空调通风系统简介范文

空调通风系统简介范文第1篇

(1) 系统调试前, 调试人员应熟悉空调系统的全部设计资料, 有关的设计图纸及设备技术资料齐全, 并熟悉和了解设备性能及技术资料中的主要参数。

(2) 为保证试运转工作顺利进行, 必须制订试运转方案, 明确试运转和程序。根据方案要求, 必须做好试运转前的准备工作, 并明确试运转现场负责人。

(3) 通风与空调工程安装结束后, 经建设单位与施工单位对工程质量检查后, 应符合施工验收规范和工程质量检验评定标准的要求。

(4) 试运转所需用的水、电等, 应具备使用的条件。

(5) 风机及附属设备所在场地土建施工应完工, 场地应清理干净。

2 设备单机试运转

2.1 准备工作

核对风机、电动机型号、规格及皮带轮直径是否与设计相符;检查风机, 电机两个皮带轮的中心是否在一条直线上, 地脚上螺丝是否拧紧。检查风机进出口外柔性接管是否严密。传动皮带松紧是否适度。检查轴承处是否有足够的润滑油, 加注润滑油的种类和数量应符合设备技术文件的规定。用手盘车时, 风朵叶轮应无卡碰现象;检查风机调节阀门启、闭应灵活, 定位装置应可靠;检查风机调节阀门启、闭应灵活, 定位装置应可靠;检查电机, 风机连接地线接应可靠。风管系统的风阀、风口检查。主干管、支干管、支管上的多叶调节阀全开, 若用三通闸板阀应调整到中间位置。风管内的防火阀阀片应放在开启位置。送、回风口的调节阀全部开启。

2.2 风机的启动和运转

风机启动一次立即停止运转, 检查叶轮与机壳有无磨擦和不正常的声音。风机的旋转方向应与机壳上箭头所示的方向一致。风机启动时应用钳形电流表测量电动机的启动电流。

风机运转中, 应借助金属棒或螺丝刀。仔细倾听轴承内有无噪声来判断轴承是否损坏或润滑油中是否混入杂物。风机运转一段时间后, 用表面温度计测量轴承温度, 其温度值不应超过设备技术文件的规定, 可参照表1所列的数值。

风机经上述运转检查正常后, 可进行连续运转。运转应不小于2个小时, 试车完毕后, 填好试车记录以备存档。

2.3 风机及系统风量的测定与调整

风机及系统风量的测定与调整, 应在风机正常运转, 通风管网中所出现的毛病, 如风道漏风, 风阀启闭不灵活或损坏等应消除后进行。风机和系统风量测定和调整应包括下列内容:风机最大风量及全压系统总送回风口风量;测试前, 应首先检查测量仪器、仪表示什是否正确, 是否经过校正;测量后, 实测值与设计值偏差不应超10%, 并做好调试记录。

系统风量测定与调整, 干管和支管的风量可用皮托管、微压计仪器进行测试。对送 (回) 风系统调整采用“流量等比分配法”或“基准风口调整法”等, 从系统的最远最不利的环路开始, 逐步调向通风机。风口风量测试可用热电风速仪、叶轮风速仪或转杯风速仪, 用定点法或匀速移动法测出平均风速, 计算出风量。测试次数不少于3~5次。

2.4 系统风量测试调整时应注意的问题

测定点截面位置选择应在气流比较均匀稳定的地方, 一般选在产生局部阻力之后4~5倍管径 (或风管长边尺寸) 以及局部阻力之前约1.5~2倍管径 (或风管长边尺寸) 的直风管段上。

在矩形风管内测定平均风速时, 应将风管测定截面划分若干个相等的小截面使其尽可能接近于正方形;在圆形风管内测定平均风速时, 应根据管径大小, 将截面分成若干个面积相等的同心圆环, 每个圆环应测量四个点。

没有调节阀的风道, 如果要调节风量, 可在风道法兰处临时加插板进行调节, 风量调好后, 插板留在其中并密封不漏。

3 空调水系统的调试

空调调试、运行前必须进行系统的冲洗, 水系统主、干管必须开式进行冲洗排污, 反复多次直至甲方、监理确认清洁, 然后才允许转入封闭式循环过滤 (管网、机组、设备整体进行) , 反复清理过滤器, 直到整个系统干净、清洁。

管道系统在清洗前必须把设备与系统分离开 (即关闭设备进出口阀门) , 开启旁通阀 (可以临时设置) , 向管网最高点 (如膨胀水箱、冷却塔水盘等) 或设定补水点灌水, 直到系统灌满水为止;接着从系统的最低点处把脏水放出, 按上述方法反复多次, 直至系统无脏物;然后启动冷冻水泵、冷却水泵, 使水循环多次, 停泵后将系统水放尽, 检查水过滤器, 确认系统管网清洁时止。

冲洗前还应将管路上安装的流量孔板、滤网、温度计、调节阀等拆除, 待冲洗合格后再恢复安装。管道冲洗进水口及排水口应选择适当位置, 并能保证将管道系统内的杂物冲洗干净, 其截面积不小于被冲洗管道截面的60%。冲洗要求一般以系统内可能达到的最大流量或不小于1.5m/s流速进行, 直至出水水色和透明度与入水水色和透明度目测一致为合格。冲洗水应排入指定的泄水点, 避免出现跑水事故。

4 自动调节和监测系统的检验、调整与联动运行

自动调节系统在未正式投入联动之前, 应进行模拟试验, 以校验系统的动作是否正确, 是否符合设计要求, 无误时, 可投入自动调节运行。通风与空调工程的控制和监测设备应能与系统的检测元件和执行机构正常沟通, 系统的状态参数应能正确显示, 设备联锁、自动调节器、自动保护应能正确动作。

4.1 系统投运前的准备工作

(1) 室内校验:严格按照使用说明书或其他规范对仪表逐台进行全面性能校验。

(2) 现场校验:仪表装到现场后, 还需进行诸如零点、工作点、满刻度等一般性能校验。

4.2 自动调节系统的线路检查

(1) 控制系统设计图纸与有关施工规程, 仔细检查系统各组成部分的安装与连接情况。 (2) 检查敏感元件安装是否符合要求, 所测信号是否正确反应工艺要求, 对敏感元件的引出线, 尤其是弱电信号线, 要特别注意强电磁场干扰情况。 (3) 对调节器着重于手动输出、正反向调节作用、手动-自动的干扰切换。 (4) 对执行器着重于检查其开关方向和动作方向, 阀门开度与调节器输出的线性关系、位置反馈、能否在规定数值启动、全行程是否正常、有无变差和呆滞现象。 (5) 对仪表连接线路的检查:着重查错、查绝缘情况和接触情况。 (6) 对继电信号检查:人为地施加信号, 检查被调量超过预定上、下限时的自动报警及自动解除警报的情况等, 此外, 还要检查自动联锁线路和紧急停车按钮等安全措施。 (7) 各种自动计算检测元件和执行机构的工作应正常, 满足建筑设备自动化 (BA、FA等) 系统对被测定参数进行检测和控制的要求。

5 结语

通风、空调系统的测定与调试, 是检验系统工作质量的手段, 通过调试可以发现系统设计、施工和设备性能等方面存在的问题, 从而采取相应的措施保证系统达到设计要求。

摘要：每幢建筑的通风空调系统安装完成后, 需要进行系统调试与测定, 通过调试与测定, 发现系统设计、施工和设备性能等方面存在问题, 在正式投入使用前, 应进行系统调试。本文就通风空调系统调试过程中的注意事项进行分析。

空调通风系统简介范文第2篇

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中文摘要

随着现代化都市的普及，以及城市普遍生活条件的提高，节奏的加快，地铁作为我国的基础设施建设已经发展的较为成熟，轨道交通的迅猛发展的同时，地铁已经成了大家出行的必备交通工具。在越来越多的人选择地铁出行的同时，安全成了一个大家共同关注的话题。为了保证地铁的行车安全以及针对环境因素以及节约能源方面等方面考虑，安全门的出现无疑大大解决了这一方面的问题。本文针对安全门系统的发展及应用以及安全门在实际使用时的优缺点和有待改善等方面做了一次汇报。当前，世界现代城市交通正进入以信息化为目标的新时期，一个包括道路建设、客货运体系和交通控制管理组成的快速、便捷、舒适、高效的城市交通系统，是衡量当前城市现代化水平的重要标志。提高现代化水平，既是城市交通发展的客观趋势，也是现代化建设的必由之路。随着我国国民经济的快速发展和城市化进程的加快，如何解决城市交通问题已经成为城市可持续发展的一个重要课题，城市道路交通管理工作也面临着严峻的挑战。为了保证城市交通合理、有序的可持续性发展，就必须从城市交通系统的内在系统的协同运作方面做深入的研究与讨论，为乘客营造一个安全舒适的候车环境。

关键词： 安全门; 行车安全; 节约能源

第1章 绪论

随着人口的增长和经济的飞速发展，给城市带来了交通拥挤，环境污染和能源危机等问题。而传统的地面交通无法适应城市客运发展的新需求。城市地下铁道应运而生，它能有效降低地面噪声，减少城市污染，改善地面交通状况，改善显著的社会效益和经济效益。

1863年1月10日在英国伦敦开通了第一条地铁“大都会号”(Metropolitan Railway)，虽然列车由蒸汽机驱动，冒烟的发动机在地铁内运行，造成环境很不舒适，但他标志着城市地下快速轨道交通的诞生。随后，美国、匈牙利、英国、法国也相继建成了自己的地铁线路。当今世界的大城市和特大城市中，轨道交通已在公共交通系统中处于主体地位，到上个世纪末，世界上已有近100座城市拥有地下铁道。其中规模最大和最豪华的是莫斯科地铁，其年运量达24.3亿次。法国里尔地铁(VAL)是最现代化的地铁，它采用无人驾驶的全自动化轻型地铁，并设置车站屏蔽门系统。速度最快的是美国旧金山地铁，行驶速度高达每小时128公里。

到2000年，世界上共有106条地铁线路，总里程近7000KM。发达国家的主要大城市，如纽约、华盛顿、芝加哥、伦敦、巴黎、柏林、东京、莫斯科等基本上完成了城市轨道交通的建设。其中，美国是世界上拥有轻轨和地铁最多的国家，现有1230KM，占世界的20%。但后起的中等发达国家，特别是发展中国家地铁建设方兴未艾，亚洲共有日本、中国、韩国、新加坡、马来西亚、印度、泰国、朝鲜、菲律宾、伊朗、土耳其等国家的26个城市有地下铁道，非洲国家埃及、突尼斯也拥有了自己的地铁线路。进入21世纪，中国将是世界上发展轨道交通的最大市场。

我国地铁发展起步较晚，1969年北京地铁通车，标志着我国第一条地铁的诞生。相继于1984年在天津建成了我国第二条地铁，1995年上海地铁一号线开通运营，1997年广州地铁一号线首段建成通车。2015年我国已有北京、上海、广州、南京、香港等25个城市建成地铁。 截至2014年12月28日，北京地铁共有18条运营线路(包括17条地铁线路和1条机场轨道)，组成覆盖北京市11个市辖区，拥有318座运营车站(换乘车站重复计算，不重复计算换乘车站则为268座车站)、总长527千米运营线路的轨道交通系统。

屏蔽门系统是20世纪80年代出现的一种先进装置,它设置于地铁站台边缘,将列车与地铁站台候车室(厅) 隔离开来,在列车到达和出发时可自动开启和关闭。地铁屏蔽门的安装能为乘客营造一个安全、舒适的候车环境。我国广州地铁和深圳地铁即将安装屏蔽门系统,上海市也将在个别车站进行试点安装。站台屏蔽门作为一种新事物出现, 必然有其优点;但屏蔽门系统能否在我国城市轨道交通系统行业内推广应用,还需根据具体情况做深入研究。

1.1安全门的发展历史

早在20世纪60年代，在彼得格勒(现俄罗斯圣彼得堡)的地铁系统已采用类似安全门的钢门来保证乘客的安全。随后与1983年，法国自动捷运系统VAL的里尔地铁(Lille Metro)生产商马特拉公司(Matra)向瑞士的玻璃门生产商Kaba Gilgen AG 为列车月台特别订造自动滑门，成为世界上最早安装玻璃安全门的铁路系统。其后，欧洲及亚洲多个地区的铁路系统相继采用安全门，成为当时铁路系统的安全标准之一。

我国内地最早安装安全门系统的是广州地铁2号线，随后上海、深圳、天津、北京等城市的地铁也安装了地铁安全门。随着地铁屏蔽门的普及，国内多家安全门生产企业也逐渐打破了其核心技术被国外几家企业垄断的局面，深圳方大集团于2006年4月率先研发出了具有自主知识产权的国产化屏蔽门系统，通过了国家评审，并且于2007年3月与深圳地铁签订了一号线续建工程地铁安全门系统的总承包合同，标志着我国的地安全门产业已经进入世界先进行列!

1.2安全门的分类

安全门从封闭形式上可分为半封闭式安全门和封闭式屏蔽门。前者通常被叫做“安全门”，只起到安全和美观的作用，适合没有安装空调系统的站台，一般为地面站台或高架站台。后者通常被人们叫做“屏蔽门”，适合安装空调系统的站台，一般为地下站台，是最常用的一种。 (1)封闭型

封闭型安全门是一道自上而下的玻璃隔墙的活动门，沿着车站站台边缘和两端头设置，把站台候车区与列车进站停靠区分隔开，是具有密封性能的安全门，如图1-1所示。这种类型的安全门主要用于地下站台，除具有保证乘客安全的作用外，还具有隔断区间隧道内气流与车站内空调环境之间的冷热气流交换的功能，所以要求屏蔽门的气密性良好，这样才能使车站与区间的热交换减小到最低程度，达到节能的目的。门体高度一般为2800-3200mm，这种结构多用于设有空调系统的站台。

(2)半封闭

半高型安全门是一道不封顶的玻璃隔墙和活动门，有全高和半高两种形式。 ①全高安全门的门体高度超过人体高度，门体顶部距离站厅顶部之间有一段不封闭空间，不具有密封性能，一般用于地下车站，如图1-2所示。与封闭型系统相比，两者的结构形式基本相同，只是全高安全门的上部不封闭。

图1-1 封闭型安全门 图1-2 半封闭型安全门

②半高安全门的门体高度不超过人体高度，不具有密封性能，由于它不能完全隔绝风和噪声对乘客的影响，一般用于地面车站和高架车站。图1-3为香港地铁迪斯尼线的半高型安全门，为了不遮挡米老鼠车窗，迪斯尼线安全门高1.1m，安全门亦退后安装了30cm。

图1-3 香港迪士尼线半高安全门

1.2.1 安全门安装方式

屏蔽门门体的安装方式有两种：顶部悬挂和底部支撑安装方式。两种方式比较如下：

①顶部悬挂

顶部悬挂方式是指整个屏蔽门的重量和水平载荷均由上部连接结构承担，滑动门、固定门、应急门、门机系统以及除门槛外的所有其它构件的重量荷载均通过上部悬挂传递到站台顶板结构上，屏蔽门整个结构对站台板没有垂直载荷或垂直载荷较小。故此种方式主要适合于改造项目。

其主要特点如下：

(1)门结构无承重立柱，结构相对简单，在站台上通透性更好; (2)运行维修重点工作面在顶部，门结构的变形检查、调节均需在顶箱内进行。安装、维护相对不太方便。

②底部支撑

底部支撑方式是指屏蔽门系统所有重量和水平载荷都由安装在站台底板上的屏蔽门立柱、底部支撑座所承担，由立柱及底部支承座将门体结构的重力载荷转移到站台板上的支承方式。 其主要特点是：

(1)门体结构的主要承重部件为立柱和底部支座，屏蔽门在站台的通透性相对上部悬挂方案差;

(2)土建结构沉降量的调节，可在门立柱顶部轴套伸缩结构上预留一定间隙的沉降量。门底部与站台板的安装间隙可控制在较小的范围内，相对美观;

(3)运行中结构变形检查、调节均可在底部进行。安装维护较为方便。

1.3安全门的作用

安全门作为站台公共区域与轨道列车之间的可控通道，能够在列车进站时配合列车车门动作打开和关闭，为乘客提供上、下车的通道。其主要作用包括：

(1)乘客或物品因车站客流拥挤或其他原因落入轨道，从而杜绝因此引发的事故、延迟运营与额外成本，保证列车的正常运营，为城市轨道交通实现无人驾驶创造条件。

(2)减少列车噪声及活塞风对站台候车乘客的影像，改善乘客候车环境。 (3)更好的管理乘客，避免非工作人员进入隧道。

(4)减少站台区与轨道区之间气流的交换，降低空调系统的运营能耗。 (5)对车站整体空间布置进行简化，减少设备容量、数量、土建工程量等投资建设成本，产生了良好的社会效益和经济效益。

第二章 北京地铁巴沟站安全门组成结构及其特点

2.1北京地铁巴沟站简介

北京地铁巴沟站是北京地铁10号线和北京地铁西郊线的一座车站，位于北京市海淀区巴沟路。该站工程名曾为“万柳站”，通车前正式更名为“巴沟站”。巴沟站曾是北京地铁10号线一期的起点站，10号线二期工程终止于巴沟站西侧折返线。亦是建设中的有轨电车西郊线的起点站。该站东北临近10号线万柳车辆段所在。

2.1.1北京地铁巴沟站结构

10号线巴沟站为地下二层车站，地下一层为站厅层，地下二层为站台层，双岛式站台设计，采用明挖施工，车站主体长度为230m。 站台层设置有4条股道，其中设两条出入线连接车辆段。站厅通往站台出入口都有表现大小不一的五彩圆圈图案的装饰墙。

10号线车站有效站台中心里程K0+379。车站中心线处轨顶高程36.80m。四线总长229.4m，宽17.2m，总建筑面积18021㎡。

2.2北京地铁巴沟站安全门主要参数及其结构 2.2.1巴沟站安全门参数

北京地铁十号线采用B型车(DKZ

15、DKZ34)，采用6节编组形式(三动三拖)，车门4对/辆车。最高运行速度为80km/h。

对应车站巴沟站门体总高度2550mm，每侧站台设置24道滑动门，与列车车门一一对应，同步开启。开门方式为“双扇中分式”。每侧站台端门数量为2套。

2.2.2巴沟站安全门系统结构

巴沟站安全门系统由机械部分和电气部分构成。机械部分主要包括门体结构和门机系统，电气部分包括控制系统和电源系统，如图2-1所示。

图2-1 门体结构

(1)门体结构

门体结构主要由灯箱、门状态指示灯、立柱、踢脚板、门槛、门本体等部分组成。

①顶箱。顶箱上一般会设置一些导向标志，但其主要功能是对内部零件进行密封保护，并采取防电磁干扰措施。从材料选择和密封设计上来讲，顶箱既能减震，又能有效地屏蔽外界的电磁干扰。 ②门状态指示灯。门状态指示灯是通过显示颜色、显示方式(常亮、闪烁等)来表示安全门所处的状态。

③立柱。立柱及其下面的底座是主要承重结构，底部通过绝缘件与站台板进行螺栓连接，既保证牢固可靠，又可以保证安全系统与站台板地面绝缘隔离。

④踢脚板。踢脚板采用的是不锈钢材料，主要是用来防止乘客有意或无意地踢脏或踢碎门体玻璃。

⑤门槛。门槛一般采用铝合金材料，并在表面上用一种凸凹结构作防滑处理。门槛位于所有滑动门的下端，因为这些地方是乘客最有可能踏过的区域，其主要作用是保护乘客经过时不发生摔倒，同时防止乘客触电。

(2)门本体结构

门本体结构是机械结构中最重要的部分，一般可分为四类：滑动门、端门、固定门和应急门。

①

滑动门。滑动门是指在列车进站时可以和车门同时开/关的门。其数量应与列车客室车门数量一致，并具有障碍物探测功能。正常情况下，滑动门的开/关应由门机驱动机构操作，由门控单元DCU(Door Control Unit)控制。滑动门上设有手动开门扳手，紧急情况下，轨道侧的乘客可从轨道侧手动开门，工作人员可从站台侧使用专门要是解锁开门。

② 应急门。应急门是在紧急情况下供乘客逃生的门。一般来说，每节列车车厢都对应有一道应急门，在紧急情况下乘客能在轨道侧手动打开逃生。应急门上设置推杆可以将门扇推向站台方向旋转90°平开。

③ 端门。端门位于站台的两个端头，将乘客区与设备区分开。正常情况下由列车司机或车站工作人员手动开门。端门在轨道侧设有手动开门推杆，在站台侧设有门锁和隐蔽的开门机构。

④ 固定门。固定门设在双扇滑动门之间。根据滑动门的间距，在满足门本体结构强度、刚度的前提下，一般采用整体固定门。

2.3安全门的特点

(1)安全性 地铁列车在隧道内运行时产生强烈的活塞效应,这样当列车进入站台时将会给站台候车的乘客带来被活塞风吹吸的危险。装设屏蔽门后,由于站台与隧道空间有屏蔽门隔离开来,只有当列车停靠站台,并且列车门与屏蔽门完全对正时,屏蔽门才同时打开,以便乘客上下车,从而避免了乘客探头张望和随车奔跑的现象,也避免了候车人员及物品跌落站台轨道的危险。另外,屏蔽门上还安装了探测各种障碍物的传感器,一旦有障碍物存在,传感器发出的信息将使屏蔽门再开闭机构动作,这样可有效地减少车门挟人、挟物的事故。

(2)节能

由于地下车站和区间隧道是长条形的地下建筑,除车站的出入口、通风亭和隧道洞口与室外沟通外,基本上与大气隔离,因此需要环控系统来保证乘客安全、舒适和确保设备使用寿命。

(3)降低人工成本

在有些乘客不多的车站,安装屏蔽门后,可以减少甚至不需要站台接车人员,这将减少地铁的日常运营管理费用。

(4 环保

列车行驶时会有噪声产生。安装屏蔽门系统之后,站台屏蔽门在站台和轨道之间形成一个物理屏障,可以大大降低地铁候车站厅中的噪声。在那些利用活塞风通风的车站,活塞风经常把轨道上的垃圾和灰尘带至站台,设置屏蔽门后可将垃圾和灰尘拒之于屏蔽门外,使站台能保持一定的舒适度和清洁度。

(5)城市形象

采用屏蔽门后,乘客们能够舒适、安全地候车, 直接感受到政府对市民的关心,增加市民对政府工作的信任与支持。此外,屏蔽门系统是一种新型装置,自动化程度高,能够增加乘客的安全感,对于塑造国际化大都市的形象也很有帮助。

第三章 巴沟站站台安全门的主要控制模式及系统

3.1 门机系统

门机系统是屏蔽门滑动门的操作机构，主要由电机、传动装置、导轨与滑块总成、锁紧及解锁装置、行程开关和位置检测装置等组成。

需满足以下技术要求：

(1)采用国内外成熟的直流永磁电机，电机调速性能和输出转矩均应满足门扇运动曲线和动力曲线的要求。

(2)传动装置可采用皮带传动或螺杆传动。

(3)电机应采用减振安装方式，应拆卸方便，便于维修。 (4)锁紧及解锁装置应具有自动和手动两种功能。

(5)轨侧手动解锁装置的设置应便于在轨道侧开启且不利于在站台侧开启，尤其是半高屏蔽门。为避免乘客在站台侧伸手越过屏蔽门开启轨侧手动解锁装置，半高屏蔽门的解锁装置(尤其是滑动门)均应采取相应安全措施，包括设置高度和设置型式。

(6)对于半高屏蔽门，推荐采用一控制两驱动方式，即每道滑动门由一套门控单元(DCU)控制两套驱动电机，分别驱动左右门扇。

3)供电电源

屏蔽门系统的供电电源为一类负荷，输入电源应为两路独立的三相AC380V，50Hz。为屏蔽门系统供电的电源自动切换箱应设置在各站屏蔽门设备室内。

屏蔽门系统电源包括门机驱动电源和控制电源两种，两种电源分开配备。 为提高车站美观性，地下车站全高封闭式屏蔽门门体顶箱上设置照明灯带，配备照明灯带电源设备，与屏蔽门系统用电分开配备。

对应每节车厢的四道滑动门至少分四路进行交叉配电，以保证其中一路电源故障时，其它三道滑动门能可靠供电。 屏蔽门系统应配有UPS和蓄电池组作为备用电源。正常情况下，由交流配电箱供电。当事故停电时，由UPS和蓄电池组对屏蔽门系统供电。备用电源的容量暂定应保证在事故停电时，能使屏蔽门控制系统在30min内对每侧滑动门开关操作至少3次。

3.2控制系统

屏蔽门控制系统的主要作用是与信号系统进行信息交换，对屏蔽门的开门、关门进行控制，保证屏蔽门的开门、关门与列车车门动作同步。关门过程具备障碍物探测功能。

控制系统包括中央控制盘(PSC)、就地控制盘(PSL)、门控单元(DCU)和就地控制盒(LCB)以及控制局域网、软件、监视报警装置和网间通讯协议转换器、安全继电器回路设备、通讯介质及通讯接口模块等。

(1)中央控制盘(PSC)

PSC设置在站台一端的屏蔽门设备室内，包括至少两个单元控制器，分别控制两侧站台的屏蔽门。

(2)就地控制盘(PSL)

PSL设置于每侧站台的列车始发端站台上，方便列车司机和站台工作人员操作的位置。在系统级控制失效时，供列车司机或站台上的工作人员向各DCU发出开、关门指令，实现站台级控制。

(3)门控单元(DCU)

DCU设置在全高封闭式屏蔽门滑动门上方的顶箱内和半高屏蔽门的固定侧盒内。

每道滑动门设1套，能够接收信号系统、IBP、PSL各控制点发来的开/关门控制命令，控制门的运动，并采集和发送门状态信息及各种故障信息。

(4)就地控制盒(LCB)

LCB包括自动/手动/隔离三位开关以及相应控制按钮(也可采用自动/手动关/手动开/隔离四位开关)。每个门单元设置一套，位于DCU附近或与DCU结合设置。

(5)控制局域网及通讯接口等 PSC与控制系统的各部分以及与其它相关专业之间的连接方式可分别采用数据线连接、硬线方式、继电器方式。

3.3 控制模式

屏蔽门系统原则上在驾驶室操作，信号系统为屏蔽门系统提供开门、关门控制信号。如果信号系统发生故障则由司机通过PSL进行操作。在控制系统故障的情况下，站务人员可在站台侧用钥匙或由乘客在轨道侧手动将门打开。列车无法定点停车时，乘客可推开应急门。区间疏散时乘客可从端门通过。

屏蔽门系统应可实现系统级控制、站台级控制、手动操作三级控制方式。三种控制方式以手动操作优先级最高，系统级最低。

1)系统级控制

系统级控制是在正常运行模式下，由信号系统对屏蔽门进行开/关门的控制方式。

列车进站停在信号系统允许误差范围内后，信号系统自动打开列车门，同时将“到站列车编组信息”和“开门信号”送至屏蔽门系统，屏蔽门控制系统把上述命令下达至与到站列车对应的每一个门控单元(DCU)，控制相应的滑动门打开。

在列车司机按下关门按钮时，列车门关闭，该命令通过与开门相同的途径送到DCU，滑动门关闭。屏蔽门系统确认对应相应编组列车的所有的ASD/EED关闭且锁紧后，通知信号系统可以发车。

紧急状态下值班员可通过设置在车站控制室综合后备盘(IBP)对屏蔽门进行操作，打开屏蔽门。

2)站台级控制

站台级控制是在非正常情况下，即系统级控制故障情况下，由列车司机或站务人员在站台PSL上进行屏蔽门开/关的控制方式，以及在信号系统开/关门信号发出后，滑动门没有动作的情况下，列车司机可对站台侧的PSL进行操作，打开/关闭所有的滑动门。

如果某一个滑动门不能关闭而影响发车，司机/站台值班员在确认没有危险的前提下，可在PSL上手动解除屏蔽门系统与信号系统的联锁，发车离站。 所有屏蔽门系统出现的非正常情况，均能在车站综合控制室进行显示和报警。站台级控制也具备对应不同编组列车的开门功能。

3)手动操作

手动操作是当控制系统故障或个别控制回路故障或某些屏蔽门的传动装置等发生故障时，站务人员在站台侧用钥匙进行屏蔽门的开/关门操作，或由列车通过广播，指导乘客在轨道侧打开屏蔽门。

当运营期间个别滑动门故障不能参与正常开关门时，可操作设置在滑动门上方的就地控制盒(LCB)，使该道门于整个控制系统隔离，保证正常运营。待停运后再进行维护。

第四章 巴沟站安全门的安全措施

(1)防站人斜块。滑动门轨道侧的下部设置斜面防站人斜块，减少乘客在安全门与列车之间的缝隙停留时造成的危险。

(2)防踏空胶条。防踏空胶条安装在展台边缘，有效的缩短了站台和车厢之间的距离，可以防止乘客上、下车时出现踏空或所携带行李卡在空隙当中的现象，如图4-1所示。

(3)防夹人挡板。防夹人挡板安装在滑动门内侧的门框上，可缩小滑动门与车门之间的缝隙，以防止乘客被夹在列车与滑动门之间的缝隙中，如图4-2所示。

4-1 防夹人挡板 4-2防踏空胶条

(4)LED灯柱。LED灯柱的主要功能是：一旦有物体被夹在列车与安全门之间的空隙，司机观望时会看到LED灯柱的灯光被阻挡，能够及时发现异常情况并快速处理，保证乘客及运营安全。

第五章 巴沟站安全门系统的使用情况与常见故障

在信号系统正常工作时，由于安全门和信号系统的联动性，如果安全门意外打开，则列车无法进站，如果安全门无法关闭，则列车也无法出站。因此,作为车站工作人员必须及时处理安全门故障，保障列车的安全运行。地铁运营公司的有关安全门故障处理的总体原则是在保障安全的前提下，优先保证行车。 常见的安全门故障有以下几种。 (1)单对滑动门无法正常关闭

根据信号系统的工作过程，只有所有的安全门关闭且锁紧后，PSC才会发送门全关闭信号到信号系统，信号系统才能允许列车离站。因此，当单对滑动门无法正常关闭时，列车将无法出站，此时工作人员必须及时到现场查看原因，如果不能立即解决，应将该对滑动门断电后再送电，如还未成功，则需要切断该对滑动门与信号系统的联动性，保证列车出站并留守提醒乘客不要靠近故障屏蔽门，从而保证乘客安全和减少列车延误。

(2)多对滑动门无法正常关闭

当多对滑动门无法正常关闭时，可以先采用PSL关闭该侧所有滑动门，如未关闭成功，则需要通过就地控制盘PSL上的互锁解除来发出强制发车信号。

(3)单对滑动门无法正常开启

单对滑动门无法正常开启时，会影响乘客的上下车，给乘客带来不便，此外该故障门有可能会出现意外打开的情况，存在一定的安全隐患。

(4)多对滑动门无法正常开启

多对滑动门无法正常开启时，对乘客下车速度有很大影响，容易造成上、下车时间过长，站台乘客秩序混乱等突发状况。

(5)站台安全门玻璃破碎或破裂

当安全门发生破碎或破裂现象时，首先要保证乘客的安全，防止乘客或物品掉入轨道，还要防止列车进站时的活塞风造成安全门的爆裂。具体处理要点如下: ①指派工作人员在故障站台站岗监护，以防止乘客或物品掉入轨道。 ②设置故障指示牌，提醒乘客远离故障安全门，防止乘客受伤。

③将破碎玻璃用封箱胶纸粘贴，防止突然爆裂，如已破碎应马上进行处理，同时防止玻璃碎片掉入轨行区。

④上报运营控制中心并要求列车进出站时进行相应的限速。 ⑤通知故障报警中心。

参考文献

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空调通风系统简介范文第3篇

大型商场中的中央空调安装新通风系统节能措施

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摘 要:本文主要介绍了大型商场中的中央空调安装新风系统特点,用理论分析的方法,阐述了目前大型商场中的中央空调安装新风系统的节能措施。 关键词:中央空调;安装;新通风系统;节能措施 大型商场是公共建筑中的一种,一般每天工作12 h以上,全年没有节假日,由于其具有建筑面积大、客流密度大、客流密度变化大、门启闭次数多、自然通 风难和各种照明、电器密度高等特点,与其他公共建筑相比,大型商场类建筑单位面积电耗最高、空调系统能耗最大。由于大型商场基本采用全空气空调系统,而空调箱风机全年运行,因大型商场空调系统中空调箱风机电耗所占比重最大,达到了大型商场空调系统总用电的65%左右,浪费最严重、节能潜力最大。因此,大型商场节能的关键环节是空调风系统。 1.新风、排风能量交换方式的实施原理 能量回收方式比较多,但归纳起来共两大类。既全热回收装置、显热回收装置。全热回收新风换气机工作原理是一种空气—空气能量回收通风装置,其核心功能是利用室内、外空气的焓差,通过全热回收机芯良好的导热透湿性能,在双向置换通风的同时,产生能量交换,使新风有效获取排风中的焓值,从而大大节约了新风预处理的能耗,达到节能换气的目的(工作原理如图1)。 全热交换回收装置节约的能量包括显热和潜热,节能效果显着,按照《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005)的规定要求采用排风热回收装置的额定热回收效率不应低于60%。商场舒适性空调系统常用的从排风中直接回收能量的装置有转轮式、板翅式和板式等,而其中前两者既可实现全热交换,也可实现显热交换,后者仅可以实现显热交换。全热回收器不同于显热回收器的地方在于前者同时回收排风中的能量和湿量,是靠新风与排风的温差和水蒸汽压力差来达到热湿交换,其进出口关系可以由温度效率和湿度效率确定,效率值与新风量、排风量大小有关,后者仅仅是温差的热交换。而在百货商场中最为适合的热回收装置是转轮式热交换器和板翅式交换器。转轮式换热器是通过排风与新风交替逆向流过转轮,转轮中间有清洗扇,本身对转轮控制,能适应不同的室外空气参数,而且能使效率达到70%~80%以上。这类热交换器是现在厂家较多推荐的成熟产品,可根据需要,购置不同规格大小的设备,安装在新风与排风系统的进出口上,以使夏季的新风与排风进行冷、热交换。但是轮转式换热器是两种介质交替转换,不能完全避免交叉污染,因此流过气体必须是无害物质,现在市面上的产品技术更新改造,气密安全性好,采用送风压入、排风吸出,能够全热回收而不污染新风。其缺点是要求把新风和排风集中在一起,风系统布置带来一定困难。 2.大型商场中央空调安装新风系统节能的几点建议 2.1合理设置空调机房 设计大型商场中央空调时,考虑到商家的利益,空调机房面积总是设限制,空间利用率有限,而且室外进风121和排风口的距离要求尽量间隔远,避免气流短路,由于全热交换器有四个接管,系统中管路较为复杂。同时由于城市空气质量较差,积灰现象较严重,过滤器易堵塞,使用中应注意经常清洗过滤器。全热回收必要条件是新风系统与排风系统布置在一处,这就要求设计时对系统划分、风道布置、送排风机和热回收装置的设备等统筹安排,使系统趋于合理。要使风系统趋于合理,布置风系统需结合建筑平、立面周详考虑。 2.2新风量控制 商场内的人数在一天之内是不断变化的,就是说商场的新风量可以随着人数的变化而改变。新风量的调节对降低空调能耗具有显着的作用。新风量的调节方式与空调系统的形式有关。 新风量的控制主要存在三方面的问题:新风的分配、新风总量的确定和新风的均匀性。目前常用的新风量控制方法有:①风机跟踪法。其控制原理是:新风 量等于送风机风量与回风机风量之差,因此,在系统运行期间不论送风量如何变化,同时测量进送风量和回风量,间接控制新风量。②新风量直接测量法。该方法是目前使用最简单的通风空调系统新风量控制方法,它是通过测量进入空调系统的新风量而直接控制新风量。但是,由于风管内风速较低,新风量的测定误差大。③设置独立的新风机。设置独立的新风机是目前公认的通风空调系统新风量最好的调节方法之一,它通过新风机人口处的风速传感器来调节风阀,维持最小新风量。该方法控制准确,实用简单,但需另外设置最小新风风管,不适合于工程改造。④焓差法控制新风量。该方法根据新、回风焓值比较来控制新风量与回风量的比例,从而实现最大限度地减少人工冷量与热量。⑤多风机新风量控制法。其基本原理为:在新风风管内安装独立的变风量新风风机,过度季节采用新风冷却运行模式。风机的最大风量即为全新风冷却时所需的新风量,最小新风量即为满足卫生需要的最小新风量。⑥二氧化碳浓度控制监控法。它是用二氧化碳变送器测量回风管中的二氧化碳的浓度并转化成标准电信号,送入调节器来控制新风阀的开度,以保持足够的新风量。此外,通过计算机模拟以控制通风空调系统的新风量也是现在工程界常用方法。为新风量控制提供了依据。 2.3空调与材料节能 目前,空调用电的增长与城市电网之间的矛盾已越来越突出,使用高效节能的集中式空调替代分散式空调已是当务之急。设计人员应与制造商加快沟通,变被动接受为主动参与,系统设计也要突破旧有的思路,积极探索节能空调系统。同时在空调绿色材料的选择以及材料的回收再利用在新的设计项目中,选择可回收利用的管材以及保温材料,重复使用空调系统中的材料,包括保温材料、管道、密封材料、胶粘剂、油漆涂料等。舍近求远选择境外的这些“新材料”是不符合绿色建筑要求的。就地取材,可以减少材料运输对环境造成的影响,促进当地经济的发展,也降低产品成本,减轻建筑业主负担。 2.3 商场空调系统热回收 向建筑中送入新风,必有等量的室内空气排出,这些排风相对于新风来说含有可观的热量(冬季)或冷量(夏季)。因此,利用热交换器回收风中的能量,节约新风负荷是空调系统节能的一项有力措施。如果在排风中设置热交换器(例如转轮式全热交换器),则最多可节约70%~80%的新风耗能量,相当于节约20%左右的空调负荷。目前市场主要的热交换设备有两类:一类是显热回收型,另一类是全回收型。显热回收型回收的能量体现在新风和排风的温差上所含的能量,适合一些室内外温差大、湿差小或对湿度要求不高的场所使用。全热回收型回收的能量体现在新风和排风的焓差上所含的能量,其优点在于:夏季制冷运行时,新风从排风中获得冷量,使温度降低,同时被排风干燥,使新风湿度降低;在冬季制热运行时,新风从排风中获得热量,使温度升高,同时被排风加湿。在实际使用的过程中我们发现,气候条件越潮湿,全热交换器越节能阴。对于大型商场,可利用的排风能量大,特别是热源采用风冷热泵的,利用排风能量不仅可减少运行费用,也减小主机容量,减少一次性投资;同时,机组运行时的冷凝压力与蒸发压力差减小,机组的除霜时间与除霜能耗大大减少,提高机组可靠性与使用寿命。采用空气源热泵作为热源设备时,可利用热泵进行热回收,即将排风引至热泵机组进风口处与外部空气混合。制冷工况时,可以降低冷却空气的温度;制热工况时,可以提高换热空气的温度,均可提高热泵机组的COP值,从而回收了能量。 2.4热回收设计的实施建议 (1)设计商场空调时,考虑到商家的利益,空调机房面积总是被限制,空间利用率有限,而且室外进风口和排风口的距离要求尽量间隔远,避免气流短路,由于热交换器有四个接管,系统中管路较为复杂。由于城市空气质量较差,积灰现象较严重,过滤器易堵塞,应设计过滤器压差开关装置,测量过滤器两侧压差,堵塞时给出报警信号,提示用户清洗或更换过滤器 (2)能量回收必要条件是新风系统与排风系统布置在一处,这就要求设计时对系统划分、风道布置、送排风机和热回收装置的设备等统筹安排,使系统趋于合理。要使风系统趋于合理,布置风系统需结合建筑平、立面,周详考虑。 (3)热交换器的大小是按空调供冷或供暖时的最小风量确定。必须注意的是过渡季节或冬季采用新风供冷时不能用热交换器,这是因为新风被排风加湿、换热后,会降低新风供冷的效果。因此过渡季节能量回收器不运行的系统采用新风供冷时,应在新风道和排风道上分别设旁通风道,使空气绕过热交换器,以减少压力损失,节省能耗。 结束语:空调系统是建筑耗能大户,建筑节能中很重要的是要减少空调系统能耗,而商场新风能耗又占空调能耗的20%以上,节能潜力很大。根据人员变化采用最小新风量、过渡季全新风运行和利用热回收装置回收排气中的能量,能够达到减少能源消耗量,降低运行费用,减少对环境的污染,低碳排放的目的,可以取得明显的节能效益及经济效益。要实现空调系统的节能应从设计、施工、运行管理等方面采取有效措施以达到节能减排的目的。

空调通风系统简介范文第4篇

1.1 管线定位工作不合理

本项目工程开始施工之前, 工作人员通常都会利用绘图软件来进行图纸设计, 在具体的设计工程中会受到测量活动和计算措施的一定影响, 总是容易出现设计图纸当中的管线定位或者是装置出现一定的误差, 对后期的安装过程会造成非常大的影响, 特别是在一些规模比较大的工程施工过程中更是体现得尤为明显。例如, 吊顶空调中会有排风管, 送回风管, 电气桥架, 消防管, 空调末端设备, 喷淋管以及冷凝管能各种管线, 如果定位出现误差就很容易导致各管线之间相互干扰, 严重影响着最终的安装质量, 进一步影响实际使用功能。

1.2 空调水循环方面的问题

如果空调水循环系统出现问题, 就很容易造成管线循环不合理, 主要体现在以下几个方面:首先, 由于水循环过程中气囊相对比较多, 这会给整个循环系统造成一定的干扰;其次, 在安装操作之前, 没有对管线进行彻底的清理, 这也会在一定程度上影响循环效果, 甚至还会对制冷装置的制冷效果造成一定的影响。

1.3 出现结露的情况

想要有效避免空调结露的发生, 就需要选择最科学合理的施工工艺和施工技术, 空调出现结露, 主要由以下几个方面所引起的:一, 在施工过程中所使用的保温材料密度, 厚度以及导热系数没有严格按照设计要求来进行选择;二, 在具体的施工过程中, 质检人员和相关的操作人员不够仔细, 他们将本应该分离的风管和和吊架用保温层包裹, 这样便很容易造成它们之间的接触, 造成冷桥面的出现, 从而降低吊架的温度, 其周围的水蒸气达到一定程度后就会凝结产生结露;三, 风机盘管和冷凝水管的连接处没有做好连接, 冷凝水接口的位置就很容易出现渗漏现象;四, 供回水管和冷凝水管的保温接缝处不太严密, 水管保温和支架位置的绝热垫块也没有连接好, 在这些位置都比较容易出现结露现象;五, 保温物质的容量和尺寸不达标, 从而使得保温物质量和露点气温之间差距过大, 形成结露。

2 通风与空调工程施工技术中的关键

2.1 保证管线布置的科学合理

在具体施工过程中, 设备和管道都要严格按照相关的设计和施工工艺来来进行操作。如果铺设线路中出现交叉, 工作人员应该第一时间找到原因, 并和设计人员进行及时的沟通, 对施工方案中不合理的地方进行修改, 同时还应该向上级部门汇报, 只有确保施工图纸的设计合理性才能更好地保证管线布置符合相关标准。, 从而不断提升通风和空调工程的施工效率和施工质量。

2.2 空调以及其他设备的安装办法

在对空调进行安装的过程中, 一定要对空调出水管和进水管连接的位置做好密封处理, 同时还应该以空调排水标准作为依据来对凝结水管坡度进行最为科学合理的设计, 以更好地确保安装的稳固性。除此之外, 还应该尽量避免各种震动给空调所造成的影响, 保证消音器安装方向和循环方向的正确性, 在对风机的安装过程中, 对于壳体和风机叶轮之间的间隔也要进行严格的把控, 从而有效避免碰撞或者摩擦现象的发生。风机的螺栓装置还应该用防送装置进行一定的固定。水泵的安装的水平度应该控制在合理的范围之内, 并将螺母拧紧。

2.3 风口安装施工技术

在对通风位置进行确定的过程中, 一定要做好室内外各方面的协调工作, 特别是对于那些功能比较多和空间比较大的工程, 在施工过程中一定要做好灯具, 消防喷头等各个方面的协调。在安装的时候, 应该先确定风口和装饰的具体位置, 然后再实施打孔, 工作人员在对风口调整的时候应该以通风性能为宗旨来合理协调装饰和截面的具体位置。

2.4 保温施工技术

在通风和空调施工过程中, 最为关键的就是保温性能, 如果保温施工过程存在问题, 就很容易导致冷凝水渗漏现象的发生, 严重影响着整个系统的稳定性。通风系统施工过程中, 也应该对水系统, 管道试压以及顶棚的龙骨等各方面工作引起足够的重视, 以更好地确保最终的保温效果。

2.5 供暖、调试

地暖属于一个相对独立的系统, 在对地暖系统进行注水的时候, 一定要对注水速度进行严格的把控, 从而更好地避免在注水过程中大量气体进去而造成排气不畅现象的发生。注水的时候应该将分水器上的放风阀松开, 然后分批次进行注水, 只有确保一切运行正常后工作人员方可离开。

2.6 提高施工工艺

通风空调工程的最终施工质量和施工工艺之间存在着非常紧密的联系, 所以只有不断提升施工工艺才能有效提升施工质量, 同时政府部门还应该不断加大在这方面的投入力度, 培养更多的专业性人才, 在对施工单位进行选择的时候, 应该选择那些资质过硬的企业, 并对施工过程进行严格的监督管理, 及时发现其中存在的问题, 并采取相应的解决对策。在对施工材料进行选择的时候, 一定要选择那些质量严格符合国家相关规定的材料以更好地确保最终的施工质量。施工人员还应该努力不断提升一身的专业技术水平的综合素质。

总而言之, 通风和空调工程具体施工过程都比较复杂, 只有避免施工过程中各种小问题的出现才能更好地确保最终的施工质量, 要求在具体安装过程中应该对各种问题进行全面综合的考虑, 确保安装的稳定性和安全性。

摘要：随着我国社会经济的快速发展, 人们生活水平的不断提升, 大家对于建筑住宅工程有了更高的要求, 建筑行业无论在管理工作还是施工技术方面都面临着更大的挑战, 特别是通风和空调系统相关的施工技术, 因为这些技术的应用效果直接决定着整个建筑得使用舒适性和节能效果, 在具体施工过程中, 如果我没有充分结合工程的具体情况, 采取一些先进的通风技术和空调技术, 便会对房屋的实际使用价值造成一定的影响。本文先分析了通风和空调系统实际使用中所存在的问题, 并提出了关键性施工技术。

关键词：通风,空调工程,施工技术,分析

参考文献

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[3] 魏心胤.通风与空调工程施工中存在的问题及解决对策[J].民营科技, 2015, (07) :13.

空调通风系统简介范文第5篇

同普通建筑类型相比, 高层建筑在空调设计以及供暖通缝方面具有更高的要求, 且在实际设计方面也具有更大的难度。对此, 即需要在设计当中做好重点把握, 在满足供暖通风需求的基础上对节能降耗设计目标进行满足。

2、暖通空调类型

就目前来说, 高层建筑在设计当中主要的空调类型有:第一, 全空气供暖空调。该类型空调较多应用在大型建筑当中, 如酒店设计、写字楼设计当中。在具体运行当中, 其主要通过空压机的应用控制建筑的内部湿度与温度, 且根据空气的变化情况调节建筑室内环境, 在空调调节与应用方面具有较好的效果与表现。空气-水空调方面, 则通过空气同冷水的交换对室内空气湿度的控制以及内部热量交换目标进行实现, 以此获得好的环境效果;第二, 空气-水供暖空调。在现今高层建筑设计当中, 该类空调在具体应用当中也具有较为广泛的特征, 在实际空调设计当中, 其不仅具有简单的结构, 且在空气制冷以及调节方面都具有较快的速度, 也是实际高层建筑设计当中首选的通风形式;第三, 全水供暖空调。该空调类型在现今建筑设计当中也具有着较为广泛的应用, 能够对建筑在空气调节方面的需求进行满足。在建筑具体改造当中, 该空调在结构形式方面也具有较为灵活的特征, 在实际改造应用当中都具有较为便利的特点。同其余通风空调不同, 该空调类型即通过水中热能交换方式的应用对空气的控制与调节目标进行实现, 以此对较为理想的空气环境效果进行达成。

3、设计要点

3.1 设计方案

在高层建筑暖通空调设计当中, 设计方案是一项重点的内容, 其不仅关系到建筑室内环境参数, 且将关系到建筑的维护费用、系统可靠性以及工程投资。在实际设计当中, 如果在方案设计当中存在不合理情况, 则将造成较大的损失, 且实际修改具有较长的影响时间以及较大的难度。对此, 在具体方案设计当中即需要能够对设计的经济性以及可行性进行考虑, 实现全面的兼顾。

3.2 采暖系统

第一, 系统分类。根据供热建筑类型以及采暖规模大小, 可以将采暖方式分为单独分户供热、集中供热以及共用建筑供热等方式。具体供暖种类方面, 则可以分为地板方式、电热膜方式以及单独分户等供暖方式;第二, 地板与地温热水敷设。就目前来说, 该方式在高层建筑当中具有着较多的应用, 能够有效实现使用面积以及建筑空间的节约。其在实际应用当中, 具有较强的节能效果、舒适的卫生环境以及较高的供热效率, 且在具体维护费用方面具有较低的特点, 适合应用在户内地面全铺设方面。同时, 因该方式当中采暖管道需要埋设在地板当中, 对此, 在实际应用当中即需要做好优良质地的管材, 保障其长时间应用。

3.3 新风系统

在户式新风系统当中, 需要对全热交换的新风机组进行选择, 因对新风质量要求较高, 对此, 即需要能够对具有自带冷热源的新风机组进行选择, 如在实际处理当中受到成本方面限制, 则可以对机械自平衡新风装置进行选择。同时, 在对高层建筑新风进行安装时, 要做好可操作性的考虑, 在室外安装墙式的进风口。新风口同管道以及新风机需要对软连接方式进行选择, 保证在新风的入口位置具有足够的新鲜空气。排风出口同新风的进口位置, 则需要具有足够的距离, 避免气流发生短路情况, 并在送风口位置做好风量调节阀门的安装。

3.4 空调系统

空调方面, 可以分为中央、家用以及家用中央这几种类型。对于分户式中央空调, 对于建筑面积在140m2以上的, 可以对户式中央空调进行选择, 主机方面即需要选择家用类型空调机, 如户式风道式、户式风冷热泵以及多联式等空调机组。同时, 在建筑空调系统应用当中, 在集中控制以及管理方面也具有着一定的要求, 对此, 则可以根据实际情况做好对应空调类型的选择。在具体空调选择当中, 要优先考虑户式变频空调机组, 对于户式风道空调来说, 其对于建筑室内的空气品质具有着较高的要求, 且需要对风管安装条件进行满足。户式风冷热泵机组方面, 则需要在空调成本控制方面使用。

3.5 能耗设计

在我国经济的发展当中, 同能源的支持具有着十分密切的关系。且人们对能源的具体需求量也将随着人口数量的增加以及经济的发展不断上升。为了能够对能源短缺方面的挑战与问题进行改善, 我国在建筑方面也需要加大控制力度。其中, 建筑能源在其中占据着较大的比重, 在能源大量消耗的情况下, 也将对环境造成较大的破坏。根据相关调查发现, 在现今建筑施工当中, 空调能耗在其中占据较大的比重, 对此, 即需要在建筑空调设计当中做好节能技术的应用, 有效实现空调系统节能。而对于高层建筑空调设计来说, 其具有复杂以及庞大的特征, 设计情况将直接影响到系统的经济运行以及耗能情况, 对此, 即需要在设计当中做好方案优化, 获得更好的节能效果。

3.6 室内空气环境

随着我国经济建设的飞速发展, 人民生活水平的日益提高, 人们对于室内空气质量也有了更高的要求。做到不让人们在工作生活中对室内空气环境产生不舒适感是通风的最基本要求, 这一点在高层建筑的通风中尤为重要。所以建议在设计整个空调通风系统的时候, 在新风口与送风管之间加装一个过滤净化器, 用于吸收从室外送进来的一些可吸入杂质, 如PM2.5等, 同时也可以将室外的带有异味的刺激性气体进行净化除味, 再送入室内供人们日常生活需求。加装过滤器的第二大好处就是可以对空调中的回风进行二次过滤净化, 做到二次回风的高效健康。

4、结束语

总的来说, 供暖通风与空调设计是现今高层建筑建设当中的重点内容。对此, 即需要能够在具体设计当中做好重点把握, 保障设计效果。

摘要：在高层建筑建设当中, 对于空调以及通分的设计是非常重要的内容。为了能够获得更好的效果, 在本文中, 将就高层建筑供暖通风与空调设计进行一定的研究。

关键词：高层建筑,供暖通风,空调设计

参考文献

[1] 杜婷婷.高层建筑暖通空调设计要点分析[J].绿色环保建材.2017 (12)

[2] 曹建强.浅谈暖通空调设计的思路及要点[J].建材与装饰.2017 (36)

空调通风系统简介范文第6篇

1、矿井通风系统----类型、适应条件、主要通风机工作方式 、安装地点、通风系统的选择

2、采区通风----基本要求、进回风上山选择、采煤工作面通风系统

3、通风构筑物及漏风----风门、风桥、密闭、导风板;矿井漏风、漏风率、有效风量率、减少漏风措施

4、矿井通风设计----内容与要求、优选通风系统、矿井风量计算、阻力计算、通风设备选择

5、可控循环通风

第一节 矿井通风系统

矿井通风系统是向矿井各作业地点供给新鲜空气、排出污浊空气的通风网路、通风动力和通风控制设施的总称。

一、矿井通风系统的类型及其适用条件

按进、回井在井田内的位置不同，通风系统可分为中央式、对角式、区域式及混合式。

1、中央式

进、回风井均位于井田走向中央。根据进、回风井的相对位置，又分为中央并列式和中央边界式(中央分列式)。

2、对角式 1)两翼对角式

进风井大致位于井田走向的中央，两个回风井位于井田边界的两翼(沿倾斜方向的浅部)，称为两翼对角式，如果只有一个回风井，且进、回风分别位于井田的两翼称为单翼对角式。 2)分区对角式

进风井位于井田走向的中央，在各采区开掘一个不深的小回风井，无总回风巷。

3、区域式

在井田的每一个生产区域开凿进、回风井，分别构成独立的通风系统。如图。

4、混合式

由上述诸种方式混合组成。例如，中央分列与两翼对角混合式，中央并列与两翼对角混合式等等。

二、主要通风机的工作方式与安装地点

主要通风机的工作方式有三种：抽出式、压入式、压抽混合式。

1、 抽出式

主要通风机安装在回风井口，在抽出式主要通风机的作用下，整个矿井通风系统处在低于当地大气压力的负压状态。当主要通风机因故停止运转时，井下风流的压力提高，比较安全。

2、压入式

主要通风机安设在入风井口，在压入式主要通风机作用下，整个矿井通风系统处在高于当地大气压的正压状态。在冒落裂隙通达地面时，压入式通风矿井采区的有害气体通过塌陷区向外漏出。当主要通风机因故停止运转时，井下风流的压力降低。

3、压抽混合式

在入风井口设一风机作压入式工作，回风井口设一风机作抽出式工作。通风系统的进风部分处于正压，回风部分处于负压，工作面大致处于中间，其正压或负压均不大，采空区通连地表的漏风因而较小。其缺点是使用的通风机设备多，管理复杂。

三、矿井通风系统的选择

根据矿井设计生产能力、煤层赋存条件、表土层厚度、井田面积、地温、矿井瓦斯涌出量、煤层自燃倾向性等条件，在确保矿井安全、兼顾中、后期生产需要的前提下，通过对多种个可行的矿井通风系统方案进行技术经济比较后确定。

中央式通风系统具有井巷工程量少、初期投资省的优点。因此，矿井初期宜优先采用。

有煤与瓦斯突出危险的矿井、高瓦斯矿井、煤层易自燃的矿井及有热害的矿井，应采用对角式或分区对角式通风;

当井田面积较大时，初期可采用中央通风，逐步过渡为对角式或分区对角式。 矿井通风方法一般采用抽出式。当地形复杂、露头发育老窑多、采用多风井通风有利时，可采用压入式通风。

第二节 采区通风系统

采区通风系统是矿井通风系统的主要组成单元, 包括：采区进风、回风和工作面进、回风巷道组成的风路连接形式及采区内的风流控制设施。

一、采区通风系统的基本要求

1、每一个采区， 都必须布置回风道，实行分区通风。

2、采煤和掘进工作面应独立通风系统。有特殊困难必须串联通风时应符合有关规定。

3、煤层倾角大于12°的采煤工作面采用下行通风时，报矿总工程师批准，

4、采煤和掘进工作面的进风和回风，都不得经过采空区或冒落区。

二、采区进风上山与回风上山的选择

上(下)山至少要有两条;对生产能力大的采区可有3条或4条上山。

1、轨道上山进风，运输机上山回风

2、运输机上山进风、轨道上山回风

比较：轨道上山进风，新鲜风流不受煤炭释放的瓦斯、煤尘污染及放热影响，输送机上山进风，运输过程中所释放的瓦斯，可使进风流的瓦斯和煤尘浓度增大，影响工作面的安全卫生条件。

三、采煤工作面上行风与下行风

上行风与下行风是指进风流方向与采煤工作面的关系而言。当采煤工作面进风巷道水平低于回风巷时，采煤工作面的风流沿倾斜向上流动，称上行通风，否则是下行通风。

优缺点：

1、下行风的方向与瓦斯自然流向相反，二者易于混合且不易出现瓦斯分层流动和局部积存的现象。

2、上行风比下行风工作面的气温要高。

上行通风运煤方向 新风 污风下行通风运煤方向 新风 污风

3、下行风比上行风所需要的机械风压要大;

4、下行风在起火地点瓦斯爆炸的可能性比上行风要大。

四、工作面通风系统

1、 U型与Z型通风系统

2、Y型、W型及双Z型通风系统

3、H型通风系统

第三节 通风构筑物及漏风

矿井通风系统网路中适当位置安设的隔断、引导和控制风流的设施和装置，以保证风流按生产需要流动。这些设施和装置，统称为通风构筑物。

一、通风构筑物

分为两大类：一类是通过风流的通风构筑物，如主要通风机风硐、反风装置、风桥、导风板和调节风窗;另一类是隔断风流的通风构筑物，如井口密闭、挡风墙、风帘和风门等 。

1、风门

按设地点：在通风系统中既要隔断风流又要行人或通车的地方应设立

-+-+风门表示方式调节风门表示方式 风门。在行人或通车不多的地方，可构筑普通风门。而在行人通车比较频繁的主要运输道上，则应构筑自动风门。 设置风门的要求：

(1)每组风门不少于两道，通车风门间距不小于一列车长度，行人风门间距不小于5m。入排风巷道之间要需设风门处同时设反向风门，其数量不少于两道;

(2)风门能自动关闭;通车风门实现自动化，矿井总回风和采区回风系统的风门要装有闭锁装置;风门不能同时敞开(包括反风门);

(3)门框要包边沿口，有垫衬，四周接触严密，门扇平整不漏风，门扇与门框不歪扭。门轴与门框要向关门方向倾斜80°至85°;

(4)风门墙垛要用不燃材料建筑，厚度不小于0.5m，严密不漏风;

墙垛周边要掏槽，见硬顶、硬帮与煤岩接实。墙垛平整，无裂缝、重缝和空缝;

(5)风门水沟要设反水池或挡风帘，通车风门要设底坎，电管路孔要堵严;风门前后各5m内巷道支护良好，无杂物、积水、淤泥。

2、风桥

当通风系统中进风道与回风道需水平交叉时，为使进风与回风互相隔开需要构筑风桥。按其结构不同可分为三种。

1)绕道式风桥 开凿在岩石里，最坚固耐用，漏风少。

2)混凝土风桥 结构紧凑，比较坚固。

3)铁筒风桥 可在次要风路中使用。

3、密闭

密闭是隔断风流的构筑物。设置在需隔断风流、也不需要通车行人的巷道中。密闭的结构随服务年限的不同而分为两类：

1)临时密闭，常用木板、木段等修筑，并用黄泥、石灰抹面。

5 观察孔放水孔表示方式

2)永久密闭，常用料石、砖、水泥等不燃性材料修筑。

4、导风板

在矿井中应用以下

几种导风板。 1)引风导风板 ; 2)降阻导风板; 3)汇流导风板

二、漏风及有效风量

1、矿井漏风及其危害性

有效风量：矿井中流至各用风地点，起到通风作用的风量。

漏风：未经用风地点而经过采空区、地表塌陷区、通风构筑物和煤柱裂隙等通道直接流(渗)入回风道或排出地表的风量。

漏风的危害：使工作面和用风地点的有效风量减少，气候和卫生条件恶化，增加无益的电能消耗，并可导致煤炭自燃等事故。减少漏风、提高有效风量是通风管理部门的基本任务。

2、漏风的分类及原因 1)漏风的分类 矿井漏风按其地点可分为：

(1)外部漏风(或称井口漏风)泛指地表附近如箕斗井井口，地面主通风机附近的井口、防爆盖、反风门、调节闸门等处的漏风。

(2)内部漏风(或称井下漏风)是指井下各种通风构筑物的漏风、采空区以及碎裂的煤柱的漏风。 2)漏风的原因

当有漏风通路存在，并在其两端有压差时，就可产生漏风。漏风风流通过孔隙的流态，视孔隙情况和漏风大小而异。

3、矿井漏风率及有效风量率

1)矿井有效风量Qe

是指风流通过井下各工作地点实际风量总和。

2)矿井有效风量率： 矿井有效风量率是矿井有效风量Qe与各台主要通风机风量总和之比。矿井有效风量率应不低于85%。

3)矿井外部漏风量

--指直接由主要通风机装置及其风井附近地表漏失的风量总和。(可用各台主要通风机风量的总和减去矿井总回(或进)风量) 4)矿井外部漏风率

--指矿井外部漏风量QL与各台主要通风机风量总和之比。

矿井主要通风机装置外部漏风率无提升设备时不得超过5%，有提升设备时不得超过15%。

4、减少漏风、提高有效风量

漏风风量与漏风通道两端的压差成正比，和漏风风阻的大小成反比。应增加地面主要通风机的风硐、反风道及附近的风门的气密性，以减少漏风。

第四节 矿井通风设计

一、矿井通风设计的内容与要求

1、矿井通风设计的内容

• 确定矿井通风系统; • 矿井风量计算和风量分配; • 矿井通风阻力计算; • 选择通风设备; • 概算矿井通风费用。

2、矿井通风设计的要求

• 将足够的新鲜空气有效地送到井下工作场所，保证生产和良好的劳动条件; • 通风系统简单，风流稳定，易于管理，具有抗灾能力; • 发生事故时，风流易于控制，人员便于撤出; • 有符合规定的井下环境及安全监测系统或检测措施; • 通风系统的基建投资省，营运费用低、综合经济效益好。

二、优选矿井通风系统

1、矿井通风系统的要求

1) 每一矿井必须有完整的独立通风系统。

2)进风井囗应按全年风向频率，必须布置在不受粉尘、煤尘、灰尘、有害气体和

7 高温气体侵入的地方。

3)箕斗提升井或装有胶带输送机的井筒不应兼作进风井，如果兼作回风井使用，必须采取措施，满足安全的要求。

4)多风机通风系统，在满足风量按需分配的前提下，各主要通风机的工作风压应接近。

5)每一个生产水平和每一采区，必须布置回风巷，实行分区通风。

6)井下爆破材料库必须有单独的新鲜风流，回风风流必须直接引入矿井的总回风巷或主要回风巷中。

7)井下充电室必须单独的新鲜风流通风，回风风流应引入回风巷。 2、确定矿井通风系统

根据矿井瓦斯涌出量、矿井设计生产能力、煤层赋存条件、表土层厚度、井田面积、地温、煤层自燃倾向性及兼顾中后期生产需要等条件，提出多个技术上可行的方案，通过优化或技术经济比较后确定矿井通风系统。

三、矿井风量计算

(一)、矿井风量计算原则

矿井需风量，按下列要求分别计算，并必须采取其中最大值。

(1)按井下同时工作最多人数计算，每人每分钟供给风量不得少于4m3; (2)按采煤、掘进、硐室及其他实际需要风量的总和进行计算。

(二)矿井需风量的计算

1、采煤工作面需风量的计算

采煤工作面的风量应该按下列因素分别计算，取其最大值。 (1) 按瓦斯涌出量计算：

Qwi100Qgwik式中：Qwi——第i个采煤工作面需要风量，m3/min

Qgwi——第

i个采煤工作面瓦斯绝对涌出量，m3/min

kgwi——第i个采煤工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，通常机采工作面取kgwi=1.2~1.6 炮采工作面取kgwi=1.4~2.0,水采工作面取kgwi=2.0~3.0

(2)按工作面进风流温度计算：

采煤工作面应有良好的气候条件。其进风流温度可根据风流温度预测方法进行计

8 算。其气温与风速应符合表中的要求：

采煤工作面进风流气温 ℃ <15 15~18 18~20 20~23 23~26 采煤工作面风速 m/s 0.3~0.5 0.5~0.8 0.8~1.0 1.0~1.5 1.5~1.8 采煤工作面的需要风量按下式计算：

Qwi60VwiSwikwli式中

vwi—第i个采煤工作面的风速，按其进风流温度从表中取;m/s,

Swi—第i个采煤工作面有效通风断面，取最大和最小控顶时有效断面的平均值，m2 ;

kwi——第i 个工作面的长度系数。

3)按使用炸药量计算：

Qwi25Awi

式中 25——每使用1kg炸药的供风量，m3/min;

——第i个采煤工作面一次爆破使用的最大炸药量，kg。

4) 按工作人员数量计算：

Qwi4nwi

式中

4——每人每分钟应供给的最低风量，m3/min

nwi——第i 个采煤工作面同时工作的最多人数,个。

5) 按风速进行验算

按最低风速验算各个采煤工作面的最小风量：

Qwi600.25Swi

按最高风速验算各个采煤工作面的最大风量：

2、掘进工作面需风量的计算：

Qwi604Swi

煤巷、半煤岩和岩巷掘进工作面的风量，应按下列因素分别计算，取其最大值。

(1)按瓦斯涌出量计算：

Qhi100Qghikghi

式中

Qhi——第i个掘进工作面的需风量，m3/min

Qghi——第i个掘进工作面的绝对瓦斯涌出量;m3/min

kghi——第i个掘进工作面的瓦斯涌出不均匀和备用风量系数。一般可取1.5~2.0。

Qhi25Ahi

(2)按炸药量计算

式中

25——使用1kg炸药的供风量，m3/min;

Ahi——第i个掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg

(3)按局部通风机吸风量计算

QhiQhfikhfi

式中

——第i个掘进工件面同时运转的局部通风机额定风量的和。

khfi——为防止局部通风机吸循环风的风量备用系数，一般取1.2~1.3;进风巷道中无瓦斯涌出时取1.2，有瓦斯涌出时取1.3。

(4)按工作人员数量计算

Qhi4nhi

式中 nhi——第i个掘进工作面同时工作的最多人数，人。 (5)按风速进行验算

按最小风速验算，各个岩巷掘进工作面最小风量：

Qhi600.15Shi

各个煤巷或半煤岩巷掘进工作面的最小风量;

10 Qhi604Sdi

按最高风速验算，各个掘进工作面的最大风量：

Qhi600.25Shi式中

shi——第i个掘进工作面巷道的净断面积，m

2 3、硐室需风量计算

独立通风硐室的供风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算：

(1)机电硐室

发热量大的机电硐室，按硐室中运行的机电设备发热量进行计算： 式中

Qri——第个机电硐室的需风量，m/min

——机电硐室中运转的电动机(变压器)总功率，KW

θ——机电硐室的发热系数，

ρ——空气密度，一般取1.25kg/m3 cp——空气的定压比热，一般可取1KJ/kgk Δt——机电硐室进、回风流的温度差，℃ 采区变电所及变电硐室，可按经验值确定需风量

Qri=60~80

m3/min

(2)爆破材料库

Qri=4*V/60

式中

v——库房空积，m3

(3)充电硐室

按其回风流中氢气浓度小于0.5%计算

Qri=200*qrhi

式中 qrhi——第个充电硐室在充电时产生的氢气量，m3/min。

5、矿井总风量计算

矿井的总进风量，应按采煤、掘进、硐室及其他地点实际需要风量的总和:

3Qri3600Ncp60tQm(QwtQhtQrt)km11 式中∑Qwl——采煤工作面和备用工作面所需风量之和，m3/min;

∑Qhl——掘进工作面所需风量之和，m3/min;

∑Qrl——硐室所需风量之和，m3/min;

km——矿井通风系统(包括矿井内部漏风和配风不均匀等因素)备用系数，宜取1.15~1.25。

四、矿井通风总阻力计算

(一) 矿井通风总阻力计算原则

1、矿井通风设的总阻力，不应超过2940Pa。

2、矿井井巷的局部阻力，新建矿井按井巷摩擦阻力的10%计算，扩建矿井宜按井巷摩擦阻力的15%计算。

(二)矿井通风总阻力计算

矿井通风总阻力：风流由进风井口起，到回风井口止，沿一条通路(风流路线)各个分支的摩擦阻力和局部阻力的总和，简称矿井总阻力，用hm表示。

对于矿井有两台或多台风主要通风机工作，矿井通风阻力按每台主要通风机所服务的系统分别计算。

在主要通风机的服务年限内，随着采煤工作面及采区接替的变化，通风系统的总阻力也将因之变化。当根据风量和巷道参数直接判定最大总阻力路线时，可按该路线的阻力计算矿井总阻力;当不能直接判定时，应选几条可能是最大的路线进行计算比较，然后定出该时期的矿井总阻力。

矿井通风系统总阻力最小时称通风容易时期。通风系统总阻力最大时亦称为通风困难时期。

对于通风困难和容易时期，要分别画出通风系统图。按照采掘工作面及硐室的需要分配风量，再由各段风路的阻力计算矿井总阻力。

计算方法：

沿着风流总阻力最大路线，依次计算各段摩擦阻力

hf，然后分别累计得出容易和困难时期的总摩擦阻力

hf1 和

hf2。

通风容易时期总阻力 ：

12 hm1hf1hehf1(0.1~0.15)hf1(1.1~1.15)hf1hm2hf2hehf2(0.1~0.15)hf2(1.1~1.15)hf

2通风困难时期总阻力：

h

hf 按下式计算： 式中 fnhfihfiiliuisi2Qi2i

1五、矿井通风设备的选择

矿井通风设备是指主要通风机和电动机。

(一)矿井通风设备的要求：

1、矿井必须装设两套同等能力的主通风设备，其中一套作备用。

2、选择通风设备应满足第一开采水平各个时期工况变化，并使通风设备长期高效率运行。

3、风机能力应留有一定的余量。

4、进、出风井井口的高差在150m以上，或进、出风井井口标高相同，但井深400m以上时，宜计算矿井的自然风压。

(二)主要通风机的选择

1、计算通风机风量Qf Q fkQm

式中

Qf——主要通风机的工作风量，m3/s;

Qm——矿井需风量，m3/s;

k——漏风损失系数，风井不提升用时取1.1;箕斗井兼作

回砚用时取1.15;回风回升降人员时取1.2。

2、计算通风机风压

离心式通风机(提供的大多是全压曲线)：

HtdminhmhdhvdHN

容易时期

困难时期

HtdmaxhmhdhvdHN

轴流式通风机(提供的大多是静压曲线)：

HsdminhmhdHN

容易时期

困难时期

hm--通风系统的总阻力;

HsdmaxhmhdHN

hd--通风机附属装置(风硐和扩散器)的阻力;

hvd --扩散器出口动能损失;

HN--自然风压，当自然风压与通风机风压作用相同时取“+”;自然风压与通风机负压作用反向时取“-”。

3、初选通风机

根据计算的矿井通风容易时期通风机的Qf、Hsdmin(或Htdmin)和矿井通风困难通风机的Qf、Hsdmax(或Htdmax)在通风机特性曲线上，选出满足矿井通风要求的通风机。

4、求通风机的实际工况点

因为根据Qf、Hsdmin(或Htdmin)和Qf、Hsdmax(或Htdmax)确定的工况点，但设计工况点不一定恰好在所选择通风机的特性曲线上，必须根据通风机的工作阻力，确定其实际工况点。步骤：

1)计算通风机的工作风阻

用静压特性曲线时：

RsdminHRsdmaxHsdmaxQ2fsdminQ2fRtdRtdminHHtdminQ2ftdmaxQ2f max 14

用全压特性曲线时：

2)确定通风机的实际工况点

在通风机特性曲线上作通风机工作风阻曲线，与风压曲线的交点即为实际工况点。

5、确定通风的型号和转速

根据通风机的工况参数(Qf 、Hsd 、η、N)对初选的通风机进行技术、经济和安全性比较，最后确定通风机的型号和转速。

6、电动机选择

(1)通风机的输入功率按通风容易和困难时期，分别计算风所需的输入功率Nmin

，Nmax 。

Q(m3/s)(Hmin,Qfmin)RmaxMmaxRmin(Hmax,Qfmax)MminNminQfHsdmin1000sQfHtdmin1000sH (Pa)Nmax QfHsdmax1000sNmin

NmaxQfHtdmax1000s

(2)、电动机的台数及种类

NeNmaxke(etr) NeminNminNmaxke(etr)

当Nmin≥0.6Nmax时，可选一台电动机，电动机功率为：

当Nmin<0.6Nmax时，选二台电动机，其功率分别为：

初期：

后期按选一台电机公式计算。ηe ：电机效率，ηtr：传动效率。

六、概算矿井通风费用

吨煤通风成本是通风设计和管理的重要经济指标。

吨煤通风成本主要包括下列费用：

1、电费(W1)

吨煤的通风电费为主要通风机年耗电费及井下辅助通风机、局部通风机电费之和除以年产量，可用如下公式计算：

W1(EEA)DT

E——主要通风机年耗电量，

D——电价，元/KWh;

T——矿井年产量，吨;

ηv——变压器效率，可取0.95;

EA——局部通风机和辅助通风机的年耗电量;

ηw——电缆输电效率

2、设备折旧费

3、材料消耗费用

4、通风工作人员工资费用

5、专为通风服务的井巷工程折旧费和维护费折算至吨煤的费用。

6、采每吨煤的通风仪表的购置费和维修费用。

第五节 可控循环通风概述

可控循环通风是由英国学者S.J.LEACH和A.SLACK研究提出，七十年初在英国开始应用。之后，包括中国在内的许多国家也相继对可控循环通风进行了研究和应用。

定义：在低瓦斯矿中，当采掘工作面位于矿井的边远地区，原有通风系统不能保证按需供风，而该地区的回风的风质又比较好时，可以在局部通风系统的进、回风之间安置通风设备、设施和监控设备，对回风进行合理循环控制加以再利用，以增加用风地点的实际风量。此种通风方法称为可控循环风。

循环率：