1产能较高、携液稳定的气井排液采气工艺技术应用对策
1.1稳产井排液采气工艺技术对策
排液采气工艺技术对策只有在理论的指导下才能发挥最大作用, 井筒流态和携液模型是这方面的理论基础。关于井筒连续携液的理论模型和研究成果较多, 这里采用由西南石油学院李闽等人开发的椭球形液滴模型, 它是Turner圆球形携液模型的改进和提高。
从椭球型液滴模型最小携液气量公式可以看出, 随着气井的产出, 在其它参数变化不大的条件下, 流压P减小, 将使最小携液气量成线形关系减小, 这样会加剧地层水侵入, 气井产水增多, 生产状况变差。经计算, 3/4″~2″两端外加厚API油管 (N-80) 最大允许下深如下:
从上表可以看出, 6种直径的油管允许下深都超过了3000米, 这对于气层中深在3000米以内的户部寨气田来说, 油管强度都达到了要求。
当户部寨气田开发进入后期期, 这些产水井转入低压生产流程后, 井口油压一般为0.8MPa, 若充分考虑井筒产液对井底流压的影响, 则在临界连续携液气流下, 流压一般不会超过5MPa。
对于直径小于21/2以内的油管, 由于临界携液气量的减小, 井底流压会更低, 因此理论计算的临界携液气量偏大。对于这类6口产能较高、携液稳定的气井, 应在条件允许的前提下, 抓住有利时机, 及时将目前21/2英寸油管更换为11/4或11/2英寸油管, 不仅可以解决气井晚期携液困难的问题, 还可以降低更换管柱所带来的气层污染。
1.2不正常井排液采气工艺技术应用对策
气井产能很低, 无连续带液能力, 处于间开状态, 目前有部1-31、部10、部1-25、部1-32、卫351-2、部17-2。
不正常井排液采气工艺技术对策
按照椭球型液滴模型和动能因子理论计算结果如下:
从上表可以看出, 6口井中能够勉强维持连续自喷的三口井 (部1-31、部10、部1-25) 日平均产量均在最小排液气量之下, 动能因子都小于8, 生产很不稳定, 其它3口井则无自喷能力, 濒临停产。
由于几口井情况不尽相同, 下面分别阐述排液工艺技术应用对策。
卫351-2、部17-2井自2010年进低压外输流程后又恢复了连续自喷带液能力, 但产水日益增多, 最终积液停产, 但关井后套压在短时期内恢复较高 (10MPa以上) 。两口井产水较多, 致使井筒流态变差, 在不足7000 m3/d的气量条件下, 井底流压超过7MPa。如果井筒在雾流状态下, 经过计算, 则井底流压应为2MPa左右, 可见, 在井筒中将进多损失了5MPa的能量。
卫351-2、部17-2井已经进低压流程, 前期生产产水量较大, 属边水舌进, 由于两口井所处站内高低压井并存, 并且已铺设复线, 宜实施复线连续气举。按照椭球型液滴模型公式, 设定地面气举压力为4.5MPa, 若实施复线连续气举, 则只须在较低的注气压力和较少的注气量下, 就可以恢复和长期保持气井的连续带液生产, 并且对高产井的生产影响很小。
因此, 两口产水井卫351-2、部17-2, 以及目前能连续带液生产的部1-7、部1-13井, 在开发后期都可以应用复线连续气举, 保持带液生产。
摘要：目前户部寨气田开发趋势和地层水活动规律, 生产条件较好的产水气井相继受到地层水影响, 如部1-31井、部10井、部1-34井等, 而部分产能较低的井水淹停产, 如部1-9井、部1-6井、部1-21井等。针对各区块和层系的地层水型和活动状况, 以及产水井气层压力、产气量、产水量等, 将从系列化和配套化角度出发, 阐明户部寨气田产水气井的排液采气工艺技术对策。
关键词：户部寨气田,排液采气,临界携液气量
参考文献
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