第一篇：地热地面开裂范文
浅析地热地面裂缝控制措施
孙正元
江苏省苏中建设集团股份有限公司沈阳分公司
[摘 要]：地板辐射采暖以其散热均匀、人体舒适感好以及节省室内空间、卫生、节能等优越性越来越被人们所青睐，并得以迅速推广应用。但地热地面施工和使用过程中的一些质量通病也越来越多的被人们重视，尤其是地热地面裂缝较多的质量通病更加引起人们的广泛重视和关注。本文提出一些在地暖施工中应注意的问题，从而有效地防止裂缝的产生和发展。
[关键词]： 地暖管地面;混凝土裂缝，空鼓;控制措施
1、工程概况
宏亚优诗美地(竖琴湾)二期工程位于沈阳市经济技术开发区，为4栋31层住宅建筑，总建2筑面积85500m。采暖设计为地盘管采暖设置，该工程使用φ20XL交联管设计，20mm厚发泡水泥保温层，55mm厚C20细石混凝土面层。地暖管地面构造如图l所示，地暖管铺设如图2所示。
图1 地暖地面构造 图2 地暖管铺设
2、裂缝产生原因分析
引起地暖管地面开裂的原因主要应从发泡水泥隔热层平整度、地暖管的敷设、混凝土原材料和配合比、界格缝、养护等五个方面进行分析 2.1、发泡水泥隔热层平整度
此设计采用发泡水泥作为找平及隔热层，因此如果隔热层施工高低不平，就会引起盘管起伏不定、固定不牢，出现气阻，影响热媒的循环，当然这也是地面空鼓裂缝的原因。 2.2、地暖管的敷设
盘管分布要合理、均匀，否则容易导致地面温度分布不均匀，从而在使用过程中容易形成地面裂缝;地暖管地面的固定管卡要固定牢固，否则容易在填充层施工时候由于施工不当被破坏，造成地暖管地面与隔热层脱离竖起造成地面开裂. 2.3、混凝土原材料和配合比
配合比不当指水泥用量过大，水灰比大，含砂率不适当，骨料级配不佳，选用外加剂不当等。
1
填充层细石混凝土采用商品泵送混凝土，水灰比过大，混凝土稠度大或搅拌不均匀造成抗拉强度降低，影响凝结力度，造成面层裂缝。 2.4、界格缝
未按设计要求留置界格缝面积较大房间在填充层混凝土浇筑过程中，未在门口及宽度改变位置设置界格缝或界格缝未完全断开，在填充层混凝土硬化时该部位因应力集中导致地暖管地面开裂。 2.5、养护
由于未做好填充层浇筑后的保温、保湿养护或养护龄期太短，引起混凝土表面干燥发生塑性收缩与开裂。
3、裂缝控制措施
基于上述裂缝的形态和原因分析，主要从设计、施工方面采取裂缝控制措施。 3.1、设计方面 3.1.1界格缝设置
根据《辐射供暖供冷技术规程JGJ142-2012》要求，房间面积超过30 m2或长度超过6 m时，应设置界格缝.界格缝应沿柱子周边及内墙周围留设，并与房间内增设的界格缝相通.界格缝应设置在应力集中的部位，把面积较大的楼面、地面合理划分。界格缝处构造层必须完全断开，上下层缝贯通并保持顺直，位置一致.界格缝宽度一般为15-20 mm。 3.2、施工方面
3.2.1、水泥发泡找平隔热层
地暖管敷设前应当先行施工找平隔热层，严格按照工艺要求验收，并保证基层的平整度〔±2mm〕，待找平层凝固硬化后方可盘管固定。 3.2.
2、管道敷设工艺
地暖管采暖常用的布管方式有平行盘管、“s”形盘管或双“回”盘管。三种布管方式地面温度分布与波动情况是不一样的，房间内具体采用何种方式应根据房间用途，房间热工热性，遵循温度均匀分布原则而定。另外，地面温度分布均匀程度主要受埋管深度、管间距大小、布管方式等影晌。埋深高度越小，管顶所对应的地面温度与两管中间处的地面温度的差越大，导致地面温度偏高，地面温度分布越不均匀，从而在使用过程中容易形成地面裂缝。除此之外，无论哪种布管方式，地暖管铺设应防止管道扭曲，圆弧顶部必须加以限制，并用管卡进行固定，不得出现“死折”。塑料及铝塑复合管的弯曲半径半径不宜小于6倍管外径;地暖管固定点的间距，直线段宜为0.5-0.7m，弯曲管段宜为0.2-0.3m，否则填充层施工过程中会造成地暖管的移动和暖管弯曲处局部翘起，造成保护层的空鼓，从而使地面容易开裂。 3.1.2填充层混凝土施工工艺
①混凝土标号不能过高，一般采用C15和C20细石石混凝土(粒径5~12mm)，标号过高混凝土干缩性大，容易引起开裂;②分两层浇注，底层以管外径为准，此层使用塌落度较大的混凝土(180—200mm)，使其较容易进入管径下弧隙内，上层采用塌落度较小的混凝土(75—90mm)，防止因水灰比较大导致干缩性大引起地面的开裂和强度的降低;③混凝土浇注过程中的振捣，常用器械为平板振捣器，振捣2-3遍，振捣器功率不能太大，否则容易引起地暖管的扰动，从而形成空鼓引起地暖开裂;④地暖填充层厚度宜为至少超过地暖管外径30 mm，保护层过薄，因填充层在凝固和硬化的时间变化中，会产生横向的拉伸力，如果填充层过薄，很容易使地面龟裂;⑤地暖地面的收面至少分两次成型，第一遍在混凝土浇筑完立即收面，找平，第二遍在混凝土初凝过程中，由于初凝前水分的散失和第一遍收面不均匀等原因，裂缝即将发展，而第二遍收面有效地防止了此类情况的发生。 3.1.2养护工艺
2
养护不当是混凝土早期开裂的一个非常重要的原因，填充层浇筑后，应根据外界气温在混凝土浇筑完后3～12 h内用草帘、芦席、麻袋等适当材料将混凝土表面予以覆盖，并经常浇水保持湿润。混凝土的浇水养护时间，对采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥拌制的混凝土，不得少于7d。应派专人进行养护，在初期应铺薄板尽量减少走动对混凝土的影响。采用二次浇筑工艺进行填充层施工时，注意第2次浇筑应在第1次浇筑完毕并养护7d后进行。
4、结束语
通过宏亚优诗美地项目采暖地面工程实践证明，上述地热地面裂缝的控制方法和措施卓有成效，大大减少了地面裂缝情况的出现，完全达到使用功能要求，多次回访客户，反映良好。
参考文献
[1]辐射供暖供冷技术规程JGJ142-2012 [2]发泡水泥绝热层与水泥砂浆填充层地面辐射供暖工程技术规程CECS262-2009 [3]混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002
3
第二篇：地热材料
地采暖—走入采暖行业的成长期
地暖的种类与产品选择：现有的地暖方式有两大类 低温热水地面辐射采暖和低温发热电缆辐射采暖
1、低温热水地面辐射采暖
低温热水地面辐射采暖是一种利用建筑物内部地面进行采暖的系统。该系统以整个地面作为散热面，地板在通过对流换热加热周围空气的同时，还向四周的维护结构进行辐射换热，从而使维护结构的表面温度升高，其辐射换热量约占总换热量的50%。低温地板辐射采暖系统既能高效地使用各种低品位能源作为热源，既有节能的效果，又具有室内温度均匀、温度梯度小、脚感好、卫生无碳尘。
特点：不适于30平方米以下小面积安装。
2、低温发热电缆辐射采暖
系统由发热电缆和温控器两部分组成，发热电缆铺设于地面中，温控器安装于墙面上。当室内环境温度或地面温度低于温控器设定的温度时，温控器接通电源，发热电缆通电后开始发热升温，发出的热量被覆盖着的水泥层吸收，然后均匀地加热室内空气，还有一部分热量以远红外辐射的方式直接释放到室内。该种方式的采暖系统把整个地面作为散热器，室内温度上层低而下层热，有温足而顶凉的感觉，是您感到舒适而自然。 特点：可小面积局部安装，也可大面积安装，无须后期维护。 采暖产品选择
要想取得良好的采暖效果，采暖产品的选择很重要。在选择时应遵循以下原则：
要有针对性的选择高质量性能、高性价比的采暖热源、管材、散热器、保温材料、控制系统等品牌产品，既可避免游击队偷工减料为长期使用埋下隐患，又可以使系统性价匹配，达到舒适、节能的总体效果。 所以，要看很多
1、要看主材
低温热水地暖——管材，什么样的管材是质量好、使用寿命长的? 参考评定标准：
1、必须非常容易施工成型，地暖管的排布要整齐，这样可使室内得到均匀的温度。
2、最好防渗氧：大家知道氧气是一切化学反应的源泉，普通纯塑料管氧气会渗入管中，管中水会越来越浑浊，使得传温效果越来越差，这样会使得今后使用上增加耗能。
3、管道的内壁越光滑越好，这样可以使最细的管子有最大的流量。 几种市场现有的管材：
A PE—X：国内生产一般采用中密度聚乙烯或高密度聚乙烯与硅烷交联的方法。就是在聚乙烯的线性长分子链之间进行化学键连接，形成立体网状分子链结构。相对一般的聚乙烯而言，提高了拉伸强度、耐热性、抗老化性、耐应力开裂性和尺寸稳定性等性能。整个生产过程属于化学反应过程。该地暖品种具有交联剂不易分散均匀，交联度较难控制一致和需要定时清理螺杆以防止产生凝胶颗粒等难点，产品的质量控制难度较大，一般的小型生产企业难以做好。合格PE-X管材具有力学性能好、耐高温和低温性能好等有点。但是，没有热塑性能，不能用热熔焊接的方法连接和修复。
B PE-RT：该管材原料是一种力学性能十分稳定的中密度聚乙烯，由乙烯和辛烯的单体经催化共聚而成。它所特有的乙烯主链和辛烯短支链结构，使之同时具有乙烯优越的韧性、耐应力开裂性能、耐低温冲击、杰出的耐水压性能和辛烯的耐热蠕变性能。可以用热熔连接方法连接，遭到意外损坏也可以用管件热熔连接修复。地暖原料具有符合产品标准的蠕变破坏曲线，使聚乙烯中现阶段唯一不需交联就可用于热水管的一个品种。
C PB：耐蠕变性能和力学性能优越，几种地暖管材中最柔软，相同的设计压力下设计计算壁厚最薄。在同样的使用条件下，相同的壁厚系列的管材，该品种的使用安全性最高。但原料价格最高，是其他品种的一倍以上，当前在国内应用面积较少。 注1：交联聚乙烯按生产方式分为过氧化物交联(PE—Xa)、硅烷交联(PE—Xb)、电子束交联(PE—Xc)和偶氧交联(PE—Xd)四种。其中过氧化物交联和硅烷交联是国内常用的两种交联聚乙烯管材产品。
注2：交联聚乙烯管和耐热聚乙烯管都有抗渗氧产品。 管材 PE—X PE-RT 尤尼管 PB 材质 交联聚乙烯 耐热聚乙烯 PERT—A—PERT 聚丁烯 膨胀率 大 较大 小 较大 抗拉拔力 较好 较好 好 好 耐亚强度 较强 较强 强 强 渗氧性 渗氧 渗氧 绝氧 渗氧 弯曲性 普通 普通 好 较好
连结方式 机械连接 热熔连接 机械连接 热熔连接 可修复性 一般 较好 一般 较好 使用寿命 较长 长 很长 很长 可回收性 不可以 可以 可以 可以
由以上说明对比，可见各种管材的优劣性，但有一点是共通的，即每种管材的生产技术要求都很到，只有少数的合格企业有能力生产，而只有合格的产品才能充分的表现其优秀的性能，按照国家和国际的产品标准要求，生产冷热水用塑料管才和塑料管件的原料，必须是按照GB/T8252—2000《塑料管道系统用外推法对热塑性塑料管才长期静液压强度的测定》中规定进行试验而通过合格判定的管道专用料。也就是说，每个原料生产厂家必须按地暖管材产品标准做出满足预测强度参照曲线的蠕变破坏曲线，才能证明所销售的原料是合格的。仅做110℃、8760小时的静液压状态下热稳定性一个点的试验是不能证明管材原料是否合格。 电热地暖首要看发热电缆，应选择什么样的发热电缆? 参考评定标准：
选用电热采暖应采用发热电缆。发热电缆分室外用电缆线和室内用电缆线。室外线用于室外化雪、化冰，价格低廉但电磁辐射量大，不适用于长久有人停留的地方。室内线有极好的辐射屏蔽网，可确保电磁辐射在积安全值内。
发热电缆以多股绞合线为优。安全的缆线其冷暖线接头必须在原厂连接，不可在现场裁接。
2、要看热源
采暖系统热源以小型锅炉为主，现代小型锅炉可分为常温锅炉，低温锅炉和燃烧值锅炉(冷凝锅炉)，燃料可以是燃气或燃油，若使用电锅炉不如直接使用发热电缆。常温锅炉能耗相对较高，燃烧值锅炉能耗最低但价格昂贵，所以低温锅炉是最经常的选择，如壁挂炉和铸铁落地炉等。热泵也是很好的热源，但由于供水温度不高(45度)，所以只适用于低暖。热泵有空气源热泵地源热泵和水源热泵。
3、要看保温材料
地板采暖系统下的保温材料很重要。高密度、高强度的地面保温材料不仅可以最大的减少热量的向下散失，也可以避免长期使用下保温材料的压缩。地面保温材料应首先选用2公分以上的挤塑保温板，如果选择聚苯乙烯发泡板,密度也不应低于20kg/ m3。另外，保温板应该是阻燃材料的，这一点非常重要。保温板上一定应有反射层，这反射层不仅反射热量，也对保护加热导线不局部过热起到安全作用。此外，不要忘了一定要有边角保温和大区域的膨胀缝哦!
4、要看智能温控或者其他的辅助装置 采用智能温控器可以提高地板采暖的舒适度，并且有效降低能耗。值得推荐的还有二次混水装置，作为地板采暖系统发展趋势，二次混水装置可以避免锅炉的频繁启动，直接降低能耗，并且保护管道不受过高水温的伤害。
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城市供热供暖合同文本范本 城市供热供暖合同 城市供热供暖合同
合同编号：
签约地点：
签约时间：
供热人：
用热人：
为了明确供热人和用热人在燃气供应和使用中的权利和义务，根据《中华人民共和国合同法》等有关法律、法规和规章，经供、用热双方协商，订立本合同，以便共同遵守。
第一条 用气地址、用水性质和用气量
(一)用热地点：
(二)用热面积(按照法定的建筑面积计算)： 平方米，收费面积为 平方米。
(三)用气量为：蒸汽量为 吨/小时;生活热水为 吉焦/小时;用热量为 吉焦/小时。
第二条 供热期限及质量
(一)供热人在地方政府规定的供热期限内为用热人供热。冬季供热时间为每年 月 日起至次年 月 日止。
(二)供热期间，在供用热条件正常情况下，供热质量应当符合国家规定的质量标准，供热人要保证用热人正常的用人参数。
第三条 供热费标准及结算方式
(一)供热价格：供热人根据用热人的用热种类和用热性质，按照 政府(部门)批准的价格收取热费。
合同有限内，遇价格调整时，按照调价文件规定执行。
(二)采暖性质的用热，用热人应当在每年 月 日前将热费以 方式全额付给供热人。其他方式的用热，用热人的热费按月结算。
第四条 供、用热设施产权分界与维护管理
经供热人和用热人协商确定，供、用热设施产权分界点设在 处供、用热双方对各自负责的供、用热设施的维护、维修及更新改造负责。
第五条 供热人的权利和义务
(一) 有权对用热人的用热情况及设施运行状况进行监督用和检查。
(二) 监督用热人在合同约定的用热地点、数量、范围内用热，有权制止用热人超量、超使用范围用热。
(三) 对新增用热人，供热人有权在供热之前对用热采暖系统进行检查验收。
(四) 用额外人违反操作规程，造成计量仪表显示数字与实际供热量不符、伪造供热记录的，供热人有权要求用热人立即改正。用热人应当按照本采暖期中最高用热月份用热量的热费收取当月热费。
(五) 用热人用热设施或者安全管理存在不安全隐患、可能造成供热设施损害时，或者用热人在合同约定的时限内拒不交费，供热人有权中断供热。
(六) 属供热人产权范围内的供热设施出现故障，不能正常供热或者停热8 小时以上的，供热人通知用热人，比并立即组织抢修、及时恢复供热。
(七) 供热人因供热设施临时检修或者用热人违反用热等原因，需要中断供热时，供热人应当提前 小时通知媒体或者其他方式通知用热人。因不可抗力等原因中断供热时，供热人应当及时抢修，并在 小时内通知用热人。
(八) 有义务按照合同约定的数量、质量和使用范围向用热人供热。
第六条 用热人的权利和义务
(一) 监督供热人按照合同约定的数量、质量向用热人提供热力。
(二) 有权要求对供热人收取的热费及确定的热价申请复核。
(三) 用热人新增或者增加用热，应当向供热人办理用人申请手续，并按照规定办理有关事项。
(四) 用热人变更用热性质、变更户名、减少用热量、暂停或者停止用热、移动表位和迁移用热地址，应当事先向供热人办理手续。停止用热时，应当将热消费结清。
(五) 用热人的开户银行或者帐号如有变更，应当即使通知供热人。
(六) 应当按照合同约定向供热人交热费。
(七) 对自己产权范围内的热设施应当认真维护，及时检修。
第七条 违约责任
(一)供热人的违约责任
1.因供热人责任，未按合同约定的期限向用热人供热的，除按照延误供热时
间，折算标准热价减收或者退还用热人热费外，还应当向用热人支付热费百分 违约金。
2.由于供热人责任事故，给用热人造成损失的，由供热人承担赔偿责任。
供热人应当减收或者退还给用热人实际未达到供热质量标准部分的热费。
但有下列情况之一，造成供热质量达不到规定的标准，供人不承担责任。
(1) 用热人擅自改变居室结构和室内供热设施的;
(2) 室内因装修和保温措施不当影响供热效果的;
(3) 停水，停电造成供热中断的;
(4) 热力设施正常的检修、抢修和供热试运期间。
3. 热人的供热设施出现故障，未能及时通知用热人，给用热人造成损失的，供热人应当承担赔偿责任。
4. 由于不可抗力的原因或者政府行为造成停止供热，使用热人受到损失的，供热人不承担赔偿责任。
(二)用热人的违约责任
1.用热逾期交热费的，应当支付滞纳金。逾期一个月仍不交热费和滞纳金
的，供热方有权限热或者停止供热。
2.用热人违反合同约定，用热人应当向供热人支付百分之 的违约金。
3.用热人擅自进行施工用热，供热人有权立即停止供热，用热人应当赔偿
供热人因此而受到的损失。损失额按照擅自进行施工用热的建筑面积和实际用热
天数热费的 倍计算。开始擅自进行施工用热的时间难以确定的，按照当地开始供热时间为准。
第八条 合同有效期限
合同期限为_____年，从____年_____月_____日_____起至____年____月____日止。
第九条 合同的变更
当事人如需要修改合同条款或者合同未尽事宜，须经双方协商一致，签订补充协定，补充协定与本合同具有同等效力。
第十条 争议的解决方式
本合同在履行过程中发生的争议，由双方当事人协商解决，协商不成的，按下列第______种方式解决：
(一)提交______仲裁委员会仲裁;
(二)依法向人民法院起诉。
第十一条 其他约定
供热人： 用热人：
(盖章) (盖章)
住所： 住所：
法定代表人(签字)： 法定代表人(签字)：
委托代理人(签字)： 委托代理人(签字)：
开户银行： 开户银行：
帐号： 帐号：
电话： 电话：
散热量的计算方法
对于以热水为热媒的散热器，选定一个标准平均温差△Tn下的散热量
为标准散热量Qn。 在欧洲根据欧洲EN442-75/65/20，标准算术平均温差△Tn为： 标准对数平均温差为 对于非标准的温度值TinTotTroom,可由公式计算出相应 的实际平均温差△Tn或△Tln，并通过对标准散热量Qn的转换求得实际散热量。 方法如下：首先计算温差 C 当C≥07时，由公式得： 当C〈0.7时，则：
根据欧标EN442，指数n=1.3适用于钢制板式散热器。 在国内的计算 在中国， 散热器的标准散热量是基于如下温度参数得到的。 并且，国内一般采用算术 平均温差进行计算，即标准平均温差△Tn=64.5℃。 根据中国建筑科学研究院 空调研究所的测试结果，我们推荐采用1.25作为指数的平均值。
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暖气常识 => 计算散热器购买数量的三种方法
新型暖气在出售的时候都按“片”或“组”论价，同时又标
着“W”(散热量)，许多消费者不知道自己房子到底需要买多少 片或组暖气才合适，也不知道居室到底需要多少“W”才能暖和。 购买时，要具体计算后才能知道购买量。购买暖气首先要与供 暖房屋的面积相匹配，而鉴于不同品牌暖气的散热量又不近相 同，所以，选购暖气之前应该进行科学的计算。 下面就为您介 绍暖气计算的三种方法：
一算面积
二算瓦数(W)
三算片数。
1、算面积：分别计算自己卧室、起居室、卫生间、厨房等的面 积，将其作为进一步测算的基础数据。
2、算瓦数(W)：这一过程相对复杂，以下简要提供给消费者一组 民用建筑供暖单位面积热指标测算的参考数据。一般家庭住
宅可以按每平方米45～70W来计算。购买暖气时，用居室面积 乘以每平方米的“W”就是该房间需要的供热量。一般情况下， 出售的暖气都标着“W”。由于实际生活中变化差异较大，在
估算时，应考虑楼房或平房、顶层或底层、端头或中间、北 房或南房、城里或城外、墙体保温性等因素。有一个简单的 办法，在计算出暖气片数后可再适，当加上10～20%，作为
富裕量，以免暖气热量不够。
3、算片数：实际上，瓦数算出来以后就可以换算出暖气的片数进
而计算出组数，实际暖气并不都是可以拆分组合的，尤其是卫浴型
暖气，一般都是整体 造型的居多，消费者根据面积选择其适用的
款式就可以了。
第三篇：地热管理办法
东营市地热资源管理办法
东营市人民政府令
第166号
《东营市地热资源管理办法》已经市政府批准，现予发布。
市长 申长友 二○一二年八月十日
第一章 总 则
第一条 为了加强地热资源管理，合理开发和有效保护地热资源，根据《中华人民共和国矿产资源法》、《山东省实施<中华人民共和国矿产资源法>办法》等有关规定，结合本市实际，制定本办法。
第二条 本办法所称地热资源，是指在我国当前经济技术条件下，地壳内可供开发利用的地热能、地热流体及其有用组分。主要包括深层地热能和浅层地热能。
深层地热能包括蒸汽型、热水型、地压型、干热岩型和岩浆岩型五种类型。其中热水型地热是指流体水温在25℃(含25℃)以上的地下热水。
浅层地热能是指地表以下一定深度范围内(一般为恒温带至200米埋深)，温度低于25℃，具备开发利用价值的地热能。
第三条 本市行政区域内地热资源的勘查、利用、储备，适用本办法。
第四条 地热资源的勘查、利用应当遵循统一规划、综合勘查、合理开采和综合利用的原则。
第五条 国土资源部门负责本行政区域内地热资源勘查、利用、储备的监督管理。
城市管理、环境保护、财政、水利、住房和城乡建设等有关部门应当按照各自职责，协助做好地热资源的监督管理。
第六条 勘查、开采地热资源应当符合地热资源勘查开发与保护规划。地热资源勘查开发与保护规划由市国土资源部门负责编制，经市政府批准后实施。
第二章 地热资源的勘查
第七条 新设、延续、合并地热探矿权，应当符合市矿产资源总体规划、地热资源勘查开发与保护规划、矿业权设置方案。
第八条 勘查地热资源应当报省级以上国土资源部门审批登记，领取勘查许可证，取得探矿权。
第九条 探矿权人应当自领取勘查许可证之日起6个月内施工，向所在地县区国土资源部门报告开工情况，按月、季、年报告勘查进度;完成勘查后，应当编写地热资源勘查报告，按有关规定汇交地质资料。
第十条 探矿权人应当在勘查许可证规定的范围内勘查地热资源，并接受国土资源部门的监督、检查，如实提供有关资料。
第十一条 探矿权人完成勘查后，应当及时封填探矿井、洞，恢复土地原貌，消除安全隐患。
第十二条 新设探矿权应当以招标、拍卖或者挂牌的方式出让;经批准可以通过协议方式出让的，应当向社会公布。
第十三条 以招标、拍卖、挂牌方式取得的探矿权，具有下列情形之一的，探矿权人报原登记管理机关审批后，可以转让探矿权：
(一)持有探矿权满2年;
(二)持有探矿权满1年且提交经评审备案的普查以上工作程度的地质报告;
(三)经原登记管理机关组织审查并证实在勘查作业区内新发现可供进一步勘查或者开采的矿产资源。
以协议出让方式取得的探矿权，5年内不得转让;确需转让的，按协议出让程序办理。
第十四条 探矿权申请人应当依法缴纳探矿权价款和探矿权使用费。新设探矿权以招标、拍卖或者挂牌方式出让的，按成交确认书确定的成交价收取探矿权价款;以协议方式出让的，按不低于评估确认(备案)的价格收取探矿权价款。
第三章 地热资源的开采
第十五条 新设、延续、合并地热采矿权，应当符合市矿产资源总体规划、地热资源勘查开发与保护规划、矿业权设置方案。
第十六条 开采深层地热资源或者中型以上规模储量的浅层地热，应当向县区国土资源部门提出申请，经市国土资源部门初审后，报省级以上国土资源部门审批登记，领取采矿许可证，取得采矿权。
开采小型规模储量的浅层地热，应当经县区国土资源部门初审后，报市国土资源部门审批登记，领取采矿许可证。
开采热水型地热资源，应当到水利部门办理取水许可证，凭取水许可证到国土资源部门办理采矿许可证。
开采经营单位利用地热资源进行城市供热的，应当到城市管理部门办理供热经营许可证。
第十七条 开采经营单位应当在采矿许可证规定的范围内开采地热资源，并接受国土资源部门的监督、检查，如实提供有关资料。
第十八条 开采地热资源，应当按照水利部门核定的计划指标进行，禁止超计划开采。
第十九条 开采经营单位对地热资源应当进行梯级开发、综合利用，提高资源利用率;对地热水中含有水溶气等伴生矿产的，应当综合开采回收。
第二十条 开采浅层地热，应当采取换热技术，禁止抽取地下水。
第二十一条 开采经营单位应当建设预处理设施，对地热尾水进行处置，达到国家有关标准后，方可排入城区集污干管。地热尾水不得排入城区水系、河道。
第二十二条 开采经营单位应当按照国土资源部门的要求安装、使用计量设施和远程监测系统。
利用地热井进行地热资源长期动态监测或者地震监测的，应当报国土资源部门备案。
第二十三条 开采经营单位应当加强对地热井及其附属设施的维护和管理，建立技术档案，实行专人管理。
第二十四条 新设采矿权应当以招标、拍卖或者挂牌的方式出让;经批准可以通过协议方式出让的，应当向社会公布。
第二十五条 以招标、拍卖、挂牌方式取得的采矿权转让，应当同时具备下列条件，并报原登记管理机关审批：
(一)采矿权人投入采矿生产满1年;
(二)采矿权属无争议;
(三)按规定缴纳采矿权使用费、采矿权价款、矿产资源补偿费;
(四)法律、法规规定的其他条件。
以协议出让方式取得的采矿权，5年内不得转让;确需转让的，按协议出让程序办理。
第二十六条 开采经营单位应当依法缴纳采矿权价款、采矿权使用费、矿产资源补偿费等费用。新设采矿权以招标、拍卖或者挂牌方式出让的，按成交确认书确定的成交价收取采矿权价款;以协议方式出让的，按不低于评估确认(备案)的价格收取采矿权价款。
第二十七条 开采经营单位应当按照开发利用方案、地质环境保护和治理方案的要求开采，并依法履行矿区地质环境治理和矿区地质灾害防治义务。
第二十八条 已缴纳基础设施配套费且政府在该区域未建设配套管网，符合下列条件之一的，政府给予资金扶持：
(一)开采深层地热用于供暖，尾水排放温度在15℃以下的;
(二)开采深层地热用于供暖，尾水排放实现回灌的;
(三)采取换热技术开采浅层地热供热和供冷的。
具体扶持政策由市财政部门会同市国土资源、城市管理、住房和城乡建设等部门另行制定，报市政府批准后执行。
第四章 地热资源的储备
第二十九条 市矿产资源储备与勘查开发机构负责本市行政区域内的地热资源储备。
第三十条 地热资源储备范围包括：
(一)国家出资勘查形成或者可供进一步勘查的矿产地;
(二)矿业权已灭失和有找矿前景的空白地;
(三)市地热资源重点勘查开发规划区内的矿产地;
(四)曾经勘查、开采，经核实有进一步勘查、开采价值的矿产地;
(五)其他可进行地热资源储备的区域。
第三十一条 市矿产资源储备与勘查开发机构应当拟定地热资源储备方案，经市国土资源部门审查，报市政府批准后实施。
第三十二条 市矿产资源储备与勘查开发机构可以通过招标、拍卖、挂牌方式竞得探矿权和以转让方式取得探矿权进行地热资源储备。
第三十三条 市矿产资源储备与勘查开发机构根据矿产资源总体规划及矿业权设置方案，有序投放储备的地热资源，并建立健全地热资源储备信息库，及时向社会发布信息。
第五章 法律责任
第三十四条 违反本办法规定，有下列情形之一的，由市、县国土资源部门依法予以处罚：
(一)未取得勘查许可证擅自勘查地热资源的;
(二)未取得采矿许可证擅自开采地热资源的;
(三)未经批准擅自转让探矿权、采矿权的;
(四)超出核定指标开采的;
(五)未按要求安装使用计量、气水分离、监测设施的;
(六)擅自开发利用报废地热井的;
(七)不按规定缴纳探矿权采矿权价款、使用费和矿产资源补偿费的;
(八)拒绝接受监督检查，不如实报告有关情况的。
第三十五条 对破坏地热井、地热监测设施，阻碍执法人员依法执行职务的，由公安部门依法予以行政处罚;构成犯罪的，依法追究刑事责任。
第三十六条 有关行政管理人员在地热资源勘查、开采管理中滥用职权、玩忽职守、徇私舞弊的，对直接负责的主管人员和其他直接责任人员依法给予行政处分;构成犯罪的，依法追究刑事责任。
第六章 附 则
第三十七条 本办法自2012年9月9日起施行，有效期至2017年8月31日。东营市人民政府2007年1月4日发布的《东营市地热资源管理办法》(市政府令第144号)同时废止。
第四篇：中国典型地热田
温泉设计 2009-11-20 12:06:14 阅读68 评论0 字号：大中小 订阅
为进一步了解中国不同类型地热田的基本特征，下面选择6个代表性地热田作一简要介绍，其中一个高温地热田(西藏羊八井)，4个中、低温沉积盆地型地热田(北京东南城区、昆明、西安、天津塘沽)，1个中低温构造隆起区的地热田(海南三亚南田地热田)。
(一)西藏羊八井地热田
羊八井地热田位于西藏拉萨市西北约60km处，地理位置：东经90°26′～90°32′，北纬30°26′～30°33′, 地面标高4 300～4 500m。地势北高南低，东、北两侧为念青唐古拉山脉, 主峰7 162m，南东为唐山，主峰6 277m。其间的那曲-羊八井-多庆错新生代断陷盆地，西南高，东北低，呈“S”型北东向展布，长达70余km，宽7～15km，藏布曲河(拉萨河水系)贯穿其间。当地属高原气候，年最高平均气温25.5℃，年最低平均气温-22.2℃，年平均降水量269mm，年平均蒸发量2 148mm。
羊八井地热田在构造上处于北东向的那曲-羊八井-多庆错活动断裂带中部的新生代断陷盆地内，盆地内主要分布新生界的第四系、第三系及下古生界变质岩系。第四系松散层，分布于山麓及盆地中心部位，最大沉积厚度约340余m;第三系为一套火山岩系，出露于盆地周边，在盆地内多为第四系所覆盖，厚度大于250m;下古生界变质岩系，构成盆地的基底，喜马拉雅期花岗岩、燕山期花岗闪长岩、石英闪长岩侵入其间，构成了复杂岩体。主要构造走向北东-南西。
羊八井地热田中的地热水以断裂带为补给循环通道，储集于基岩裂隙及第四系松散沉积物的孔隙中，通过径向辐射流形式运移，以各种地热显示进行排泄。分为南北两区，热田北区，浅部热储层处于非承压状态(开放环境)，地热水汽化放热，造成岩石强烈的水热蚀变(主要为硅化、高岭土化)及自然硫的成矿作用，以液态水向邻区渗流，并通过地面放热、汽等方式排泄;热田南区，浅部第四系热储层呈封闭状态，地热水以泉、热水湖泊、冒汽孔、放热地面等方式排泄，汇入藏布曲河。
羊八井地热田按热储层特征分为第四系孔隙热储及基岩裂隙热储两个热储层。第四系孔隙热储层，为次生热储层，由深部基岩裂隙热储层的地热水补给作用而成，储层为第四系更新统砂、砂砾、砾石层，最大厚度345.5m，最薄仅11.8m。该储层以中尼公路为界，分南北两区。热田南区有亚粘土、亚砂土覆盖，其最大厚度达31.1m，地热水呈承压状态，可自喷，水头高出地表10～30m不等;热田北区，热储层无粘性土覆盖，地热水呈潜流状态，埋藏深度随地形的增高而增深。据勘察资料，热田南区第四系孔隙热储层，有一个高温热水层，其厚度、温度、埋藏深度如表2.5.18所示。地热水温度在40℃以上地区分布面积14.62km2，其中130℃以上可用于发电的中、高温地热水分布面积5.656km2(北区3.045km2，南区2.611 km2);地热井孔内地热水温度141～172℃，孔口温度120～147℃，压力0.2～0.46MPa，单井汽水总量72～169.7t/h，其中蒸汽量9.13～25.8t/h。地热流体矿化度954～1 853mg/L，pH7.7～8.89，SiO2含量36.5～124.5mg/L，主要为Cl-Na型水，是目前的主要开采层。
基岩裂隙热储层，主要为第三系喷出岩及喜马拉雅期花岗岩、燕山期花岗岩、石英闪长岩等杂岩体，构造裂隙发育。地热水储集于断裂带及次级脉状裂隙带中，以其两断裂交汇带为其富集部位。据热田北区最新地热勘探孔ZK4001资料，在1 300余m深度内，已揭露有两层基岩裂隙热储层：240～450m为浅部热储层，岩性为碎裂花岗岩，热储温度157℃左右，为目前羊八井地热田的开采层位，其上部的盖层为第三系火山碎屑岩;950～1 336m为深部热储层，岩性为碎裂花岗岩、糜棱岩化花岗岩、碎斑状花岗
岩，热储层平均温度247℃，最高251℃，其上部盖层为蚀变碎裂花岗岩、黑云母花岗岩等。深部热储层在深度950～1 220m的深度内，获得了温度247℃、汽水混合总量达302t/h、估计发电潜力达12.58MW的高温地热流体，展现了良好的开发利用前景。地热水水质类型为Cl-Na型，矿化度2.8g/L，pH值8.66，氟、锂、偏硼酸、偏硅酸为其特殊离子成分，含量分别达到12.8、20.
9、385.0、90.4mg/L，除用于发电
外，还具有很好的医疗利用价值。
(二) 昆明地热田
昆明地热田位于中国云南省昆明市的城市中心部位，经近年热田地质勘查与开发证实，为一埋藏较浅、分布面广、资源丰富、开发利用潜力大的低温地热田。热田范围：西至西山大断裂，东至白邑-横冲断裂，北至昆明城北莲花池东西向断裂，南至呈贡马金铺一带，面积约670km2。
昆明地热田在构造上属康滇地轴东缘昆明断陷盆地。该盆地在垂向上由上而下有五个主要层位。
第一层：浅部新生界(Q—N)松散沉积层，含孔隙水。
第二层：包括中生界-古生界(P—D)沉积地层，砂页岩、碳酸盐岩交替出现，含常温地下水。
第三层：下寒武系(C-1)砂页岩，构成昆明地热田主要热储层的盖层，对热田水起着阻水和隔热作用，其中的下寒武统沧浪铺组砂岩，在地热田中部构成面积不大的热储层。
第四层：震旦系渔户村组及灯影组(Z2dn)白云岩，为昆明地热田的主要热储层。
第五层：震旦系陡山沱、南坨组(Z2d)碎屑岩及元古宇昆阳群(Pt2)变质岩系，构成热储层基
底。
昆明地热田有上、中、下三个热储层: 上热储层：主要指下寒武统沧浪铺组石英砂岩热储层，分布于关上到跑马山一带，面积约60km2，热储层厚度50～155m，地热水温度38～53℃ ，单井出水量300～600 m3/d。
中热储层：震旦系渔户村组下部硅质白云岩、灯影组白云岩，厚度250～300m，分布全区，为地热田的主要热储层。地热水温度40～74℃，单井出水量1000 m3/d左右。
下热储层：震旦系灯影组藻屑白云岩，厚315～376m。目前在局部地段开采此层，地热水温60～78
℃，单井出水量大于 1 000 m3/d。
震旦系渔户村组硅质白云岩、灯影组白云岩为主要热储层，出露于昆明断陷盆地的西部山区及北部的地校-核桃箐等地，在盆地内则隐伏于第四系及古生界寒武系地层之下，埋深363～1 100m左右，因主要受南北向断裂构造切割，导致热储层特性、地热水的赋存条件有差异，在地热田北段由西至东变化。近靠西山地带，热储层埋深645～795.4m，地热水温度39.5～41.0℃，水位埋深0.07～1.43m，热水井单位出水量0.042～0.33L/(s·m);海埂地段，热储层埋深743～926m，地热水温度52～67℃，水位埋深2.5～9.39m，热水井单位出水量0.45～0.84L/(s·m);市区，热储层埋深362.96～538.75m，地热水温度40.5～68.0℃，水位深15.24～43.20m，热水井单位出水量0.25～1.45L/(s·m);市区以东至关上、官渡以西地段，热储层埋深568.5～1109.61m，热水井单位出水量0.28～1.75L/(s·m);关上、官渡以东地段，热储层埋深492～729.0m，地热水水位埋深5.91～56.39m，热水温度37～52℃，热水井单位下降出水量0.11
2～5.68L/(s·m)。
昆明地热田为层状热储类型，热储层分布较为稳定，热源主要来自地球内部的传导热，地热温度随储层埋深的增加而增加，故又可称其为传导型地热田。地热水主要来自热储层出露区的降水补给及上覆弱含水层和切穿热储层的含水断裂带的越流补给，补排关系比较复杂。热田的分布受盆地构造及断裂构造的控制明显。昆明地热田依据热储层厚度、分布、埋藏深度及地质构造特征将其分为12个区。全区在2 000m深度内，储存热量约2.5597705×1016kJ,相当于8.734亿 t 标准煤的发热量; 储存水量约120.63亿m3,以其可采收15%计，则可开采地热水量18.093亿m3，可利用2.270×1014kJ的热量，约相当于储存热量的1%。以100年开采时间计，则每年可采0.18亿m3 或每天可采4.96万m3的地热水。 地热水化学特征总的规律是：水化学类型在热田外围较简单，热田内趋于复杂，热水中水化学组分含量高低与水温有关，Cl、SO
4、Na、SiO
4、F等离子含量随水温增减变化明显，水温增高，其含量增高;热水与常温地下水的水化学特征有明显差别，地热水矿化度及主要离子含量普遍高于热田区的常温地下水，反映出地热水较常温地下水的循环深度深，运移时间长，补给途径较远的特征。
(三) 北京东南城区地热田
北京东南城区地热田是一个隐伏的地热田，位于北京市东南城区，东起朝阳门外十里堡，西至中山公园，南至永定门外，北至左家庄，面积约120km2。热储层主要为蓟县系铁岭组和雾迷山组碳酸盐岩，隐伏于新生界第三系、第四系地层之下，埋藏深度600～2 000m，地热水温度40～70℃。 北京地热田在构造上处于北京凹陷中段南侧。该凹陷为一南西—北东向的长条形凹陷盆地，西北以黄庄-高丽营断裂为界，与京西北隆起毗邻，东南以南苑-通县断裂为界，与大兴凸起相接，其间宽约15km，轴长约60km。北京东南城区地热田所处部位是北京凹陷中心线以南紧靠南苑-通县断裂的部位。经勘探证实，基底岩层，也是主要热储层，为中元古代蓟县系铁岭组及雾迷山组白云岩，浅埋区位于朝阳区呼家楼一带，埋藏深度仅700～800m，向西北方向埋深渐增至2 000m以上。这套地层与北京西北部山区广泛分布的同类岩层有构造和水力上的联系，当这些岩层在西北山区接受降水补给后，向东南运移至北京凹陷增温，在凹陷区第三系地层阻水隔热保温作用下，使地热水在碳酸盐岩层中富集、贮存，而形成今日可开发利用的隐伏地热田。但不同部位的热储层埋藏深度、富水性有所差别，主要是由于受到下述基底构造的破
坏和影响：
(1)良乡-前门断裂 走向北东，长50余km，构成热田西北界。断裂两侧热储层顶板埋深差达1 320m。西北一侧热储层埋深大，渗透性差，上覆第三系厚度大，下部并见白垩系，地热水的开发意义较小。
(2)南苑-通县断裂 走向北东，构成热田东南边界。界内热储层埋深为700～800m，是北京东南城区地热田开发利用较为经济的地段;界外为大兴凸起，基底埋深渐浅，地热水温度渐低，已缺乏开发利
用的意义。
(3)崇文门-呼家楼断裂是地热田内部的主要断裂，经勘探证实，断裂沿线是第三纪玄武岩岩浆活动的中心，断裂带附近为热储层较富水、热水温度较高的地带。推测该断裂是热田的主要导水导热构造。
北京地热田地热水属承压-自流水类型。勘探开发的初期，水位可上升至地表附近，有的可自流，水位埋深+2.5m至-11.14m，承压水头以崇文门-呼家楼断裂线附近最高，向北西方向递减。但地热水水位随着开采量的扩大，呈逐年下降的趋势。1974～1980年间累计下降12.32～15.27m。
北京地热田热储层与其盖层地热增温率有较大的差别，热储盖层地热增温率由上而下渐增，平均值为4.05℃/100m，其中第四系平均1.95℃/100m,第三系平均3.99℃/100m, 第三系—侏罗系、白垩系平均为4.28℃/100m, 蓟县系页岩隔层平均为6.85℃/100m。热储层地热增温率仅1.77℃/100m，明显地低于上部盖层，反映出热储盖层地热增温的热传导性质，越靠近热储层地热增温率越高。热储层则有热对流作用，导致在热储层埋藏浅的地区，出现热异常，在相同深度内可获得比相邻地段温度高的地热水。
热储层系硅质白云岩及白云岩类裂隙岩溶含水系统，富水性受岩溶裂隙发育的影响。据热水孔抽水试验统计：其单位出水量介于0.185～2.708 L/(s·m)之间，单位出水量(q)≥1.0 L/(s·m)的热水井，大都分布于断裂带附近，尤其是岩溶裂隙较发育的断层上盘;L>q>0.5 L/(s·m)的热水井亦近靠断裂带;q<0.5 L/(s·m)的热水井，大多远离断裂带或热储层中夹薄层页岩较多的地段。总的来看，因热储层比较稳定，分布面广，厚度大，并具可溶性，故普遍含水，单井出水量一般可在1 000～2 000m3/d左右，热储层埋藏深度小于2 000m的地段，一般均具有开发利用的条件。
北京东南城区地热田的地热水属低矿化(矿化度一般介于500～700mg/L)的HCO3.SO4-Na.Ca或HCO3-Na.Ca型水，pH值7.1～7.9, F、Ra、Rn、HBO
3、SiO
2、H2S等组分含量较浅层常温地下水高，有的达到矿水浓度标准，除用于供暖外，还可用于医疗洗浴。
经计算热田地热资源量403.8MW。其中蓟县系雾迷山组热储层331.7MW，热水平均温度49.07℃;蓟县系铁岭组热储层72.1MW，热水平均温度44.76℃。
四、天津塘沽地热田
天津塘沽地热田是天津滨海地热田资源比较富集的地段，北至北塘，南至驴驹河，西至苍州断裂，东至渤海，面积约920 km2。地热田在地质构造上处于黄骅拗陷北段，跨越北塘凹陷，塘沽鼻状构造带、板桥凹陷、港西凸起等次一级构造带上，其中塘沽鼻状构造带处于热田中心部位。
塘沽鼻状地质构造带向北倾没于北塘凹陷东部，西与沧州隆起相接，南部为板桥凹陷，为这一地区新生界沉积厚度较薄的地段(厚3 500m左右)，处于地温高值区，地温梯度3～3.22 ℃/100m ，梯度大于3℃ /100m的分布面积达125 km2，正好与塘沽鼻状构造相吻合，是目前地热资源的主要开发地带。
热田有两套热储系统：一为基岩热储系统，指古生界寒武系、奥陶系，元古宇青白口系、蓟县系各碳酸盐岩热储层，也是区内新生界沉积地层的基底，埋藏深度在塘沽—汉沽一带，约1 600～2 500m，向东逐渐加深，至渤海岸边，最深可达3 500m;二为新生界第三系热储系统，由上而下划分为：
上第三系明化镇上段热储层：顶板埋深430～530m，厚度350～450m,其中砂岩层厚度150～180m, 占该层总厚度的40%～54%，孔隙率25%，单井出水量40～75m3/h，水温25～35℃，水质为
HCO3-Na型，矿化度小于1.0g/L。
上第三系明化镇组下段热储层：顶板埋深900～1 400m，厚度270～600m，其中砂岩层厚100～260m，占该层总厚度的30%～50%，孔隙率25%，单井出水量40～60 m3/h，水温35～50℃，水质为
HCO3·Cl-Na型，矿化度小于1.0g/L。
上第三系馆陶组上段热储层：顶板埋深1 100～1 700m，厚度45～110m，西薄东厚，以粉细砂岩为主，夹泥岩层，砂岩占层厚的40%～70%，孔隙率27%～32.6%，单井出水量40～60m3/h，水温45～60℃，水质为Cl·HCO3-Na型，矿化度1.4～2.6g/L。
上第三系馆陶组下段热储层：顶板埋深1 400～1 950m，厚度45～130m，岩性以粉细砂岩为主，砂岩层厚35～85m, 占该层总厚度的60%～70%，孔隙率25%～31.4%，单井出水量65～85m3/h，水温60～80℃，水质为HCO3·Cl-Na型或Cl-Na型，矿化度1.5～2.8g/L。
上第三系馆陶组底部砂砾岩热储层：顶板埋深1 600～1 800m，厚度50～180m，其中砂岩砾岩层厚45～100m，占该层总厚度的60%～90%，孔隙率20%，单井出水量80～140m3/h，水温65～78℃，水质为HCO3·Cl-Na型，矿化度1.7～1.9g/L,是目前地热水的主要开采层。
下第三系东营组热储层：区内普遍分布，厚度不等，顶板埋深1 800～2 300m，厚300～400m，含水段以砂岩、含砾砂岩为主，推测热水温度66～80℃。
下第三系沙河街组热储层：顶板埋深变化大，一般2 000～3 000m，厚度800～1 000m，岩性以中细砂岩、含砾砂岩为主，储层主要分布于凹陷中心部位，因埋藏深度大，目前尚未开发利用。
热田内目前主要开发利用的是上第三系馆陶组热储层，尤其是馆陶组底部砂砾岩热储层。该层结构较松散，孔隙度20%～32.6%，具有良好的储集空间，储层埋深在2 000m以内，比较适合开发，单井出水量大，水温60～78℃，是较为理想的供热、采暖温度，地热水的矿化度适中，故得到普遍开发利用。热储层中的地热水补给源为北部山区大气降水，经深循环而成。
地热水化学类型在水平方向上由北东的HCO3-Na型，向南西渐变为HCO3·Cl-Na型，Cl、Na离子含量由北东向南西逐渐增高;在垂向上的主要离子含量及矿化度由上而下渐增，水化学类型也由上层(明化镇组热储层)的HCO3-Na 型水，至下层(馆陶组热储层)渐变为 Cl·HCO3-Na型，反映出地热水的矿化方向是由上而下，下部热储层中的地热水补给循环作用较上部差的特征。
地热水水位在热田开发的初期，埋深都比较浅，大多数接近地表，有的甚至可自流，但随开发量的逐年增加，水位呈逐年下降的趋势。据馆陶组底部砂砾岩热储层水位动态观测资料(TR1井)，开采初期(1987年10月)水位埋深仅6.0m，至1994年水位已降至27.78m，7年间，水位降低了21.78m，年平
均下降3.11m。
计算馆陶组热储层储存热量3.029×1019J，相当于8.2856亿t标准煤的发热量;储存地热水502.1亿m3(平均温度63.3℃)，在馆陶组砂砾岩热储层段每年可开采地热水量338.5～507.38万m3。
五、西安地热田
西安地热田位于渭河盆地中部西安凹陷的东部，为沉积盆地传导型地热田。主要热储层为新生界第三系陆相碎屑岩。热储温度随热储埋藏深度增加，地热水主要靠盆地周边地下水径流和上覆岩层中地下水的越流补给。地热田北以渭河为界，南以临潼-长安断裂为界，东以产灞河断裂为界，西以皂河断裂为界，面积约466km2。热储层为层状，在垂向上与隔热层交替出现，具有层次多、总厚度大、分布面积广且较稳定的特征。据近年来地热田勘探、开发证实，在2 500m深度内，由上而下可划分四个热储层。 第一热储层段：为第四系下更新统三门组，埋深311.5～806.5m，厚96.7～475.5m，平均288.49m。为一套半胶结的河湖相堆积物，有砂、砂砾石4～16层，累计厚度96.25m。砂、砂砾石占全层厚度的33.66%，平均地温43.4℃，现有热水井单井出水量75.2m3/h，地热水水温30.5℃。
第二热储层段：为上第三系上更新统张家坡组，产河以东为蓝田灞河组，埋深511.0～1 282m，平均厚度675.53m。岩性为泥岩、砂质泥岩与砂岩互层，有砂岩5～18层，累计厚度变化在4.9～158.1m之间，平均厚115.79m，占全层厚度的17.41%，平均地温60.8℃，现有热水井单井出水量44～60m3/h。
第三热储层段：主要为上第三系上更新统蓝田灞河组，顶板埋深923～1 747m，平均厚度701.12m，为一套以河湖相为主的粗砂岩、砂砾岩与泥岩互层，砂岩、砂砾岩平均厚度168.3m，占全层厚度的24.58 %，平均地温82.5℃，单井出水量50～大于200 m3/h，为西安地热田的主要开采层。
第四热储层段：为下第三系高陵群，顶板埋深1 595～2 391m，揭露最大厚度711.6m，由泥岩、粉、细砂岩组成，砂岩层占层厚的13.3%,平均地温101℃，地热井一般与上覆灞河组混合开采，单井出水
量70m3/h左右。
西安地热田，在构造上东南与骊山凸起接壤，北为渭河南、北两断裂构成的地堑，东紧靠泾阳-临潼潜伏隆起，西以西安凹陷中的斗门小凹陷为邻，由于各构造的相互穿插，导致区内地质构造很复杂，
表现在：
1、断裂发育，将基底分割成形态各异、凹凸不等的段块;
2、热田基底东南翘起，向西北倾伏，与盆地内各构造呈北倾的总趋势不协调;
3、热田东南地裂缝密集。
热田的断裂构造均为活动性的基底构造，主要断裂构造有近东西向的渭河南岸断裂(F1-1)、骊山北侧断裂(F1-2)、南窑头-古迹岭断裂(F1-3)、双水磨-等驾坡断裂(F1-4);北西向的皂河断裂(F2-1)、草阳村-永宁村断裂(F2-2)、产河断裂(F2-3)、灞河断裂(F2-4);北东向的临潼-长安断裂(F3)，
以及近南北向的产灞河断裂(F4)。
西安地热田的地温，在垂向上随深度的增加而增温，据区内不同深度钻孔测温资料，用最小二乘
法进行一元回归分析，可得出如下回归方程式：
Ti=3.30Hi+24.9 (相关系数0.88,回归系数3.3) 式中：Ti为计算深度的地层温度(℃); Hi为计算深度(102m)。
地温在水平方向上呈现中部高，南部、北部次之，东部较低的趋势，热田中部热储温度可大于100℃，北、西北部，在90℃左右，南部渐减至70℃以下。
热田区的水化学有以下特征：
1) 地热水主要阴离子含量浅部以HCO
3、SO4 为主，深部则以SO
4、Cl为主;阳离子Na的含
量有随深度增加的趋势。
2) 第
二、四热储层段矿化度高，一般2.5～4.0g/L，最高14.58g/L;第三热储层段较低，一般1.0～2.0g/L，第一热储层段最低，仅为0.5g/L左右。
3) SiO
2、F含量随深度增加，主要开采层(第三热储层段)普遍较高，且以热田中心部位最高，SiO2和F离子含量分别达10～12mg/L和40～45mg/L。
西安地热田主要开采层的初始水位西南高、东北低，由南至北逐渐降低，水力坡度0.0056～0.0019，西南水力坡度较大，向北变缓。南部水位标高442m，北部减至372m，南北差70余米，总体流向南西西-北东东。随着近年来加快对地热资源的开发，地热水流场已发生了明显的变化，形成了三个明显的降落漏斗，分别以张家堡XR
28、XR09井及XR11为中心，中心部位的地热水水位与初期水位比较，分别下降了33.6
7、35.3～41.0
6、49.30m，外围地热井的水位也呈下降趋势。
据计算，西安地热田目前勘探深度2 500 m内四个热储层段储存的地热资源总量为2.1070×1019J，相当于7.1850亿t标准煤发热量。各热储层中储存的地热水资源总量约547.607亿m3，其蕴藏热量约相
当于3.3581亿t标准煤发热量。
六、海南三亚南田地热田
海南三亚南田地热田位于海南省南端三亚市藤桥镇西北2.5km处，以赤田村为中心，面积约2.1km2。该热田在地表有热泉出露，水温38.1℃，自流量86.4 m3/d，二战时期始被发现，并被利用，1965年挖掘成井并建浴池，供洗浴，1992年国营南田农场为开发地热资源发展农场经济，委托地勘队进行热田资源勘探，同年12月成功地打成了第一口热水井(ZK1井), 井深56.1m，获得承压水头高出地表8.63m，自流量3726 m3/d、水温57℃的低温地热水，引起了社会各界的关注，并被誉为“神州第一泉”。
南田地热田在地质构造上处于海南岛东南的北北东向文昌-琼海-三亚断裂带，九所-陵水东西向断裂带及北东向的三亚褶皱带的交汇部位，是海南东南沿海北东向地热带的组成部分。地热田西部为丘陵，东部为河谷平原，东南临海，地势西北高，东南低。当地属热带季风气候区，多年平均气温25℃，年平均降水量1 620mm，年平均蒸发量1 832.9mm，5～10月为雨季。区内出露的地层主要为下古生界寒武系下统孟月岭组浅海相沉积岩(石英砂岩、硅质砂岩、粉细砂岩及粘土岩)及白垩系下统鹿母湾组内陆盆地碎屑岩及火山碎屑岩，近海及河谷地带为第四系松散沉积物所覆盖，厚3～33m不等。基底岩层为海西-印支期及燕山期花岗岩，地热水主要赋存于花岗岩的断裂破碎带中。
地热水的形成与分布，受北东、东西及北西向几组断裂的控制，但主要沿F3断层北西向的断裂富集和出露。该断裂走向北西，倾向北东，倾角70°，长度大于12km，断裂带宽20m，断裂影响带宽近200m，切割寒武系和海西-印支期花岗岩、燕山期花岗岩，断裂显示张扭性与多次活动特征，是南田地热田的主要导水、导热断裂。热田内温度高、水量大的地热水井均沿此断裂分布。
南田地热田平面形态呈长条形，沿北西向F3断裂展布，目前探明其分布范围长约2.17km，宽0.9km，面积约2.1km2。热储层为海西-印支期花岗岩，地热水富集在花岗岩断裂破碎带及断裂交汇部位，地热水的水头高度由西北向东南逐渐降低，表明其主要补给来源位于西北方向。依据现有勘探资料，在深度300m内，热田中心部位的地热井单井出水量达1 651.2～3 727.2m3/d，地热水孔口温度45～57℃。沿断裂走向相距300m左右地热井抽水，相互干扰明显，反映出沿断裂走向，地热水的连通性好。
据热田井孔测温资料，热田中心部位的热储层上、下温度差不大，热田外围井孔温度则随深度增
加，反映出地热田中心部位地热水的对流特性。
地热水的水化学类型为Cl-Na .Ca型，pH 7.21～8.35，矿化度1 409～2 450 mg/L，总硬度342～746mg/L，属中性微咸硬-极硬水，F、H2SiO
3、Sr等组分含量较高，有下列特征：
1) 水化学类型单一，均为Cl-Na.Ca型水，钠离子含量高，一般在400mg/L左右，硬度、矿化
度较高。
2) F、222Rn为地热田的特征组分，其含量高于当地地表水和常温地下水，是寻找地热水的标志。
3) 区内H2SiO3背景值较高，平均含量达35.7mg/L，地热水中的含量一般高出背景值2～3倍，
其含量随地热水温度增高。
南田地热田从其出露条件、热储形态、水化学特征等分析判断，属对流型地热田，热田北部东西向九所-陵水深大断裂对热田的形成起控制作用，接受补给并循环于该断裂带中的地热水，在与之相交的北西向F3断裂相遇后，相当一部分地热水转向F3断裂向东南运移、排泄，形成今日之地热田。推测地热水的循环深度1 200～3 000m，热储温度130℃左右。
经勘探查明，南田地热田为一断裂型地热田，地热水平均温度57℃，1 000m深度内，储存热量约386×109MJ，相当于0.132亿t标准煤发热量。近期可开采地热水7 000m3/d(热能11.53MW)，远景可开采地热水12 000 m3/d，热能17.52MW，属中型地热田。热水中F离子含量2.07～7.7mg/L，偏硅酸含量68.5～117.5mg/L，达到了矿水浓度标准，氡含量44.36～59.86 Bq/L，达到了医疗价值浓度标准，属低温医疗矿水，证实了其开发利用价值。现该热田正由南田农场进行开发利用规划，拟建为独具民族风情的“南田温泉国际热带风情旅游城”，并已着手基础设施的建设。
第五篇：天津地热资源开发利用提速
东方网2014/4/19 15:49:01来源:中国国土资源报 作者: 吴岗
天津市国土资源和房屋管理局《关于加大地热资源利用专项实施方案》近日下发执行。
《方案》对今后3年天津地热重点工作进行了安排，包括：以中心城区、滨海新区为重点，2014年底前完成全市平原区地热资源开发潜力评价工作;到2017年，完成3~4处地热田勘查，依据地热资源规划和地热矿业权设置方案，每年推出20个地热矿业权;每年新增地热集中供热面积不少于180万平方米等。
《方案》提出，到2017年，全市地热年开采总量控制在5000万立方米，其中用于供热的地热年开采量为3800万立方米，地热供热面积达到2450万平方米。