第一篇：不锈钢牌号化学成分
不锈钢和耐热钢 牌号及化学成分
1 范围
本标准规定了不锈钢和耐热钢牌号及其化学成分(见表1~表5)，并以资料性附录的形式列入了部分牌号的物理参数、国外标准牌号或近似牌号对照表、不锈钢和耐热钢牌号适用标准等。
本标准规定的牌号及其化学成分适用于制、修订不锈钢和耐热钢(包括钢锭和半成品)产品标准时采用。
2 术语及定义
下列术语和定义适用于本标准。 2.1 不锈钢 stainless steel 以不锈、耐蚀性为主要特性，且铬含量至少为10.5%，碳含量最大不超过1.2%的钢。 2.1.1 奥氏体型不锈钢 austenitic grade stainless steel 基体以面心立方晶体结构的奥氏体组织(γ相)为主，无磁性，主要通过冷加工使其强化(并可能导致一定的磁性)的不锈钢。 2.1.2 奥氏体-铁素体(双相)型不锈钢 austenitic-ferritic(duplex) grade stainless steel 基体兼有奥氏体和铁素体两相组织(其中较少相的含量一般大于15%),有磁性，可通过冷加工使其强化的不锈钢。 2.1.3 铁素体型不锈钢 ferritic grade stainless steel 基体以体心立方晶体结构的铁素体组织(α相)为主，有磁性，一般不能通过热处理硬化，但冷加工可使其轻微强化的不锈钢。 2.1.4 马氏体型不锈钢 martensitic grade stainless steel 基体为马氏体组织，有磁性，通过热处理可调整其力学性能的不锈钢。 2.1.5 沉淀硬化型不锈钢 precipitation hardening grade stainless steel 基体为奥氏体或马氏体组织，并能通过沉淀硬化(又称时效硬化)处理使其硬(强)化的不锈钢。 2.2 耐热钢 heat-resisting steel 在高温下具有良好的化学稳定性或较高强度的钢。
3 确定化学成分极限值的一般准则
3.1 碳
在碳含量大于或等于0.04%时，推荐取两位小数;在碳含量不大于0.030%时，推荐取3位小数。 3.2 锰
除Cr-Ni-Mn钢牌号外，对各类型钢的其他牌号分别推荐用2.00%和1.00%(最大值)，但不包括含高硫或硒的易切削钢或需提高氮固溶度的牌号。 3.3 磷
除非由于技术原因有关生产厂推荐用较低的极限值外，奥氏体型钢推荐磷含量不大于0.045%，其他类型钢牌号磷含量不大于0.040%，但不包括易切削钢牌号。 3.4 硫
除非由于特殊技术原因需规定较低的极限值外，各类型钢牌号推荐硫含量不大于0.030%，但不包括易切削钢牌号。 3.5 硅
扁平材和管材推荐硅含量不大于0.75%，长条材和锻件推荐硅含量不大于1.00%，对于同时生产长条和扁平产品的牌号推荐选用硅含量不大于1.00%。选用较低极限值还是较高极限值由具体产品技术要求确定。 3.6 铬
成分上下限范围推荐为2%，如原有成分范围大于3%，则压缩后的成分范围应不小于3%。 3.7 镍
除非由于特殊技术要求较宽的成分范围(一般含量较高)，成分上下限范围推荐不大于3%。 3.8 钼
除非由于特殊技术要求较宽的成分范围，成分上下限范围推荐不大于1%。除特殊技术要求外，钼含量一般应规定上、下限。 3.9 氮
除特殊技术要求外，氮含量一般应规定上、下限。 3.10 铜
除特殊技术要求外，铜含量一般应规定上、下限。 3.11 铌和钽
除非有特殊用途要求标明钽，同时列入铌和钽两个元素时，推荐只列入铌元素。 注：Cb(columbium)和Nb(niobium)表示的是同一种元素，本标准一般用Nb(niobium)。
4 不锈钢和耐热钢牌号的化学成分与应用
4.1 不锈钢和耐热钢牌号按冶金学分类列表，即奥氏体型、奥氏体-铁素体型、铁素体型、马氏体型和沉淀硬化型等。
表1为奥氏体型不锈钢和耐热钢牌号及其化学成分; 表2为奥氏体-铁素体型不锈钢牌号及其化学成分; 表3为铁素体型不锈钢和耐热钢牌号及其化学成分; 表4为马氏体型不锈钢和耐热钢牌号及其化学成分; 表5为沉淀硬化型不锈钢和耐热钢牌号及其化学成分。
4.2 本标准规定的化学成分是用于测定每个牌号总成分中每个元素成分极限值的一种导则。第3章列入确定每个元素成分的一般准则，本标准中规定的化学成分是依据这些准则确定的。 4.3 本标准中的化学成分在被产品标准采用之前，不作为对任何产品化学成分的要求。 4.4 由于特殊的技术原因，同一牌号在各产品标准中成分要求会有小的变化。允许在产品标准或合同、协议中适当调整化学成分范围，或对残余元素、有害杂质含量作特殊限制规定。如果可能，同一牌号在各不锈钢和耐热钢产品标准之间化学成分最好统一。
第二篇：铝合金1050、3003、6061、7075等牌号化学成分及机械性能表
铝合金1050、300
3、606
1、7075等牌号化学成
分及机械性能表
一般常用合金之物理/机械性能表FLOWchart
第三篇：白酒的化学成分
白酒的主要成分为酒精和水，占99%以上，其它约占1%，其中包括杂醇油、多元醇、甲醇、醛类、酸类、酯类等。这些含量虽少，但影响白酒的口味和风格。
(一)乙醇：乙醇是白酒中最高的成分，微呈甜味，乙醇含量愈高，酒性也越烈，对人的毒害也愈大。
(二)酯类：包括乙酸乙酯、丁酸乙酯、己酸乙酯、乳酸己酯、乙酸戊酯、丁酸戊酯等，酯类主要关系到白酒的香气。
(三)酸类：酸类包括挥发酸如甲酸、乙酸、丁酸、己酸等，不挥发酸如乳酸、苹果酸、葡萄糖酸、酒石酸、琥珀酸等，其中以乳酸较柔和，形成白酒的好风味。
(四)醛类：白酒中的醛类包括甲醛、乙醛、糠醛、丁醛等。少量乙醛是优质白酒的香气成分。一般浓香型优级酒，含乙醛为100毫升内含20毫克以上，过高则有强烈的刺激味与辛辣味，容易引起头晕。
(五)多元醇：包括甘油，2，3一丁二醇、环己六醇，甘露醇等。甘油、丁四醇、戊五醇(阿拉伯糖醇)、甘露醇等都有甜味，这些甜味形成白酒醇厚风味。
(六)己酸乙酯及乙酸乙酯为浓香型白酒主体的复合香气，清香型白酒以乙酸乙酯为主体香气。
(七)固形物：浓香型、清香型、米香型酒精度50-59度，固形物国家产品标准为小于0.4g/L。浓香型和清香型酒精度40-49度，固形物可为0.5g/L，以上各香型均不得加入非自身发酵产生的物质。
(八)杂醇油：杂醇油是高级醇的混合物，在液体里呈油状，包括异戊醇、丁醇、异丁醇等。
杂醇油含量多少及各种酸之间的比例，对酒的风味很有影响。适量杂醇油，有芳香气味。过量有苦涩怪味，也是有害成分。白酒内每100毫升杂醇油小于等于0.2克。
(九)甲醇(木醇或木酒精)是一种麻醉性较强的无色透明液体，易流动而易燃，遇氧化剂则变为甲醛、甲酸，相对密度0.791，溶点-94度至-98度，沸点为64.1度，外观与酒精差不多。易溶于水，醇、醛，既无特殊香味，也无异味，但毒性很大，白酒内含量应严格限制，100毫升小于等于0.4克。
(十)水：水中的盐类是钙、镁、钠、铵盐、硝酸盐、亚硝酸盐、氯化物等。而尤以钙镁的碳酸盐含量最多，它们对酿造的影响也最大。酿造白酒的用水，以符合我国卫生标准的规定中等硬度以下的水(13-18度为中等硬水)较为适合。水中含碳酸钙含量高，多属甜水，适于酿酒，氯化镁、氯化钙、氯化钠属苦水或咸水对酒精发酵有阻碍作用，硫化物含量高的水，会给酒带来邪味，不能用于酿酒或加浆。
第四篇：10CrMoAl化学成分
10CrMoAl耐海水腐蚀用钢10CrMoAl舞钢
一、10CrMoAl介绍：
10CrMoAl材料具有耐海水腐蚀性强、焊接性能好等优点，是沿海电厂、沿海油田、沿海天然气及石化厂输送水、油气及含海水介质的最理想的管路及加工件制作材料。
二、10CrMoAl性能：
1、10CrMoAl材料中的Al(铝)，能与空气中的O(氧)化学反应生成Al2O3(三氧化二铝).从而行成保护膜，既防腐又耐腐。
2、10CrMoAl中的Cr(铬)，Mo(钼)，离子在海水中能自动补充Cl(氯)离子对钢材点腐蚀形成的空隙，开成致密保护层，阻止点腐蚀向纵深发展。进而起到耐腐，使使用寿命加长。
三、10CrMoAl焊接：
10CrMoAl材料焊接性能较好，配有专用耐腐焊条“海O3”，无特殊焊接要求。
四、10CrMoAl化学成分： 碳(C)：≤0.12 锰(Mn)：0.35～0.65 镍(Ni)：≤0.030 硅(Si)：0.20～0.50 磷(p)：≤0.025 硫(S)：≤0.025 铬(Cr)：0.80～1.20 铜(Cu)：≤0.030 钼(Mo)：0.20～0.35 铝(Al)：0.40～0.80
五、10CrMoAl力学性能： 抗拉强度(MPa)：≥490 屈服强度(MPa)：≥323 伸长率(%)：≥17
六、10CrMoAl用途：
10CrMoAl钢板材料，主要用来制作管道及设备。具有很强的耐腐蚀性，安装也很方便等优点。是沿海电厂，沿海油田，沿海天然气及石化厂输送水，油气及含海水介质的最理想的管路及加工件制作材料。
10CrMoAl是一种耐海水腐蚀的专用钢材。10CrMoAl材料，是沿海电厂，沿海油田，沿海天然气及石化厂输送水，油气及含海水介质的最理想的管路及加工件制作材料。还可用于制做阀门的法兰盘。
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第五篇：对焊接烟尘的化学成分调查
焊接烟尘成分组成如下：从熔融电极尖端非石灰型覆盖物，焊条金属电极处的金属蒸汽;从熔渣表面的石灰类型覆盖物——气化的熔渣表面金
属
BY M. KOBAYASHI, S. MAKI, Y. HASHIMOTO, AND T. SUGA 摘要：对烟尘元素的含量的变化进行了研究，分别用测试电极试验不同的药皮和电极的功能。依靠安装了高速摄影机对焊接烟尘产生的现象和机制进行了研究。
在一般情况下，废气中的元素含量随药皮的含量的增加而线性增加。该蒸气压较高，回归系数就越大。在氧化铁和碱金属的情况下，焊接烟尘和不同种类药皮之间的关系，即酸性焊条和碱性焊条而不同。尤其在碱性焊条药皮中含有大量的Ca，特别是CaF2。
酸性焊条电弧从电极的尖端的熔融金属从碱性焊条电极电弧来通过覆盖在尖端的悬滴熔渣产生。因此，烟尘混合物是通过在熔融金属成分改变的，由熔渣后者。因此可以解释碱性焊条和酸性焊条之间的差的机制。 介绍
在电弧焊接过程中，焊接烟尘的产生是不可避免的，焊工在一定程度上无法避免吸入烟尘，因为他们不得不非常接近烟尘的源头。
根据在1981年4月5-10时在俄亥俄州克利夫兰市举行的第62届一个WS会议上提交的论文。M.小林，S. MAKI，Y.桥本和T.信佳与技术部，焊接事业部，神户制钢，航空航天研究所。 就他们的危害性而言，从石灰型电极产生烟尘，这可能会导致焊工获得急性症状如头痛，发烧，这一直是研究的主要课题。
近年来，各种类型的烟尘已经在进行全面的研究，如果长时间吸入烟尘，会导致尘肺病。为了保护电焊工的健康问题，已采取步骤，当然，为改善焊接工作环境的问题;这些步骤包括总通风系统的规定，以及局部排风设备，并保护了呼吸。这也是必要的，但是，开展研究焊接材料，包括关于如何抑制产生(参考文献1-3，9，10)的烟气的量或在烟尘如何可以转化为危害较小的那些(研究参考文献4，5)。这种先进的结果已经应用在商业产品当中。
烟尘的数量或质量的研究，研究烟尘的本质特征是很重要的，特别是它们的形成机制。从这个角度来看，作者et al. (注释6)已经由高速摄像机观察烟尘的产生;他们还通过所谓的示踪方法，研究了烟尘的产生来源。其结果如下：在烟尘主要来源作为蒸气从所述熔融金属在焊接电极的前端射出。换句话说，高温蒸汽被电弧下方空气吹走，该蒸汽被氧化并迅速凝结成固体颗粒，以形成焊接烟尘-Fig. 1。 似乎很多的烟尘的特性可以通过参照该原理进行说明。然而，想隔离金属电弧焊的烟混合物是困难的，并且覆盖物和烟尘成分之间的关系尚未充分详细探讨。因此，在本文中，在烟尘元素的含量的变化随覆盖各自的含量进行了研究。
这里讨论的实验是用44种不同的焊条进行。包括，烟尘产生碱金属和铁的氧化物，它们都表现出特有的行为现象的调查，通过使用测试电极和一个高速摄影机进行的。结果和讨论，在适当的标题出现。 实验步骤
采样和烟尘分析
烟气进行取样并分析根据在日本焊接学会标准WES9005规定的方法，因为这是“用于焊接由焊条产生的烟气的化学分析方法”，用金属板单面焊接，使用170安培(A)交流电，具有约700立方毫米(0.043英寸)体积通风收集室。接着，产生的烟气的总量上收集安装在腔室顶部的高体积空气采样器的滤纸。最后，通过用软毛刷清扫滤纸获得用于分析的烟气样本。然后以这种方式获得试样进行分析。 3实验材料
商业焊条。六种类型，包括在表1所示的44个品牌焊条，
从商业电极选择具有在芯直径为4mm的已知药皮(0.16英寸)，并进行研究其药皮和烟尘的混合物之间的关系。各药皮通过使用元素的百分比来确定。是为了调查钛钙型焊条和酸性焊条哪种药皮显著影响碱性元素的IOR中，以下三种进行了实验，使用在芯4mm直径(0.16英寸)的测试电极。芯线是低碳钢，干燥，在130℃(266°F)，1小时(H)中进行。首先，测试电极的被覆混合物的编号为1〜20于表2制备。在这些电极的情况下，K 2 CO 3或碳酸钠溶液中加入作为碱元素石灰和钛铁矿类型的不同比率的混合覆盖物(两种类型的覆盖物不含有与碱性元素的任何原料)。其中几乎不含有碱性成分的胶体二氧化硅用作粘合剂。在表2中，在硅胶柱中的值包括的SiO 2包含在该胶体二氧化硅; K 2 CO 3和Na2CC> 3以这样的方式加入该K2O和NA20的内容分别达到2%和4%。 使用上述测试电极，在烟尘为涵盖类型的功能碱性含量的变化进行了研究。氟化钙的逐步添加到覆盖物。测试覆盖的电极通过添加氟化钙(氟化钙)，逐步向石灰或钛铁矿类型覆盖物制成。碳酸钾和碳酸钠在这样K20和NA20的含量分别可能达到4%的方式加入。作为粘合剂，使用胶态二氧化硅。通过使用这些电极，在烟尘碱性含量的变化进行了研究作为在覆盖CaF2含有的功能。药皮给出了号。 21-28在表2中钙和F影响的分离。氟化钙的影响被分别研究钙和F考虑。钛铁矿型覆盖物被检查的CaCO 3和AlF 3的烟尘碱性含量的变化。在此情况下，钾水玻璃用作粘合剂;此溶液中加入，使得在覆盖中的K 2 O含量可能达到4%。药皮给出了号。 29-37表2中。 观察高速摄像机
为了调查在从弧现象的观点考虑石灰型和非石灰型之间烟尘元素的不同，电弧产生石灰型和非石灰型焊条的现象进行了用高速照相机观察到。在拍摄中，背光方法采用超高压汞灯作为一个通过 光源;膜速度为每秒2000的照片。 实验结果与讨论 从商业焊条烟尘
在烟尘和在覆盖物元素的含量之间的关系示于图2-10的SiO 2，的TiO 2，氧化镁，氧化钙，MnO的，女，Fe203，NA20和K 2 O，分别为。此处，在涉及各种商业焊条的实验中获得的数据。考虑烟尘形成的方式示于图1，似乎合理的结论是在烟气中的每个元素的氧化物(部分，氟化物)的形式存在。它也可以推测，在烟尘元素的含量按照的元素含量在覆盖的增加而增加。实验结果表明，这推定可视为一般的事实。上述各氧化物，以及在F的，被认为是在下面详细：1.的SiO 2(图2)。含有作为Fe-Si系在覆盖金属硅是不占计算在覆盖的SiO 2含量时。如果这是考虑到，该组石灰类型的向右移动，并在图中分散。 Heile等人。 (参考7)报道，在熔化极气体保护焊接烟尘高的SiO 2含量是由于在高温下的SiO分子的形成;这样的过程会自然也出现在屏蔽金属电弧焊接。此外，在屏蔽金属电弧焊的反应过程
焊接是因被覆的复杂混合物的更加复杂。因此，它是很难讨论根据硅酸盐的共存有金属硅的蒸发过程。除了在覆盖金属硅，可以认识到，在覆盖在SiO2含量正比于它在约1 2的TiO 2的系数(图3)的烟气的内容。一个相当直的相关性所用的烟尘的TiO 2含量之间以及在覆盖中看到。在这种情况下，的TiO 2在覆盖中存在的TiO 2或FeTi03的形式。自的TiO 2的蒸气压较低时，回归系数为低至约0.1，并在烟尘TO2含量在覆盖物的十分之一。 3.氧化镁(图4)。的回归系数是约0.4。三点这是不适当的向上代表，其中的金属镁被包含在覆盖的情况。几乎所有的金属镁是可能凭借其高蒸气压的和高的化学活性被转化成气体。 4.氧化钙(图5)。 CaO的主要来源是的CaCO 3和氟化钙，但钙行为任何显著差别不太可能这两种原料之间存在，只要该图表示。的回归系数是约0.3。 5. MnO的(图6)。在烟尘的MnO的量是沿着图2的纵坐标轴上。 6，并在覆盖Mn含量沿从MnO的源的很大一部分是铁 - 锰的观点出发，横轴作图。 因为金属的Mn也含在芯线，回归线不通过原点，和在烟尘MnO的量，这是在芯线最初由金属的Mn，在烟尘共用约3.5%。 6. F(图7)。含氟焊条主要限于那些石灰类型。如图8中所示。 7，表达从材料改变成烟尘(“烟尘可行性”)的比率是与F比为任何先前描述的其它元件高。此外，在烟气F含量之间以及在覆盖的相关性呈现特有的性质。有很多关于f的行为，将在未来提供一个研究的主题有趣的事实。 7. Fe203(图8)。金属铁不占计算覆盖Fe203内容时。如从该图清晰，鲜明的分组石灰型和非石灰型之间进行比较。在从非石灰型烟尘的Fe203含量不论在覆盖氧化铁含量约50%;该
在从石灰型烟尘Fe203含量甚至不超过非石灰型半之一。由于芯线和在覆盖铁粉应当视为氧化铁的来源，这是徒劳通过在覆盖与该讨论中的烟尘的Fe203内容。然而，这是，值得注意的是，在废气中的Fe203内容表示的恒定值，被划分为两个大组!石灰型和非石灰型。 8. NA20和K20(图9和10)。在石灰型相关性是从在非石灰型明显不同，正如在Fe203的情况。石灰类型的“烟尘可行性”表示一个显着高的值，由一个事实，即回归系数为大约10。作为碱金属能在这些实验中处理的元素中，“烟尘可行性”的最高蒸汽压所示碱金属的，可以说是最显着的。同时，显着性差异
在氧化铁和石灰与非石灰覆盖物之间的碱金属的行为表明，必须有在通风生成处理一明显的差异。为了讨论的元素的“烟尘可行性”，在高温下各自的蒸汽压力应予以考虑。不幸的是，在高温下的无机化合物的蒸气压力的数据是如此之差，这是不可能使每个元件的“烟尘可行性”一个精确的讨论。它也很难猜出每个元素，的气态的形式，例如一个氧化硅分子的形成。因此，只有定性的评估已在本文中进行。 烟气测试电极组成石灰和非石灰形式混合覆盖
该分析为在从具有石灰和非石灰类型之间的中间混合物中的测试电极产生的烟尘碱性CON-帐篷结果示于图11.石灰类型的钛铁矿类型的比率增加，在烟尘中碱性含量注册一个缓慢增加。达到相同的水平在100%的石灰型的情况下获得的，当石灰型占混合物的约75%。
该结果指出，在烟尘增加碱性含量的原因是石灰本身，或在石灰型覆盖一个专用元件。它也证实，在烟尘中的氧化铁含量的石灰型增加从0到75%的比例逐渐减小。
从测试电极与烟尘氟化钙逐步加入
石灰型从钛铁矿型最具特色的差异包括氟化钙。的，其中氟化钙逐渐加入石灰或钛铁矿型覆盖实验的结果，示于图12.当加入氟化钙钛铁矿型覆盖物，在烟尘增加氟化钙的碱性内容，并在5%左右，达到相同水平的石灰型的情况下。另一方面，如在石灰型覆盖CaF2含有降低，在烟尘碱性内容开始于5%氟化钙减少，“但是，它是
即使在氟化钙含量达到零相当从钛铁矿型碱性含量不同。这个结果告诉我们，氟化钙起在覆盖碱性元素的“烟尘可行性”增长的重要组成部分。另外，必须有影响除氟化钙的存在这一现象的其他因素。 从钙单独测试电极和F烟尘添加
在从其中的Ca和F分别加到覆盖在电极中产生的烟尘K 2 O含量的分析结果示于呸。 13When的CaCO 3形成覆盖物的10%，在烟尘碱性内容作为在覆盖CaF2含有升高明显增加，但存在即使加入AlF 3没有本质变化。当的CaCO 3被添加到对应于氟化钙Ca含量的量覆盖在烟尘碱性含量也增加;然而，这种增加的程度比与氟化钙添加小。
该结果指出，碱中的烟尘的增加是基于钙的在覆盖的影响，并且这种效果是最显着的，当钙的来源是氟化钙。 观察高速摄像机
图14示出的与两个钛铁矿和石灰型覆盖电弧产生的情况下的典型例子。在钛铁矿型，电弧从焊剂鞘的内部在几乎所有的情况下产生。另一方面，石灰型的圆弧来自悬挂液滴的小费。
在图中所示的机构。 1表示烟尘生成是由汽化从熔融液体在电极的尖端调节。电弧在电极的前端发生面是最显着的vaporiza 化表面，因为它的表面是由电弧最激烈加热。然后，如果电弧生成区是主要由熔融金属，烟尘的主要成分变成氧化铁。如果在电弧产生区或在其附近存在熔渣，炉渣元件量大将转向烟尘。在钛铁矿型的情况下，电弧总是从fluxsheath的内部产生，并且不来自在前端的悬滴。据推测，因此，使电弧从熔融金属在该芯线的前端产生，并且该悬挂液滴主要由熔渣。换句话说，它是在熔渣低和富含熔融金属在电弧产生的面积。 作为石灰型覆盖物，由于熔渣的任何个人转移辨别，悬挂液滴的表面被推测覆盖有炉渣。电弧产生，在这种情况下，大多是从该悬挂液滴的前端;因此，熔渣量大总是可能围绕电弧产生区域存在。
在上述中，在钛铁矿型或一般在非石灰型的光，从熔融金属表面烟尘发生将成为主导，而来自烟尘发生 上悬滴熔渣表面会石灰型占主导地位。因此，在非石灰型，烟气成分氧化铁股半不顾药皮。
在石灰型椅套，氧化铁的量显着降低，并产生主要由覆盖元件构成的烟尘。相比于其他元素的碱性元件具有非常高的蒸气压在碱性元素的显着的差别必须是由于这样的事实。烟气发电模式的转换时，如示于图11，连续地从非石灰型石灰类型。在一定的被覆混合物的突然转变尚未分辨。
据报道，熔渣的电导率通常上升与呈碱性的增加，并且该导电性由于加入的氟化物的上升是在酸较大熔化比最基本的(参考文献8)。在熔渣高电导率产生该焊接电流流过熔融炉渣层(即，电弧从炉渣表面上产生一个悬挂液滴)的可能性。
实验结果在图11表示炉渣元件占据烟尘作为炉渣碱度增加的主要部分。图的结果。 12表明，氟化钙添加效果是在钛铁矿型(酸)比石灰型(基本)覆盖大。这些结果似乎表明，在熔渣的电导率的增加是烟尘的石灰型模式的主要原因
图。 !电弧产生对钛铁矿和石灰型覆盖物14(左)高速照片(每秒2000帧)：一种-ilmenite类型;乙!石灰型 焊接研究补充1195-S žUJ TX。 Ø_i UJ> LU Q
代。这个问题的进一步调查预期。 结论 涉及各种元件覆盖和烟尘的混合物之间的关系，通过分析从各种商业焊条烟尘研究。结果然后一起通过一个高速照相机的装置焊接电弧的观测研究，并考虑的烟产生的现象和机制，导致以下结论：1.在一般情况下，元件在烟尘的含量增加线性地增加在覆盖元件的内容。的蒸气压越低，较小的回归系数越大。 2.在氧化铁和碱金属的情况下，回归特征是根据覆盖!即，石灰或非石灰型的类型大不相同。氧化铁股从非石灰烟气几乎50%的覆盖，无论药皮中，而它总是在从石灰被覆烟尘低于25%。碱性含量多
在石灰烟尘比非石灰烟尘更高，即使在覆盖的含量几乎相同。 3.氧化铁和碱金属的行为成为中间如果覆盖在于石灰和非石灰型的中间的组成。 4.碱金属在烟尘的增加是由钙在覆盖的影响引起的;当氟化钙含有钙作为一个源这种影响会更有效5. nonlime型覆盖的烟混合物是通过从在所述电极的尖端的熔融金属表面的蒸发调节;石灰型是由从熔渣表面的蒸发调节。这一事实可以通过在电弧产生现象的差异进行说明;这似乎是一个原因，在石灰式烟尘成分似乎是一个奇特的性质。 参考
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如果您打算在AWS第65届年会4月9日至一十三日，1984年提交一份文件，一定要与作者申请表格，让您的抽象(对页146-S五月号)插入邮件不迟于1983年8月15日。
对于在第15届国际一WSWRC钎焊会议，1984年4月10-12日，作者申请表格(右页58-S，2月)和抽象的，也必须不迟于1983年8月15日邮寄提交论文。