轴线位移事故处理报告

随着国民文化水平的提升，报告在工作与学习方面，已经成为了常见记录方式。报告是有着写作格式与技巧的，写出有效的报告十分重要。下面是小编为大家整理的《轴线位移事故处理报告》，欢迎阅读，希望大家能够喜欢。

第一篇：轴线位移事故处理报告

墙体轴线位移处理方案

剪力墙墙体轴线位移处理方案

本工程名称为XXXXXXXX工程，位于天津市XXXXXX，为住宅商品房项目。地下局部一层，地上十八层，剪力墙结构，现已施工至五层。在对首层墙体剪力墙进行检测时，发现局部墙体轴线偏移过大，经过公司总工与项目部管理人员共同研究决定将局部偏差过大的墙体剔除，重新浇筑膨胀细石混凝土。

一、支撑设计：本工程局部拆除墙体施工部位在首层，现该部位墙体已施工到五层，顶板施工至四层。因本工程处理时为停工整改状态，可将该楼板部位的动荷载去除，楼板上的动荷载可不考虑在内，在对墙体拆除前必须对以上墙体进行支撑，将首层墙体承受的上部荷载卸除，支撑成为本工程的最重要的施工环节。 1.支撑安装位置：经过研究，按设计图纸首层及以上墙体均为钢筋混凝土剪力墙结构，剪力墙为竖向承重构件，用于承受上部墙体重量及其他荷载重量，现首层墙体拆除时剪力墙部位形成洞口，首层以上钢筋混凝土剪力墙由竖向承重构件变为水平承重构件，首层以上

二、三层墙体按梁考虑进行计算。墙体两侧为洞口，如果拆除墙体，最易破坏的是门洞口连梁，把支撑设于洞口连梁部位，增加竖向承重构件，用来承受上部墙体及楼板荷载。

2.支撑选择：本工程的支撑设于洞口内侧，设两道水平支撑(详见附图)。 3.支撑结构卸荷支撑施工方法：

3.1采用垂吊法确定洞梁上下支撑轴心位置。

3.2从首层自下而上将支撑支顶到位，并在两侧做拉杆加固。

3.3支撑完毕后，逐个检查，确保支撑的接合度、牢固度、平稳度，重点检查垂直度及是否扭曲变形，如有变形及时调整更换。

4.首层顶板混凝土楼板的支撑：首层局部剪力墙顶板两侧采用钢管进行支撑，本支撑作用仅是承受楼板自重及板上动荷载。楼板支撑可在楼板两侧搭设双排钢架管支撑，间距1m，在楼板上先铺设木脚手垫板，搭设钢管架立柱，立柱间距1m，双排布置，在立杆顶部设油托，油托上用100*100木方将楼板顶紧，在立柱上搭设横杆连接，两排立柱之间用小横杆拉结。

二、墙体剔凿拆除施工

在支撑完成后，经检查验收后方可进行墙体拆除施工。

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墙体轴线位移处理方案

首先用人工先剔凿掉墙体局部保护层露出钢筋，找出钢筋的位置，观察钢筋的分布情况，根据原墙壁体钢筋的设计间距，了解钢筋的位置，可在墙体上标出钢筋的位置，便剔凿时避免或少伤钢筋，为以后的修复钢筋创造好的基础。 墙体剔凿拆除采用风镐破碎及电锤剔凿相结合的施工方法。风镐剔凿时应在钢筋中间的混凝土位置进行，不可以直接剔凿钢筋，在接近钢筋的位置时可用人工剔凿。拆除时可以由上至下逐步剔凿拆除。直至剔凿拆除完成。人工修整洞口边缘，保持平整。拆除完成后的混凝土垃圾及时清走，不得堆积在楼板上。

三、拆除施工过程的监控

在施工过程中对拆除墙体上部墙体进行变形观测：变形观测可在二层三层墙体上弹出水平线，在相邻不拆除的墙壁体上设水平点作为参考的水平点，在拆除过程中观测拆除首层墙体上的水平线与相邻墙体水平点变化情况，在拆除过程中发现水平线有变化较大时，应立即停止拆除施工，采取有效的加固措施工后方可进行。

四、钢筋工程

1.将已完工作面内受损钢筋，按相应规范调整、修复、补强。将钢筋表面粘接的混凝土块等杂物，可用人工剔凿、钢丝刷等清理干净。对于拆除过程中弯曲的钢筋，采用人工钢筋板手调直。对于在拆除过程中风镐剔凿破坏的钢筋，钢筋表面出现坑或截面缩小的，可以将此处钢筋切断，新增加钢筋，与原钢筋进行焊接，焊接长度必须符合规范要求。

2.位移严重的钢筋根部剔凿后做灯叉弯，并在做完弯的部位植筋，植筋完成后与原钢筋进行焊接，焊接长度必须符合规范要求。

五、模板施工

1.施工材料：50*100木方、木模板、紧固螺栓、海绵压条、脚手管、界面剂。 2.支模板前，复检墙体内钢筋的调整修整情况，清除杂物、渣土、钢筋及墙界面处理剂。

3.模板与原混凝土结合处，用海绵条封堵、封闭、以减少漏浆。

4.模板及其支架须足够强度，刚性的稳定性，为防止浇筑时模板膨胀，影响墙体平整度，水平向采用50*100的木方，用紧固螺栓加强。在顶部将模板支设成喇叭形浇注口。

六、混凝土浇筑施工

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墙体轴线位移处理方案

1.浇注口设置：工程砼浇注实际采用的是高位漏斗法，混凝土浇注口设于拆除墙体最上侧，浇注口大下为250*125。用人将浇注口处砼剔除。

2.混凝土采用高于设计一个等级膨胀商品混凝土，浇筑前将模板内浇水湿透。 3.浇注混凝土开始后，必须连续进行，不能间断，并尽可能缩短浇注时间。 4.混凝土的振捣采用插入式振动棒按施工规范要求进行振捣。

5.在混凝土强度达到50%以上即可拆除模板，但支撑在混凝土强度达到100%方可拆除。

七、以后施工中对工程质量的保证措施 1.钢筋工程

1.1 钢筋网片和骨架绑扎缺扣、松扣数量不超过绑扣数的10%，且不应集中。 1.2 弯钩的朝向应正确。绑扎接头应符合施工规范的规定，其中每个接头的搭接长度不小于规定值。

1.3 箍筋数量、弯钩角度和平直长度，应符合设计要求和施工规范的规定。 1.4对焊接头：无横向裂纹和烧伤，焊包均匀，接头弯折不大于4°，轴线位移不大于 0.1d，且不大于2mm。

1.5 应保证预埋电线管等位置准确，如发生冲突时，可将竖向钢筋沿平面左右弯曲，横向钢筋上下弯曲，绕开预埋管。但一定要保证保护层的厚度，严禁任意切割钢筋。

1.6 模板板面刷隔离剂时，严禁污染钢筋。

1.7 各工种操作人员不准任意蹬踩钢筋，掰动及切割钢筋。

1.8 水平筋位置，间距不符合要求：墙体绑扎钢筋时应搭技高登或简易脚手架，以免水平筋发生位移。

1.9 下层伸出的墙体钢筋和竖直钢筋绑扎不符合要求：绑扎时应先将下层墙体伸出的钢筋调直理顺，然后再绑扎或焊接。如下层伸出的钢筋位移大时，应征得设计同意进行处理。

1.10 门窗洞口加强筋位置尺寸不符合要求：应在绑扎前根据洞口边线将加强筋位置调整，绑扎加强筋时应吊线找正。

1.11 剪力墙水平筋锚固长度不符合要求：认真学习图纸。在拐角、十字结点、墙端、连梁等部位钢筋的锚固应符合设计要求。

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墙体轴线位移处理方案

2.模板工程

2.1按照先横墙后纵墙的安装顺序，按编号、按顺序将模板吊至安装部位，用撬棍按墙线把模板调整到位。安装穿墙螺栓，对称调整模板、地脚丝杠，用线坠借助支模辅助线，调测模板垂直度，使模板垂直度偏差<2mm，水平标高偏差<2mm，并挂线调整模板上口，使上口顺直偏差<2mm。然后拧紧地脚丝杠及穿墙螺栓。

2.2安装外墙外侧模板：模板放在三角平台架上，将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝处连接处必须严密、牢固可靠，防止出现错台和漏浆现象。 2.3检查阴阳角与墙体模板接缝是否严密，如不严密应用泡沫海棉填充缝隙，使之间隙严密，防止出现漏浆，错台等现象。

2.4电梯井道支模前，应将工作平台吊入电梯井道内，工作平台的主次龙骨间距应<400mm，然后上铺5cm厚木板，平台就位后调节四角使平台处于水平状态。

2.5模板连接应不少于五条螺栓;阳角模板连接应不少于五条螺栓;阴角模为等边的，应与大模板不少于三道斜向拉结，非等边模应与大模板螺栓连接，每边不少于五道。 3.混凝土工程

3.1预防墙体烂根：砼浇筑前，先均匀浇筑10cm水泥砂浆，砼坍落度要严柜控制，防止砼离析，下部振捣应认真操作。

3.2预防洞口位移变形：浇筑时防止砼冲击洞口模板，洞口两侧应对称、均匀进行浇筑振捣。模板穿墙螺栓应紧固。

3.3预防墙面气泡过多：振捣时应全部排出气泡，注意“快插慢拔”，至表面不泛气泡为止，模板表面要洁净。

XXXXXXX项目部

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第二篇：钢筋位移处理方案

2014年5月17日检查中发现，墙体竖向钢筋存在钢筋位移现象，我单位立即组织技术、质量、工长、施工班长等人员针对上述问题总结原因，并认真整改，现将整改措施汇报如下：

一、钢筋位移的原因：

剪力墙主筋在浇筑混凝土之前没有在墙体钢筋下部放置水平固定筋或箍筋，钢筋在浇筑过程中碰撞没有及时调整，在混凝土浇注过程中，看钢筋人员责任心不够，导致在浇筑振捣时发生了钢筋位移，管理人员没有做到事前、事中、事后的检查。

二、对钢筋位移问题按照如下方法处理：

根据建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T 01-26-2003中关于钢筋位移的相应要求，具体处理措施如下：

1、钢筋位移不大于20mm：

如果钢筋位移在20mm范围内，可剔凿钢筋根部的混凝土，深度约6～8厘米，然后用扳手将钢筋调整到位，保证模板支设即可。这样的处理，符合钢筋≥1：6改变位置的要求。按照≥1：6的比例调整即如果钢筋位移了20mm，在顶板以上不小于20×6=120mm的高度范围内调整到位。禁止采用热处理的方式，将钢筋煨弯。

2、20mm<钢筋位移尺寸≤40mm：

如果钢筋位移在20mm到40mm之间，同样将钢筋根部的混凝土剔凿约8厘米深度，然后用扳手将钢筋调整到位，保证模板支设，同时采取钢筋根部绑扎钢筋的方法进行加固，加筋的直径同原结构钢筋，加筋需要与打弯的钢筋绑扎搭接在一起。

3、钢筋位移≥40mm：

如果钢筋位移大于40mm以上，将钢筋根部的混凝土清理干净，然后用扳手将钢筋调整到位，同时采取根部结构植筋的方法加固，规定植筋深度h≥12d，规格同原钢筋。所植钢筋需要与打弯的钢筋绑扎搭接在一起。植筋所用锚固胶的锚固性能通过专门的试验确定，或获准使用的植筋锚固胶，除说明书规定可以掺入定量的掺和剂(填料)外，现场施工中不宜随意增添掺料。植筋时先把混凝土表面清理干净，用加长钻头钻孔，钻孔时在钻头上做好钻孔深度标志，然后用电

吹风机的吹风管深入钻孔吹干净灰尘，植筋胶置入锚孔后，在固化完成前，应按固化期间禁止扰动。

三、预防以上质量控制措施

1、应在墙体钢筋上口设置水平梯子筋，在柱钢筋上口放置定位套卡。振捣混凝土时防止碰动钢筋，浇完混凝土后立即修整甩筋的位置，防止柱筋、墙筋位移。混凝土浇捣过程中要由看筋人随时检查钢筋位置，及时校正，尽量不碰撞钢筋，严禁砸压、踩踏钢筋和直接顶撬钢筋。砼浇注后，应立即检查、校正、固定，防止偏位，特别对暗柱及门窗洞口暗柱钢筋，更要严格检查，发现问题及时纠正。

2、严格落实质量检查管理制度，对工程质量从严要求。项目部管理人员必须严格按照图纸及有关图集和规范要求执行，对各项施工质量过程进行监控。要求各班组长加强管理，组织好交接检验收工作，以防类似问题的发生。

第三篇：更改版电涡流位移传感器设计总结报告

传感器与检测技术课程设计

院 系： 专 业： 成 员： 指导老师：--电涡流位移传感器

计 划 报 告

XXX

XXXX年XX月XX日

传感器课程设计

目录

一、概述 …………………………………………………………2

二、总体设计方案…………………………………………………2

三、电涡流传感器的基本原理……………………………………3 3.1 电涡流传感器工作原理………………………………………3 3.2 电涡流传感器等效电路分析…………………………………3 3.3 电涡流传感器测量电路原理…………………………………4

四、电涡流传感器探头参数设计…………………………………6

五、电涡流传感器新型测量电路的设计…………………………7 5.1 电路实现方案…………………………………………………7 5.2 振荡电路的选择………………………………………………7 5.3 滤波电路的选择………………………………………………8 5.4 增益调节电路的选择…………………………………………9 5.5 移相电路的选择………………………………………………9 5.6 电压-电流转换电路的选择…………………………………11

六、误差分析………………………………………………………12 6.1 非线性补偿 …………………………………………………12 6.2 动态特性……………………………………………………13 6.3 温度补偿……………………………………………………13

七、设计总结.…………………………………………………………13

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传感器课程设计

感应电流，即电涡流，如图2-2中所示。与此同时，电涡流i2又产生新的交变磁场H2;H2与H1方向相反，并力图削弱H1，从而导致探头线圈的等效电阻相应地发生变化。其变化程度取决于被测金属导体的电阻率ρ，磁导率μ，线圈与金属导体的距离x，以及线圈激励电流的频率f等参数。如果只改变上述参数中的一个，而其余参数保持不变，则阻抗Z就成为这个变化参数的单值函数，从而确定该参数的大小。

电涡流传感器的工作原理，如图2-2所示：

三、电涡流传感器等效电路分析

为了便于分析，把被测金属导体上形成的电涡流等效成一个短路环中的电流，这样就可以得到如图2-3所示的等效电路。

图中R1，L1为传感器探头线圈的电阻和电感，短路环可以认为是一匝短路线圈，其中R2，L2为被测导体的电阻和电感。探头线圈和导体之间存在一个互感M，它随线圈与导体间距离的减小而增大。U1为激励电压，根据基尔霍夫电压平衡方程式，上图等效电路的平衡方程式如下：

经求解方程组，可得I1和I2表达式：

传感器课程设计

由此可得传感器线圈的等效阻抗为:

从而得到探头线圈等效电阻和电感。

通过式(2-4)的方程式可见：涡流的影响使得线圈阻抗的实部等效电阻增加，而虚部等效电感减小，从而使线圈阻抗发生了变化，这种变化称为反射阻抗作用。所以电涡流传感器的工作原理，实质上是由于受到交变磁场影响的导体中产生的电涡流起到调节线圈原来阻抗的作用。

因此，通过上述方程组的推导，可将探头线圈的等效阻抗Z表示成如下一个简单的函数关系：

其中，x为检测距离;μ为被测体磁导率;ρ为被测体电阻率;f为线圈中激励电流频率。

所以，当改变该函数中某一个量，而固定其他量时，就可以通过测量等效阻抗Z的变化来确定该参数的变化。在目前的测量电路中，有通过测量ΔL或ΔZ等来测量x ,ρ,μ,f的变化的电路。

四、电涡流传感器测量电路原理

电涡流传感器常用的测量电路有电桥电路和谐振电路，阻抗Z的测量一般用电桥，电感L的测量电路一般用谐振电路，其中谐振电路又分为调频式和调幅式电路。

- 45ra)h) dx · dy 此电流在轴线任意点P 处所产生的磁感应强度为：

整个载流扁平线圈通以电流I 后，在轴线上任意P 点处产生的磁感应强度为：

式中，x1 就是扁平线圈端面到被测体的距离，可用x表示，所以线圈轴线上某点P 产生的磁感应强度可改写为：

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5.3 滤波电路的选择

通过上节的COMS晶体振荡器，产生出了稳定的方波。方波图形和其分解表达式如图4-6所示。从表达式中可以看出，方波是正弦波的合成波形，其振幅是基波的奇次倍频率波形振幅的合成。若从中抽出高次谐波，即可得到所需正弦波。

由于本次设计需要滤掉方波中高于1M的信号，因此可以选用低通滤波器将方波变成正弦波。滤波电路有多种形式，大致分为有源滤波和无源滤波，二者最大的差别在于滤波电路中是否使用了有源元器件——运算放大器。对于截止频率为MHz数量级的滤波电路，则有源滤波器对运算放大器等的高频特性要求非常严格。因此在本电路中，将采用结构相对简单的无源滤波电路。

在滤波器的近代设计方法中有各种方式，如巴特沃思型、切比雪夫型、贝塞型、高斯型等。本文选用通带内响应最为平坦的巴特沃思型低通滤波器，它对构成滤波器的元件Q值要求较低，因而易于制作和达到设计性能。为了同时满足电路滤波的精确性和结构简单，本次设计预选用巴特沃思型3阶低通滤波器，其基本结构和对数幅频特性如图4-7所示:

5.4 增益调节电路的选择

经过滤波电路后输出的正弦波信号，由于信号幅值的衰减，很难直接满足设计时的要求。因此在电路中，为了便于调节,使输出电压值能满足需要，有必要在滤波电路之后加上一个增益调节环节。常用的增益调节电路，有同相比例放大器和反向比例放大器。具体的电路结构分别如图4-8中(a)、(b)所示：

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上图中两电路的基本特性参数比较如表4-1所示：

从上表中可以看出，两电路都能灵活调节输出电压幅值的大小。但同时考虑到各模块电路之间需要加隔离电路，而同相比例放大的输入电阻趋于无穷大，更适合于做隔离电路。因此兼顾调节幅值和隔离电路的两个功能，本次设计选用同相比例放大电路来做增益调节环节。

5.5 移相电路的选择

本次设计中，要得到两个幅值相等的正交信号，必须采用移相电路。将上节滤波后所得到的交流信号经过90度移相后即可得到两个正交的信号。

本次设计采用如图4-10所示的有源移相电路。

上图中的电路是通过将单节RC移相电路接入到反向放大器的非反向输入端子来实现的。该电路可在保持输入输出电压幅值不变的情况下，进行90度移相，这就有效地解决了采用RC级联所带来的麻烦。根据理想放大器的条件，可得如下方程组：

传感器课程设计

从上述方程组可解得该电路输入——输出关系：

，

令 ，则上式可写为：

从上式中所列出的该电路传递函数表达式，可得到该电路的幅频特性：

当取R1=R2，即k=1时，上式的值为1，即表明图4-10中的电路输入输出的电压幅值保持不变，且与输入信号频率无关。因此该电路可以实现幅值不变的电路移相。同时，令θ1为上式分子中复数

的相角，θ2为分母复数的相角，θ为该电路输入输出移相角度。根据上式可得出表达式：

再由上述方程组经过反三角函数变换可得：

上式即为该电路的相频特性。从该式得到的结果可以看出，该电路电压信号

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满足设计需要。

六、误差分析

6.1 非线性补偿

由于振荡回路的检波输出与测量位移之间为非线性关系, 为了提高涡流传感器的使用范围和精度,必须对电涡流传感器进行非线性补偿。补偿方法有串联式补偿和并联式补偿,本文采用串联式补偿。

式中: x 为测量位移。补偿模块的表达式为

传感器的最终输出与测量位移之间为线性比例关系

式中:k 为比例常数,则要求补偿模块的函数关系为

因为实现串联式非线性补偿的函数为传感器非线性关系的反函数,所以对电涡流传感器进行标定,建立测量位移与检波输出之间的函数,并进行多项式拟合,建立多项式的反函数。

6.2 动态特性

电涡流传感器的动态特性主要由振荡回路和检波回路的频率特性决定, 整个传感器的传递函数表示为：

式中: L1为线圈的电感;R1为线圈的串联电阻; RC2 为检波电路的时间常数。为了在提高系统的动态特性的同时不降低振荡回路的品质因数,在传感器的输出信号流中串联超前校正环节以改善传感器的动态特性。超前校正的传递函数为：

6.3 温度补偿

传统的检波方式采用二极管、电容、电阻实现。由于二极管的导通特性受温度影响比较明显,所以传统的二极管检波输出存在随温度变化而发生漂移的现象。感应线圈本身存在电阻随温度变化而变化的问题,会使传感器输出信号产生较大的误差。

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第四篇：沉降、位移方案

南京南站地区农花河建设项目

(X标段)

挡

墙

沉

降

位

移

测

方

案

XXXX集团有限公司

1、工程概况

南京南站地区农花河建设项目施工招标X标段，河道全长为1.82km五段箱涵(2-4x4m,2-5x4m,3-5x3m,2-5x5m,2-6x4m)长507 m,河道两侧均为驳岸防洪墙长1.32km。

2、编制依据

(1)铁路南京南站地区农花河河道工程X标《施工图设计说明》

(2) 《工程测量规范》(GB50026-93)

3、沉降、位移观测目的和内容

由于目前已进入汛期，农花河河道即将通水，而且结构物物的沉降、位移观测是不可忽视的工作之一，通过沉降、位移观测，可以监测结构物的沉降变位情况，不但能为今后河道的正常通水，而且能便于及时发现异常情况，采取措施，保证工程的安全运行。

沉降、位移观测的主要内容是：通过布设控制网，按相关精度要求，根据施工实况，定期定点对结构物的垂直沉降、水平位移情况进行观测。

4 、测量精度指标与观测仪器的选择

依据<<水运工程测量规范>>中变形观测部分规定并结合现场实际情况和仪器精度限制，变形观测的观测精度定为三等观测精度。即变形观测点的观测精度:点位中误差为土6MM，高程中误差为土2MM。仪器设备、布设路线、观测方法及人员素质等多方面都会影响观测数据的精度。在位移观测工作我们选择仪器采用天津欧波FTS-632N全站仪，在沉降观测工作我们选择仪器采用苏光NAL232型(1.0mm/km)水准仪，配合精密铝合金水准尺进行作业，位移观测过程我们运用 全站仪进行测量作业，监测所用的观测仪器等设备必须定期经过校核，定期计量监督检测院等鉴定部门对仪器的各项指标进间行技术鉴定，在作业期需多次对仪器进行检核，为观测工作提供了技术保证。

5、点位布设

根据现场控制点布设情况并结合考虑观测的通视条件，观测使用的基准点选用GP0

4、GP

11、Z

1、GPO

2、Z

2、GP0

3、Z

5、GPO7等八个控制点观测。根据本工程需要在河道沿线挡墙布设19个观测点(点位分布图如附表)。观测点应满足以下几个方面：

a、自起始桩号200m设置一个(采用埋设钢筋头、砼灌实、并对其进行编号)

b、遇高土堆或外部荷载大处须加密设置观测点

c、遇挡墙断面变化、转角处、根据现场情况布设观测点，原则上满足观测需要。

本次变形观测工作采用四等水准和二级导线测量方法进行，观测过程中，各项偏差控制及内业数据处理按照国家《建筑物变形测量规程》中各项规定执行。进行变形观测过程中，须遵循以下几个方面：

a.每次观测应遵守“四固定”原则，即：观测所用仪器及水准标尺固定;观测人员固定;观测路线固定;观测环境和条件基本相同, 减少偶然误差的产生。b.每次作业前，对水准仪i角与全站仪精度进行检查，发现异常应及时进行检验校正。

c. 观测时间及环境：不在日出前后1小时、.午时分进行观测，更不能在大风或有雾的情况下进行观测, 以防产生光线折射误差。

6、观测周期

挡墙施工结束后三天开始首次观测，观测频率在汛期内如河道平水时一天观测一次，在涨水时每天观测三次及三次以上。观测时应选择风速较小，大气折光影响较弱的时段进行。观测结果及时进行内业处理分析，每周向监理和代建、业主提供成果报告。如在观测期间发现异常将第一时间汇报。

7、数据分析与整理成果：

结构物变形测量在完成后，对数据记录进行检查、平差计算和处理分析，并且按照下列规定进行成果的整理：

1、观测记录手簿的内容完整、齐全;

2、平差计算结果和分析资料完整、清晰;

3、观测点平面布置图;

4各次沉降量、总沉降量及位移量观测成果统计表;

8、附件

1、浆砌块石挡墙观测点分布图(见附后图表);

2、浆砌块石挡墙位移沉降记录表。

第五篇：架空输电线路杆塔位移计算

架空线路转角杆塔位移的研究与探讨……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………第 1 页 共 8 页

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨

刘仁臣

(西南石油大学,四川成都市新都区,610500) 摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角(耐张)杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担 不等长横担 位移计算 转角杆塔 0 引言

在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算

下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电-8701(110kV输电线路杆型图)及其杆型配件图电-8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算

刘仁臣

abθ/2abΔS1DΔS2(图二)有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°-18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。 (1)、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为

刘仁臣

S1=Dtg 22其中 D―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米

θ―――线路转角 ，单位度 (2)由于横担不等长引起的位移：

不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：

S2=1ab 2其中，a―――长横担长 米 b―――短横担长 米

因此，在实际分坑中，110kV J60°-18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=S1+S2=D1tg+ab 222因在实际施工中，110kV J60°-18杆型

a=3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例 则其位移S=0.698601tg+3.21.7=0.951m 222 在实际施工中,110kV转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.

二、角钢转角塔的计算

目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。因此角钢塔和薄壁离心钢管塔越来越受到规划部门和设计部门以及运行维护部门的青睐。在实际施工中，为保证杆塔受力最小，保证线路长期稳定运行，也要进行位移的计算。其位移也是由横担宽度和横担不等长两方面引起的。以下用举例的方法，参照《35～220kV送电线路铁塔通用设计型录》(鞍山铁塔开发研制中心)，介绍有位移转角塔的位移计算方法。

1、不等长宽横担耐张塔的位移计算：

当直线耐张杆塔横担中心与杆塔中心不重和时，说明该横担相对杆塔是不等长的，这时，杆塔中心应向短横担侧偏移，以使线路两边线仍与线路中心线对应。偏移距离为横担中心与杆塔中心的距离。

在35kV线路角钢塔中，只有7719 3560DGU鼓型终端塔的横担是不等长的，即横担中心刘仁臣

与铁塔中心是不重合的。当它作为耐张塔(终端塔)时，其向短横担方向(即内角侧)的位移为横担中心与杆塔中心的距离。

如上图所示，3560DGU作为直线耐张(终端)塔时，其短横担方向位移为：

11S=(a-b)=(3300-1800)=750mm 22其中a―――长横担长 b―――短横担长

而在110kV铁塔中，只有7734 110JG3作为终端塔时，杆塔横担中心与杆塔中心也是不重和的，其位移为：

11S=(a-b)=(4100-3100)=500mm 22其中a―――长横担长

刘仁臣

b―――短横担长

2、不等长宽横担转角塔的位移计算：

在35kV～220kV线路塔型录中，35kV线路角钢塔7719 3560DSn和110kV线路角钢塔7734 110JG3作为转角塔时,向内角侧位移应当等于横担偏心引起的位移与横担宽度引起的位移(即挂线点间距离引起的位移)之和。

abθ/2abΔS2DΔS1(图五)不等长宽横担转角塔位移计算示意图

其向内角侧位移S=S1+S2=

D1tg+ab 22

23、等长宽横担转角塔的位移计算：

刘仁臣

除上述介绍的塔型外，35kV～220kV塔型录中的所有转角塔都是等长横担，其向内角侧的位移为：

S1=Dtg 2

2三、同塔双回线路由双回变单回时分坑技术改进

在以往施工中，同塔双回变单回路基础分坑时，往往把双回塔中心作为全站仪安置点，打角度至单回路塔中心点，实践证明，存在严重的弊端，会出现铁塔横担在紧线时受力，造成歪斜，且绝缘子串严重倾斜，特别是单回路杆塔为直线塔的情况下，绝缘子串倾斜严重，曾经有重新立塔的现象发生。根据多年的施工经验，认为正确的方法是将全站仪放置点选在双回路塔中相横担边缘。

单回路铁塔中心η设计档距导线αβ双回路铁塔中心双回路铁塔中相横担图六)直线杆塔无风时悬垂绝缘子串倾斜刘仁臣

η(图七)直线杆塔受横向风时悬垂绝缘子串倾斜

从上图可以看出，如果在实际施工中，将全站仪安置在双回路铁塔中心，对准单回路直线铁塔中心进行复测分坑，悬垂绝缘子串会产生相当大的偏移，转角度数越大，绝缘子串偏移η1越大，再加上绝缘子串受横向风后的偏移η2，定会使两个铁塔横担受力后变形，致使重新立塔。此时导线与塔身的电气安全距离也相对减少，极容易造成接地短路故障。如果在双回路铁塔中相横担(虽然双回路铁塔三组横担长度不等，但经过计算，取中相横担边缘为基准点对分坑的准确度影响并不是很大)边缘为全站仪安置点，就不会出现上述问题，即使存在风偏，也应该在允许范围内。因此，运用此项技术革新，不但提高了架空输电线路施工的质量，而且避免了因施工造成的严重经济损失。

a、直线杆塔悬垂绝缘子串受横向风后的摇摆角计算： 如图所示直线杆塔悬垂绝缘子串的2角为

2tg

1 式中 PG2plhG2lv

PG——悬垂绝缘子串承受的横向水平风力，N;

G——悬垂绝缘子串的自重力，N;

p——架空导线单位长度上的横向水平风力，Nm;

——架空导线单位长度上的自重力，Nm;

刘仁臣

lh——校核时，直线杆塔的水平档距，m;

lv——校核时，直线杆塔的垂直档距，m。

a、直线杆塔悬垂绝缘子串无风时的摇摆角计算：

1β-α

因此，绝缘子串在受横向风后的摇摆角1+2

至此，35kV～220kV转角(耐张)铁塔基础分坑时位移的计算方法已全部介绍完毕，在实际施工过程中，可根据塔型和实际转角度数选择合适的计算方法，确定好位移。因位移计算在实际为工作中重复使用的次数非常多，为提高工作效率，应根据有关基础数据分门别类地罗列出所有经常遇到的塔型、砼电杆位移的计算小程序，进行信息化管理，在施工前只需输入实际转角度数即可生成位移值，既方便又可靠，为提高工作效率和线路的安全稳定运行提供可靠保障。

参考文献：

1.《35kV～220kV送电线路铁塔通用设计型录》(鞍山铁塔开发研制中心) 作者简介：刘仁臣 (1965-)男，高级工程师，西南石油大学在读博士。

刘仁臣

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2013-7-21