砌体结构设计任务书

第一篇：砌体结构设计任务书

砌体结构设计任务书

一、 设计题目：

五层办公楼

二、 设计任务

1、办公楼的建筑设计

2、结方案选择

3、结构计算

4、抗震计算

5、楼梯设计

6、雨蓬设计

7、挑檐]设计

8、过梁设计

三、设计资料：

1、水文地质条件

地形：拟建场地地形平坦，其绝对标高546.67—547.43m，

地下水：根据钻孔实测结果，最高地下水位：538.12m，对水质进行取样分析表明，谁对混凝土无侵蚀作用 土层情况：

在该场地勘测深度内，均属第四系地层，地基不具有湿陷性.可不考虑地基土的液化问题地基土的承载力设计值如下： f=200kn/m2 ;

2、 气象条件：

该地区主导风向为东北风，基本风压W0=0.3kn/m2;基本雪压S0=0.3kn/m

3、 地震设防烈度8度近震

4、 其他条件:该工程说需预制构件及其他材料均可保证供应.水电供应有保

证.且有较强的施工力量及各种施工机械.可进行砖混、框架等结构施工

四、建筑设计要求： (1)、该办公楼面积不超过2400㎡，办公室一般开间3.6m,进深6m,走廊宽2.4m 层高3.6m,室内外高差0.45m ,(大会议室一间，不小于40m2,小会议室一间，不小于20m2。 (2)、材料及作法(由建筑设计确定) (3)、要求有平面图、立面图、剖面图、大样图。 (4)、明确办公室、卫生间、楼梯的位置，尺寸。

五、结构设计要求： (1)、墙体布置：结合建筑设计进行墙体布置，确定采用的承重方案，确定隔墙体厚度。 (2)、进行圈梁，构造柱布置。 (3)、进行结构平面布置。 (4)、墙体的强度验算。内墙厚240毫米，外墙厚370毫米，常采用双面抹灰。砖用MU10;砂浆用M5, (5)、墙高厚比验算。 (6)、抗震验算 (7)、楼梯的建筑结构设计 (8)、雨蓬设计 (9)、过梁设计

五、设计成果： (1)、计算书一份

计算书是记录学生计算过程的书面材料，能够判定学生课程设计正确与否。 (2)、图纸一套

图纸包括：平面布置图，结构图。

第二篇：砌体结构课程设计任务书

一、设计任务

学生先做出住宅楼或学生宿舍的建筑施工图，然后完成如下任务： 1.确定房屋的结构承重方案; 2.确定房屋的静力计算方案; 3.刚性方案多层房屋墙体设计; 4.墙或柱高厚比验算;

5.梁端下砌体的局部受压承载力验算; 6.过梁.挑梁设计计算;

7.掌握墙体设计中的构造要求，确定构造柱和圈梁的布置; 8.绘制结构平面布置图。

二、设计资料

某四层砖混结构住宅，各层建筑平面图依次见后图，层高均为3m。楼板除走廊及卫生间采用现浇钢筋混凝土板外，其余均采用预应力空心板，屋面采用现浇钢筋混凝土屋面。室内外高差0.45m，基础顶面距室内地面1.5m。砌体采用MU10粘土砖，M5混合砂浆砌筑。(见附图)

门窗洞口尺寸为：

M-1 1000×2400 M-2 1500×2700 C-1 1500×1800 C-2 1000×1800 1.地形:根据建筑设计部分提供的资料;

2.工程地质及水文资料：地层自上而下为： (1)填土层：厚度约为0.5m;

(2)粉质粘土：厚度约为 0.8m内为(fa130kPa); (3)其下为1.2m厚为粘土(fa220kPa);

(4)再下面是砾石层(fa355kPa)。

(5)基岩：表层中度风化。

(6)建筑区地层的承载力较高,地下水位埋深在地表下-8.00 m, 地下水对一般建筑材料无侵蚀作用;不考虑土的液化。

3.气象条件:主导风向为西南风，基本风压W0=0.40kN/m，地面粗糙度为B类;

4.抗震设防烈度：按7度设防，设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35S，设计基本地震加速度值为0.10g; 5.材料供应及施工能力均能得到保证;

26.不上人屋面活荷载:0.5kN/m;上人屋面活荷载：2.0kN/m (标准值)。

(学生也可根据自己的实际资料进行设计)

三、设计要求

完成以上设计任务。最终成果为计算书一份，设计图纸(包括结构平面布置图、过梁、挑梁配筋图等)一套。

四、参考资料

1.《土木工程专业钢筋混凝土及砌体结构课程设计指南》.周俐俐，陈小川.北京：中国水利水电出版社、知识产权出版社，2006 2.《混凝土结构疑难释义附解题指导(第三版)》.沈蒲生、罗国强编著，中国建筑工业出版社，2003 3.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010).中国建筑工业出版社，2010; 4.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012).中国建筑工业出版社，2012; 5.《砌体结构设计规范》(GB50003-2012).中国建筑工业出版社，2012; 6.《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011).中国建筑工业出版社，2011; 7.《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010).中国建筑工业出版社，2010; 8.《建筑制图标准》(GB/T 50104-2010).北京：中国建筑工业出版社，2010。

五、课程设计时间

理论课修完后进行，时间为一周。

六、成绩评分依据及标准

1、课程设计成果： (1)设计计算书 (2)设计图纸

2、课程设计评分依据和标准： (1)设计计算书，占总分的50%。 ① 优(90-100)

设计思路清晰，结构方案良好。设计参数选择正确，选择依据充分，设计计算内容完整，正确无误。设计计算书规范、完整，语言表达逻辑性强，书写清晰，有条理。设计态度端正。

② 良(80-89)

设计思路清晰，结构方案合理。设计参数选择正确，选择依据较充分，设计计算内容完整、正确。设计计算书规范、完整。语言表达逻辑性较强，书写清晰，有条理。设计态度端正。 ③ 中(70-79)

设计思路较清晰，结构方案基本合理。设计参数选择基本正确，主要参数的选择有依据。设计计算内容完整，有少量错误。设计计算书较规范，内容完整。语言表达有一定的逻辑22性，书写整齐。设计态度基本端正。 ④ 及格(60-69)

设计思路基本清晰，结构方案基本合理。主要设计参数选择正确。设计计算内容基本完整，有一些错误。设计计算书基本规范，内容基本完整，语言表达有一定的逻辑性，书写整齐。设计态度基本端正。 ⑤ 不及格(60以下)

设计思路不清晰，结构方案不合理。关键设计参数选择有错误。设计计算内容不完整，计算有明显错误。设计计算书不规范，内容不完整。设计态度不端正。 (2)设计图纸，占总分的50%。 ① 优(90-100)

设计图纸满足工程制图要求，表达内容满足课程设计要求，正确无误。图面整洁，布局合理。

② 良(80-89)

设计图纸能满足工程制图要求，表达内容能满足课程设计要求。图面较整洁，布局较好。 ③ 中(70-79)

设计图纸主要内容满足工程制图要求，表达内容满足课程设计要求。图面基本整洁。 ④ 及格(60-69)

设计图纸基本满足工程制图要求，表达内容基本满足课程设计要求。图画基本整洁。 ⑤ 不及格(60以下)

设计图纸基本满足工程制图要求，设计图纸表达内容不满足课程设计要求。

第三篇：钢筋混凝土及砌体结构课程设计任务书

一、设计题目

单向板肋梁楼盖设计。某建筑的楼盖布置如图所示，采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。楼面做法为20mm水泥砂浆面层;钢筋混凝土现浇板;20mm石灰砂浆抹底。楼面均布活荷载标准值为7kN/m。混凝土强度为C20，梁内受力纵筋为II级钢筋，其他为I级钢筋。钢筋混凝土柱尺寸为400400mm，墙厚为240mm。

26600 6600 6600 4500 4500 4500 4500 4500

二、设计要求

1、设计计算书

(1)确定主梁、次梁的尺寸，完成梁格布置。 (2)考虑内力重分布的连续单向板计算。 (3)考虑内力重分布的次梁计算。 (4)按弹性方法的主梁计算

2、设计图纸(要求用正规图纸作图) (1)楼盖梁格布置图。 (2)单向板配筋图。 (3)次梁、主梁配筋图。

第四篇：砌体结构课程设计

砌体设计

楼梯间采用现浇混凝土楼盖，纵横向承重墙厚度均为190mm，采用单排孔混凝土小型砌块、双面粉刷，一层采用MU20砌块和Mb15砂浆，二至三层采用MU15砌块和Mb砂浆，层高3.3m一层墙从楼板顶面到基础顶面的距离为4.1m，窗洞均为1800mm×1500mm，门洞宽均为1000mm，在在纵横相交处和屋面或楼面大梁支撑处，均设有截面为190mm×250mm的钢筋混凝土构造柱(构造柱沿墙长方向的宽度为250mm)，图中虚线梁L1截面为250mm×600mm，两端伸入墙内190mm，施工质量控制等级为B级。

纵墙计算单元横墙计算单元

三毡四油铺小石子10.809009.90+油膏嵌实15mm厚水泥砂浆40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡 +100mm厚沥青膨胀珍珠岩120mm厚现浇混凝土板33006.60+3.3010mm厚水磨石地面面层 20mm厚水泥打底 120mm钢筋混凝土板33003300

1、 荷载计算：

(1)屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡

800++-0.00

找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑6.41kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡ 由屋盖大梁给计算墙垛计算：

标准值：N1k =Gk+Qk=(6.41 kN/㎡+0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.36 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×6.41 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=95.17 kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×6.41 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=103.80 kN (2)楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑5.0kN/㎡

楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk+Qk=(5.0 kN/㎡+1.95 kN/㎡) ×1/2×6.3m×3.6m=78.81 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=99.0 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=98.66 kN (3)墙体自重：

女儿墙重(厚190mm，高900mm)计入两面抹灰40mm其标准值为：N3k =2.96 kN/㎡×3.6m×0.9m=9.59 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.2=11.51 kN 由永久荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.35=12.95 kN 女儿墙根部至计算截面高度范围内墙体厚190mm其自重标准为：2.96 kN/㎡×3.6m×0.6m=6.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.2=7.67 kN 由永久荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.35=8.63 kN 计算每层墙体自重，应扣除窗面积，对于

2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为： (3.3m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡+

1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=27.85 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：27.85 kN×1.2=33.42 kN 由永久荷载控制组合：27.85 kN×1.35=37.60 kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为：(3.5m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡+1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=29.98 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：29.98 kN×1.2=35.97 kN 由永久荷载控制组合：29.98 kN×1.35=40.47 kN

2、 内力计算：

楼盖、屋盖大梁截面b×h=250mm×600mm，梁端在外墙的支撑长度为190mm，下设由bb×ab×ta=190mm×500mm×180mm的刚

a01hf性垫块，则梁端上表面有效支撑长度采用墙偏心距e=h/2-0.4a0。h为支撑墙厚。

，对于外由可变荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN

3 600 4.02 11.51

2 600 4.02 140.1 0.41

1 600 5.68 272.52 0.80 0/N/mm2 0.034

1

0/mm

5.41 66.10

5.55 67.80

5.63 57.90 由永久荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN

3 600 4.02 12.95

2 600 4.02 154.35 0.45 5.57 68.05

1 600 5.68 290.61 0.85 5.62 57.76 0/N/mm2 0.038

1

0/mm

5.41 66.10 外重墙的计算面积为窗间墙垛的面积A=1800mm×190mm墙体在竖向荷载作用下的计算模型与计算简图如下

纵向墙体的计算简图

各层I-I、IV-IV截面内力按可变荷载控制和永久变荷载控制组

合分别列于下表

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 11.51(7.67) 147.77 280.19

本层楼盖荷载 Nl

/kN 95.17 99.0 99.0

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 147.77 280.19 412.61

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m) /kN 68.56 6.52 114.35 67.88 6.72 246.77 71.84 7.11 379.19 表

NⅠ= Nu+ Nl M= Nu·e2+ Nl·e1 NⅥ=NⅠ+NW(墙重) 由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表

中

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 12.95(8.63) 162.98 299.24

本层楼盖荷载 Nl

/kN 103.80 98.66 98.66

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 162.98 299.24 435.5

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m) /kN 68.56 7.12 125.38 67.78 6.30 261.64 71.94 7.10 397.9

3、 墙体承载力计算：

本建筑墙体的最大高厚

H04100mm21.58c20.81.0692624.46h190mm满足要求

承载力计算一般对I-I截面进行，但多层砖房的底部可能IV-IV截面更不利计算结果如下表

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

M/(kN·m) N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 6.52 114.35 57.02 190 0.3 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.72 246.77 27.23 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

IV-IV

第1层

截面

截面I-I 7.11 379.19 18.75 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV

0 280.19 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1

0 412.61 0 190 0 18.42 0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表 计算项目

M/(kN·m) N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 7.12 125.38 56.78 190 0.30 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.30 255.98 24.61 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

第1层

截面

截面I-I 7.10 397.9 17.84 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV IV-IV

0 435.5 0 190 0 18.42

0 293.58 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M

0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求。

4、 气体局部受压计算：

以上述窗间墙第一层为例，墙垛截面为190mm×1800mm，混凝土梁截面为250mm×600mm，支承长度a=190mm，根据规范要求在梁下设190mm×600mm×180mm(宽×长×厚)的混凝土垫块。根据内里计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=99.0kN墙体的上部荷载Nu=280.19KN,当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=98.66kN，墙体的上部荷载Nu=299.24KN。墙体采用MU20空心砌体砖，M10混合砂浆砌筑。 由a0=57.76mm A0=(b+2h)h=(600mm+2×190mm)×190mm=186200

190mm=324000mm2mm2<1800mm×

故取

A0=186200mm2

2垫块面积：Ab=bb×ab=190mm×600mm=114000mm

计算垫块上纵向的偏心距，取Nl作用点位于墙距内表面0.4 a0处，由可变荷载荷载控制组合下：

280190N11400093.40kN1800mm190mm 190mm99.0kN(0.457.76mm)2e37.0mm99.0kN93.40kN NU0Abe37.0mm0.195h190mm查表得=0.69 A0186200mm2r10.35110.3511.292rl0.8r0.81.291.032 Ab114000mm垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL99.0kN93.40kN192.4kN

rlAbf0.691.032114000mm25.68kN/mm2461.09kN

N0NLrlAbf

由永久荷载控制组合下

299240N11400099.75kN1800mm190mm 190mm98.66kN(0.457.76mm)2e35.75mm98.66kN99.75kN NU0Abe35.75mm0.188h190mm查表得=0.704 垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL98.66kN99.75kN192.4kN

rlAbf0.7041.032114000mm25.68kN/mm2470.44kN

N0NLrlAbf

由此可见，在永久荷载控制下，局压承载能力能满足要求。

5、 横墙荷载

(1)屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡ 找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑5.23kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡

标准值：N1k =Gk+Qk=(5.23 kN/㎡+0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.31 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.23 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.56kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.23 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.61 kN (2)楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑3.82kN/㎡ 楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk+Qk=(3.82 kN/㎡+1.95 kN/㎡) ×1/2×1.0m×3.6m=10.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.17 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.79 kN

横向墙体计算简图

(2)横墙自重承载力计算

对于

2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=9.768kN 设计值：

由可变荷载控制组合：9.768 kN×1.2=11.72 kN 由永久荷载控制组合：9.768 kN×1.35=13.19kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为： 2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=12.14kN 设计值：

由可变荷载控制组合：12.14kN×1.2=14.57kN 由永久荷载控制组合：12.14 kN×1.35=16.39 kN 本建筑墙体高厚比

H04100mm21.5826h190mm满足要求。

横向墙体由可变荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

24.28 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 49.17 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 76.91 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

横向墙体由永久荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

26.8 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 52.78 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 81.96 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求

第五篇：砌体结构设计范例

一、设计资料

某三层办公楼，其平面图1和剖面图2所示。采用装配式钢筋混凝土空心板屋(楼)盖，开间为3.6m，外内墙厚均为240mm，双面抹灰，墙面及梁侧抹灰均为20mm，内外墙均采用MU10单排孔混凝土小型空心砌块，1层采用Mb7.5混合砂浆，一层墙从楼板顶面到基础顶面的距离为4.2m，2-3层采用Mb5混合砂浆，层高3.4m;基础采用砖基础，埋深1.2m。大梁L-1截面尺寸为200mm450mm，伸入墙内240mm;窗宽1800mm，高1500mm;施工质量控制等级为B级。

图2 办公楼平面图

1.1荷载资料 屋面做法: 防水层：三毡四油铺小石子，0.35kN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层，0.4kN/m

250mm厚加气混凝土，0.3kN/m2

120mm厚现浇钢筋混凝土板(包括灌缝)，2.20kN/m2 20mm厚水泥白灰砂浆，0.34kN/m2 楼面做法:

20mm厚水泥砂浆找平层，0.4kN/m2

120mm厚现浇钢筋混凝土板(包括灌缝)，2.20kN/m2 20mm厚水泥白灰砂浆，0.34kN/m2 墙体荷载: 墙体拟采用MU10混凝土小型空心砌块，两侧采用20mm砂浆抹面 铝合金窗： 0.45kN/m2 楼面活荷载：

楼面活载：2.0kN/m2，屋面活载: 2.0kN/m2(上人屋面) 1.2设计内容

1、确定墙体材料的种类及强度等级。

2、验算各层纵、横墙的高厚比。

3、验算各承重墙的承载力。

图2 办公楼剖面及建筑构造图

二、荷载计算

由《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)和屋面、楼面及构造做法求出各类荷载值如下：

2.1屋面荷载

防水层：三毡四油铺小石子，0.35kN/m2 20mm厚水泥砂浆找平层，0.4kN/m

250mm厚加气混凝土，0.3kN/m2

120mm厚现浇钢筋混凝土板(包括灌缝)，2.20kN/m2 20mm厚水泥白灰砂浆，0.34kN/m2 钢筋混凝土进深梁200mm450mm，这算厚度30mm(含两侧抹灰)， 0.775kN/m2 屋面恒荷载标准值 4.365kN/m2 屋面活荷载标准值 2.0kN/m2 2.2楼面荷载

20mm厚水泥砂浆找平层，0.4kN/m2

120mm厚现浇钢筋混凝土板(包括灌缝)，2.20kN/m2 20mm厚水泥白灰砂浆，0.34kN/m2

钢筋混凝土进深梁200mm450mm，这算厚度30mm(含两侧抹灰)， 0.775kN/m2 楼面恒荷载标准值 3.715kN/m2 楼面活荷载标准值 2.0kN/m2 2.3墙体荷载

240mm厚混凝土空心砌块双面水泥砂浆粉刷20mm，3.56kN/m2

铝合金窗： 0.25kN/m2 2.4横梁L-1自重

0.20.45252.25kN/m

三、静力计算方案

采用装配式钢筋混凝土空心板屋盖，最大横墙间距s3.6310.8m32m，查表属于刚性方案房屋;且洞口水平截面面积不超过全截面面积的2/3，风荷载较小，屋面自重较大，即外墙可不考虑风荷载的影响。

四、高厚比验算

4.1纵墙高厚比验算

最大横墙间距s3.6310.8m32m，查表属于刚性方案;

二、三层墙高H3.4m(2H6.8m)，墙厚240mm，Mb5砂浆，查表得24;一层墙高H4.2m(2H8.4m)，墙厚240mm，Mb7.5砂浆，查表得26。

(1) 构造柱的要求

在纵横墙相交处和屋面或楼面大梁支承处，均设有截面为240mm300mm的钢筋混凝土构造柱(构造柱沿墙长方向的宽度为300mm)。 (2)

二、三层纵墙高厚比验算

由于外纵墙窗口的宽度大于内纵墙门洞口的宽度，只需要验算外纵墙的高厚比。 整片墙高厚比验算

s3.6310.8m2H6.8m，查表，H01.0H3.4m

210.40.05bs1.810.40.80.7，承重墙11.0 s3.6bc300b3000.0830.25，c1c11.01.083 l3600l3600 H0340014.1712c1.00.81.0832420.79 (满足要求) h240构造柱间墙高厚比验算

构造柱间距 s3.6m，H3.4ms2H6.8m H00.4s0.2H0.43.60.23.42.12m

210.4 bs1.810.40.80.7，承重墙11.0 s3.6H021208.83121.00.82419.2 (满足要求) h240 (3) 一层纵墙高厚比验算(只验算外纵墙) 整片墙高厚比验算

s3.6310.8m2H8.4m，查表，H01.0H4.2m 210.4bs1.810.40.80.7，承重墙11.0 s3.6 0.05bc300b3000.0830.25，c1c11.01.083 l3600l3600 H0420017.512c1.00.81.0832622.53 (满足要求) h240构造柱间墙高厚比验算

构造柱间距 s3.6H4.2m， H00.6s0.63.62.16m

210.4 bs1.810.40.80.7，承重墙11.0 s3.6H021609.0121.00.82620.8 (满足要求) h2404.2横墙高厚比验算

最大纵墙间距s5.4m32m，查表属于刚性方案;

二、三层墙高H3.4m(2H6.8m)，墙厚240mm，Mb5砂浆，查表得24;一层墙高H4.2m(2H8.4m)，墙厚240mm，Mb7.5砂浆，查表得26。 (1)

二、三层纵墙高厚比验算

s5.4m，H3.4ms2H6.8m

查表， H00.4s0.2H0.45.40.23.42.84m

bc2400.0440.05，不考虑构造l5400承重墙11.0，无门窗洞口21.0，且柱的影响(即c1.0)。

H0284014.95121.01.02424 (满足要求) h240 (2) 一层纵墙高厚比验算

s5.4m，H4.2ms2H8.4m

查表， H00.4s0.2H0.45.40.24.23.0m

H0300012.5121.01.02626 (满足要求) h240

五、纵墙内力计算和截面承载力验算 5.1计算单元

外纵墙取一个开间为计算单元，取图1中斜虚线部分为纵墙计算单元的受荷面积，窗间墙为计算截面。纵墙承载力由外纵墙(A、D轴线)控制，内纵墙由于洞口面积较小，不起控制作用，因而不必计算。

5.2控制截面

由于一层和

二、三层砂浆等级不同，需验算一层及二层墙体承载力，每层墙取两个控制截面Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ(图3)。

二、三层砌体抗压强度设计值f2.22MPa，一层砌体抗压强度设计值f2.50MPa。每层墙计算截面的面积为：

A1A2A32401800432000mm20.3m2，a1

5.3各层墙体内力标准值计算

(1)各层墙重

女儿墙及顶层梁高范围内墙高

女儿墙高度为900mm，屋面板或楼面板的厚度为120mm，梁高度为450mm，则

Gk0.90.120.453.63.5618.84kN

3.63.41.81.53.561.81.50.2534.64kN 二至三层墙重(从上一层梁底面到下一层梁底面)：

G2kG3k 底层墙重(大梁底面到基础顶面)：

G1k3.63.631.81.53.561.81.50.2537.59kN

14.3653.65.42.255.448.50kN 2(2)屋面梁支座反力

由恒载标准值传来 Nl3gk1N2.03.65.419.44kN

由活载标准值传来 l3qk2 有效支承长 a0310hc45010142.4mm240mm，取a03142.4mm f2.22(3)楼面梁支座反力

1NN3.7153.65.42.255.442.18kN

由恒载标准值传来 l2gkl1gk2 由活载标准值传来 Nl2qkNl1qk 二层楼面梁有效支承长度 a0212.03.65.419.44kN 2a03142.4mm 一层楼面梁有效支承长度a0110hc45010134.2mm f2.50各层墙体承受的轴向力标准值如图3所示。

图3 计算简图和主梁(L-1)底部受压荷载示意图

5.4内力组合 (1)二层墙Ⅰ-Ⅰ截面

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N21.2、Q1.4)

1.2GkG3kNl3gkNl2gk1.4Nl3qkNl2qk

1.218.8434.6448.5042.181.419.4419.44227.42kN

Nl21.2Nl2gk1.4Nl2qk1.242.181.419.4477.83kN

2400.4a021200.4142.463.04mm 2 el2 eNl2el277.8363.0421.57mm N2227.42 第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G N21.

35、Q1.4、c0.7)

1.35GkG3kNl3gkNl2gk1.40.7Nl3qkNl2qk

1.3518.8434.6448.5042.181.40.719.4419.44

232.72kN

Nl2 e1.35Nl2gk1.40.7Nl2qk1.3542.181.40.719.4475.99kN Nl2el275.9963.0420.58mm N2232.72 (2)二层墙Ⅱ-Ⅱ截面

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N21.2、Q1.4)

1.2G2k227.421.234.64227.42268.99kN

1.

35、Q1.4、c0.7) 第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G N21.35G2k232.721.3534.64232.72279.48kN

(3)一层墙Ⅰ-Ⅰ截面(考虑二至三层楼面活荷载折减系数0.85)

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N11.2、Q1.4)

1.2GkG3kG2kNl3gkNl2gkNl1gk1.4Nl3qk0.85Nl2qkNl1qk

 1.218.8434.64248.5042.1821.419.440.8519.442

338.66kN

Nl1Nl277.83kN

2400.4a011200.4134.266.32mm 2 el2 eNl1el177.8366.3215.24mm N1338.66 第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G1.

35、Q1.4、c0.7)

N11.35GkG3kG2kNl3gkNl2gkNl1gk1.40.7Nl3qk0.85Nl2qkNl1qk

1.3518.8434.64248.5042.1821.40.719.440.8519.442

349.76kN

Nl1 eNl275.99kN

Nl1el175.9966.3214.41mm N1349.76 (4)一层墙Ⅱ-Ⅱ截面

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N11.2、Q1.4)

1.2G1k338.661.237.59338.66383.77kN

1.

35、Q1.4、c0.7) 第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G N11.35G1k349.761.3537.59349.76400.51kN

5.5截面承载力验算 (1)二层墙Ⅰ-Ⅰ截面

mm,f2.22MPa、H0 第一种组合：A432000 23400mm

H034001.115.6，e21.57mm0.6y0.612072mm h240e21.570.090，查表得，0.54

5h240 fA0.5452.22432000522.68kNN2 第二种组合：e20.58mm，

227.42kN (满足要求)

e20.580.086，查表得，0.552 h240 fA0.5522.22432000529.39kNN2 (2)二层墙Ⅱ-Ⅱ截面

232.72kN (满足要求)

按轴心受压计算(e0)，取两种组合中较大的轴力N279.48kN进行验算

15.6，查表得，0.73 fA0.732.22432000700.10kNN2 (3)一层墙Ⅰ-Ⅰ截面

279.48kN (满足要求)

mm,f2.50MPa、H0 第一种组合：A432000 24200mm

H042001.119.25，e15.24mm0.6y0.612072mm h240e15.240.064，查表得，0.517

h240 fA0.5172.50432000558.36kNN1 第二种组合：e14.41mm，

338.66kN (满足要求)

e14.410.060，查表得，0.525 h240 fA0.5252.50432000567.0kN (4)一层墙Ⅱ-Ⅱ截面

N1349.76kN (满足要求)

按轴心受压计算(e0)，取两种组合中较大的轴力N400.51kN进行验算

19.25，查表得，0.639

fA0.6392.50432000690.12kNN1400.51kN (满足要求)

5.6梁下局部承压验算

设计中在大梁支承处均设有钢筋混凝土构造柱(大梁支承在构造柱上)，由于构造柱混凝土抗压强度(一般为C20)远大于砌体抗压强度，因而可不进行梁下局部承压验算。

六、横墙内力计算和承载力验算

取1m宽墙体作为计算单元，沿房屋纵向取3.6m为受荷宽度，计算截面面积A100024024000mm02。由于房屋开间及所承受荷载均相同，因而按轴心受压计算。

(1)第二层墙体Ⅱ-Ⅱ截面

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N21.2、Q1.4)

1.213.43.56213.64.36513.63.715

1.412.012.03.684.12kN

第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G N21.

35、Q1.4、c0.7)

1.3513.43.56213.64.36513.63.715

1.40.712.012.03.686.06kN

取N86.06kN

e0，由上述计算求得H02.84m，H028401.113.02，查表得， h2400.795

fA0.7952.22240000423.58kNN86.06kN (满足要求)

(2)第一层墙体Ⅱ-Ⅱ截面

第一种组合(由可变荷载效应控制的组合，G N11.2、Q1.4)

84.121.214.083.5613.63.715

1.413.62127.68kN

第二种组合(由永久荷载效应控制的组合，G N11.

35、Q1.4、c0.7)

86.061.3514.083.5613.63.715

1.40.713.62130.78kN

取N130.78kN

e0，由上述计算求得H03.0m，H030001.113.75，查表得， h2400.776

fA0.7762.50240000465.6kNN130.78kN (满足要求)