城建局机构调整后的工作安排（精选6篇）
城建局机构调整后的工作安排 第1篇
公司机构调整后的运行状况汇报
总经理：
2004年5月12日——2004年5月27日我们根据您的指示，到公司的各部、处、站，对机构调整后的运行状况进行了调查研究。现将有关情况报告如下：
一、年初的机构调整是成功的。
2月18日公司机构调整和人员整合后，公司领导分工部门负责人以及人员结构都发生了很大变动，运行三个月后，一些新任职的部门负
责人认为自己对新任职部门的具体业务还没有完全熟悉，一些部门的负责人认为他们遇到一些新问题，需要接受一些新观念。但是负责人几乎所有单位的负责人都谈到，本部门在调整后运
行状况良好，员工透着崭新的精神面貌，干劲十足，效率提高。总体上看，年初得当机构和人员调整是成功的。收到了良好的效果。
在各个供气处，“形象工程”初见成效，处容处貌焕然一新，受理业务的员工对前来办事的用户热情周到服务，即使是用户态度急躁，员工也能耐心答疑，直到用户满意；户内维修改线回归到各处后，缩小了维修服务的“半径”，加快了维修速度，缓解了维修任务积压排队的矛盾，维修直接解决查收发现的问题，大大提高了效率。
工程部实行用户安装咨询“一站负责制”经过培训，推行挂牌服务，施工现场的面貌有了很大改观，同时开始执行新的工程承包基价，双管齐下，形象年、效益年的学习任务。
开发部改变以往派人到开发公司做用户发展工作的做法，由“上门求人”变为“开发商求我”，发展业务由被动变主动。
调度中心组建后，积极协调调度输气、抢修、点火等生产活动，微机中心开发的收费软件系统已
投入使试用，门站的站容站貌整饬一新，“形象工程”建设给人留下了深刻印象，增压站、储配站的“形象工程”也在设计中。
维修中心运行调度密切配合，查漏、出险到位及时，员工们经常在恶劣的条件下超时工作，出色地完成了多次较大型的维、抢修任务，巡线实行“”责任制，有效地保证了巡线到位率。
材料设备部组建后，进入角色快，研究修订了设备、车辆管理制度，尤其是在车辆管理上，费用控制效果明显。通过公福用户的计量表普查，找到了一些差量居高不下的症结，对公司“降差”做了很好的基础工作。
安技部的安全和技术工作有序展开，稽查和“内保分局”联合查处了一批“老大难”的“拒查户”，与行政执法局联合处理了处违章占压管线的历史遗留问题。
二、机构调整后发现的新问题
机构调整是成功的，但在运行中也发现了一些问题。综合起来主要有：
1、“户内维修”回归各供气处后，各处领取材料“用途”无法控制。
公司规定用户的户内改线，材料费由用户支付，但各供气处领用“维修材料”后是用在“户内维修”上，还是用在“用户改线”上，界限不清。如用在“用户改线”上，向用户收取材料费后，沉淀在供气处，似不合理。
2、“户内维修”回归各供气处，各供气处与维修中心在维修上的时间界限、业务界限、范围界限（以墙为界），已经明确，但是执行中有一些问题需要明确：夜间能够从根本上处理的户内维修，给白天维修留下尾巴；夜间维修不便于或不具备根本上维修的，第二天此事由谁来做不明确；维修中心处理后的户内维修，供气处不清楚，重复派人上门。
3、调度中心的运行组织权威还需加强，指挥系统还需完善，一些时候仍有指令不畅现象发生。现场协调有的不能及时到位；维、抢修后，用户二次点火责任不清。
4、车辆管理还需强化，行车单检查个别人不配合，一些司机出车记录填写含糊，造成耗油量过大，刚过半月，全月油量耗空；出
私车现象仍有发生；车况不佳，运行成本较高。
5、材料管理由工程部部分离出来后，目前执行的工程决算方式有可能造成施工单位多领材料。如：施工单位领料后，由于客观原因未完成“标内”任务，就很可能发生工程材料沉淀在施工单位的问题。
6、一些公福用户计量表不准确，有的影响了公司效益有的则造成不良影响。吉化、物贸等公福用户计量表不准确问题尤其突出，但喊了这么长时间，到现在仍没有解决。
7、个别用户拒查，工作做不通，一直拖着，查收员催急了人身安全又受到威胁，可行的办法。
8、巡线的工程资料不全，是个问题。机构调整后要求加强巡线，这个问题更加突出，这个问题喊了多少年，至今未解决，问题是多方面的。其中缺少督察是一个方面，差在哪里，抓在哪里。哪个部门不当回事，没按时按规定完成，就该处理哪个部门，缺少处罚，有些工作就是怎么喊也都不出结果。类似的问题还有设备档案，吉美成
立5年了，到现在还是没有完善起来。
三、问题分析
分析以上问题原因大致可分为三类：
一是历史遗留下来问题
上述问题中的第6、7、8条，如巡线资料、设备档案不完善、计量表不准确、“拒查户”的查收问题，是前多年留的问题。这些问题已经研究多次，虽有进展，但进展缓慢。
二是部门间的沟通与统筹不够
上述问题中第2、3条，维修界限问题、部门协调问题是生产运行中各部门之间协调沟通问12全文查看
城建局机构调整后的工作安排 第2篇
一、胥江线：
云庭——象牙新村——胥江新村——阊胥路——泰让桥北堍——彩香一村——彩香二村——市政府南门——三元二村西（西环路）——三元三村——今日家园——塔园路（马浜花园）——上高架——公司
二、新升、新区线：
嘉业阳光假日——新升——世纪花园——塔园路（新区实验小学）——美之苑——格林花园——名都花园———枫津新村——富康小区——马涧小区——新鹿花园——公司
三、市内线：
石路（景德桥）——三乐湾——朱家庄——金门路桐泾路口——机械新村——三元二村——新庄新村——新庄二村——长江花园——阳山花园一区——公司
四、星期
六、日班车调整为早晨照常两辆线路不变，下午为一辆车具体线路为：阳西—公司—新鹿—马涧—富康—汽车城—新庄—三元三村（何山桥东）—枫津—新升。
五、上下班班车发车时间照常不变。
执行时间为3月24日，星期一下午开始。
城建局机构调整后的工作安排 第3篇
关键词：真空断路器,永磁机构,动态仿真,工作磁路
0 引言
近年来,将电磁机构与永久磁铁有机地结合起来的永磁机构利用磁能闭锁,不需要任何电能,其结构简单,零部件很少,机械寿命长,可靠性大大提高。由于低压开关动作频繁,机械寿命是较严格的考核指标,鉴于永磁机构结构简单、耐磨损的特点,永磁机构在低压开关领域具有优势[1]。目前永磁机构的研制主要集中于12,17.5,24 kV电压等级的真空断路器上。真空断路器的分、合闸性能决定于永磁机构的动态特性,随着真空灭弧室技术的发展,真空断路器正向高电压、大容量的方向发展,72.5 kV等级以上的真空断路器配用永磁机构已经开始研制。由于高电压等级真空断路器触头开距较大,为了满足开断短路大电流及容性小电流等开断性能,对永磁机构的动特性要求越来越高[2]。
本文在永磁机构动态特性分析的基础上,以20 kV户外柱上真空断路器配永磁机构为例,研究永磁机构在空载情况下磁路的饱和程度和漏磁对动特性的影响,旨在提高永磁机构的主要动作特性,为永磁机构的优化及开发具有长行程的高电压等级真空断路器提供借鉴[3]。
1 永磁机构的动态方程
20 kV户外柱上真空断路器配的单稳态永磁机构结构示意图如图1所示,当机构的线圈5施以直流电压U时,线圈电流由零开始逐渐增加,若线圈电阻为R,忽略铁心中涡流,永磁机构动态过程包含着电、磁、热和机械参量的变化,其中以热的变化最小,主要由于动态过程历时极短,电磁系统又存在热惯性,所以可忽略不计。
电磁系统的微分方程组如公式(1)所示[4]。
式中:U是直流电压;i、R、ψ分别为线圈电流、电阻和电磁系统全磁链;t是时间;m是系统运动部件归算到铁心处的质量;v是机构运动速度;x是动铁心位移;Fmag、Ff分别为永磁机构铁心受到的电磁吸力和运动反力,弹簧负载反力是位移x的函数。本文主要为永磁机构在空载情况下的动特性的分析,则Ff为零[5]。
在已知i的情况下,ψ及Fmag和Ff的合力可以通过有限元法求出。采用有限元非线性磁场计算出不同工作气隙下的磁场分布及静态吸力特性。利用Runge-Kutta法求解公式(1),即可求出机构运动时的速度、线圈电流以及行程与时间的关系曲线。
2 动态特性仿真
本文对永磁机构进行动态分析,利用C++语言编写永磁机构动态程序,程序是在给定永磁机构电流、位移初值的情况下,通过调用ANSYS后台,求出该时刻下动铁心受到的合力、磁链、电感,利用这3个值在C++程序中求解出下一时间步长的电流、速度、位移值。然后再将此时刻的电流、位移值返回到ANSYS后台,求解下一时刻动铁心受到的合力、磁链、电感值,反复迭代,直到最后动铁心完成整个动态过程为止。
C++程序包括3个子程序:C++调用ANSYS计算电磁吸力及电感和磁链的程序;读入ANSYS计算出的电磁吸力及磁链和电感子程序;电磁场逆向求解电流子程序。主程序流程图如图2所示。
通过对永磁机构动态仿真,可以充分了解不同时刻下机构工作磁路的饱和程度及漏磁的大小。通过调整工作磁路上磁轭及动铁心的结构参数等进行优化设计,通过对每一种磁路结构形式下机构的合闸速度特性的仿真计算,优先选出一种既能保证合闸速度,又使其消耗的能量少,而且可以和控制电路良好配合的永磁机构[6]。
3 机构工作磁路的调整
3.1 现有机构磁路的分析
工作磁路是由动铁心、工作气隙和磁轭组成的路径。图3为现有单稳态永磁机构线圈不通电时静态磁场、磁密分布图。
图3a)为线圈不通电时永磁体提供唯一磁源,机构处于分闸位置时的静态磁场分布。从图中可以看出,工作磁路中工作气隙上经过的磁力线很少。在线圈骨架、线圈和空气的磁导率相同的情况下,线圈骨架径向的长度小于工作气隙的长度,则非工作气隙的磁阻小于工作气隙的磁阻,因此大部分磁力线都经过动铁心、线圈及线圈骨架和磁轭形成的闭合低磁阻抗路径,即漏磁较大。由图3b)磁密的分布可知,整个工作磁路磁密的最大值在动铁心上为1.545 T。由于动铁心采用10号钢导磁材料,其最佳工作点在B=1.5～1.6 T之间。因此当仅由永磁体提供磁通时,机构的工作磁路磁密分布较好。
对现有单稳态永磁机构进行动态仿真,当线圈中通入激磁电流,永磁机构开始动作时,动铁心的磁场、磁密分布如图4所示。
此时整个电磁系统产生的磁场是由线圈通入的激磁电流及永磁体产生的磁场的叠加。图4a)所示一部分磁力线经过工作气隙,另一部分以漏磁的形式经过线圈,整个工作磁路中的磁力线分布较之前更加密。由图4b)可知叠加磁场在动铁心中的磁密最大值高达2.6 T。根据10号钢的磁化曲线及公式(2)、(3)知,此时动铁心过饱和,相对磁导率变小,磁阻将增大,线圈电感变小。因此通入线圈的激磁电流进一步增大才能使动铁心动作。
式中:Rm为气隙磁阻;μ0为真空磁导率;A(cm2)为工作气隙截面积;L为线圈电感;N为线圈匝数;ι为气隙长度。
由以上分析可知,现有单稳态永磁机构的磁路设计不合理[7]。
3.2 现有机构磁路的调整
通过对现有机构的动态仿真结果分析可知,动铁心在动作过程中存在两个问题:(1)现有机构工作磁路漏磁较大;(2)动铁心局部的磁通密度始终处于过饱和状态。它们极大地影响机构的动作特性。针对以上问题对原永磁机构的工作磁路做出调整,各部件的参数调整如表1所示(“+”表示工作磁路参数调整后较调整前的增加,“-”表示减小)。
工作磁路参数调整后与调整前相比,动铁心半径增加5 mm,高度降低59 mm。线圈骨架的径向外半径增加10 mm,径向内半径增加5 mm,新磁路机构的直径增加30 mm,高度不变。其它部件尺寸参数不变。永磁机构工作磁路调整前、调整后的对比模型见图5。
由图5b)可知调整后的机构模型动铁心的截面积增加了,高度降低,总的质量变小3.5 kg。同时把动铁心局部磁通密度过饱和的部分,替换成工作气隙。这样可以最大限度地减少铁心在动作过程中漏磁的影响,同时动铁心磁通密度降低。
对调整磁路的单稳态永磁机构进行动态仿真,当电流达到最大值23 A,动铁心处在8.8 mm时的磁场、磁通密度分布如图6所示。
由图6a)可以看出此时磁力线大部分都经过动铁心、工作气隙、磁轭构成的工作磁路,且磁力线在动铁心上的分布较均匀。此时从图6b)可知磁密在动铁心上的分布在1.03～1.37 T之间,根据10号钢的磁化曲线,没有达到饱和,而且从整个磁路上来看磁密分布的较好。
4 机构动态仿真结果对比分析
根据永磁机构在动态仿真中磁路的磁密饱和度来调整磁路结构,图7、图8为动态分析的结果。图中灰线代表工作磁路调整前永磁机构的曲线,实线代表工作磁路调整后永磁机构的变化曲线。
由图7可知,磁路调整前的永磁机构整个工作磁路的磁密过饱和,漏磁较大,故需要的线圈磁势较大,进而需要线圈中通入的电流较大。动作过程中激磁电流的最大值为66.4 A。通过调整机构的工作磁路后,线圈的激磁电流值变化较明显,电流的最大值为22 A。
图8中磁路调整后机构的动铁心中磁通密度处于最佳工作点的范围,漏磁影响也较小,同时动铁心的质量减小了3.5kg。因此工作磁路调整后的机构动铁心的平均速度为1.52 m/s,最大速度为6.5 m/s。工作磁路调整前的机构的平均速度为1.39 m/s,最大速度为5.0 m/s。通过结果分析,工作磁路调整后的单稳态永磁机构的动态特性有明显提高。
5 结语
本文以现有20 kV户外柱上真空断路器配的单稳态永磁机构为例,采用有限元进行磁场计算,耦合机构运动和电路方程,编写了永磁机构动态分析程序,可以对永磁机构的动作过程进行仿真计算[8]。
在动态特性仿真的基础上,针对现有单稳永磁机构的工作磁路存在漏磁过大、动铁心中磁密过饱和的缺点,本文重点调整了现有机构的磁路,力求减少上述因素对动特性的影响[9]。
通过分析工作磁路调整前、后永磁机构动态特性计算结果可知,调整工作磁路后的永磁机构的激磁电流最大值降低了大约60%,动铁心的合闸速度增加了9%。同时为永磁机构的优化及开发具有长行程、高电压等级的真空断路器提供借鉴。
参考文献
[1]林莘.永磁机构与真空断路器[M].北京:机械工业出版社,2002.
[2]卢芸,林莘.双稳态及单稳态永磁操动机构的研究[J].沈阳工业大学学报,2002,24(2):103-106.
[3]游一民,陈德桂,孙志强,等.方形与圆形永磁机构的比较[J].高压电器,2004,40(6):436-438.
[4]张维明.关于永磁机构真空断路器的特点及应用[J].农村电气化,2002,24(3):20-48.
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[6]游一民,郑军,罗文科.永磁机构及其发展动态[J].高压电器,2001,37(1):44-47.
[7]师明义,左全璋,郑联喜,等.双稳态磁路永磁操动机构控制方案的选择[J].高压电器,2001,37(6):27-30.
[8]宋述忠,裴海鹰,陈网华,等.磁力双稳态操动机构优化设计计算[J].高压电器,2001,37(6):24-26.
城建局机构调整后的工作安排 第4篇
蜗杆蜗轮机构是由交错轴斜齿圆柱齿轮机构演化而来的, 属于齿轮机构的一种特殊类型。蜗轮蜗杆机构常用来传递两交错轴之间的运动和动力。蜗轮与蜗杆在其中间平面内相当於齿轮与齿条, 蜗杆又与螺杆形状相似。可以得到很大的传动比, 比交错轴斜齿轮机构紧凑两轮啮合齿面间为线接触, 其承载能力大大高於交错轴斜齿轮机构蜗杆传动相当於螺旋传动, 为多齿啮合传动, 故传动平稳、噪音很小具有自锁性。而精密卧式加工心中回转工作台蜗轮蜗杆机构采用双导程圆柱蜗杆和外径为Φ936mm的铜蜗轮。结构如图1所示, 动力扭矩从电机通过蜗杆前端联轴器传递到蜗杆, 使蜗杆转动, 然后通过蜗杆传给蜗轮, 带动工作台回转, 蜗杆两端轴承套为偏心套, 前端偏心套和工作台底座 (基体) 间有调整蜗杆轴向位移垫圈。绕偏心套外圆面轴心线转动, 利用偏心套外圆面和内圆面间偏心距, 来调整蜗轮蜗杆在水平面内的中心距离, 调整后的理想状态是蜗轮蜗杆实际啮合点与理论啮合点重合。
2 蜗杆蜗轮装配时的工艺要求和技术要求:
2.1 工艺要求
(1) 有正确适当的齿侧隙 (轴向) , 即啮合间隙达到0.0 3 m m~0.035mm; (2) 应保证蜗杆轴心线与蜗轮轴心线互相垂直; (3) 蜗杆的轴心线应在蜗轮轮齿的对称平面内; (4) 有正确的接触斑点及位置, 即接触斑点沿齿高方向达到60%以上, 沿齿长方向达到65%以上, 然后在周围四个方向作同样检验, 使之达到均匀。
2.2 技术要求:通常的蜗杆传动是以蜗杆为主动件, 其轴心线与蜗轮轴心线在空间交错轴间交角为90°。
(1) 蜗杆轴心线应与蜗轮轴心线垂直, 蜗杆轴心线应在蜗轮轮齿的中间平面内。 (2) 蜗杆与蜗轮间的中心距要准确, 以保证有适当的齿侧间隙和正确的接触斑点。 (3) 转动灵活。蜗轮在任意位置旋转蜗杆手感相同, 无卡住现象。
3 精密卧式加工中心回转工作台蜗轮蜗杆机构的装配过程
(1) 联接蜗轮和工作台, 首先将相关零件清洗干净, 然后用专业吊挂工具将工作台翻转底面朝上, 将清洗干净的蜗轮吊装在工作台上, 与工作台主轴旋转轴心为基准校正蜗轮与工作台中心孔的同轴度。 (2) 配装蜗杆组件调整蜗轮蜗杆啮合面接触, 保证工作台分度准确平稳在工作台拖板中心孔内装上工作台主轴, 将已校装好的工作台组件吊装在拖板上, 然后装上与之配合的蜗杆组件, 用调整垫 (工艺用) 调整蜗杆轴移动, 使啮合间隙 (即齿侧隙) 在0.10mm左右, 转动蜗杆两端偏心套, 转动后保持两偏心套外端面刻线在同一方向。用显示剂 (红丹粉) 检测蜗轮蜗杆齿面接触斑点, 使接触斑点沿齿高方向达到60%以上, 沿齿长方向达到65%以上。以保证蜗轮蜗杆机构传动平稳、准确, 同时尽可能的减少蜗轮根切现象 (双导程蜗杆两导程不相同, 大模数齿面上产生根切) , 同时沿齿长方向接触面分布应上下对称, 使蜗杆传递给蜗轮的扭矩平稳, 延长蜗轮使用寿命。调整偏心套使蜗轮蜗杆啮合面接触合格后配打两偏心套定位销, 进入下道工序。 (3) 调整蜗轮蜗杆轴向间隙 (即齿侧隙) 保证工作台回转反向误差。因双道程圆柱蜗杆左右齿面轴向模数不同, 同侧齿轮面模数相同;蜗杆向齿轮厚, 沿轴从一端到另一端按一定比例地增大或减小, 调整蜗杆沿轴向位移, 改变蜗杆蜗轮啮合间隙。以最佳的间隙来保证回转工作台的反向误差。在工作台侧面固定一个百分表, 表针指在工作台外侧面T型槽侧壁上, 使工作台处于自然松开状况, 配磨蜗杆调整垫尺寸, 使蜗杆轴向移动, 用加力半径1000mm的加力扳手正反搬动工作台, 使百分表读数达到实测要求0.035mm以内, 到此蜗杆蜗轮机构结构的装配工作基本完成, 在后续各部件总装完工后, 进行通电运行进一步检测调试。达到坐标定位精度, 重复定位精度和反向差等精度检验要求。
结语
综上所述, 在机床的装配工作中, 严格按照工艺图纸要求进行装配时, 对机械原理和工艺要求要充分的理解, 实际操作中对主关件的装配调整在保证工艺要求的前提下, 对工艺理论数据进行有效地试验和论证, 具有重要意义。通过实际工作中的经历, 使我进一步认识到, 在前期装配过程中对个部组件的结构特性进行细致的分析, 即使是很小的突破和改进, 对整个机床的装配周期进度和产品质量, 都起着事半功倍的作用。
摘要：本文主要针对回转工作台蜗轮蜗杆机构的过程装配和调整, 分析可能存在的问题及调整的方法, 通过机床的装配过程, 可以发现机械设计和零件加工质量等所存在的问题, 并加以改进, 以保证机床的质量, 提高装配质量和工作效益。
关键词：精密卧式加工中心,回转工作台,蜗轮蜗杆机构结构,结构调整,分析
参考文献
柴油机修理后的补充调整 第5篇
一、柴油机修后经常发生变化的部位
1. 燃烧室容积发生变化
配气机构的主要零件的结构尺寸或相对位置改变后, 会出现压缩比增大、减小或不均匀等现象, 这就会使柴油机压缩终了的温度改变。而高速柴油机正常燃烧时, 对压缩终了的温度是非常敏感的。当各缸温度变化不相同时, 高速柴油机就明显的表现为工作不稳、振动、排烟, 以致出现“敲缸”。
压缩终了温度的高低, 直接影响着火滞后时间的长短 (温度低, 柴油汽化迟缓, 故着火滞后时间长) 。由于滞后时间长, 喷人缸内的积蓄燃油增多, 柴油机表现出“敲缸”现象。造成燃烧室容积改变的因素主要有:
(1) 曲轴修磨后曲柄半径改变。曲轴主轴颈和连杆轴颈通常规定有若干次修理尺寸, 但目前一些修理厂修磨曲轴颈注意轴颈尺寸精度, 而忽视曲轴部分的形位精度。要保证形位精度, 轴颈应按同心磨削加工, 如果不同心就会改变曲柄半径的原始状况, 从而造成燃烧室容积改变。
(2) 连杆变形。在连杆组的修理中, 镗削连杆大端孔、铰活塞销孔、镗连杆衬套等, 都有可能引起连杆变形, 这一变形最终表现在活塞顶至缸盖平面距离的变化, 既燃烧室容积被改变。
(3) 气缸体、气缸盖接合面翘曲后, 一般都要进行磨平, 但燃烧室的容积随之减小。
(4) 主轴承座孔磨损后, 一般先在分界面处作微量铣削, 再按标准尺寸镗孔, 这种修理法会使曲轴中心与缸盖平面之间的距离发生变化, 从而改变了燃烧室容积。
(5) 气门下陷量过大或不均匀。磨气门或铰气门座时, 按规定气门不准相互调换, 否则必然造成气门下陷量过大或不均匀度超限。气门下陷超限不仅改变燃烧室容积, 而且造成燃烧不良。
2. 活塞到上止点的时间发生变化
修磨后的曲轴由于忽视位置精度, 曲柄夹角会出现偏差, 在曲轴旋转过程中, 使活塞到达上止点的时间发生变化。如果每个曲柄夹角偏差都一致, 则各缸活塞到达上止点的时间变化就相同, 可以很方便的通过调整供油时间来弥补;如偏差不一致, 情况则较为复杂。
3. 凸轮和挺杆早期磨损
修后柴油机经过一段时间运行, 由于磨损不均匀或异常磨损, 凸轮和挺杆很容易出现早期磨损, 这对高速柴油机非常敏感, 使气门开启时间发生变化, 从而影响柴油机正常工作。
总之, 由于修理中出现的上述缺陷, 最终都表现为燃烧不良。所以修理后的发动机均可根据其燃烧情况, 用供油时间或供油量来进行单缸补充调整。
二、补充调整方法
单缸综合补充调整必须在柴油机磨合后, 并排除因各缸漏气不一致或其它缺陷后再进行, 这样才能做到行之有效。
调整的方法是:根据各缸排气温度的差异, 改变单缸供油量或供油时间, 使其达到各缸排气温度一致。由于各缸温度有差异, 柴油机可能出现以下三种情况:
(1) 温差较大, 致使喷油泵调速器齿条摆动 (各缸工作不均, 发动机瞬时转速变化过大, 调速器起作用) 。
(2) 温差虽明显, 发动机瞬时转速有变化, 但还未达到调速器的灵敏度, 所以调速器齿条不摆动。
(3) 温差很小, 发动机瞬时转速变化不大, 没有明显振动, 但有“突, 突”的排气声。
以上三种情形都可以用改变单缸供油量或供油时间进行调整。
现以工作顺序为1~3一个口2的四缸柴油机为例进行具体说明:
第一种情况, 实测温度第一缸很高, 第三缸很低, 二、四缸在两者之间, 且发动机不稳, 排气声音不均匀, 齿条来回摆动, 此时应减少一缸油量, 而不是增加三缸油量。因为三缸温度低是一缸工作压力大, 使发动机瞬时转速高, 调速器拉动齿条, 按工作顺序恰好降低了三缸油量。如果将一缸油量减少, 工作压力降低, 则发动机瞬时转速变化很小, 调速器就不会拉动齿条, 三缸的油量也就不会减少, 温度就会上升。
第二种情况, 与上一种情况类似, 只不过调速器齿条不工作。此时, 仍应按工作顺序调整上一缸, 即减少一缸油量, 使三缸温度上升, 从而四缸温度趋于一致。其原因是:虽然发动机瞬时间转速变化没有引起调速器反应, 但使各缸燃烧室容积扩大的速率有差异, 而扩大速率越大, 温度越低;扩大速率越小, 排气温度越高。所以, 减少一虹油量后, 由于速度瞬时下降, 而使三缸燃烧室容积的扩大速率降低, 三缸的温度就随之上升。
以上两种情况都是按发动机工作顺序调整前一缸, 绝不可逆调, 否则, 将出现更大温差或抖动, 严重时还会发生“飞车”。调整时除改变供油量外, 也可改变单缸供油时间。但此时应注意柱塞顶至出油阀之间的空隙, 否则会损坏柱塞或出油阀, 改变供油特性。
第三种情况, 由于温差较小, 对转速变化影响不大, 所以应当根据各缸温度略微增减油量使发动机工作正常。
城建局机构调整后的工作安排 第6篇
关键词：报文调整,测报业务软件,功能和优点,问题,建议
1 新版地面测报软件的主要功能和优点
1.1 增加了显示分钟数据及图像变化的功能
对于降水、气温、气压、相对湿度都能显示分钟数据和图像变化趋势, 通过数据和图像变化能及时对观测记录的合理性做出正确判断, 通过降水变化趋势图像使观测员能够合理选择天气现象编码, 避免错情。
1.2 人工干预更加方便快捷
该软件能更好地实现人工定时观测数据维护和自动气象站观测数据异常时的人工干预, 当用人工记录代替自动站正点记录时观测员不必再记忆那些F、U、*、B等特殊符号, 直接输入观测数据即可。当用正点前后10分钟数据代替正点值时, 在当前窗口能及时调出相应的分钟数据, 提高了工作效率, 减少错情的发生。
1.3 监控日志功能更加强大
该软件功能强大, 日志文件能适时查看SAWSS软件质控日志, 当有疑误信息显示时能及时进行人工干预。SAWSS软件在每个正点提供了报警功能, 使观测员能及时发现问题。
1.4 数据文件格式更加清晰
打开新软件形成的长Z数据文件, 使观测员起初看起来很繁琐, 感觉到内容很多, 但是熟练以后就觉得它有很多优点, 旧的长Z文件数据格式比较复杂, 数据排列没有什么规律, 找一个数据很困难, 新的长Z文件每个要素数据都固定在同一行, 数据排列很有规律, 通过数据段标识符很容易找到需要的要素, 这是它最大的优点。
2 新版地面测报业务软件存在的问题
新软件运行了几个月, 基本很正常, 但是从实际工作中通过观察还存在一些小问题。
2.1 地面观测中存在的主要问题
2.1.1 降水量及加密降水观测方面
当降水量日内累计大于0.0, 如果遇到微机有故障重启监控软件后, 之前的日内累计降水量就不再显示, 要等到下一个正点数据卸载以后才恢复正常显示。如果此时恰好达到暴雨重要天气报告标准需要发重要报报文, 因监控软件界面无法显示正确的降水量信息而延误了发报时机, 给观测员造成不必要的错情。
有时正点地面观测数据维护中时降水量和每小时正点Z文件卸载的小时降水量数据不一致, 观测员需要重新处理小时和分钟降水量数据给观测工作带来很多麻烦。
地面测报业务软件工作管理“选项”缺省设置为每小时加密降水观测, 形成的长Z文件报文4.2组 (过去3小时降水量) 在冬季自动站雨量传感器停用期间, 有降水量时不编报。
地面气象要素上传数据文件修改格式规定过去3小时降水量4.2组编报规定:软件从小时降水量自动统计, 自动站缺测时, 为雨量筒人工观测降水量, 非正点时记为缺测。11月份自动站雨量传感器停用, 形成的长Z文件过去3小时降水量组应用人工降水量代替编报。
由图1可见2011年11月29日天气现象记录如下:
17~20时降水量人工观测值为1.5mm。长Z文件4.2组应该编报为00015, 而软件编报为“/////”, 显然是错误的。
2.1.2 极大风时间缺测问题
当小时内极大风速时间出现在00:00时, 正点Z文件数据卸载后出现时间按缺测处理, 软件不进行报警, 每天00:00时观测员必须打开正点地面数据维护, 查看小时极大风出现时间是否缺测, 如果发现此类问题观测员必须在24时正点数据维护进行处理, 否则传出去的长Z数据文件是错误的, 给观测员的工作带来很大麻烦。
由图2可见5月12日00时正点数据卸载后极大风速出现时间是缺测的, 通过自动气象站质量控制软件查找当日的RTD数据文件发现5月12日00时小时内的极大风速出现时间恰好为00:00, 观测员应在0时数据卸载后, 在正点数据维护中将极大风时间由缺测改为00:00, 才能保证长Z文件传输内容是正确的。
2.1.3 积雪雪深输入及加密观测
规范规定当有符合观测雪深的日子每日08时在观测地点需进行雪深观测, 若08时未达到测定雪深的标准, 之后因降雪而达到测定标准时, 则应在14时或20时补测一次;记在当日雪深栏。按照规定观测员于08、14、20时在正点地面数据维护中的雪深栏输入雪深记录, 但是20时进行日数据维护时, 却发现先前所输入的雪深记录变为空白, 需要人工重新进行输入, 观测员不能遗忘, 否则日数据文件传输内容是错误的。
08时“正点地面观测数据维护”中, 观测要求雪深以厘米为单位, 小数四舍五入, 08时应急加密观测数据文件中雪深输入要求取一位小数, 扩大10倍输入, 如08时降雪加密观测雪深为3.3, 08时定时观测雪深应记为3, 降雪加密应输入33, 而8时正点地面观测数据维护中应输入30, 两者无法保持一致。
2.2 报表审核存在的问题
当P、T、U、W分钟数据缺测或异常, 但RTD数据文件正常, 应将正确的RTD文件导入到P、T、U、W分钟文件中, 但是现用自动站质量控制程序不能将RTD文件的2分钟风导入到W文件, 而是导入的10分钟数据, 因此当W文件分钟数据缺测时, 应人工完成这项录入工作。
由于现行业务软件存在问题, 当自动站采集器出现故障或关闭时, 一般情况下RTD文件数据缺测, 但是4个分钟数据文件P、T、U、W中存在数据继续下载, 而下载的数据全部为重复数据。出现此种情况时, 当A文件正点数据缺测用分钟数据代替时, P、T、U、W要素不能用J文件数据代替, 应全部按缺测处理。
3 地面测报工作的几点建议
3.1 加强质控预警信息系统建设
省局和国家局气象信息中心应加强数据文件传输的质量控制, 当发现数据文件内容有明显错误时, 应将信息及时发送到观测员的手机上, 使观测员在最短时间内收到反馈信息, 进行数据文件的及时处理。
3.2 业务管理部门应统一制定不正常记录的操作流程
异常数据处理是比较繁琐的事情, 稍有不甚就可能出现问题, 从而给观测员带来错情, 也给预审员预审工作带来许多麻烦。建议省局根据台站的具体类别制定一套不正常记录处理的操作流程, 以正式文件下发台站, 使观测员遇到问题心中有数。
3.3 规章制度丞待完善
随着新版地面气象测报业务软件的正式运行, 中国气象局修改完善了新的自动站规章制度, 对各类气象资料传输时限有了具体规定, 规定新长Z文件在正点后5分钟内发出, 观测员感觉时间很紧张, 特别是遇到异常记录需要处理时更是如此, 原来天气报报文及时报发报时间为正点后04~15分, 鉴于此, 应对正点地面气象要素数据文件发出时间做一下适当调整。
3.4 加强培训, 提高观测员的综合素质
新的自动站规章制度对文件传输时间要求很紧, 希望多给观测员增加培训的机会, 特别是多增加自动站仪器故障维修处理和网络方面的培训, 使观测员知识面增加, 遇到问题心中有数, 保证自动站数据正确及时上传。
4 结束语
(1) 做为观测员要加强业务学习, 做好气象探测设备的运行监控, 包括观测仪器的日常巡视, 通过自动气象站监控软件对自动站观测数据进行实时监控。
(2) 市级气象主管部门应加强调控, 及时汇总报文调整工作中存在的问题, 做好台站的指导工作。
(3) 省级气象部门通过对上传到省级气象信息中心的气象探测数据进行分析处理, 发现问题及时将信息反馈给台站。