游梁式抽油机说明书

游梁式抽油机说明书（精选8篇）

游梁式抽油机说明书 第1篇

二、判断题：

（×）

1、盘皮带时，允许戴手套，不能用手推压皮带。

（×）

2、在抽油机上操作时，必须选择安全合适的位置，操作位置距地面超过2.5m时，必须系好安全带，同时防止工具掉落。

（√）

3、抽油机操作施工前，必须检查调整刹车，确保刹车灵活好用。（√）

4、盘车时，操作人员必须相互配合，由技术素质高者控制刹车。

（×）

5、装、卸光杆方卡子时，抽油机刹车必须刹紧，操作者面向抽油机处于安全操作位置，可以手抓光杆。

（√）

6、开机前检查抽油机各部件的固定螺丝、轴承螺丝、驴头销子螺丝、曲柄差动螺栓、平衡块螺栓、曲柄销子螺丝及保险开口销无松动现象；（×）

7、新投井的管线没有必要按设计要求试压。

（×）

8、开机前检查减速箱内机油确保其未变质，油面应在1/3处。

（√）

9、抽油机运转方向调整正常后利用抽油机曲柄平衡块的惯性，分1-2次启动电机，使抽油机正常运转。

（√）

10、抽油机开抽后检查，应听各连接部位、减速箱、电器设备、轴承等有无异常声音，井口有无碰泵声音。

（√）

11、对长停井要及时组织回收电器、抽油机和井口等有关设施。如为报废井则连地面管线也应全部回收。

（√）

12、对安装有水套炉的井，需对管线预热时应提前2-4h将水套炉加够水，点火加温。当无法点火预热时（如无气源）可用水泥车向管线泵热水预热管线。

（×）

13、上行过程中用手背试光杆温度是否正常，光杆过热则调紧盘根盒压帽。

（√）

14、在关井停抽前应录取各项资料，记录在班报表上，对结蜡较严重的井应提前热洗一次。（√）

15、冬季停井后应扫线，扫线后关闭计量站该井进干线及进分离器闸门。

（×）

16、新投产井或作业井确定防冲距的原则：泵深在1000m以内，每100m泵深约提8cm防冲距（×）

17、新投产井或作业井确定防冲距的原则：泵深大于1000m，每100m泵深约提10cm防冲距。（√）

18、对防冲距不合适的生产井，可根据示功图计算应调整距离。

（√）

19、调防冲距时穿戴劳保用品、选择与光杆直径匹配的备用方卡子总承、钢卷尺、活动扳手、管钳、钢锉、榔头、绝缘手套等。

（×）20、调防冲距时，按“停止”按钮，将驴头停在适当位置：若调大防冲距，则驴头停在便于操作的最大位置，若调小防冲距，则停在接近上死点位置。刹车，侧身切断电源。（×）

21、调防冲距时，卸掉盘根盒上的备用方卡子，不用将光杆上的毛刺锉光。

（√）

22、如遇油井有喷势或光杆密封器关闭不严而出现油气渗漏，则应在计量站将该井放空卸压，并打开井口取样闸门放空。

（√）

23、加盘根时应均衡关闭光杆密封器两翼丝杠，注意让光杆在盘根盒内处于中心位置。（×）

24、更换井口盘根时应穿戴劳保用品，准备与光杆直径匹配的胶皮盘根5-6个，并用钢锯按顺时针方向锯开45°切口。

（×）

25、更换井口盘根时，若井口尚微有喷势宜留下底部2-3个旧盘根不掏出。（√）

26、当示功图反映抽油泵有砂卡现象，应对油井进行洗井冲砂。（√）

27、热水洗井清蜡时，入井液温度需要达到70℃以上。

（×）

28、油井洗井时，应选用对油层没有伤害的洗井液，洗井液量为井筒容积的1-2倍。（×）

29、油井洗井时，同时监测油井出油温度，达到蜡熔点以后继续泵入井内的洗井液量必须小于井筒容积。

（√）30、油井洗井时，准备锅炉车一部，摆放在距井口10m以外便于操作的安全位置。（×）

31、热洗过程中可以停抽。（√）

32、油井清蜡热洗时，起动锅炉车开始加热，待锅炉车出口压力为0.1Mpa时缓慢打开套管闸门。

（√）

33、调整抽油机防冲距时，在光杆上做记号，记下悬绳器上原方卡子所在位置。（×）

34、抽油机井碰泵操作时，松开原方卡子，使悬绳器上升到比防冲距大5-10cm位置重新卡紧。

（√）

35、抽油机井碰泵操作时，松刹车，启动抽油机，使活塞碰击固定凡尔座3-5次。（√）

36、抽油机井操作完毕后，启动抽油机，观察出液正常后方可离开。

（√）

37、抽油机井碰泵时，穿戴劳保用品，准备管钳、活动板手、小榔头、钢锉、绝缘手套、与光杆直径相匹配的方卡子总承等。

（×）

38、憋压操作过程中可以不穿戴劳保用品。

（√）

39、憋压操作需要准备6Mpa压力表（带表接头），活动扳手、丝扣布等工具。（×）40、憋压操作中，待回压上升到5.0Mpa时停抽油机。

（×）

41、憋压操作中，待回压上升到4.0Mpa时停抽油机，观察10min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（√）

42、憋压操作中，缓慢关闭回压闸门，观察回压变化。

（×）

43、憋压操作中，待回压上升到6.0Mpa时停抽油机，观察15min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（×）

44、憋压操作中，待回压上升到6.0Mpa时停抽油机，观察10min内回压变化情况并记录，打开套管闸门。

（√）

45、带压换回压表操作中，应关闭回压表截止阀，缓慢卸松井口原回压表。（×）

46、更换光杆密封器需准备的胶皮盘根，应用钢锯按顺时针方向锯开55。切口。（√）

47、更换光杆密封器需准备的胶皮盘根必须与光杆直径匹配。（×）

48、卸旧光杆密封器前，停抽、将驴头停在接近上死点位置。

（×）

49、更换光杆密封器时，应按照顺时针方向掏尽盘根盒内旧盘根，将盘根盒卸离光杆密封器。

（√）50、井口放空时，没喷势的油井，关回压闸门，打开取样闸门放空。（×）

51、关闭放空时，由计量站放空的井，关闭取样闸门，开回压闸门。

（√）

52、更换抽油机井井口盘根时，卸开盘根盒压帽，将压帽、压盖用细绳牢固系在悬绳器上，严禁用管钳别住。

（√）

53、更换光杆密封器时，应将光杆密封器装在井口三通上，盘根盒压帽压盖牢固系在悬绳器上。

（√）

54、更换抽油机传动皮带应准备：活动扳手、撬杠、绝缘手套、试电笔及规格合适的抽油机皮带。

（√）

55、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带后，用撬杠后移电机，调整前顶丝，使皮带松紧合适。

（√）

56、检查抽油机皮带松紧时，用手压法或上翻法检查皮带松紧度。

（×）

57、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带，利用后顶丝调整电机皮带轮端面与减速箱皮带轮端面呈“三点一线”。

（√）

58、更换游梁式抽油机传动皮带时，卸旧皮带，松开电机前顶丝和“T”形螺丝，用撬杠前移电机，取下旧皮带。

（√）

59、更换抽油机传动皮带必须穿戴好劳保用品。（×）60、更换抽油机传动皮带后，启动抽油机，即可离开。（√）61、更换抽油机传动皮带必须准备试电笔。

（√）62、更换游梁式抽油机传动皮带时，安装新皮带，利用后顶丝调整电机皮带轮端面与减速箱皮带轮端面呈“四点一线”。

（×）63、更换游梁式抽油机传动皮带时，卸旧皮带，松开电机前顶丝和“T”形螺丝，用撬杠后移电机，取下旧皮带。

（×）64、选择抽油机减速箱机油时，夏季应选用20#机油。（×）65、更换抽油机减速箱机油，不需要全部放净。（×）66、更换抽油机减速箱机油，应准备一把600mm的管钳。（√）67、启动抽油机前，应先松刹车，戴绝缘手套侧身合闸送电。（×）68、加抽油机减速箱机油时，应将减速箱机油加满。（√）69、清洗抽油机减速箱应将箱底积聚的脏物清洗干净。

（√）70、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，应准备平衡块固定螺栓专用扳手。（×）71、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，不需要安全带。

（×）72、调整游梁式抽油机曲柄平衡时，可将曲柄停在大于10º的夹角处。

（√）73、抽油机井在运转过程中，上冲程负荷重时，应将曲柄向外调整，远离曲柄轴心。（×）74、抽油机井在运转过程中，下冲程负荷重时，应将曲柄向外调整，远离曲柄轴心。（√）75、平衡调整完后，待抽油机运转一段时间出油正常后，测电机电流，检查调整效果。（√）76、调整游梁式抽油机冲次时应准备皮带轮和拔轮器。（×）77、调整游梁式抽油机冲次时，不准用撬杠、大锤。（√）78、新装皮带轮内孔应用砂纸进行打磨除锈。

（√）79、安装皮带轮应清洗电机轴头和欲装皮带轮孔涂上润滑脂。（×）80、调整游梁式抽油机冲程时，可将曲柄停在上死点。

（√）81、调整游梁式抽油机冲程时应用铜棒敲击衬套和键，并清洗干净。（×）82、更换曲柄销子总承一般将抽油机曲柄停在左上方45°-60°位置。

（√）83、更换曲柄销子总承时，曲柄销子轴承座内面与曲柄孔端面保持4-10mm的间隙。（×）84、更换曲柄销子总承应准备曲柄销总承一套，衬套两个。

（×）85、更换曲柄销子总承时，曲柄销子轴承座内面与曲柄孔端面保持4-10mm的间隙，否则应调整轴承位置。

（×）86、更换曲柄销子总承只需准备的工具是套筒扳手、撬杠、大锤、活动扳手和锉刀。（√）87、更换游梁式抽油机曲柄销总承时，取下曲柄销总承和衬套后，应清洗曲柄孔并涂上润滑油。

（√）88、无衬套的曲柄销子可以直接装入曲柄孔内。

（×）89、更换游梁式抽油机电动机时，根据新换电动机底座孔距，调整抽油机电机位置。（×）90、更换游梁式抽油机电动机时，应调整滑轨、调整前顶丝使电机皮带轮和减速箱皮带轮端面达到“四点一线”。

（×）91、更换电机时只要牢固连接电机接线盒的电源线以及接地线，装好接线盒即可。（√）92、更换电动机应穿戴劳保用品，准备5t以下吊车一部，扳手、撬杠、大锤、电工工具和绝缘手套等。

（√）93、计算光杆功率公式中Fmax指实测最大负载。（√）94、计算光杆功率公式中S指光杆冲程。

（×）95、更换毛辫子的操作步骤启动抽油机时，应将驴头停在接近上死点位置。

（√）96、更换毛辫子操作前应穿戴劳保用品，准备安全带、管钳、锉刀、榔头、扳手、手钳、撬杠、棕绳，绝缘手套、与光杆直径匹配的备用方卡子总承等。

（×）97、更换毛辫子的操作步骤应首先停抽，但无须检查刹车灵活可靠

（√）98、更换游梁式毛辨子时，将悬绳器两侧的开口销拔出，取出钢丝绳，使悬绳器座在井口方卡子上。（√）99、游梁式抽油机更换毛辫子时应将钢丝绳两端装入悬绳器两侧的开口，插入开口销固定。（√）100、更换游梁式抽油机毛辨子时，一人攀上驴头，系好安全带，将悬挂盘保险销拔出，卸松悬挂盘制动盖板的螺帽，撬松悬挂盘后，将保护板转至下垂位置，与地面操作人员配合将旧毛辫子取下，换上新毛辫子把保护板复位，上紧螺帽，装好开口销，解下安全带，将所用工具清理干净后，返回地面。

（×）101、更换游梁式抽油机毛辨子时，将钢丝绳两端装入悬绳器两侧的开口后，无须固定（×）102、如果抽油机毛辫子子打扭，可以不处理。

（√）103、抽油杆对扣应准备环形抽油杆对扣器，并检查牙板的齿部及滑槽应完好，无异物，严禁用管钳对扣。

（×）104、抽油杆对扣应准备环形抽油杆对扣器，并检查牙板的齿部及滑槽应完好，无异物，可用管钳对扣。

（√）105、抽油杆对扣准备应穿戴劳保用品，准备扳手、管钳、钢锉、钳形电流表，与光杆直径匹配的备用方卡子总承等工具。

（√）106、抽油杆对扣应清除井口周围的油污，平整场地，雨雪天应有防滑措施。

（√）107、抽油杆对扣应在盘根盒上用备用方卡子卡紧光杆，松刹车、盘车、卸去驴头负荷，刹紧刹车。

（×）108、抽油杆对扣应将环形对扣器的主半圆手架（带对扣总承）先提到距盘根盒约30m的光杆上，拧紧对扣器上的蝶形螺帽。

（√）109、抽油杆对扣将副半圆手架配到主半圆手架上，并把搭扣翻转压紧。

（×）

110、抽油杆对扣操作中启动抽油机，将驴头停在接近下死点，悬绳器离盘根盒距离为100cm的位置，刹车，戴绝缘手套侧身切断电源。

（√）111、抽油杆对扣成功后，倒翻搭扣将主、副手架分开，松开蝶形螺帽，撤下主半圆手架。（√）112、更换光杆应检查刹车，确保刹车灵活好用，安排专人在操作过程中负责刹车。（×）113、安装新光杆将准备好的光杆套上盘根盒后穿入悬绳器，松开光杆吊环。

（√）114、更换抽油机光杆时，提出原光杆应停抽油机，将驴头停在便于操作的最大位置，刹紧刹车，戴绝缘手套侧身切断电源。

（√）115、更换抽油机光杆时，提出原光杆应关回压闸门，打开放空闸门放空，直至回压为零，松开盘根压盖,取出盘根，卸下盘根盒。（×）116、更换光杆一般井选用Φ32mm光杆。

（×）117、光杆更换完毕后，开抽应先开回压闸门后关取样闸门。

（√）118、安装新光杆松刹车盘车，待悬绳器接近下死点刹住车，在盘根盒上用备用方卡子卡紧光杆。

游梁式抽油机说明书 第2篇

卢国忠 编 05-04 游梁式抽油机的主要特点是：游梁在上、下冲程的摆角相等，即上下冲程时间相等。且减速器被动轴中心处游梁后轴承的正下方。

一、几何计算

1.计算(核算)曲柄半径R和连杆有效长度P 己知：冲程S、游梁后臂长C、游梁前臂长A、极距K(参见图1)由余弦定理推导可得： 公式： R12C2K22CKcostC2K22CKcosb

------(1)

PC2K22CKcostR

-------(2)式中：t900

1b9002

tng

K1I3600Smas

12 H4AI2H2

2.计算光杆位置系数PR：

PR是在给定的曲柄转角θ时，光杆从下死点计算起的冲程占全冲程的百分比。(图2)（图3）

公式：PR

st10％

-----------(3)Smastb曲柄

sPRSmax

12PR1

式中：

t,b 分别代表下死点和上死点的

角的值

Rsin

J

sin11C2J2P2

JPC2PCcos

cos 2CJ22

C2P22KRcos()K2R2 cos 2CP1  上冲程

360 下冲程 二运动计算

己知：曲柄角速度ω、曲柄转角θ，分析驴头悬点的位移s、速度v、加速度a的变化规律。

1.假定驴头悬点随u点作简谐振动：

AR1cosC2ARAR

以Smax代入得： vsinCCARa2conCsamax

1Sma1xcos21vSmin

asx212aSmosacx2s1Smax2 21R2.接严格的数学推导 amax2Smax1

2P三动力计算

1．从示功图上求悬点载荷W 示功图是抽油机悬点载荷W与光杆位置PR的关系曲线图。是用示功仪在抽油机井口实测出来的。设计中无法实测，只好用理论公式计算并绘制------称为人工示功图，为以后的受力分析、强度计算提供主要依据。

2． 光杆载荷W加在曲柄轴上的扭矩的计算（见图2，图3）a.美国石油学会(API)定义TF为扭矩因素，表示单位光杆载荷W在减速器上产生的扭矩T。计算公式推导如下：API规定生产厂要向抽油机用户提供一张θ角每变化15度的TF值变化表。

TFWAFlCsinFlAWCsin

TFqRTARsin WCsinFqRFlRsinFl

ARsinW

CsinFqsin考虑抽油机的结构不平衡重B的影响：

TARsinWB Csin光杆载荷在减速器上产生的扭矩：

TWnTFWB

b.应用PR表、示功图和TF表求出悬点载荷在减速器上产生的扭矩曲线，如 300： T30TF30W30B

3〃曲柄、平衡重加在曲柄轴上的扭矩计算

设曲柄自重为q，其重心到转轴中心距为r平衡重总重为Q，其重心到转轴中心距为R 产生的最大平衡力矩为： MmaxqrQR 4计算减速器净扭矩

当曲柄处于θ角位置时，其平衡力矩为 M =(QR+qr)×sinθ

悬点载荷在减速器上产生的扭矩TWnTFWB

其净扭矩为

TnTFWBMmaxsin

由此式可以绘制曲柄扭矩图。

5〃电动机功率计算 a.理论计算

由于曲柄受规律变化的扭矩作用，其计算功率用的扭矩值只能

222Tn21Tn2Tn3TnmTnm应用均方根扭矩来计算。

式中 Tn1,Tn2,Tnm0

曲柄轴的计算功率为：

N1.424104Tnn

电机功率为： NdN d 式中 N---曲柄轴的计算功率 HP Tn--曲柄轴扭矩，N m n---曲柄转速，冲次，d,--抽油机总效率，取0.6—0.8 b.估算公式 NQL KW 3900 式中 Q—深井泵理论日产量，m3/d Q1440ASn m3/d L--深井泵下泵深度，m A--深井泵柱塞面积，m2

—抽油机冲次，1/min S—抽油机冲程长度，m 5．平衡计算

在抽油机的设计和使用中，被普遍采用的平衡准则有三种：1。上、下冲程中，电动机所付出的平均功率相等。2．上、下冲程中，减速箱曲柄轴的输出扭矩峰值相等。3．在抽油机的整个冲程中，曲柄轴舜时的扭矩与平均扭矩偏差的平方和最小。

第1条准则的平衡计算简单、实用。表示为：下冲程时平衡重所储存的能量Ao等于电动机下冲程所做的功Adx加上下冲程抽油杆下落所做的功Axx，即

A0AdsAxx

上冲程时，平衡重所放出的能量Ao加上电动机上冲程所做的功Ads等于上冲程驴头悬点提升抽油杆和液柱所做的功Axs,即

AoAdsAxs

由于上、下冲程中，电动机所作的功相等，即AdsAdx，由此可求得平衡重所储存的能量：

A0AxsAxx 2a.如已测得抽油机驴头悬点的实际示功图如图-4，则：

面积OABCFO面积OADCFOqpqs2

1(面积OADCFO面积ABCD)qpqs2A0式中 qp----示功图纵坐标比例，N/mm qs----示功图横坐标比例，m/mm b.如果没有实际示功图，亦可用静力示功图作近似计算，如图5 A0WgSmaxWySmax2(WgWy2)Smax

式中 Wg----抽油杆在油液中的重量，N Wy----油井中动液面以上，断面积等于柱塞面积的油柱重量，N Smax----抽油机的最大冲程，m 计算平衡重储能

以图-3的复合平衡为例，图中：

Qy----游梁平衡重；

KcQy离游梁支点O的距离； Qb----曲柄平衡重；

RQb的平衡半径；

qy----游梁总成的重量； ly----游梁重心距； qb----曲柄自重； lb----曲柄重心距；

下冲程时，KcKAKSmaxc(2r)2rc AACCK 储存能量为 2rQyc

C游梁平衡重抬高的距离为

曲柄平衡重抬高的距离为 2R , 储存能量为 2RQb 游梁总成的重量抬高的距离为2rlyC，储存能量为2rqylyC

曲柄自重抬高的距离为2lb，储存能量为2lqbb 总储存能量为 Ao2rQy为方便计算，设

QyRKcl2RQb2rqyb2lbqb CCqylyKc----游梁总成的重量所相当的游梁平衡重大小；

qblb----曲柄自重所相当的曲柄平衡重的平衡半径。Qb代入上式，求得游梁平衡重的大小： QyAoRRQbQy KcKc2rrCC曲柄平衡重的平衡半径： RAoQyQKyrcR，2QbQbC对于单独的游梁平衡，Qb0，同时曲柄自重的影响，则： QyAoQy2rK cC对于单独的曲柄平衡，Qy0，同时游梁自重的影响，则： RAo2QR b

四．主要构件的受力计算（见图-3）1．游梁受力分析

Mo0FLsinCWBA

连杆轴向力 FAWBLCsin

游梁切向力 FLsin 游梁纵向力 FLcos Xo0xoFLxFLcos Yo0yoFLyFLsinWB

2．支架受力分析

MH0yQEyODxOH yFLQECsinWBCHcos

MQBDxoH 0yHEyoF yHLEDsinWBEDHcos

EX0xHcos FxQxoL3． 曲柄—减速器被动轴总成受力分析

MXYo~sinQRqrsinF0FLQCrC

rFsinQRqrsin FCCLocos 0xoFLosinF 0yoQqFLC4． 曲柄肖轴受力分析

的剪切力作用。曲柄肖轴受一对大小等于FL5． 减速器受力分析 6． 支座受力分析

游梁式抽油机节能原理分析 第3篇

游梁式抽油机在我国工业活动中被广泛应用, 极大地促进了工业活动的有效进行。游梁式抽油机具有自身的优势。其构建简单, 易于操作, 稳定性能好, 具有持久性, 利于维修, 满足现场施工活动, 因此在工业活动中, 被广泛应用。

游梁式抽油机的结构体系, 具有局限性。在我国的石油开采活动中, 游梁式抽油机的使用所消耗的电力占百分之三十五左右, 在石油企业的总能耗中占百分之二十, 在油田能源消耗中排第二。

1958年, 异向设备的产生, 我国开始关注节能功能的重要性。1991年, 是我国游梁式抽油机节能的良好开端。游梁式抽油机节能涵盖以下几个方面:电动设备的管控体系、四连设备体系、悬点承载体系、平衡设备、运作设备。这些设备组成, 是游梁式抽油机节能的主要切入点。

2 游梁式抽油机的节能原理体现

2.1 游梁式抽油机双驴头节能机

游梁式抽油机双驴头节能设备, 是游梁式抽油机的主要种类, 其在运作活动中主要是利用力矩节能理念, 利用曲线形式, 对游梁式设备的不同部分进行连接, 进而获得游梁后部设备的宽度和长度。其连杆的运动是伴着曲柄进行运动的, 利于在石油开采活动中转化能量。游梁式抽油机双驴头节能设备在实际运作活动中, 对于游梁式抽油机双驴头节能设备后部的装置的长度要和悬点匹配, 依据游梁式抽油机的后臂进行运作, 保证悬点的承载力较大时, 其游梁式抽油机后臂长、均衡体系的力矩增加;悬点的承载力降低时, 对于游梁式抽油机的后臂变短[1]。平衡力较小的环境下, 降低曲柄的运作角度, 降低运作游梁式抽油机的设备功率, 继而展开节能运作活动。

2.2 偏轮类型的游梁式抽油机

偏轮类型的游梁式抽油机其构建形式是, 含有独特的六个联系设备, 在游梁式抽油机后部设备安装一个偏轮设备, 在偏轮设备中间建立操作装置, 使得偏轮的游梁式抽油机的后部设备和操作装置之间建立紧密的联系性。偏轮类型的游梁式抽油机在实际运作中, 其曲柄的运作活动具有一定的规律, 在连接设备、游梁式抽油机后部臂点、偏轮依据合理化的运作间距进行运作。这一运作的摆动次数, 是由推动装置来决定的。偏轮设备和游梁式抽油机展开运作时, 游梁式抽油机的后臂伴着游梁的运作效率展开摆动, 游梁式抽油机的后臂和悬点保持运作一致性, 达到正弦的效果。曲柄设备和平衡装置也相对运作。与此同时, 对偏轮类型的游梁式抽油机依据慢取快运作的形式, 扩大极位的角度[2], 改善游梁式抽油机运作力的表象, 降低运作速度, 增加转矩的速率, 偏轮设备和推动设备的整合运作, 提高游梁式抽油机的摆动角度, 扩大游梁式抽油机的缓冲时间, 调节游梁式抽油机的承载能力, 减少悬点的承载力, 增强悬点的最低承载力, 降低承载的波动次数, 减少游梁式抽油机的电动设备的功率, 进而达到节能的目标。

2.3 摆动形式的游梁式抽油机

摆动形式的游梁式抽油机是将曲柄形式的游梁式抽油机和普通的摆动形式的游梁式抽油机整合后形成的。摆动形式的游梁式抽油机和普通的设备相比较, 其在曲柄的整体结构上增加了连个摇动设备, 这一摇动杆上具有一个空心洞, 上面含两个不同的轨道线路, 在曲柄的里面和曲柄的端点之间存在一个游动轮, 在摇动设备上, 设有三对端点的轴洞, 变化连接设备的底端夹板, 和运作的轴洞进行关联, 进而改善摆动形式的游梁式抽油机运作形式, 达到设备的摇动杆和曲柄设备平衡发展, 进而达到摆动形式的游梁式抽油机的整合平衡性。摆动形式的游梁式抽油机在实际运作活动中, 曲柄在游轮的设备线路力进行来回运作, 进而重力较大的设备产生不同频率的上下运作活动, 引起连杆的运作, 达到形式的游梁式抽油机驴端点的来回运作。依据摆动设备的运作规律和杠杆原理, 在运作活动中, 调整摆动形式的游梁式抽油机的平衡性, 建设曲柄的转矩活动, 降低电动设备的运作功率[3]。

3 游梁式抽油机节能原理的评价体系

对于游梁式抽油机节能原理的评价体系主要涵盖三个方面。其一, 游梁式抽油机节能原理自身具有的运作性能, 决定光杆设备的承载力。其二, 游梁式抽油机的均衡性取决于曲柄的扭矩, 涵盖了游梁式抽油机的运作效力和均衡功能。其三, 游梁式抽油机的负荷力和拖动特征。其四, 游梁式抽油机运作效率和功率、变压管控能力等等。

4 结束语

游梁式抽油机具有多样化的形式。本文主要从游梁式抽油机、偏轮类型的游梁式抽油机、摆动形式的游梁式抽油机展开节能原理的阐述。分析不同游梁式抽油机的原理和运作技巧, 利于在实际运作中良好的掌握、科学的进行操作, 进而达到节能减排的大目标, 促进生态可持续发展。

参考文献

[1]苏德胜, 刘先刚, 吕卫祥, 等.游梁式抽油机节能机理综述[J].石油机械, 2014, 29 (5) :49-53.

[2]王逢焰.偏轮游梁抽油机的特征分析[J].石油矿场机械, 2015, 30 (4) :51-52.

游梁式抽油机的主要技术特点 第4篇

游梁式；抽油机；技术特点；应用

游梁式抽油机在油田生产中发挥的重要作用，如何能够更好地认识和应用这种抽油机的技术，对于我们提高工作效率、改进工作水平具有重要的意义。

1.抽油机“无功损耗”分析特点

作为耗能大户，抽油机的节能广泛受到关注，部分理论认为，游梁式抽油机通常采用普通电机驱动，电机功率因数和负载率往往较低，常常在低于30%情况下运行，通过实施某些新技术或增加无功补偿装置就可将功率因数提高到90%以上，因此大大减小电机的无功损耗，起到大幅度节约能源的目的。

针对这种认识，我们需要理清一下什么是无功功率，在具有电感和电容的电路里，这些储能元件在半周期的时间里把电源能量变成磁场（或电场）的能量存起来，在另半周期的时间里对已存的磁场（或电场）能量送还给电源。我们把与电源交换能量的速率的振幅值叫做无功功率。它不对外做功只是与电源进行能量交换，才被定义为无功功率，但它决不是无用功功率，电动机需要有无功功率才能建立和维持旋转磁场，使转子转动，变压器也同样需要有无功功率，才能使变压器的一次线圈产生磁场，在二次线圈感应出电压。因此，没有无功功率，电动机就不会转动，变压器也不能变压。

对于供电系统，如果出现低功率因数运行的情况，会造成发电机有功功率的输出降低，使电气设备容量得不到充分发挥等不良影响，因此在电网中必须设置一些无功补偿装置来补偿功率因数的降低。对于具体的用电设备来说，无功功率增加会使电流增加造成部分用电设备有用功增加，对于电机来说无用功功率增大，会导致电机线损增加，但是由于电机内阻较小，通常可以忽略不计。

此对于用电设备来讲，提高功率因数不可能显著降低设备的耗电。

2.游梁式抽油机的节能技术

“游梁式抽油机”实际是机械采油系统的代称，应该指由抽油机—抽油杆—抽油泵组成的采油系统。在这种系统中，抽油机是系统的动力提供装置，它所提供的能量是包括抽油泵、抽油杆、油管以及电机、输出管线等等在内的机械采油系统能量消耗总和，在游梁式抽油机—抽油杆—抽油泵组成的机械采油系统中，抽油机的效率是最高的，设计合理的常规游梁式抽油机，不计减速器效率的情况下效率可达90%以上，其他结构形式的抽油机是难以做到的，系统的效率较低，主要是抽油泵、抽油杆等的效率较低，即使是抽油机、电机的综合效率达到1，则系统的效率仍然为30～45%，因此在这个有多个系统组成的串联动力传动系统中，研究节能问题需要从提高三抽系统效率着手，片面强调地面设施的节能，是难以取得理想效果的。

3.游梁式抽油机功率匹配分析

在应用中，有种观点认为游梁式抽油机的启动转矩大，为克服这一问题抽油机通常需要配备较大的电机，以确保抽油机能够正常使用，由于游梁式抽油机所配电机功率较大，正常工作时。负载率低，大马拉小车，所以造成能源的大量浪费。”游梁式抽油机的启动转矩真得很大吗？

游梁式抽油机运转时，输出轴上的净扭矩等于悬点载荷在曲柄上产生的扭矩与曲柄产生的平衡力矩作用之和，抽油机启动时通常是在上下死点位置时启动，此位置时游梁式抽油机扭矩因数最小，悬点载荷在曲柄上产生的力矩和曲柄本身产生的平衡力矩都接近于零，这时曲柄净扭矩和电机驱动力矩也是最小的，如果抽油机停机在上下死点位置时，一个人的力量就可以推动抽油机转动一定的角度，如果是下死点启动由于曲柄位置最高，储备足够能量将更有利于抽油机的启动，游梁式抽油机光杆是做近似余弦加速度规律运动的，无突变载荷，这些因素都有利于抽油机的启动，相反启动扭矩大是某些非游梁式抽油机的特点。从另一方面讲，即便是抽油机起动力矩真的很大，由于电动机本身具有较强的抗过载能力，短时间的过载使用，使电动机功率提高到额定功率的两倍左右也不会对电动机产生影响。

因此从抽油机正常使用来看无需人为增大电机功率，如果用户在使用过程中测量电机电流与电机额定电流相差较大，可以更换较小的电机。

4.电流参数配置分析

由于抽油机电机配置需要考虑做业时举升曲柄条件需求，修井做业时需要在脱开光杆的情况下举升曲柄，在抽油机负载率较大时，曲柄平衡力矩达到较大，此时游梁式抽油机电机工作力矩要比正常工作时大的多的，作业时，游梁式抽油机常需采用往复摆动曲柄的方法甩上曲柄，或采用提前调整平衡块、吊车辅助作业等方法完成举升曲柄工作，所以抽油机设计时不需要根据举升曲柄这一特殊需要选配电机，对于非游梁式抽油机如果平衡系统采用的是重块平衡，想利用电机的力量提升平衡重块难度会更大这里不做分析。

另外，抽油机所配电机功率大并不一定会造成能耗大幅度提高。虽然抽油机运转所需功率的大小取决于载荷的大小，而非取决于电机额定功率的大小，一般来讲电动机负载率在25～90%范围内效率较高，效率达到80～90%，如果电动机负载率低于25%或超载时才会出现电动机效率显著降低，抽油机电机选大，可满足更多做业条件的需要，功耗并非显著增加，考虑到提高电机使用寿命，建议电机的最大电流最好不要超过电机额定电流。

5.抽油机的合理选型及配备分析

常常有人把抽油机匹配电机的大小作为衡量抽油机是否节能的标准，也有人认为：“低冲次抽油机可以匹配较小功率的电机，因此可以大幅度节约能源，游梁式抽油机应向低冲次方向发展。”抽油机运转所需功率与抽油机的冲次成正比，每分钟运转10次和运转2次的抽油机装机功率当然会有显著的变化，但是抽油机的冲次与原油产量有着密切的关系，游梁式抽油机能够适应高冲次的工作条件下运行，这正是其历经百年长盛不衰重要原因之一，游梁式抽油机具有较宽的使用范围，可以满足每天0～300方排量的使用要求。

对于有低冲次需求的井矿，用户只需要匹配低速电机或调速电机既可满足要求，因为抽油机冲次降低，所需电机功率也随之减少所以匹配低速电机不会造成成本的大量增加

6.游梁式抽油机的成本投入价值分析

由于游梁式抽油机存在着单机重量高，生产成本高，购置成本高的传统观点，在人们的认识中存在一定的不理解。其实，对于中小型抽油机来说，游梁式抽油机生产成本并不高于非游梁式抽油，对于较大型号游梁式抽油机与同型号的非游梁式抽油机相比，游梁式抽油机重量最高，制造成本较高，尤其是冲程5米以上的游梁式抽油机其制造成本将会显著提高，但是，游梁式抽油机具有很高的可靠性，可以节省大量销售、服务费用，因此游梁式抽油机仍然是目前市场上价格最低廉的抽油机。

7.游梁式抽油机发展前景

在中国抽油机市场一度出现“繁荣”的局面，针对抽油机的设计以及配套装置的设计品种不断涌现，但是真正能够经得起时间考验长期被用户接收的少之又少，分析原因，主要是由于他们都是在以上列举的针对游梁式抽油机错误认识指导下研发出来的产品，所以其产品是难以达到预期效果。

游梁式抽油机减速箱漏油问题探讨 第5篇

摘要:游梁式抽油机是石油开采工程中应用最多、最重要的设备之一,减速箱是游梁式抽油机的重要设备,减速器长期在野外运转,油质变差、内部润滑油道堵塞等原因会造成润滑油的渗漏,文章通过对漏油部位和原因的分析,提出改进措施,以延长减速器的使用寿命。减速器漏油是一个普遍而又后果较严重的问题,因此,文章针对这个问题进行了探讨。

关键词:减速箱;漏油;原因分析;技术改进

齿轮减速器是把机械传动中的动力机与工作机联接起来,通过不同齿形和齿数的齿轮以不同级数传动,实现定传动比减速(或增速)的机械传动装置,减速时称减速器。目前油田抽油机普遍采用JLH、CJH、ZLH、JS等系列减速器,它是抽油机系统中最重要的设备之一。作用是将电动机的高速转动通过三轴两极减速变为输出轴的低速转动,从而带动整个抽油机系统运转。减速器采用油浴润滑,齿轮从油池浸油润滑,轴承靠飞溅润滑,其特点是承受载荷大,适应长期的野外运转,但由于各种原因影响,会造成各个部分发生漏油,这不仅影响了其本身的正常工作,也增加了日常的管理和维修工作量。

1、漏油的危害

机油是保证减速器正常运转不可缺少的,它对减速器齿轮起到清洗、润滑、降温、防腐等作用。漏油的主要危害有:

1.1、造成润滑油的浪费。

1.2、污染机体及周围环境。

1.3、漏油严重者,会因缺油而加速齿轮的粘合、剥离,会因减速箱内齿轮无法正常润滑而造成齿轮损坏,严重的甚至会造成机械事故。

2、造成漏油的原因

在封闭的减速机里,每一对齿轮相啮合发出热量,使减速箱内温度升高,油箱内压力增加。油便从密封不严处渗透出来。

2.1、减速器配件松动。加速器在组装时,合箱口、油封挡板螺栓紧固力矩达不够,螺栓松动造成漏油。

2.2、减速机结构设计不合理引起漏油,如设计的减速机没有通风罩,减速机无法实现均压,箱内压力升高造成漏油。

2.3、重使用,轻保养,未按要求及时添加或更换润滑油。多数减速器自运行以来,一直没有更换润滑油,造成油料乳化变质严重。

2.4、呼吸器堵,造成减速器内部压力升高造成漏油。

2.5、润滑油过多,润滑油飞溅严重造成漏油。

2.6、合箱口密封不严。

2.7、减速器回油槽堵。

2.8、油封失效或唇口磨损严重。

3、渗漏的部位

在调查中,随机选择76台在用游梁式抽油机进行研究,其中47台存在减速器漏油现象:其中中缝接合面漏油16台,轴承(包括输入轴、输出轴、中间轴)处渗漏20台,螺栓处漏油5台,放油孔、观察孔渗漏4台,其他部位漏油2台。

4、渗漏原因分析

4.1、中缝接合面渗漏的主要原因

4.1.1、由于螺栓紧固程度差或由于振动造成松动,使合箱口产生缝隙,使润滑油外溢。

4.1.2、由于润滑油长期使用得不到及时更换脏或含杂质较多,堵塞了合箱口的回油孔道,回油不畅,使润滑油外溢。

4.1.3、减速器组装时合箱口无垫片,未抹箱口密封胶。

4.2、轴承处渗漏的主要原因

4.2.1、由于润滑油脏或杂质多,堵塞了轴承处回油孔道,使回油不畅。

4.2.2、由于长时间运转,使油封老化,磨损严重,甚至实效。

4.2.3、轴下沉,由于轴承齿轮使油封的密封效果受到影响。

游梁式抽油机说明书 第6篇

这十大危险是：①平衡块旋转危险；②皮带传动危险；③减速箱高处作业危险；④电机漏电危险；⑤刹车失灵危险；⑥毛辫子悬绳器危险；⑦攀梯危险。2 危险分析及预防对策 2.1 平衡块旋转危险

2.1.1 平衡块旋转危险分析

油田的游梁式抽油机平衡块旋转区在抽油机的左右两侧，防护网或防护栏没有加装 安装不完整或安装不规范，造成了游梁式抽油机平衡块旋转危险区暴露在抽油机的左右两侧，旋转的巨大平衡块转动能量很大，采油井场职工和外部其他人员违章或误入平衡块旋转危险区间内，即可造成非死即伤的恶性事故。2.1.2 防范措施

a）加装防护网。游梁式抽油机平衡块旋转危险区域加装合格的安全防护网，使采油井场职工和外部其他人员无法进入旋转危险区，实现设备的本质安全。

b）强化安全教育。目前还没有条件加装合格安全防护网的游梁式抽油机，要强化对采油井场职工和外部其他人员的教育，不要进入抽油机旋转危险区；确因工作需要进入的，应先停下抽油机 可靠刹车后，再进入旋转危险区工作，禁止外部的其他人员进入旋转危险区。2.2 皮带传动危险

2.2.1 皮带传动危险分析

抽油机电机动力由皮带传送到减速器的皮带轮上，由于油田的游梁式抽油机大部分没有安装皮带轮防护罩，在抽油机运行的状态下，井场职工巡回检查和外部其他人员靠近接触旋转的皮带轮或皮带，易造成皮带挤手或皮带轮绞住工作服进而把人绞伤事故，女职工的长发绞入皮带轮会造成伤亡事故等。2.2.2 防范措施

a）加装防护罩。游梁式抽油机皮带传动部位加装合格的防护罩，达到采油井场职工和外部的其他人员接触不到皮带传动部位，达到本质安全。

b）强化安全教育。对皮带传动部位未加装防护罩的游梁式抽油机，要强化教育，采油井场职工和外部其他人员不要接近接触皮带传动部位；确因工作需要，检查和接触皮带传动部位时，应先停下抽油机 可靠刹车后，再进入皮带传动部位工作，禁止外部的其他人员接近皮带传动部位。2.3 减速箱高处作业危险

2.3.1 减速箱高处作业的危险分析

站在游梁式抽油机减速箱上进行维修操作属于高处作业，减速箱上壳的外形使操作者不易站稳，易造成操作者作业过程中坠落的摔伤事故。操作者站在游梁式抽油机减速箱上维修作业时，工具和配件易从上面坠落砸伤抽油机下面配合作业的人员。

2.3.2 防范措施

a）高处操作安全要求。在游梁式抽油机减速箱上进行维修操作的人员必须系安全带，衣着要灵便，禁止穿硬底和带钉易滑的鞋。安全带必须系挂在施工作业处上方的牢固构件上，不得系挂在有尖锐棱角的部位。安全带系挂点下方应有足够的净空。安全带应高挂(系)低用，不得采用低于腰部水平钓系挂方法。严禁用绳子捆在腰部代替安全带。高处作业时严禁上下投掷工具材料和杂物等，所用材料要堆放平稳，必要时要设安全警戒区，并设专人监护。工具应放入工具套(袋)内，有防止坠落的措施。在同一坠落平面上，一般不得进行上下交叉高处作业，如需进行交叉作业，中间应有隔离措施。在六级风以上和雷电 暴雨 大雾等恶劣气候条件下影响施工安全时，禁止进行高处作业。在维修作业坠落平面上配合施工的人员应戴好安全帽，要特别注意高空落物，保障好自身安全。2.4 电机漏电危险

2.4.1 电机漏电危险分析

游梁式抽油机的电动机由380 V或660 V交流电驱动，电机内部绝缘损坏 绝缘能力降低和电机接线损坏等会使电机漏电产生危险。采油井场职工和外部其他人员一旦接触，易发生电击和电伤事故，重则造成触电死亡。2.4.2 防范措施

a）加装接地保护线。

b）加强安全用电教育。教育采油井场职工和外部其他人员，不要接触抽油机井场上的电气设备和线路；需要操作或维修电气设备和线路的，必须由持操作证的电工进行作业，其他人员严禁操作。2.5 刹车失灵危险

2.5.1 刹车失灵危险分析

游梁式抽油机的刹车系统分手摇外抱式刹车和手拉外抱式刹车，主要作用是根据工作需要把抽油机固定在某一位置，然后对抽油机进行维修调整作业。如果刹车失灵，抽油机突然转动，会给操作人员造成伤亡事故。2.5.2 防范措施

在采油井场职工巡回检查时，应按要求对抽油机的刹车系统进行检查，保持刹车系统性能完好。维修调整操作前，应将刹车调试合格后再进行其他操作。2.6 毛辫子悬绳器下行危险

2.6.1 毛辫子悬绳器下行危险分析

抽油机悬绳器下连光杆上接毛辫子，同光杆和毛辫子一同做上下往复运动，光杆拉动抽油杆，使活塞做上下往复运动，而将井中的液体抽至地面。采油井场职工和其他人员在井口工作或误到井口，没注意到抽油机悬绳器时，就会有悬绳器下行碰伤造成伤亡事故，毛辫子和光杆断脱亦会造成伤亡事故。2.6.2 防范措施

a）强化安全教育。游梁式抽油机采油井口十分危险，教育采油井场职工和其他人员，不要随意靠近采油井口。因工作需要对悬绳器 毛辫子和光杆进行调整时，要停下抽油机 可靠刹车后，再进行维修调整工作。2.7 攀梯危险

2.7.1 攀梯危险分析

采油井场职工攀登抽油机攀梯到操作平台，对抽油机的游梁和轴承等部位进行检查时，如果不停抽油机 可靠刹车，则当抽油机驴头转动至离攀梯较近的位置时，转动的驴头碰到攀梯职工，造成伤亡事故。2.7.2 防范措施

常规游梁式抽油机维护保养规程 第7篇

在维护保养抽油机时必须做到以下四点：

1、坚决做到不违章指挥、不违章作业、不违反劳动纪律

2、坚决做到在未停抽油机之前，不对抽油机进行任何维修保养作业。

3、坚决做到未按规定穿戴好劳保用品不进入施工现场。

4、坚决做到无监护人员不开展任何抽油机维护保养作业。

一、例行保养作业

每班进行一次；

（1）检查各部紧固螺栓，应无松动滑扣。

（2）检查减速箱、电机及各部轴承应无异常声音，温度正常。（3）保持抽油机清洁

二、游梁式抽油机一级保养的操作步骤；

（1）进行一级保养作业，包括例行保养内容。

（2）按停止按钮，刹住抽油机刹车（停在便于操作的位置），拉下开关总闸。

（3）清除抽油机外部油污、泥土。

（4）检查皮带松紧程度，不合适进行调整，皮带损坏要及时更换。

（5）坚固减速箱、底座、中轴承、平衡块、电机等部固定螺丝。

（6）打开减速箱检视孔，松开刹车，盘动皮带轮，检查齿轮啮合情况，齿轮油不够时应补加，变质时要更换。

（7）清洗减速箱呼吸阀。

（8）对中轴承、尾轴承、曲柄销子轴承、驴头固定销子等处加注润滑脂。

（9）检查刹车是否灵活好用，必要时进行调整。

（10）检查毛辫子，有起刺、断股现象应更换，检查悬绳器应完好。

（11）检查电器设备，绝缘应符合规定要求，有接在线，各触点接触完好。

（12）检查驴头中心必须与井口中心对正

三、游梁式抽油机二级保养的操作步骤

运转4000小时左右，在进行二级保养作业，二保时要包括一保的全部内容。

（1）将驴头停在上死点、刹车。

（2）对抽油机所有轴承进行逐件清洗，并加足润滑脂。（3）用煤油清洗减速箱内部，并用磁铁吸出铁屑并擦干，加足机油，根据情况可更换垫子和油封。

常规游梁式抽油机节能改造 第8篇

节能改造的主要特点继承和保留了原常规游梁式抽油机的全部设计和可靠耐用等特点, 减少减速箱的峰值扭矩和负扭矩, 使抽油机的性能得到很大的改善, 维护费用较常规游梁式抽油机低35%, 该机适用于新机制造, 更适用于在用的常规游梁式抽油机进行节能、升级改造。

一、常规游梁式抽油机机械能耗分析

目前新疆油田公司百口泉采油厂稀油老区常规游梁式抽油机的主要机型为CYJY10-3-53HB, 该机能耗高, 调参占产时间长, 维护强度大, 运行状况表现如下。

1.平衡特性差。常规游梁式抽油机的平衡率仅达到70%～85%。

2.启动力矩较大。配备的电机额定功率比正常运行功率高。

3.抽油单耗较高, 效率较低。

4.常规游梁式抽油机能耗分析:百口泉油田抽油机井机械能耗按照生产井的产量、液面、冲次、泵效、有功功率等进行对比, 测得的28口井平均值结果见表1。

(1) 从统计分析中看出常规游梁式抽油机采用曲柄平衡方式, 所配备的电机额定功率为30kW, 减速箱峰值扭矩高, 启动电流大。以测得10型抽油机节能改造前为例, 电动机的发电功率为2.6 kW, 自然功率因数平均小于0.40。 (2) 抽油百米吨耗0.912 kW·h/t液, 效率较低、单耗较高。 (3) 抽油系统效率为29.9%, 抽油地面效率66.1%。因此通过抽油系统节能改造技术可以降低抽油机机械能耗。

二、改造方案及实施

1. 改造思路。

常规游梁式抽油机进行调径变矩节能改造, 是采用调径变矩下偏平衡的原理, 改变原机的平衡方式, 通过更换曲柄, 在游梁尾部加装吊臂和配重箱, 将曲柄平衡改为调径变矩游梁平衡, 使平衡扭矩变化曲线最大限度地与负载扭矩曲线吻合, 从而得到平稳、低峰值的净扭矩曲线, 降低了减速器和电动机的扭矩, 降低抽油机运行电流, 实现节能。常规型抽油机扭矩曲线见图1a。

2. 改造内容。改造前后抽油机外观图如图2所示。

(1) 将原常规游梁平衡抽油机曲柄更换为调径变矩节能曲柄。 (2) 在抽油机游梁尾部加装调径变矩节能平衡装置, 改造后的平衡方式由曲柄平衡改为游梁平衡。 (3) 增加游梁调冲程支撑装置。 (4) 将原机后向刹车改为侧向刹车。 (5) 增加抽油机防护装置。

三、实施效果

1.在保证油井供采协调的前提下, 实现产量、效率、寿命三者的协调统一, 降低机械能耗, 延长设备使用寿命。

2.调径变矩节能改造方式经济指标见表2。

3.改造后抽油机减速箱峰值扭矩受力分析见图1b。

4.调径变矩节能改造内容少, 工序简单, 施工时间短。改造前后抽油机各项参数对比见表3。

四、经济效益