钢质防火门的技术规范（精选4篇）
钢质防火门的技术规范 第1篇
钢质防火门技术规范
防火门在安全疏散时起着至关重要的作用，国家有关部门对防火门颁布了一些列规定，下面是有关于《钢质防火卷帘通用技术条件》GB14102-93规定的技术规范：
1.钢质防火门代号
s---门框双槽口
d---门框单槽口
k---有下框，无下框略
b---门扇上设置具有防火性能的玻璃，无玻璃代号略
l---亮窗，无亮窗代号略
1---单扇门
2---双扇门
5---右开门
6---左开门
代号示例
GFM-0921-bsk5乙-1表示钢质乙级单扇防火门，洞口标志宽度为900mm，高度为2100mm。门扇上设置具有防火性能的玻璃，门框为双槽口结构，有下框，门的开启方向为右开门。
GFM-10-dl6丙-2表示钢质丙级双扇防火门，洞口标志宽度为1000mm，高度为2100mm。门扇不设置具有防火性能的玻璃，门框为单槽口结构，没有下框，有亮窗，门的开启方向为左开门。
2.耐火极限
甲级钢质防火门的耐火极限不应小于1.2h，乙级钢质防火门的耐火极限不得小于0.9h，丙级钢质防火门耐火极限不应小于0.6h。
3.门扇的开关方向
右开门为顺时针方向旋转；左开门为逆时针方向旋转；防火门开启方向必须为疏散方向。
开启方向是十分重要的。《高规》中已明确规定向疏散方向开启，如楼梯间应向楼梯前室方向开启，以利于人员疏散。另外，前室一般为避难场所、疏散通道，在火灾发生时要正压送风，如不按上述开启方向安装，风压有可能使防火门打开，出现窜火、窜烟的情况。
4.分类
按门扇数量区分有钢质单扇防火门和钢质双扇防火门。
按门扇结构区分有钢质镶玻璃防火门、钢质不镶玻璃防火门、钢质带亮窗防火门和钢质不带亮窗的防火门。按耐火极限区分有甲级防火门、乙级防火门和丙级防火门。
5.技术要求
门框、门扇面板及其加固件采用冷轧薄钢板。
门框宜采用1.2－1.5mm厚钢板，门扇面板宜采用０.8－１.2ｍｍ厚钢板，加固件宜采用１.２－１.５mm厚钢板，加固件如设有螺孔，钢板厚度应不低于３.０ｍｍ。
门框宜设密封槽。槽内应嵌由不燃性材料制成的密封条。
门扇和门框内填充材料，用不燃性材料填实。
安装在钢质防火门上的锁、合页、插销等五金配件其熔融温度不低于950℃。
安装在防火门上的合页，不得使用双向弹簧，单扇门应设闭门器。
双扇门间必须有带盖缝板，并装有闭门器和顺位器。
6.钢质防火门的结构特点：
钢质防火门是由门框、门扇通过合页连接形成的，门上应配置闭门器、防火锁，双扇门还应加装暗插销（装在固定扇一侧）和顺位器，以防门扇中缝的搭叠。如门有上亮，门扇需加装玻璃，应加装具有与门同等防火极限的防火玻璃。由于钢板幅面尺寸的约束，单扇门板在门面无接缝的情况下，门宽可制作尺寸为≤1200mm。甲乙丙级防火门内部填充隔热系数不同的不燃材料加工而成，甲乙丙级门厚度均小于45mm。门框结构有单双止口的两种断面。异型大断面主要是为框包墙结构设计的。具有高隔音、气密性要求的防火门多采用四面框（下槛带止口并加设密封槽，槽内加装氯丁橡胶条。目前国内一些厂家制作水平很高，门的平整度、挠曲度、对角线尺寸、门与框的间隙均达到GB12955-91《钢质防火门通用技术条件》。
7.钢质防火门的选用与安装：
钢质门应严格按照设计部位的使用条件选择：如耐火极限级别、类型等。根据《高规》GB12955-91和《钢质防火门通用技术条件》要求，订货时要根据结构洞口的要求提供给供货厂家参照。供货厂家根据要求加工制作，原则是上端及两侧门框各减去10mm的安装量（考虑到结构涨模、灌浆的因素），下端一般下埋20mm框角，这样门体安装较为牢固。门板应随门框一同安装，以保证门的间隙上端、侧端3mm，中缝间隙4mm，门板与地面（装修完毕的地面）有小于7mm的间隙，以便竣工后的使用。
大流量人员疏散位置的防火门应安装推杠锁（即防惊慌锁或太平门栓）。常开防火门应加装吸持器。吸持器应具有拉紧链条，要有力矩调整功能，以便一般公共场所或医院等特殊场所弱力人员的使用。吸持器应具备温度记忆传感装置，当有灾情发生时自动释放，拉链脱钩将门关闭。另外有条件应安装电磁释放装置与温度报警信号相连接，起到自动关门的作用，达到全方位防范的要求。
钢质防火门的技术规范 第2篇
1.施工内容:
1.1.施工图纸设计的所有钢质防火门的加工制作、运输、框扇及五金配件和玻璃等安装、成品保护等涉及到钢质防火门的全部施工内容。
1.2 结构洞口的核实、局部剔凿处理。
1.3 钢框的现场防火处理（包括材料）。
1.4 门框与墙体间打密封胶。
２.设计要求：
2.1 耐火极限按规范规定防火门的耐火极限分为三级，即：甲级门耐火极限为1.2h，乙级门耐火极限为0.9h，丙级门耐火极限为0.6h。
2.2 管井、设备用房的防火门配门锁，统一钥匙。
2.3 用于防火墙上的门均为甲级防火门，井道检修井门均为丙级钢制防火门，设备机房的门均为乙级钢质防火门。所有防火门加工制作严格执行88J13-4的相关要求。具体的耐火等级、洞口尺寸、开启方向等参照施工图纸。
2.4 防火门门锁、闭门器、顺序器等配件均采用合格产品，表面处理颜色及油漆参照顺义工地做法。
3.加工标准要求：
3.1 门框、门扇面板及其加固件均采用冷轧薄钢板，且为一次辊轧成型。门框钢板厚度为1.5mm，门扇面板厚度为1.2mm。
3.2 门框内填1：2.5水泥珍珠岩砂浆或1：3水泥砂浆。门扇必须用不燃性材料填实（硅酸铝纤维毡、岩棉等不然材料）。不燃性材料必须按GB/T5464进行试验。
3.3 门框设密封槽，槽内镶嵌由不燃材料制成的密封条（四侧镶嵌隐
蔽的防火膨胀条）。
3.4 合页、插销、门锁等五金配件的熔融温度不得低于950℃。
3.5钢质防火门不得使用双向弹簧合页，单扇门设闭门器，双扇门间必须带有盖缝板并装设闭门器和顺序器。
3.6 钢质防火门上若有玻璃，则玻璃采用透明防火复合玻璃，钢制玻璃压条。
4.执行标准
4.1建筑构造通用图集《88J13-4钢质防火门 防火卷帘》；
4.2钢质防火门通用技术条件 GB12955-91
5.其他要求：
5.1分包方确定后，厂家技术人员须到现场取得技术联系，并进行二次深化设计，经双方技术部门对具体的加工计划共同确认后方可加工，厂家不得擅自加工。否则，造成的一切损失均由分包方承担。
5.2不同型号按1：1比例的门框、门扇和各种五金件等均需提供样品各一樘，并将门扇的断面做一样品。
5.3 提供油漆品牌和样品
5.4厂家应提供的资料：
5.4.1 北京市建委备案号和企业资质等相关文件
5.4.2 防火门安装施工方案
5.4.3 各种防火等级的检测报告（在有效期内）
5.3.3 防火门及不燃性材料防火性能检测报告
5.3.4 相关的所有施工技术资料的编制、整理与归档
6.未尽事宜详见国家相关技术规范、标准。
钢质防火门的技术规范 第3篇
通常情况下, 防火门会根据所选材料的不同, 进行不同的分类, 其主要可以分为以下几类, 即钢制、木质以及钢木等不同材料构成的防火门, 现阶段在消防工作中普遍选择的都是钢制防火门, 现文中将会重点对钢质防火门耐火性进行分析、讨论和研究, 并且进一步找出其改进措施。
一、耐火完整性影响因素
为了能够更好地对钢质防火门的耐火性能做有效提升, 我们首先需要做的便是分析能够影响钢制防火门耐火完整性的主要条件和因素。对于钢质防火门而言, 其耐火性主要是指其在耐火试验中保持平稳耐火性能的持续最长时间。通过耐火试验的实际结果的分析可以知道, 门扇缝隙和煤矿上都是钢质防火门容易发生耐火完整性丧失的主要部位所在, 下面文中将对造成钢质防火门耐火完整性丧失的主要原因做以下几点总结:
1. 钢质防火门的门扇在高温火焰的影响下, 会有翘曲变形现象发生, 使得火焰或是高温气体窜出, 棉垫被点燃或是蹿火现象发生, 从而使得钢质防火门的耐火完整性丧失。
2. 门框与门扇之间的搭接尺寸如果与标准要求相差太大, 即搭接尺寸如果过小, 则可能会导致从缝隙中窜出火焰, 从而造成钢质防火门耐火完整性丧失现象发生。
3. 门框与门扇之间的形位公差不符合标准, 会导致钢质防火门耐火完整性丧失, 因为这会使得门扇与门框之间存在较大间隙, 从而致使火焰从缝隙中直接窜出。
4. 钢质防火门如果带有玻璃, 那么其薄弱点便会在防火玻璃上。目前存在很多的制造防火门的厂商为了节约资源和省略工序, 直接用普通玻璃通过人工灌胶和封边等工序制成防火玻璃, 从而导致防火玻璃的产品质量得不到切实保证, 极其容易在耐火试验中受到高温火焰的作用而发生破碎, 火焰从窗口蹿出或是点燃棉垫, 最终导致钢质防火门耐火完整性丧失。
5. 对于双开门的钢制防火门会由于门扇发生双向变形而容易在对开门的们奉上出现裂缝, 使得蹿火发生或是棉垫被溢出的高温气体点燃, 最终导致钢质防火门耐火完整性丧失。
6. 除了上述问题之外, 钢质防火门密封胶条的膨胀倍数不达标, 致使钢质防火门的密封作用失效, 进而导致钢质防火门耐火完整性丧失以及窜火或是高温气体溢出, 除此之外, 由于防火门胶条密封不严造成火灾发生的时候, 会有大量烟气产生, 从而导致逃生更加困难, 虽然密封性这一条件在钢质防火门相关标准中并没有系统明确的规定, 但如果密封性不合格会使得钢质防火门在使用过程中存在严重安全隐患。
二、耐火隔热性影响因素
上文中主要总结并分析了钢质防火门耐火完整性的主要影响因素, 下面笔者将重点分析影响钢质防火门耐火隔热性的主要因素。通常情况下, 钢质防火门的耐火隔热性指的都是其在耐火试验的过程中, 保持持续耐火隔热的时间, 期间任何区域耐火隔热性失去都会判定其失去耐火隔热性。在实际的耐火试验可以发现, 造成钢质防火门隔热性丧失的直接原因主要包括以下几点;
1. 钢质防火门门扇隔热性试验中, 门芯板是其中一种重要材料, 目前较为常见的门芯板主要包括蛭石板、氯氧镁水泥板、珍珠岩板等, 门芯板的腐蚀性、强度以及导热系数等指标都会对钢质防火门的耐火隔热性能造成直接影响。材料的厚度和其隔热性会受到门芯板导热系数的直接影响;门芯板强度如果过低, 会导致其在使用或是搬运过程中发生粉化或是破碎;门芯板腐蚀性较高的情况下会导致金属板受到腐蚀, 从而导致门扇金属板的牢固连接受到影响, 防火门的整体性也会因此而受到一定程度的影响, 进而丧失耐火隔热性。除此之外, 门芯板可分为拼接板和整体板, 在安装过程中拼接板往往会受到很多人为因素干扰, 导致门扇的完全密封填充收到影响, 而拼接缝隙则特别容易导致钢质防火门耐火隔热性丧失。
2. 另外, 钢质防火门的耐火隔热性还会因为门扇焊接质量不过关而受到一定程度的影响。由于焊接点在高温火焰之下发生破坏, 导致高温气体窜入门扇腔内, 造成门扇背火面温度过高, 从而导致钢质防火门耐火完整性丧失当试件背火面升温超过器初始表面平均温度180摄氏度的时候会直接导致质门的门扇耐火隔热性丧失。
3. 通常情况下, 门锁安装处是整个钢质防火门耐火隔热性能最为薄弱的部分, 其门芯板非常脆弱, 容易发生门锁安装处的背火面温度超标的现象, 从而导致钢质防火门耐火完整性丧失。
三、改进措施
结合上文中对钢质防火门的耐火隔热性能和耐火完整性能的相关影响因素的具体分析, 笔者将在下文中就如何对钢质防火门进行改进, 从而实现其耐火性能得到有效提高的方案和措施做进一步讨论。
1. 钢质防火门在门芯材料的选择上应该尽可能选择整体门芯板, 为了使得门扇的整体强度可以得到增加, 则对门芯板的要求便更高, 需要门芯板的钢框架达到一定强度, 并且使得门扇的耐火性的得到整体提高, 需要在合成门扇的时候将门面板与门芯板钢框架焊接为一体。除此之外, 在之多钢质防火门的门芯板框架过程中应该对门锁安装位置进行充分考虑, 避免在门锁安装的时候对门芯板造成破坏, 从而使得钢质防火门的整体防火隔热性能得到有效改善。
2. 不断引进并采用更为成熟的新型材料和技术, 从而使得钢质防火门的耐火隔热性能得到进一步提高;适度降低门芯板重量, 实现钢质防火门的重量得到整体降低, 方便防火门安装。
3. 在选择钢板材料的时候需要综合考虑其厚度等因素, 并且需要提高焊接工艺和工作质量, 从而保证防火门耐火隔热性可以进一步提高。
4. 为了使防火玻璃本身的耐火性能得到保证, 便需要对防火玻璃的相关制作工艺和自动化程度进行更加深入的研究, 同时做好防火门专用玻璃生产质量的把控工作。
结语
综上所述, 影响钢质防火门耐火性能的因素较多, 因此要想提高钢质防火门的耐火性能就需要对其影响因素做深入研究, 并且针对影响因素, 有针对的研究出相应的改进措施和办法, 从而使得钢质防火门的耐火性能得到进一步提高。
摘要：本文将重点分析钢质防火门的耐火完整性和耐火隔热性的影响因素, 并且结合对这些影响因素的总结和分析, 研究出有效的改进措施, 希望可以对钢质防火门耐火性能的提高有所帮助。
关键词：钢质防火门,耐火性能,影响因素
参考文献
[1]于伟江.钢质防火门耐火性能的影响因素分析及改进措施[J].辽宁建材, 2011, 11:42-43.
油田立式钢质储罐拆除施工技术 第4篇
【关键词】立式钢质储罐；拆除；正拆；倒拆
引言
近年来，随着油田的发展，改造工程逐渐增多，一些已建储罐因老化、腐蚀等原因，需要对其拆除。以往采用的拆除方法不规范、不成熟，曾发生过火灾、爆炸、高空坠落等安全事故。2014年，因改造需要，大庆油田某联合站内1座5000m3立式圆筒形拱顶污水沉降罐，2座5000m3立式圆筒形拱顶事故罐需要拆除。由于储罐已使用多年，管内壁及内附件含污油较多，尤其附件内部无法彻底将污油清除干净，拆除施工难度较大。根据现场情况，初步制定了两种施工方法：第一种是采用罐外侧搭设双排脚手架，吊车配合由罐顶、罐壁、内附件、罐底的顺序进行的正拆法；第二种是采用机械提升装置由内附件、罐壁、罐顶、罐底的顺序进行的倒拆法。
1、施工方案
1.1采用罐外搭设脚手架吊车配合的正拆法（方案一）
在罐壁外侧四周搭设脚手架，操作人员在脚手架上进行储罐拆除作业，拆除按照罐顶-罐壁-罐底的顺序按原焊道进行切割作业，拆除过程中采用1台50t吊车配合吊装作业。
1.1.1准备工作
拆除所有与罐主体相连的管道、罐外保温层；将施工现场的吊车站位及行走路线进行平整夯实处理；准备吊装机索具；罐内清油并达到动火条件。
1.1.2施工方法及步骤
（1）在罐外侧搭设双排脚手架及并安装跳板。
（2）施工现场为普通地面，为保证50t汽车吊正常吊装，应在吊车支腿处铺垫2000mm×8000mm×40mm的钢板，防止地面塌陷造成吊车倾覆。
（3）罐顶板拆除。利用拱顶的自支撑力罐顶拆除时从中间向外侧逐圈拆除，拆除时沿焊道切割。为方便吊装，每块板切割尺寸约为2m×2m，每块罐顶板切割前先在板上切割出两个100mm×100mm小孔挂上钢丝绳，并使钢丝绳绷紧受力，防止罐板坠落。
（4）罐壁板拆除。罐壁板拆除时从上向下逐圈拆除，拆除时沿焊道切割，这样拆除的罐壁板还可以利旧使用。为避免损坏壁板，吊装采用垂直钢板夹钳。吊点位置选在壁板横向长度的三分之一和三分之二位置处，这样吊装过程中钢板稳定性较好。每一块壁板拆除前应悬挂好钢丝绳并使钢丝绳略微受力以保证壁板切割完后的稳定。为防止罐壁板切割过程中释放应力伤人，切割时应采取先横向沿焊道切割，在竖向沿焊道切割，切割竖向焊道时操作人员应站在外侧。罐壁板拆除过程中，为减少脚手架对切割施工和吊装作业的影响，将脚手架同步罐壁板拆除同步逐层拆除。
（5）因罐内附件内部污油无法清除，拆除时需采用往复锯、水切割等无火花切割技术，以防止发生火灾。
（6）罐底板拆除时为地面拆除，不会发生火灾、爆炸事故，底板拆除只需要考虑方便拆除后的钢板方便吊装、拉运即可。
1.2采用机械提升装置的倒拆法（方案二）
拆除顺序为罐内附件-罐壁-罐顶-罐底。罐壁拆除应用机械提升机、胀圈，自下向上拆除。用机械提升机将胀圈提升到底层第一圈罐壁板上侧，固定胀圈，逐个调整机械提升机使其完全受力并支撑罐体。火焊切割第一圈罐板，拆除后再将罐体通过机械提升机匀速、缓慢落至罐底板上，松懈胀圈，将胀圈提升到第二圈壁板上侧，固定胀圈，拆除第二圈罐壁板，如此重复，直至完成罐壁板的拆除施工。
1.2.1准备工作
拆除所有与罐主体相连的管道、罐外保温层；准备吊装机索具；罐内清油并达到动火条件；在罐壁上切割出施工通道，将机械提升装置、调教好的胀圈等工具运至罐内。
1.2.2施工方法及步骤
（1）因罐内附件内部污油无法清除，拆除时需采用往复锯、水切割等无火花切割技术，以防止发生火灾。
（2）5000m3钢制拱顶罐罐顶、罐壁、栏杆及盘梯质量总和约为95吨，为保证拆除过程中罐体稳定，满足起重安全系数，选用12台机械提升装置（每台其中能力为20吨）均匀布置在罐内距罐壁500mm。每台机械提升装置均用2根配套连接杆固定到罐底板上。
（3）罐壁板拆除。将胀圈在罐底贴罐壁板组装好，用机械提升机将胀圈提升到底层第一圈罐壁板上侧（胀圈下侧距第一圈壁板横焊缝100mm），固定脹圈（在胀圈上侧焊接挡板，挡板数量保证在30块以上，挡板在胀圈上均匀布置以使胀圈受力均匀。挡板用200mm×200mm×10mm钢板制作，挡板垂直壁板放置，分别将挡板两边与罐壁板和胀圈焊接，以保证罐体降落过程中胀圈与罐体连接牢固），逐个调整机械提升机使其完全受力并支撑罐体。火焊切割第一圈罐板，切割时操作人员在罐外施工，发生意外时方便逃生。第一圈壁板拆除后再将罐体通过机械提升机匀速、缓慢落至罐底板上，松懈胀圈，将胀圈提升到第二圈壁板上侧，固定胀圈，拆除第二圈罐壁板，如此重复，直至完成罐壁板的拆除施工。
（4）罐顶板拆除。顶板至只剩两层罐壁板时（高度约4m），需要在罐顶板对应机械提升机处，切割出天窗，以防止机械提升机与罐顶板碰撞。罐主体拆除至只剩下一层罐壁板和罐顶板时，将罐内机械提升装置和胀圈拆除运至罐外，然后对罐顶板及附件进行拆除。利用拱顶的自支撑力罐顶拆除时从中间向外侧逐圈拆除，拆除时沿焊道切割。为方便吊装，每块板切割尺寸约为2m×2m，每块罐顶板切割前先在板上切割出两个100mm×100mm小孔挂上钢丝绳，并使钢丝绳绷紧受力，防止罐板坠落。因顶板拆除时高度约2m，吊装时16吨吊车即可满足要求。
（5）罐底板拆除时为地面拆除，不会发生火灾、爆炸事故，底板拆除只需要考虑方便拆除后的钢板方便吊装、拉运即可。
2、两种方案的比较
方案一：正拆法需要在罐壁外侧搭设双排脚手架，操作人员高空拆除作业。罐壁拆除过程中同步拆除脚手架，增加了工作量，延长了工期。罐顶拆除后的罐壁及内附件拆除时，罐内不再是封闭空间，不会发生爆炸，安全性高。罐壁、罐顶高空拆除施工、吊装作业量大。
方案二：应用机械提升装置，统一控制，罐体下降平稳。罐壁从下向上拆除，罐壁拆除时操作人员站在罐壁外侧进行切割作业，发生意外可及时逃生。壁板拆除尺寸不受高空吊装限制。施工人员均在地面进行拆除施工，无高空作业，施工效率高。施工人员需求量少，节省人工成本。吊装高度较低，不需使用大型吊车，节省大型吊车台班费用。
根据现场具体情况，因1座5000m3立式圆筒形拱顶污水沉降罐罐内附件较多，拆除难度较大，为保证内附件拆除时不发生火灾事故选择了方案一；对于罐内附件较少的2座5000m3立式圆筒形拱顶事故罐拆除时选择了方案二。
3、结语