连续梁质量范文（精选12篇）
连续梁质量 第1篇
1.1 地基处理前的工序。
要对场地进行测定, 控制处理标高和范围, 按施工规范要求进行地基处理。过程中必须力求地基处理均匀、连续, 保证地基不产生不均匀沉降;顶面要平整、设坡 (混凝土>2%, 水稳层等粗面>3%) , 两侧设置纵向排水沟, 以满足排水要求, 确保处理后的稳定。
1.2 地基处理后工序。
要进行地基承载试验 (方法是:在现场设置承压板, 按设计分级施加竖直荷载, 测定承压板压力与地基变形, 将成果绘成压力~沉降关系曲线即P-S.P-S关系线如果接近于直线, 则此阶段地基中各点的剪应力, 小于地基土的抗剪强度, 地基处于稳定状态。此阶段主要是土颗粒互相挤紧、土体压缩的结果。所以, 此变形阶段又称压密阶段。变形的速率随荷载的增加而增大, P-S关系线是下弯的曲线。其原因是在地基的局部区域内, 发生了剪切破坏。这样的区域称塑性变形区。随着荷载的增加, 地基中塑性变形区的范围逐渐向整体剪切破坏扩展。所以这一阶段是地基由稳定状态向不稳定状态发展的过渡性阶段。当荷载增加到某一极限值时, 地基变形突然增大, 说明进入塑性变形区, 发展、形成与地面贯通的连续滑动面。地基土向承压板的一侧或两侧挤出, 地面隆起, 地基整体失稳, 承压板也随之突然下陷。P-S关系线由直线刚进入下弯曲线时的压应力为地基容许承栽力) 。按计算地基承栽力进行加载, 各测点必需在P-S关系线的直线段, 方能满足施工要求, 否则需对地基进行另外的处理。
2 支架搭设和底板安装及预压要符合技术要求
2.1 支架搭设工序。
首先是测量放样, 确定支架的平面位置, 对所有构件进行严格检查和验收, 合格方能投入使用。严格按施工方案搭设支架, 搭设顺序应从一端向另一端或从中间向两端推进, 不得从两端向中间合拢搭设, 否则由于安装误差无法合拢。特别要注意:承载构件保证垂直、起整体联系作用的水平拉杆、剪刀撑搭设位置准确、牢固。搭设支架完毕后, 进行验收, 整个施工过程必须符合相关的安全、技术规范要求。
2.2 底板安装及预压工序。
首先, 要根据施工方案进行底模及其支撑梁的搭设及安装。布设地基及支架预压观测点, 一般, 地基观测点布在每跨的1/4、1/2、3/4跨处;支架观测点在墩边缘、1/4、1/2、3/4跨处;分左、中、右对称布设。其次, 预压荷载包括钢筋混凝土及除底模外模板的重量, 模拟混凝土实际施工时受载情况, 分级分布荷载, 分级观测。加载完成后每天观测1次, 除观测点测量, 还需检查支架、模板及地面受压后的变化情况, 做好记录, 进行资料整理, 计算平均沉降值和各点沉降值。一般预压时间为7天且最后两天支架的累计日沉降量不大于2毫米, 进行卸载。卸载后, 进行观测点测量, 整理数据, 根据地基及支架的沉降观测数据进行分析、计算, 得出支架和地基弹性沉降变形量, 非弹性沉降变形量。
3 预应力砼连续梁质量控制措施分析
3.1 钢绞线安装控制要素。
首先, 预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确, 改变了结构受力状态, 如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失, 因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合, 对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起, 张拉时各根钢绞线受力不均匀, 增大了钢绞线之间的摩阻, 造成预应力损失加大。另外, 实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作, 固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设, 必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯 (半径太小) 或孔道局部偏差过大。目前, 仍有小部分队伍使用人工进行穿束, 尤其对多根钢绞线的长束重量很大, 人工穿束费时费力, 容易造成工人转动钢束穿进, 使钢绞线互相缠绞在一起。其次, 张拉控制应力与伸长值。张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果, 因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点, 张拉控制应力必须达到设计规定值, 但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大, 超过设计值过多, 虽然结构抗裂性较好, 但因抗裂度过高, 预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态, 与结构出现裂缝时的荷载接近, 往往在破坏前没有明显的预兆, 将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况, 以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要, 必须对《公路桥涵施工技术规范》 (JTJ041-2000) 中理论伸长值的计算有个正确理解: (1) 预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下, 孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大, 均可按照规范取中值。 (2) 钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小的影响较大, 应根据实测值进行计算。 (3) L的取值:计算平均张拉力时应按照孔道长度计算, 计算伸长值时L的取值应加上锚垫板至工具夹片的前端的距离。另外在比较理论伸长值与实际伸长值时应以初应力到控制应力部分的值为准进行比较, 因为从零到初应力的伸长值是推算的, 并且测量次数多, 产生累积误差较大。
3.2 预应力砼连续梁断丝、滑丝的处理分析。
施工过程中, 由于操作失误或千斤顶压力不准确或锚具安装误差、夹片质量差等原因, 有时会发生断丝和滑丝的情况, 当断丝或滑丝数不超过规范值时, 可采用超张拉方式补足应力, 若超过规范值必须卸锚, 更换钢束。对此处理时必须慎重, 必须质量和安全。首先, 补足应力处理。根据断丝数确定应力损失值, 通过提高其它钢丝应力补足断丝造成的应力损失, 但在任何情况下都不得使钢绞线应力达到0.8Rb, 否则必须更换钢束。其次, 更换钢束的处理方法。丝束放松。将千斤顶按张拉状态装好, 并将钢丝在夹盘内楔紧。一端张拉, 当钢丝受力伸长时, 锚塞稍被带出。这时立即用钢钎卡住锚塞螺纹 (钢钎可用φ5mm的钢丝、端部磨尖制成, 长20~30cm) 。然后主缸缓慢回油, 钢丝内缩, 锚塞因被卡住而不能与钢丝同时内缩。如千斤顶行程不够可如此反复进行至锚塞退出为止。然后拉出钢丝束更换新的钢丝束和锚具。
3.3 孔道压浆施工措施分析。
首先, 预应力管道压浆工作在后张预应力构件中起着举足轻重的作用:防止预应力钢材锈蚀;使预应力钢材与混凝土有效粘结, 实现整体应力效果, 增强梁体的承载能力;减轻锚固体系的负荷。同时, 也要求压入孔道内的水泥浆在结硬后应有可靠的密实性, 能起到预应力筋的防护作用, 另外, 也要具备一定的粘结强度和剪切强度, 以便将预应力有效的传递给周围的砼。在以往的工程实践中, 由于施工人员对孔道压浆的工艺和材料质量未给予足够重视, 导致预应力筋过早生锈, 降低结构耐久性。其次, 预应力砼连续梁一般都是作为全预应力结构进行设计, 准确的建立预应力度极为重要。但是实际施工中常有由于以上原因造成预应力不足、梁体产生裂缝、支座破坏等问题。
结束语:预应力砼连续梁虽然施工工序多、工艺比较复杂, 但只要加强技术管理, 是能够保证其施工质量的。因此, 作为施工技术人员, 一定要控制好施工质量控制, 从而确保工程施工质量。
摘要：预应力砼连续梁一般都是作为全预应力结构进行设计, 准确的建立预应力度极为重要。因此, 本文对预应力砼连续梁质量控制进行了分析, 以达到提高施工质量的目的。
关键词：质量,控制,预应力
参考文献
连续梁质量 第2篇
关键词：预应力 连续箱梁 质量控制
一、预应力钢绞线安装
预应力钢束的孔道位置、钢绞线是否发生缠绞现象是质量控制的关键。孔道位置不准确，改变了结构受力状态，如果曲线孔道标高变化段不圆顺还会增大预应力孔道摩阻损失，因此孔道位置准确与否直接关系到施工的预应力度能否与设计的预应力度相吻合，对结构安全和工程使用阶段是否会产生裂缝都有很深的影响。多根钢绞线如果缠绞在一起，张拉时各根钢绞线受力不均匀，增大了钢绞线之间的摩阻，造成预应力损失加大。
实际施工中很多施工单位并不重视这些细部工作，固定钢束的井字架位置不准确或不按照规范和设计规定的间距布设，必然造成钢束位置与设计不符、有的还会在曲线变化段产生急弯（半径太小）或孔道局部偏差过大。目前仍有小部分队伍使用人工进行穿束，尤其对多根钢绞线的长束重量很大，人工穿束费时费力，容易造成工人转动钢束穿进，使钢绞线互相缠绞在一起。沈阳市某快速干道（高架桥）工程四标段共有九联连续梁，施工时固定钢束用的井字架间距为1米，梁高1.6米，因此竖弯变化量不大，间距满足要求，但是施工时由于工人工作不认真使井子架坐标不准确，并且采用人工穿束，束长在100米到120米不等。张拉时发现大部分钢束的伸长值与理论伸长值不符（有的比理论值少11%），张拉过程中经常听到内部钢束缠绞在一起后被拉开的声音，当时立即对设备进行检定，在设备没有问题的情况下设计单位、监理单位和施工单位开始对问题进行分析，其中钢绞线计算伸长值时采用实测弹性模量，μ、κ取值按规范推荐值。设计单位对结构进行重新验算，最后确定在保证张拉力的情况下，伸长值误差保证在12%以内，无疑降低了结构安全系数。
沈大高速公路苏家屯互通立交D匝道为4孔一联的曲线连续梁，梁长220米，曲线半径55米，因此钢束既有平弯又有竖弯，井字架按照50cm间距布设而且坐标准确，采用人工配合机械穿束（将钢绞线束固定在一个锥形的牵引装置上，用卷扬机牵引锥形牵引装置），在广州南部快速路工程14标马克特大桥2联100米连续梁施工中，同样使用以上方法，由于特别注意控制孔道坐标和孔道线形圆顺，并且很好的避免了钢绞线间的互相缠绞，张拉过程中以上两项工程钢束伸长值均满足要求。
二、预应力钢绞线张拉
1、张拉控制应力与伸长值
张拉控制应力能否达到设计规定值直接影响预应力效果，因此张拉控制应力是张拉中质量控制的重点，张拉控制应力必须达到设计规定值，但是不能超过设计规定的最大张拉控制应力。预应力值过大，超过设计值过多，虽然结构抗裂性较好，但因抗裂度过高，预应力筋在承受使用荷载时经常处于过高的应力状态，与结构出现裂缝时的荷载接近，往往在破坏前没有明显的预兆，将严重危害结构的使用安全。因此为了准确把握预应力的施加情况，以应力控制方法张拉时必须以伸长值进行校核。因此能够提供准确的理论伸长值显得尤为重要，必须对《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中理论伸长值的计算有个正确理解：①预应力孔道坐标符合设计要求、曲线孔道圆顺的情况下，孔道局部偏差和预应力筋与孔道壁间的摩擦系数对理论伸长值大小的影响不大，均可按照规范取中值。②钢绞线的弹性模量Ep取值对理论伸长值大小的影响较大，应根据实测值进行计算。③L的取值：计算平均张拉力时应按照孔道长度计算，计算伸长值时L的取值应加上锚垫板至工具夹片的前端的距离。另外在比较理论伸长值与实际伸长值时应以初应力到控制应力部分的值为准进行比较，因为从零到初应力的伸长值是推算的，并且测量次数多，产生累积误差较大。
2、模板支架的影响
由于施加预应力，砼必然产生弹性变形，同时产生轴向变形和上下方向的挠曲。张拉时如果约束其轴向收缩和挠曲，就会使砼产生预想不到的裂缝，重则出现质量事故。因此，张拉前必须拆除对梁体轴向收缩有约束作用的梁侧模板，拆除支座周围对活动支座在顺桥方向的移动和旋转、以及对固定支座的旋转有约束作用的模板和支架。我们对广州南部快速路工程14标马克特大桥2联100米连续梁张拉前后梁长进行观测，结果表明每米梁长约缩短0.2mm。鉴于以上实践，如果不拆除各种约束，很可能造成梁体局部裂缝或支座变形。其中在广东东莞某高架桥120m连续梁施工中，由于张拉预应力前支座周围钢底模未拆除，张拉后发现底模板大部分变形，固定盆式支座发生侧翻。
3、张拉要点
① 张拉顺序：张拉顺序应按照设计规定进行，若设计没有规定应避免使构件截面呈过大的偏心受力状态，不使构件边缘产生过大的拉应力。尤其对曲线桥梁更应注意，张拉时不能使曲线梁内、外边缘产生过大的拉应力，而使梁腹产生裂缝。张拉时必须先张拉靠近截面形心的钢束，如果有多排钢束，必须对称进行。
②张拉长度：连续梁钢束长度较大，提倡两端同时张拉。如果设备不足，可先固定一端、张拉另一端，然后再张拉固定端补足应力。尤其对曲线预应力筋更应如此。一端张拉时，虽然张拉端达到了控制应力，但由于孔道长度大，导致钢束转角θ增大，摩擦力增大，使得预应力由张拉端向固定端逐渐减小，固定端附近预应力明显不足。沈阳市某快速干道（高架桥）工程120米预应力连续梁采用一端张拉，另一端扎花锚固于梁体内，张拉时伸长值不能满足要求，主要原因在于孔道摩阻损失太大（受孔道转角θ值太大和孔道长度的影响）。一端张拉长束钢绞线的做法是失败的，一方面，一旦出现事故（如断丝等）将很难处理；另一方面，由于钢束给结构施加的预应力不足，危害结构使用安全。
4、断丝、滑丝的处理：
施工过程中，由于操作失误或千斤顶压力不准确或锚具安装误差、夹片质量差等原因，有时会发生断丝和滑丝的情况，当断丝或滑丝数不超过规范值时，可采用超张拉方式补足应力，若超过规范值必须卸锚，更换钢束。对此处理时必须慎重，必须质量和安全。
（1）、补足应力处理：
根据断丝数确定应力损失值，通过提高其它钢丝应力补足断丝造成的应力损失，但在任何情况下都不得使钢绞线应力达到0.8Rb，否则必须更换钢束。
（2）、更换钢束的处理方法：
①、丝束放松。将千斤顶按张拉状态装好，并将钢丝在夹盘内楔紧。一端张拉，当钢丝受力伸长时，锚塞稍被带出。这时立即用钢钎卡住锚塞螺纹（钢钎可用φ5mm的钢丝、端部磨尖制成，长20~30cm）。然后主缸缓慢回油，钢丝内缩，锚塞因被卡住而不能与钢丝同时内缩。如千斤顶行程不够可如此反复进行至锚塞退出为止。然后拉出钢丝束更换新的钢丝束和锚具。
②、单根滑丝单根补拉。将滑进的钢丝楔紧在卡盘上，张拉达到应力后顶压楔紧。
③、人工滑丝放松钢丝束。安装好千斤顶并楔紧各根钢丝。在钢丝束的一端张拉到钢丝的控制应力仍拉不出锚塞时，打掉一个千斤顶卡盘上钢丝的楔子，迫使1~2根钢丝产生抽丝。这是锚塞与锚圈的锚固力就减少了，再次拉锚塞就容易拉出。
三、孔道压浆
预应力管道压浆工作在后张预应力构件中起着举足轻重的作用：防止预应力钢材锈蚀；使预应力钢材与混凝土有效粘结，实现整体应力效果，增强梁体的承载能力；减轻锚固体系的负荷。因此必须高度重视压浆质量。因此要求压入孔道内的水泥浆在结硬后应有可靠的密实性，能起到预应力筋的防护作用，同时也要具备一定的粘结强度和剪切强度，以便将预应力有效的传递给周围的砼。在以往的工程实践中，由于施工人员对孔道压浆的工艺和材料质量未给予足够重视，导致预应力筋过早生锈，降低结构耐久性。要想使压浆工作成功，必须做到以下几点：
①、水泥、水、外加剂和压浆设备符合规范要求。
②、水泥浆的水灰比、泌水率、膨胀率和稠度等指标符合规范要求。
③、压浆前检查孔道是否畅通。
④、压浆顺序正确。按孔道由低向高的顺序进行。
⑤、严格控制压浆压力和速度。
⑥采用真空压浆技术。
连续梁施工技术 第3篇
关键词:大跨连续梁;联体挂篮;施工
中图分类号:U445.47 文献标识码:A 文章编号:1000-8136(2009)27-0036-03
1工程简介
山西晋济高速公路南河特大桥全长852 m,双向四车道, 整幅设计。全桥采用(40+120+3×180+100=800 m)一联六跨预应力混凝土连续刚构+连续梁的结构形式。
主梁上部结构采用斜腹板的预应力混凝土箱梁,箱梁为单箱单室断面,采用纵向、横向和竖向预应力混凝土结构。箱梁顶面横坡与路线横坡一致,为双向2 %横坡;箱梁底面水平。
箱梁顶板宽24.5 m,悬臂长6.0 m。底板宽从0#梁段处8.656 m变化至合龙段处11.408 m。箱梁中心高度从0#块处箱梁12.50 m变化至合龙段处4.50 m。0#梁段底板厚2.2 m;合龙段底板厚0.32 m。
最大梁段混凝土自重390 t。
2施工方案确定
按照设计要求及以往的施工经验,大多数采用挂篮施工的桥梁,一般都是左右幅分离,箱梁顶板宽在10 m～18 m之间,且梁段自重不超过200 t。现在的问题是:①梁段自重大,390 t;②顶板宽,24.5 m;③箱梁是斜腹板;④高空作业,最低处距地面60 m。怎样解决这些问题是摆在技术人员面前的一个难题。经与设计单位协商、公司业务领导分析论证,最后决定采用联体挂篮施工。做到了既能满足施工要求、安全要求,又能最大限度的利用原有材料。做到了技术措施、安全措施、经济成本的统一,起到了很好的效果。
3联体挂篮的设计
联体挂篮的设计是利用常规挂篮的菱形架,由单片组合成双片菱形架,作为一组受力体系的构件组合。即将双片菱形架组合在一起,形成双肢挂篮的一个受力点。利用两个双肢作为主承重结构。分别锚固于梁体上作受力结构,设计承重400 t,有效地解决了大跨度,大吨位梁段的施工。
联体挂篮前上横梁、底横梁,分别采用型钢组焊件增设桁架结构,解决整幅箱梁宽顶板的受力特点。提高了横梁的承载能力,有效地提高了抗弯性能。
主构件构造:双肢是利用0.8 m长六组2[30bA3组焊件将常规两片菱形桁架拴接。利用扁担梁将其锚固于箱梁上。前上横梁接长后,在一侧安装2[20bA3组焊件,形成桁架结构。前上横梁通过分配梁架设在双肢菱形架上,形成双肢挂篮的主构架。分配梁与菱形架和前上横梁拴接,起分配受力均衡的作用。另配置菱形挂篮的走形系统、提吊系统、模板系统,组成双肢联体挂篮,见图1。
图1联体挂篮图示
4联体挂篮施工
山西晋济高速公路南河特大桥,主跨结构的施工就是采用双肢联体挂篮。施工的最大梁段高12.5 m,顶板宽24.5 m,底板宽8.686 m。
采用挂篮施工流程如下:首先进行第一个梁段挂篮模板的安装,然后进行钢筋绑扎,浇注混凝土养护,进行预应力的张拉及压浆,移动挂篮进行下一梁段的循环施工。
现介绍主要的施工工艺及要点。
4.1联体挂篮前上横梁试压
联体挂篮在上0#段拼装前,在工地应进行试拼,并进行试压,消除非弹性变形并测出弹性变形值。根据弹性变形值提供立模标高值。
联体挂篮预压方法:将两片桁架的主构架面对面拼装,受力部位穿四根精轧螺纹钢锚固,中间安装9台液压千斤顶,利用油泵加压,通过油表读数反映加载数值。同时,在桁架的主构架的两端、中间、二分之一、四分之一及装千斤顶的位置,利用钢尺量测两端的距离。记录数据:在加载前、加载的50 %、100 %及卸载后分别记录两端的距离,来计算挂篮的弹性变形、非弹性变形值,为以后挂篮施工提供依据。
预压荷载:400 t,预压次数6次,预压结果:平均弹性变形每10 t变形3 mm。
在施工过程中,根据具体梁段的重量调整弹性变形值,最大值拟采用12 mm。
图2联体挂篮前上横梁预压图
4.2联体挂篮拼装
整个上部结构的施工,与地面距离最低处60 m,最高处110 m,属于高墩施工。所有的杆件考虑吊装的能力和距离。所以在制作加工时大都采用拴接。不能超过塔吊的起重能力和起吊范围。
拼装程序:首先在0#梁段顶面铺设钢枕,轨道并找平安装前后支座吊装单片菱形桁架临时锚固组合成双肢菱形架安装横向联结,门架更换锚固系统与梁体固结安装分配梁,前上横梁安装吊点安装底横梁及底模架,底模板安装外侧模。
(1)0#梁段顶面铺设钢枕,轨道并找平。施工1#梁段时,首先在0#梁段上进行测放中心线,并根据中心线定出双肢双肢菱形架的位置。然后,铺设钢枕,安装轨道。主要利用箱梁的预埋件将轨道固结在梁体上。在0#梁段顶面利用竖向预应力筋锚固走形轨道。在每侧的箱梁腹板顶面铺2排钢枕、木枕,安装长3.0 m轨道各4根,抄平轨顶面,量测轨道中心距,确认无误后,用加工好的螺帽把轨道锁定。
(2)安装前后支座。
(3)临时固定。在轨道两端按照设计位置安装完前后支座后,利用塔吊吊装菱形桁架。由于受起重能力限制,箱梁每一端菱形桁架分4片安装,先吊装一片就位临时利用倒链固定后,再吊装另一片,随后安装两片之间的横向联结件。完成一组后,再安装另一组。当箱梁一端的两组四片菱形架定位后。用32精轧螺纹钢筋将菱形架及轨道锚固于0#梁段上。
(4)安装菱形架之间的横向联结,横联以及门架。
(5)更换锚固系统与梁体固结。利用扁担梁将菱形架全部固结于梁体后,拆除倒链等临时固结。
(6)安装前上横梁。由于前上横梁长,且有桁架结构。为此,安装时,先吊装2I40型钢组焊件,置于菱形架顶面,带联结板一侧向上放置,然后,进行桁架结构的拼装。完成后,利用千斤顶移动至菱形架前支点附近后。利用塔吊及倒链将其倒置。最后,利用塔吊和千斤顶配合就位,拴接固定。
(7)安装吊点。在前上横梁安装前吊带、侧模吊带。在0#梁段箱梁底板上安装后吊带。前后吊带是吊装、固定底模系统的,是主要的受力部位,施工时必须严格要求,规范操作。吊带采用40 mm16 Mn钢板制作而成,吊带间利用销轴连接。
(8)利用塔吊安装前后底模横梁,然后吊装底模架、铺装底模板。
(9)安装内外侧模及走形梁,先用走形梁托紧外模框架,用四只10 t倒链向上吊装,两只倒链挂在前横梁上,两只通过梁体预留孔固定,同时上升就位,并用安装好的前后吊带锚固。
(10)调整立模标高。根据挂篮试压测出的弹性变形及非弹性变形值,再加上线形控制提供的立模标高定出1#梁段的立模标高。
挂篮安装完成后,开始进行钢筋绑扎。
5钢筋工程制作及安装
5.1钢筋制作
(1)钢筋应具有质量证明书和试验报告单,并抽取试样作力学性能试验,钢筋表面洁净,将表面油渍、漆皮鳞锈等清除干净。
(2)钢筋平直,无局部弯折。采用冷拉调直钢筋时,I级钢筋的冷拉率不大于2 %。
(3)用I级钢筋制作的箍筋,其末端做弯钩,弯钩的直径等于受力主筋的直径且不小于箍筋直径的2.5倍。弯钩平直部分长度,不小于箍筋直径5倍。
(4)钢筋调直、下料、弯制均在加工场施工,焊接、绑扎及安装在现场进行。
(5)主筋纵向连接采用电弧焊时,端部应预先折向一侧,使两接合钢筋轴线一致,减少偏心。
(6)钢筋接头设置在内力较小处,并错开布置。钢筋接头不超过受力的50 %,搭接长度必须规范要求。
(7)用焊接的方法拼装骨架时,严格控制骨架的位置。骨架的施焊顺序,已有骨架的中间向两边,对称的向两端进行,先焊下部再焊上部。
5.2钢筋安装
预制好的钢筋利用塔吊吊装。钢筋骨架绑扎适量的垫块,以保持钢筋在模板中的准确位置和保护层厚度,垫块采用塑料块。
6混凝土浇筑及养护
6.1混凝土浇筑
6.1.1浇筑方法
混凝土拌合物由泵管输送到箱梁顶板位置,腹板和顶板可通过泵管的接长直接输送到浇筑部位,对于底板可在箱梁顶板底模上预留混凝土浇筑孔洞。
预留浇筑孔洞位置及尺寸:浇筑孔洞的数量和尺寸以能满足布料点的浇筑半径和安全顺利输送为原则,孔洞设置在顶板的箱梁纵向轴线上,孔洞布置时需同时考虑与构造钢筋和横向预应力筋位置上的冲突,对横向预应力筋应避开,对冲突的构造筋进行位置调整,底板混凝土浇筑完成后应对所开的孔洞及时修复,将该位置顶板底模还原,并按要求绑扎好构造钢筋,不得影响顶板混凝土的浇筑和结构质量。
浇筑箱梁腹板时须防止混凝土从倒角处溢出,可在芯模底部靠近倒角处加一块平面模板,压住混凝土。控制腹板混凝土浇筑上升速度,当速度过快时,会造成倒角处未凝固混凝土抵挡不住腹板混凝土的压力从而翻浆。
6.1.2浇筑顺序
一般采用分层、分区浇筑时,间隔时间不得超过混凝土的初凝时间。混凝土浇筑时先浇筑箱梁底板,再浇筑腹板及横隔墙,最后进行顶板混凝土浇筑。分层浇筑厚度宜控制在30 cm～50 cm以内。
在浇筑过程中,T构两端受力属悬臂模式,所以,浇筑时应悬臂两端对称浇筑,每一段的中心两侧也应对称浇筑。
混凝土高速倾入所致的冲击不仅会造成梁体的震动影响到挂篮的安全,而且还会破坏钢筋网和预应力管道的尺寸及定位准确性,由此可能导致预应力筋张拉时的线型误差而影响双控目标的实现。因而对底板的浇筑需利用接长软管、串筒或溜槽等措施来减少冲击震动的影响。从高处向模板内直接倾倒混凝土时,其自由倾落高度不宜高于2 m。
6.2施工缝处理
对于0、1号段水平施工缝及各梁段间的竖向施工缝,混凝土终凝后,对施工缝处混凝土进行人工凿毛,确保80%的粗骨料露出表面,满足要求后用高压水冲洗干净,在下段混凝土浇筑前,施工缝混凝土表面洒水湿润。横隔板、加劲板及锚固块混凝土与箱梁混凝土同时浇筑。箱梁表面的混凝土应压实抹平,进行两次“收面”,并在其初凝前作拉毛处理,以便与上层调平层良好连接,并防止表面裂纹的产生。
6.3混凝土的振捣
(1)振捣工艺:采用高频插入式振捣器振捣,各插点的间距应均匀,一般不超过振动棒有效作用半径的1.5倍,一般控制在30 cm。在最边缘点距模板不应大于有效作用半径的1/2,一般控制10 cm。
振捣时要使振动棒自然地垂直沉入混凝土中,为使上下层混凝土结合成整体,振动棒应插入下层混凝土5 cm～10 cm左右,不可漏振、欠振或过振,每一处振动完毕后应慢慢提出振动棒,急提振动棒将使气体不能排出形成蜂窝麻面。振捣器不得平拖,以避免出现混凝土离析。
振捣时间一般控制在20 s～30 s,对每一处振捣部位,必须振捣到该部位密实为止。密实的标志是混凝土停止下沉,不再冒出气泡,表面呈现平坦、泛浆。
(2)振捣注意事项:①应避免振动棒碰撞模板和钢筋,严禁碰撞预应力管道,严禁用振动棒振动钢筋“赶料”和“拖料”。②浇筑底板与腹板交接位置时应特别注意将该位置振捣密实,确保腹板混凝土浇筑振捣时不出现内翻现象。若出现底板泛浆时,可先延长底板浇筑长度,待该位置能承受浇筑腹板混凝土
和施工产生的压力后才进行腹板混凝土的浇筑。腹板由于预应力管道密集,钢筋较多,且光线较暗,有时振捣棒难以插入,振捣时必须防止漏振。在钢筋绑扎和布设管道时应考虑留出振捣间隙,或者振捣时采用直径小一号的振捣器振捣。对于腹板较高梁段,为确保混凝土振捣质量,可在内模板开窗振捣,待浇筑到时再封闭窗口。③严格控制时间,不得过振形成色差,不得漏振,形成蜂窝麻面。
6.4混凝土的养护
混凝土浇筑完成后,应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护,防止水分蒸发和阳光直射。覆盖时不得损伤或污染混凝土的表面。一般气候条件下,混凝土可采用覆盖一层土工布+洒水养护。为防止污染混凝土面,养护用水采用地下水。为防止因风力较大,混凝土表面水分流失太快,产生干裂,必须由专人及时、不间断洒水,保持混凝土表面一直处于湿润状态,养护时间不得少于10。
7预应力施工
7.1预应力钢绞线的制作
钢绞线下料,应按设计孔道长度加张拉设备长度加余留锚外不少于100 mm的总长度下料。切割时,应在每端离切口30 mm～50 mm处用铁丝绑扎,平放用砂轮切割。钢绞线编束,钢绞线编束时须按各束理顺,每隔1 m～1.5 m用铁丝捆扎,铁丝扣应向里,绑好的钢绞线束,应编号挂牌存放。
7.2预应力筋张拉
预应力张拉设备采用650 t穿心式千斤顶张拉。两端对称,同时张拉。
所有用于张拉预应力筋的千斤顶应专为所采用的预应力系统所设计,并经国家认定的技术监督部门认证的产品。千斤顶的精度应在使用前校验。千斤顶一般使用超过6个月或200次,以及在使用过程中出现不正常现象时,应重新校验。测力环或测力计应至少每2个月进行重新校验,并报监理工程师认可。当工地测出的预应力钢筋延伸量有超过允许的差异时,应暂停张拉并查明原因,必要时对千斤顶进行再校验。
预应力筋张拉程序为:0→初应力(作伸长量标记)→包括预应力损失的张拉控制力σcon(持荷2 min)→锚固。
张拉到σcon后,关闭主油缸油路,测量钢绞线伸长值,若持荷3 min后油压稍有下降,须补油到设计吨位的油压值,千斤顶回油,夹片自动锁定,该束张拉结束,作好记录。
预应力钢绞线束采用张拉力与伸长量双控,并以张拉力控制为主,以伸长值校核。实际张拉伸长值与理论伸长值之差应控制在6 %范围内。每端钢丝回缩量应控制在6 mm以内。
8附晋济高速南河特大桥实物图片
图3晋济高速公路南河特大桥
Continual Construction Technique
Zhao Jinsheng
Abstract: Introduces the mountain western Jin Dynasty highway continual rigid frame bridge construction. Uses the double extremity union body to hang the basket to construct T to construct the Liang section, section assembles the double extremity union body in 0# in the Liang to hang the basket, symmetrical bracket construction greatly cross, view picture, slanting abdomen wooden crate Liang. Hangs basket’s design, the processing and the installment and the concrete construction craft including the double extremity union body, provides for the similar project uses for reference.
连续梁质量 第4篇
1 连续梁悬臂浇筑施工的方法
20世纪70年代, 随着预应力混凝土工艺的完善, 使用于桥梁上的预应力混凝土工艺更加成熟。德国工程师首先采用挂篮悬臂浇筑混凝士, 修建预应力混凝土连续梁桥, 至今采用的悬臂浇注混凝土连续梁、T型刚构、斜拉桥等无支架施工方法奠定了基础。主梁可以从桥墩对称进行分段悬臂浇注施工或悬臂拼装施工。它可以不用或很少用支架, 不影响河道的通航, 不需要大型起吊设备建造大跨径桥梁。从而使预应力混凝土悬臂梁桥、预应力混凝土T型刚构桥和连续梁桥得到了发展, 桥梁的跨径达100~220m, 桥梁的截面型式也从T型、I型截面增加了箱型截面和析架梁结构。
悬臂施工法是大跨度连续梁桥采用的最主要施工方法, 是在已建成的桥墩上, 沿桥梁跨径方向逐段施工的方法。悬臂施工法通常分为悬臂浇注和悬臂拼装两类。悬臂浇注是在桥墩两侧对称逐段就地浇注混凝土, 待混凝土达到一定强度后张拉预应力钢束, 移动挂篮继续悬臂施工。使悬臂不断伸长, 直至合拢。
采用悬浇施工时, 桥墩顶部的0号块, 混凝土体积数量大, 一般都现场就地浇注, 为了拼装挂篮, 往往对悬臂根部节段也与墩上0号块一起现浇, 支承这部分施工重量可采用三角托架, 高桥墩可在墩内设置预埋件, 支承或吊住托架施工。在悬臂浇注前几段梁段时, 由于桥墩位置的限制, 两边挂篮的承重结构可联接起来, 待悬臂浇到一定长度后, 再将承重梁分开, 向两侧逐段推进。
采用悬臂施工的必要条件是在施工过程中需要墩与梁固结, 桥墩要承受施工产生的不对称荷载。由于在悬臂施工时梁内出现负弯矩, 对混凝土桥必须在桥梁的上缘逐段施加预应力, 使其与己完成梁段联成整体。采用悬臂施工方法, 很有可能出现施工过程的体系转换问题。因此, 要及时调整所施加的预应力以适应这一体系转换, 同时还要考虑由于体系转换及其它因素引起结构的次内力。对于连续梁桥, 当它们的桥墩与主梁并非固结时, 为了施工的需要, 需采取一定的措施, 在施工过程中临时固结, 进行悬臂施工, 待到合拢后恢复原结构状态。
合拢段的施工是悬臂浇注施工的关键, 当悬臂较长时, 由于结构的恒载和施工重量将产生较大的挠度, 这些施工变形除在各节段施工过程中不断调整外, 合拢时需作精细的调整。
2 桥梁施工质量控制的基本方法
桥梁施工是一个贯彻设计意图、实现设计图纸的过程, 因此是先有设计, 后有施工, 施工必须服从设计。桥梁项目开始施工前, 不管采用何种施工方法, 必须首先明确和指定在施工完成后必须达到的桥梁结构状态——包括几何线形和内力状态的设计理想状态。如果采用整体施工法, 这个设计理想状态必须在一次落架后立刻实现;如果采用分段施工法, 这个设计理想状态则要经历若干个分段施工阶段后才得以实现。但无论采用哪种施工方法, 由于施工规范所允许误差 (有时甚至超过允许误差) 的存在, 结构实际状态不可能准确无误地达到设计理想状态, 而且达到了一个含有允许施工误差的状态。对于整体施工法而言, 这是最终实现状态, 任何最终实现状态的调整都不包括在原先的指定的桥梁施工范畴内, 也就是整体施工法在施工过程中的基本状态只有两个, 即从设计理想状态到最终实现状态。对于分段施工法, 情况完全不同, 由于每个施工阶段结束时, 都有一个施工实际状态, 可以采用工程控制方法对各个施工阶段实际状态进行调整, 这种调整往往是基于某一结构性能最优, 使最后得到的最终实际状态有别于调整前的施工实际状态, 即是最优实现状态。这种分段施工法的基本状态有三个, 即从设计理想状态到施工实际状态再到最优实现状态。
连续梁桥是施工——监测——识别———调整———预告———施工的循环过程, 其实质就是使施工按照预定的理想状态 (主要是施工标高) 顺利推进。而实际上不论是理论分析得到的理想状态, 还是实际施工都存在误差, 所以, 施工控制的核心任务就是对各种误差进行分析、识别、调整, 对结构未来作出预测。
3 连续梁悬臂浇筑施工的质量控制
连续梁悬臂浇筑的优点可概括为以下三点:首先, 施工精度高, 连续梁悬臂浇筑可在施工中可不断调整节段误差, 提高施工精度;其次, 节省成本, 桥梁跨度越大, 桥跨越多, 越能体现它的优越性, 也就越经济;最后, 施工高效率, 避免大量支架, 可以方便地建造跨越流量大的河道和交通量大的桥梁, 并且由于操作重复进行, 有利于高效率工作。根据长期的实践经验总结, 控制连续梁悬臂浇筑施工质量要把握好以下几个方面:
(1) 线型的控制对连续梁悬臂浇筑施工质量的影响
一般情况下向下变形为正, 向上变形为负, 其基础原理是:根据计算提供的梁体各截面最终挠度变化值来设置施工预留拱度, 据此调整每段模板安装时的前缘标高。用公式表示为:Hi=Hi′+Fi在这中间Hi表示i梁段的实际底模标高;Hi′表示第i梁段的设计标高;Fi则为综合考虑各种因素的影响施工预留拱度。由设计计算出理论的预留拱度值, 供施工时参考, 因影响的因素较多和复杂, 施工时要根据实际情况和施工经验作出相应的调整, 这与连续梁悬臂浇筑的施工质量是息息相关的。
(2) 重视挂篮质量, 保证施工质量
在悬臂浇筑中每节段施工标高控制直接决定施工质量, 而挂篮的质量又是其中关键的一个环节。首先, 按照主梁阶段荷载及施工荷载总和的1.1到1.2倍进行预压, 荷载包括:主梁阶段自重;主梁除已铺设的底模、侧模以外的其它模板, 施工人员及施工机具重量;其次, 根据主梁结构施工, 按混凝土浇筑顺序摆放预压沙袋, 分十级预压, 每级均为预压总重的10%。每施加一级荷载均进行变形观测, 尤其对重点受力部位严密监测;预压完成以后, 待整个变形稳定, 即可进行卸载, 将观测资料绘成图表分析, 确定正式进行挂篮浇筑时的立模标高;最后, 卸载完成以后, 根据分析结果, 重新对挂篮的立模标高进行调整。这样才能精确的计算参数, 保证施工质量。
(3) 严肃对待稳定计算
结构失稳是指在外力增加到某一量值时, 稳定性平衡状态开始丧失, 稍有扰动, 结构变形迅速增大, 使结构失去正常工作能力的现象。桥梁结构的稳定性关系到桥梁结构的安全, 它与桥梁的强度有着同等的甚至更重要的意义。桥梁施工过程中不仅要严格控制变形和应力, 而且要严格地控制施工各阶段结构构件的局部和整体稳定。目前桥梁的稳定性己经引起了人们的重视, 主要表现在对稳定计算的重视方面。施工过程是结构不断完善的过程, 要经过复杂的体系转化, 体系必须在各种可能荷载作用下保持稳定, 否则就会发生事故。通过预测各种不利情况, 采用监测手段, 采取必要的措施, 防止或制止结构失稳。除桥梁结构本身的稳定性必须得到控制外, 施工过程中所用的支架、挂篮、缆索吊装系统等施工设施的各项稳定系数也应满足要求。
结语:我国在悬索桥、拱桥、连续钢构桥等方面的研究与实践取得了较好的成果, 但对大跨预应力混凝土连续梁桥的施工控制技术研究相对较少。因此研究和应用大跨预应力混凝土连续梁桥施工控制技术具有极现实的意义。
参考文献
[1]张继尧.悬臂现浇预应力混凝土连续梁桥[M].北京:人民交通出版社, 2004.
[2]侯希承.预应力连续梁悬臂施工控制技术探讨[J].西部探矿工程, 2005 (7) .
[3]季国清.预应力混凝土连续梁桥悬臂施工法关键技术与应用研究[J].中国高新技术企业, 2008 (11) .
连续梁专家评审会报道 第5篇
《九岭涪江3号特大桥（40+56+40）m连续梁施工方案》
顺利通过专家评审
（图为评审会现场--中铁十七局成绵乐铁路工程指挥部三楼会议室）
（图为评审会现场成绵乐公司总经理吴维洲发表讲话）
2010年11月9日下午14:30，中铁十七局集团成绵乐铁路工程指挥部邀请专家和相关单位领导，就成绵乐铁路客运专线《九岭涪江3号特大桥（40+56+40）m连续梁施工方案》进行讨论评审，大家一致认为该方案可行，通过评审，准予施工。本次专家评审会邀请了西南科技大学土建学院教授级高级工程师姚勇、四川海峡建设集团教授级高级工程师藩世骥、西南科技大学环资学院肖红兵教授、西南交通大学结构工程试验中心姚昌荣教授、中铁十七局集团公司高级顾问，原集团公司总工程师李志贤等专家。成绵乐公司副总经理兼总工吴维洲以及2位高级工程师章健华、樊辉明。中铁二院成绵乐项目常务副总经理何强以及高级工程师胡步毛。北京铁城监理有限公司总监黄平原、监理组长李成浩、监理工程师荣华东。成绵乐项目常务副指挥长李永珑、总工程师薛宝珠、工程部长郭兴文、工程部副部长李大炜、王万春、陈光楼，以及各参建方代表等参加评审会。姚勇主持。评审会成立了以西南科技大学土建学院教授级高级工程师姚勇为组长，四川海峡建设集团教授级高级工程师藩世骥、西南科技大学环资学院肖红兵教授、西南交通大学结构工程试验中心姚昌荣教授、中铁十七局集团公司高级顾问，原集团公司总工程师李志贤等专家的专家组。
（图为李大炜介绍施工方案）评审会上，中铁十七局集团成绵乐铁路工程指挥部副总工程师李大炜用幻灯演示的形式介绍了成绵乐铁路客运专线CMLZQ-1标，九岭涪江3号特大桥（40+56+40）m连续梁施工方案情况。
（图为幻灯片演示）
九岭涪江3号特大桥桥址的边墩位置在施工单位进场前因地方采砂造成地形、地貌变化，加之今年洪水因素以及上游水库的不定期放水，边跨支架施工困难，给原有桥梁方案（采用先边跨后中跨合拢方式）带来不安全因素。新方案为采用先中跨后边跨合拢，增加边跨托架，中跨跨中区段适当配重的方式进行施工，规避边跨在水中进行支架施工的不安全因素。
专家组对成绵乐铁路客运专线CMLZQ-1标，九岭涪江3号特大桥（40+56+40）m连续梁施工方案进行认真的评审，认为施工方案充分考虑了当地地质和水文情况，施工的现实性与设计的原则性相契合，原则予以通过。并就如何进一步完善规划方案提出了具体的意见和建议。与会的成绵乐公司副总经理兼总工吴维洲以及有关部门负责人也提出了意见和建议。
（图左一：项目总工薛宝珠，图为项目常务副指挥长李永珑表态）
连续梁合拢段施工技术 第6篇
关键词：连续梁 合拢段 体系转换
1 合拢段施工顺序
成熟的合龙技术是提高桥梁基础稳定性的重要前提。而合拢段的施工也是合拢段的关键技术。
常见的多跨预应力钢筋混凝土连续梁的秩序有三个，即逐步从一岸到另一侧的桥梁，或按照从中间向两侧、从两侧向中间或先边跨后次中跨最后到中跨的顺序逐步推进，直至结束所有合拢段。如果是先边跨后次中跨最后到中跨，必须先顶推再进行中跨合拢。这种施工顺序需要有足够大的顶力。另外，也可以按照先中跨后次中跨再到边跨的顺序安排合拢施工，但要先顶推再进行次中跨合龙，只需有较小的顶力即可完成合龙施工。多跨预应力连续梁合拢施工顺序通常采用由边跨向中跨或由中跨向边跨同时对称合拢的方式合拢。如果工期紧张，部分工程可以按照从小到大的顺序逐步合拢，也可以多跨一次性合拢施工。笔者结合工程经验分析得知，次预应力桥梁连续梁的合拢施工顺序采用先边跨合拢，继而中跨合拢，为相邻浇筑节段对称施工创设条件，从而使桥梁从T形静定悬臂状态逐渐过渡为超静定状态，最终完成体系转换。
2 合拢段吊架
基于工期要求，结束连续梁施工后将三角形桁架卸除，内模架、轨道走行系统，合拢段外侧模直接采用挂篮外侧模，底模悬挂于已成梁段底板端部，内模用组合刚模和木模拼装而成，其余合拢段施工吊架与此相同。
3 合拢段施工配重
浇筑合拢段时，为了平衡结构体，须用沙袋或水乡注水的方式逐步在两悬臂端施加配重，配重总量与合拢段混凝土重量相当。浇筑过程中，参照浇筑速度逐步卸载配重。边跨合拢时，在边跨合拢段两侧及“T”构跨中悬臂端配重，根据混凝土的浇筑重量，混凝土浇筑过程中，等量代换合拢段两侧水箱中的水或砂袋。中跨合拢时在中跨合拢段两侧配重，同样根据混凝土的浇筑重量，等量代换两侧水箱中的水或砂袋。
4 合拢段临时锁定措施
吊架安装到位后进行管道、钢筋和竖向预应力筋的安装。将底板钢束在合拢段混凝土浇筑前全部穿入，以使底板钢束能顺利通过合拢梁段。必须进行合拢段临时锁定，以免浇筑合拢段的过程中因梁体发生热胀冷缩影响浇筑质量，待合拢段模板立好后，选择一天中气温最低的时刻，将合拢段两端梁体锁定，同时按设计要求的张拉力张拉规定的临时预应力，锁定钢束。
5 合拢段施工的施工难点
在合拢段的施工中，为保证悬臂T构施工安全以及合拢段不出现裂纹，就必须要解决好以下几个难点：①合拢段模板的安装；②合拢段设计高程偏差；③合拢段混凝土浇筑；④合拢段张拉。
5.1 合拢段模板的安装 施作合拢段时，预留一套合拢所用挂篮底模与侧模，将其余部分拆掉。跨梁合拢后不宜拆卸内模导梁，因此必须在最后一个悬臂段混凝土强度达标后逐步拆卸吊架和内模导梁。张拉预应力束前须保证混凝土强度已达标，张拉时，单个“T”构两端的挂蓝对称行走，直至边跨挂蓝行走至底模吊带孔和直线段上预留孔对应时停止。利用直线段上底板预留孔锚同底模托架，利用直线段翼缘板预留孔锚同侧模板。
5.2 中跨合拢时高程偏差 若中跨合拢段出现15mm的高程偏差，则需用水箱压重中跨合拢段一侧来调节两侧标高，待混凝土强度达到50MPa再将配重卸除；如果高差小于15mm双方的交叉折叠的部分，中跨将不采用压重。
5.3 合拢段浇注 选在低温时段浇筑合拢段混凝土，尽量在2h～4h内完成。悬臂端混凝土连接面必须先凿毛再彻底清洗。混凝土浇筑头一天先用水降温处理箱梁结构；宜采用高强、早强、微膨胀的混凝土浇筑合拢段，混凝土入模时坍落度尽量控制在20cm以内；浇筑合拢段时，根据浇筑速度，逐步将等量的平衡重同步卸除，可通过汽车吊或塔吊直接调运至桥下直接卸除。合拢段的混凝士强度满足强度标准后将内模、外模和临时支撑逐步拆掉。
5.4 合拢段张拉的相关工作 合拢段混凝土强度达标后，将吊架内、外侧模板放松；按设计要求逐步张拉预应力束，然后将底模卸除；浇筑合拢段时先将所有预应力钢绞线穿入波纹管，以免浇筑时堵塞波纹管，注意要用胶带缠绕密封接口，并仔细检查各孔洞，防止其受电火花影响被打开；浇筑合拢段时，不宜在波纹管的位置上设置混凝土口，并且能在合拢段一每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔，以防合拢段管道被堵塞破坏压浆效果。张拉预应力束必须按既定的顺序逐步实施，以确保混凝土浇筑质量达到设计要求。
6 结束语
合拢段施工直接影响到桥梁结构安全，是预应力连续梁桥施工和系统转换的重要组成部分，并也影响其桥梁的安全性和耐久性。因此合拢段施工方案的选择，模板的安装、合拢段配重、合拢段的浇筑等施工技术都十分重要，必须保证按要求严格施工，以保证合拢段的施工质量。
参考文献：
[1]白志强.装配式先简支后连续组合箱梁桥施工技术[J].国防交通工程与技术，2008（2）：60-62.
[2]王洁，彭申凯.预应力混凝土连续粱桥合拢段施工工艺的实施和研究[J].安徽建筑，2007.
现浇连续梁施工技术和质量控制 第7篇
1.1 支架法就地现浇连续梁一般要求
支架法就地现浇连续梁的支架施工, 安装前必须进行支架刚度、强度及稳定性等计算, 确定立杆间距及横杆间距, 并对杆件进行逐根质量检查。基础处理是现浇梁支架体系的关键部位, 桥梁全长范围内地基承载力必须满足连续梁施工的全部荷载, 并须保持支架不产生变形, 不得发生沉降现象, 否则, 进行加固处理。若地基所处路段为软土路基地段, 地基承载力较低, 地基采用三七灰土换填、压实处理, 换填厚度根据计算荷载确定, 以提高地基承载力。处理后的地基, 经地基承载力检验合格后, 方可进行支架搭设施工。支架底设置底托。
1.2 施工控制
施工控制的目的是确保结构的安全和稳定, 使成桥后桥面系线形达到设计要求, 并且使结构的内力分布与设计理想的状态基本吻合。在确保结构稳定的前提下, 采用变形与应力双控, 以变形控制为主, 兼顾应力的发展情况。全桥都要进行变形、施工挠度与标高控制。
控制方法:以整体承载能力和抗倾覆稳定为主;加强纵横斜拉剪刀撑布置, 增加外侧斜支撑或者斜拉筋, 提高抗倾覆稳定性;高宽比特别悬殊的 (大于5的) 独立支架, 应优先选用大型型钢支架。立杆接头错开布置, 每个水平面接头不得大于总立杆数的50%。立杆接头扣件索紧牢固, 或者加楔塞紧;加强纵横斜拉剪刀撑布置, 约束立杆变形;水平杆接头扣件索紧牢固, 或者加楔捆绑牢固, 确保有效;水平拉结杆步距不得大于计算值;加强纵横斜拉剪刀撑布置, 约束立杆变形。
针对性保证措施: (1) 地基碾压整平, 达到承载力要求。 (2) 支架基础高于周围地面20cm~30cm, 周围设置截水沟, 防止雨水流进, 施工中严防水侵泡。 (3) 对碾压碎石基础而言, 应设置纵横交叉枕梁 (方木或者型钢) , 提高整体受力效果;格外加强高低差方向斜拉剪刀撑;顺桥向高低差形式的, 应将支架与墩台身间采用较强的刚性连接;横桥向高低差形式的, 设法在支架高边一侧增加斜支撑和矮边增加斜拉筋;通过预压检测和检验计算成果, 为施工调差提供准确参数, 荷载集中部位横梁严格检查验收。
1.3 待浇混凝土的梁段搭设新的暖棚, 与已浇注混凝土梁段的暖棚之间, 挂保温帘分隔保温
管道压浆: (1) 已施工的现浇梁段的暖棚、外模、底模不拆除, 也不前移, 用于已浇梁段的预应力管道的保温。待浇混凝土的梁段搭设新的暖棚, 与已浇注混凝土梁段的暖棚之间, 挂保温帘分隔保温。采取覆盖和包裹保温措施后。 (2) 预应力孔道内的浆液, 其强度达到25MPa前, 保持其温度位于0℃以上。 (3) 压浆前, 孔道及两端必需密封用高压水或高压风将管段内吹沈干尽, 管道内不得存水。然后进行压浆。 (4) 预应力孔道注浆的保护主要是泌水问题, 浆体要求不泌水, 适当早强, 减少受冻的可能性、微管的膨胀性。浆体搅拌时, 不能用热水与水泥直接搅拌, 水泥应保温, 不露天存放。为了使浆体不泌水, 适当早强采取以下方式 (1) 采用1000r/min的高速搅拌装置, 降低水灰比至0.3以下; (2) 增加保水性材料 (如粉煤灰、硅灰) 减少泌水; (3) 添加高效减水剂降低水灰比; (4) 应用毛细水泌水试验, 检验浆体的泌水性能。
2 悬臂式现浇
2.1 悬臂式现浇一般要求
托架采取自支撑体系构件设计。墩身施工时按要求在墩身相应位置预先埋设托架钢桁件。结构需要经过严格的受力计算。
托架预压: (1) 托架使用前对托架进行预压, 以检测托架的强度及稳定性, 同时测量托架的非弹性变形值和弹性变形值。 (2) 预压的荷载大小按照托架承载的混凝土重量, 然后再考虑施工荷载和施工的安全系数来计算。 (3) 卸载的顺序按照压载的反顺序进行并且作好观测记录, 对预压期间获得的数据进行分析, 找出非弹性变形值和弹性变形值, 归纳出回归方程作为调整立模变高的依据。
挂篮设计:包括主桁架、底模平台、模板系统、锚固系统、走行系统设计满足施工荷载、稳定性、安全性、可操作性。
2.2 悬浇梁施工技术措施
技术措施: (1) 挂篮的安装运行及使用均为高空作业, 要采取全面的安全保证措施;现场技术人员必须检查挂篮的位置、前后吊带、吊架及后锚杆等关键受力部位的情况, 发现问题及时解决。 (2) 检查预留孔位置的准确性及孔洞是否垂直;浇筑混凝土前后吊带用千斤顶顶紧, 且受力均匀, 以防承重后与已浇筑梁段产生错台。 (3) 施工中加强观测标高, 轴线及挠度等, 整理出挠度曲线。
2.3 悬臂梁施工注意事项
悬臂段施工必须把安全工作放在头等位置。在施工中, 除做好防护平台, 安全网等措施外, 特别要对施工人员进行交底, 提高安全意识, 避免可能出现的各种落物等危险因素。
3 工程质量控制以及施工安全
3.1 在混凝土施工中各种问题应对
坍落度、含气量、入模温度、模板表面温度等指标在混凝土施工中应对:坍落度、含气量、入模温度、进行即时控制, 以保证混凝土耐久性指标的实现。
3.2 影响因素
现浇箱梁梁体混凝土数量较大, 目前天气候条件适宜混凝土施工, 仅需避开雨天即可。
3.3 混凝土振捣有关技术控制
(1) 混凝土浇筑入模时下料要均匀, 注意与振捣相配合, 混凝土的振捣与下料交错进行。 (2) 箱梁底板、腹板、顶板混凝土均采用插入式振动棒振捣方式。随着混凝土的灌筑逐步振捣, 灌筑人员应注意观察, 合理操作, 准确把握每次插捣范围的深度, 以达到无漏振。特别是腹板根部、拐角点、支座处和锚垫板处等加强振捣, 加密振点即防止漏振又要防止过振。混凝土浇筑过程中, 防止漏振又要防止过振。混凝土浇筑过程中, 应随时对混凝土进行振捣并使其均匀密实。采用插入式振捣器振捣, 移动间距不宜大于作用半径的1.5倍, 且插入下层混凝土内的深度宜为50mm~100mm。 (3) 每一振点的振捣连续时间宜为20s~30s, 以混凝土不再沉落、表面呈现浮浆为度, 防止过振、漏振。当振动完毕需变换振捣棒在混凝土拌合物的水平位置时, 应边振动边竖向缓慢提出振动棒, 不得将振捣棒放在拌合物内平托。不得用振捣棒驱赶混凝土。 (4) 检查底腹板的混凝土密实度, 尤其是内腔底板倒角处及锚垫板位置, 浇筑时应该用小铁锤敲击模板, 若声音不清脆时, 则该部位混凝土已经密实, 否则需要设法使混凝土密实。 (5) 振捣时应特别注意保护波纹管等预埋件位置准确及不受损伤。
3.4 施工安全
现浇连续梁施工安全保证措施:建立健全安全管理组织机构, 建立一整套行之有效的安全保证规章制度, 加强安全知识教育, 提高员工的安全保护业务素质, 加强安全工作的物质保障。
摘要：目前, 由于现浇梁整体性好, 跨度调整方便, 外型美观, 并且减少了梁间缝隙使行车更加舒适, 因而在市政、公铁跨越桥梁中得到了广泛的应用。现浇混凝土连续梁施工, 所有施工环节都离不开安全质量控制这个关键环节, 安全质量控制在现浇连续箱梁施工中凸现至关重要的作用。
关键词：现浇连续梁,施工安全,工程质量
参考文献
[1]韩兆军.浅谈现浇砼连续箱梁施工[J].科技信息, 2011, 11.
[2]冯美云.工程施工质量的控制[J].山西建筑, 2010, 7.
刚构连续梁0号块施工质量控制要点 第8篇
关键词：刚构连续梁,0号块,质量控制,大体积混凝土
1 概述
1) 工程概况。沪昆客专湘江特大桥全长4 518. 77 m, 其上部结构主跨结构为2 联 ( 75+3×135+75) m预应力混凝土刚构连续箱梁, 箱梁为单箱单室、变截面直腹板截面形式, 三向预应力体系; 箱梁顶宽12 m, 底宽7 m, 梁高9. 8 m ~ 4. 8 m; 梁体混凝土等级C55, 主桥共分149 个节段 ( 见图1) 。
2) 0 号块结构特点。湘江特大桥每联刚构连续梁设置有2 个刚构固结墩, 墩顶0 号块为梁体悬浇施工的起点, 全长12. 0 m, 高9. 8 m, 底板宽7. 0 m, 顶板宽12. 0 m, 混凝土数量为776. 74 m3。由于该桥为预应力混凝土刚构桥, 0 号块为双薄壁墩与上部结构正交构成的箱梁节段, 是全桥结构受力最复杂、施工难度最大的部位。
2 0 号块施工工艺流程
湘江特大桥0 号块施工采用托架 ( 支架) 现浇法施工方案, 其施工流程如图2 所示。
3 0 号块施工质量控制要点
3. 1 0 号块托架 ( 支架) 设计与施工
3. 1. 1 0 号块托架 ( 支架) 设计
0 号块托架固定于双薄壁墩顶节墩身上, 是用以支承薄壁墩截面以外的0 号块混凝土重量及模板、支架重量的重要结构, 也是0 号块的施工平台。其设计荷载有混凝土重量, 上部的模板、支架重量, 人群机具荷载, 以及风荷载、施工振动等。根据墩身宽度、梁底宽度、0 号块悬出长度, 以及施工操作需要, 平台主要受力结构为安装于薄壁墩预留孔内的精轧螺纹钢筋, 如图3 所示。
底模支架
3. 1. 2 0 号块托架 ( 支架) 施工
1) 托架 ( 支架) 应严格按照设计图纸要求进行加工制造, 焊缝必须饱满密实, 焊缝高度满足设计要求。
2) 托架 ( 支架) 安装完毕后, 需进行预压试验, 以消除托架 ( 支架) 的非弹性变形, 并测定弹性变形, 为0 号块立模标高提供相应数据。
3. 2 普通钢筋安装
1) 在钢筋加工过程中, 须按照验标要求对钢筋原材、连接接头进行常规试验, 确保现场钢筋施工质量满足要求。2) 钢筋加工绑扎前, 应对设计图纸进行仔细核查, 确保钢筋尺寸、数量准确, 安装后混凝土保护层满足设计要求。3) 支座处加强钢筋必须严格按设计要求进行施工, 钢筋型号、数量、间距均必须满足设计要求。为方便支座处混凝土下料及振捣, 支座加强钢筋以上部分钢筋应预留适当空间, 以便于下料导管安装及混凝土振捣。4) 必须严格按设计要求在每处预留孔端部设置螺旋钢筋。为布置预埋孔道而切断的钢筋, 应在其旁边进行补强。5) 钢筋连接必须满足规范及验标要求, 单面焊接焊缝长度不少于10d, 双面焊接焊缝长度不少于5d。
3. 3 模板施工
1) 0 号块立模标高应根据设计要求、托架 ( 支架) 弹性压缩变形量、混凝土徐变量等因素综合确定。2) 模板安装之前, 表面应进行清理并涂刷脱模剂, 脱模剂应涂刷均匀, 避免因脱模剂涂刷厚度不匀造成混凝土色差, 影响外观质量。3) 模板支架及加固体系应整体设计, 设计过程中应避免受预埋件、预应力管道、张拉槽等构件影响, 拉杆体系应分布合理, 安装连接正确, 受力明确。模板中拉杆穿入孔洞应进行堵塞, 防止漏浆。4) 内顶模支架底部支承于底模上时, 应注意在支架底部增设垫块, 确保支架底口在底板底部不外露。支架顶部顶托与分配梁应接触紧密, 未密贴处需采用木楔抄垫密实。5) 端头模板应加工准确, 确保纵向预应力张拉槽口位置固定准确。模板加固必须牢固, 其背带竖向高度间距宜小于1 m, 采用梁体主筋作为拉杆对拉时应注意选取同一根纵向钢筋, 焊接质量必须满足规范要求。
3. 4 预应力施工
1) 预应力材料必须经检测合格后方可进入施工现场, 且中心试验室必须定期按规范要求对预应力材料进行检验, 确保预应力材料质量合格。2) 预应力管道安装位置应准确, 定位钢筋网直线段50 cm一道, 曲线段30 cm一道。3) 张拉槽压浆嘴应进行封堵, 张拉槽内应填塞棉纱等物品对张拉槽进行保护, 确保压浆作业顺畅。4) 螺旋钢筋应与张拉槽口配套进行使用, 且安放位置准确。螺旋钢筋若采用现场加工, 则其型号、直径、圈数、间距均必须满足设计要求。5) 纵向预应力管道采用芯棒 ( 衬管) 穿入波纹管内加强成孔质量, 其直径应满足支撑要求, 且必须具有一定的刚度及可塑性。混凝土浇筑完毕后, 应注意抽拔时间, 防止芯棒受热软化粘于波纹管内造成无法抽出。6) 竖向预应力管道应在车间加工成形, 锚垫板应与高频焊管管口垂直焊接牢固, 管道底部两两相连通便于压浆作业。竖向预应力管道各道焊缝处均应仔细进行检查, 发现存在漏洞的地方及时进行包裹, 防止漏浆。7) P锚安装之前应进行锚固性能试验。扁锚后锚板与约束环之间的距离应符合锚具设计要求, 不得随意调整。钢绞线外露P锚挤压套末端尺寸不应少于5 mm。8) 混凝土浇筑完毕, 龄期不少于7 d, 强度及弹性模量达到设计要求的100% 后方可进行张拉施工。预应力张拉施工以张拉控制应力为主, 伸长量进行校核。9) 张拉设备应定期校核, 张拉油表与油顶应配套使用。张拉用油表必须使用耐震压力表, 精度为1. 0 级的每周校核一次, 精度为0. 4 级的每月校核一次。张拉用油顶在使用前需进行油缸摩阻测定试验, 当缸内摩阻系数大于规范要求时应更换新的油顶进行施工。
3. 5 预埋件施工
0 号块施工过程中须注意各种预埋件的埋设, 主要涉及到的预埋件有: 1) 防护墙钢筋预埋; 2) 电缆槽竖墙钢筋预埋; 3) 连续梁接触网、拉线基础预埋件; 4) 栏杆或声屏障遮板挂设预埋钢筋;5) 通风孔、泄水孔预埋件; 6) 综合接地钢筋、接地端子预埋; 7 ) 梁顶无砟轨道施工预埋件; 8) 挂篮锚固、走行用预埋孔。
4 大体积混凝土施工
4. 1 C55 混凝土配合比设计
为防止大体积结构开裂, 且确保浇筑密实, 混凝土配合比设计采用技术方案 ( 0 号块混凝土理论配合比如表1 所示) :
1) 较低水胶比, 较大坍落度 ( 18 cm ~ 22 cm) 。2) 采用掺入粉煤灰方案降低水化热。3) 掺入矿粉, 减少水泥用量、改善混凝土的工作性、降低水化热、增进后期强度、改善混凝土的内部结构, 提高抗渗和抗腐蚀能力。4) 选用优质高效减水剂, 保证了混凝土良好的工作性, 减少了用水量, 提高了混凝土强度。
kg
4. 2 混凝土施工
4. 2. 1 混凝土分次浇筑
为保证预应力筋和普通钢筋安装质量, 确保墩梁结合部的混凝土施工质量, 0 号块混凝土分两次浇筑成形 ( 如图4 所示) : 第一次浇筑高度自刚臂墩墩身变截面处开始, 至0 号块箱梁进人孔底面处, 浇筑高度5. 3 m; 第二次浇筑剩余梁高6. 5 m梁体。
0 号块混凝土浇筑顺序:
横隔板倒角→横隔板→腹板→底板→横隔板→腹板→顶板两端→顶板中部。
4. 2. 2 混凝土振捣方法
混凝土浇筑时采用φ50 mm和φ30 mm插入式振捣器进行振捣, 个别部位配备捣固铲、捣固锤辅助振捣。为保证0 号块底板与墩顶结合部钢筋密集处混凝土的振捣质量, 在两端悬臂段底模上各安装4 台1. 1 k W附着式振动器加强振捣。在内模的下梗肋处加设振捣孔来排除此处易形成的气孔。
1) 梁体施工用混凝土配合比除强度及弹性模量满足设计要求外, 其工作性能必须良好, 满足泵送及钢筋密集区布料要求。
2) 混凝土浇筑过程中应对称均匀布料, 分层振捣, 分层厚度不大于30 cm/层。混凝土振捣过程中应采用“快插慢拔”的方法进行振捣, 直至混凝土表面不冒气泡且不再下沉为止。
3) 支座位置处应埋设布料管进行集中布料并加强振捣, 必要时安排专人进入模板内部进行振捣。预应力管道锚固点位置、钢筋密集区须加强振捣, 确保混凝土密实, 质量达到要求。
4) 底板浇筑完之前腹板下倒角模板先不安装, 待腹板与底板交界处混凝土振捣完毕后再安装倒角模板, 且倒角模板应增开振捣孔, 用以加强对倒角处混凝土的振捣。
5) 混凝土浇筑过程中应注意控制浇筑速度, 加强模板检查, 尤其是端头模板及横向束张拉槽位置。同时, 应注意观察模板漏浆位置, 及时进行堵塞, 防止水泥浆污染墩身。
6) 混凝土浇筑过程中应留置同养试件, 试件数量应不少于3 组。混凝土浇筑完毕后需按规范要求及时进行养护。
5 结语
1) 预应力混凝土连续刚构桥梁0 号块大体积混凝土分两次浇筑, 并设置混凝土专用下料孔、混凝土振捣孔、观察孔, 有效地解决了该部位因钢筋密集导致混凝土无法振捣密实的难题。
2) 采用合理的混凝土配合比, 改善了混凝土的工作性能, 达到了长距离、大高度输送混凝土的要求, 同时有效地减小了混凝土早期水化热, 避免了混凝土收缩裂纹的出现。
3) 0 号块托架采用墩顶悬臂牛腿结构形式, 受力明确, 安全可靠, 有效地减轻了托架重量, 且用钢量小, 造价低。
4) 该刚构连续梁0 号块施工, 施工准备较为充分, 技术措施有效, 过程控制严格, 施工质量满足设计及规范要求, 并一次性通过了全线连续梁桥的首件工程评估, 为后续连续梁悬浇施工奠定了基础。
参考文献
[1]铁建设[2010]241号, 高速铁路桥涵工程施工技术指南[S].
[2]TB 10752—2010, 高速铁路桥涵工程施工质量验收标准[S].
浅谈连续刚构桥梁施工质量控制技术 第9篇
1进行连续刚构桥梁施工控制的重要性
在桥梁工程施工中,其基本要求是要确保桥梁施工具有足够的安全性与稳定性,确保其结构的线性以及结构恒载的内力能够达到相关的设计标准。一般来说,连续刚构桥梁的跨度非常大,要根据其桥体本身的实际特点来决定全过程的施工控制工作。连续刚构桥梁施工是一个非常系统与综合的施工体系,施工全过程的各个施工环节之间都有着非常密切的联系,如果前期准备工作中出现了问题,也就会影响到其后期施工的进度与质量。再加上连续刚构桥梁本身就具有一定的特殊性,即使在后期施工中采取了再多的措施也都无法完全解决由于前期工作不充分造成的问题。因此,对连续刚构桥梁施工进行全过程与全方位的控制是十分必要的。
在连续刚构桥梁施工控制中,主要是要对桥梁结构进行分析与计算,对桥梁的应力与挠度进行监测以及确定立模标高等等。在连续刚构桥梁施工控制中,要将主要的控制点设在箱梁底部的线性控制上,将应力监测作为起辅助作用的控制点,结合相关施工标准,对预应力进行合理科学的控制,确保预应力的施工质量过关,这也是进行连续刚构桥梁施工控制必须要遵循的原则。
2连续刚构桥梁施工控制分析
2.1监测与信息反馈
在连续刚构桥梁施工中,施工监测也是一个关键的组成部分,通过对施工监测,能够让技术人员更加及时的获取到准确的相关参数与施工各个过程中的相关信息,再对这些信息与参数进行控制与分析之后,就能够得到下节段桥梁主梁的相关施工参数。
(1)材料参数
对于连续刚构桥梁的内力而言,其受到了材料参数监测的直接影响。针对这一情况,在连续刚构桥梁施工前期以及具体施工过程中,必须要站在力学参数的角度上来检验桥梁混凝土材料与钢绞线,所要检测的参数主要有混凝土收缩徐变特性参数、容量、弹性模量以及钢绞线的管道摩阻系数等。
(2)变形情况
监测变形情况是连续刚构桥梁施工监测中的又一重要工作,变形情况的监测主要包括柱墩压缩变形与主梁挠度这两个方面。为了提高变形监测的质量,必须要对测量控制点以及观测点进行合理的设置,观测点的两侧要处于对称的状态,最合理的是将其设置在箱梁腹板桥面板中。同时,为了提高所得监测数据的准确度,还要结合梁端的高度来适当延伸观测钢筋,将其绑扎实并牢固焊接好。
2.2施工控制的主要方式
一般来说,连续刚构桥梁施工控制的主要包括前期控制、后期控制两种方式。并且,将连续刚构桥梁进行仔细分析发现,连续刚构桥梁的控制主要是前期控制,而辅以后期控制。连续刚构桥梁的施工控制环节主要有预报、施工、监测、识别判断以及修正等环节。并且在实际控制过程中,这种控制是循环的。在进行控制工作的时候,应该将控制的重点放在控制主梁标高上,并对其进行相应的应力检测。对主梁标高进行控制主要有确定标高以及确定主梁节段。从目前来看,对主梁预拱度进行预先设置主要有两种方式,即理论计算以及经验决策。理论计算就是将理论参数与实际测量得到的结果进行综合分析。这种计算方式具有清晰的概念,且严谨的推理过程。而经验决策则是指施工人员在长期的实际施工中所产生的数据总结。施工人员根据长期经验得到的数据具有较高的可靠性,对于实际施工具有重要的意义。为了使得施工过程中的数据准确性得到保证,一般在实际施工的时候,采取的是理论计算与经验决策相结合的方式进行数据的计算。理论计算方式一般包括综合分析方式以及叠加的方式。综合分析法需要对结构模型进行事先建立,在对数据进行分析。当数据结果分析出来之后,可以利用计算机的相关程序对综合数据进行计算,进而算出最佳的预拱度。但是,需要注意的是,预拱度的结果虽然准确性较高,但是在使用时候,需要采用专业软件对其进行计算,还需要在正式使用之前,对收集得到的数据进行验证,保证其准确性。但就我国目前的情况来看,由于我国对于混凝土的收缩变化数据很难进行计算,因此,综合分析法现今很难在国内进行推广。
3结语
综上所述,对于连续刚构桥梁的实际施工进行系统的控制,可以对于设计以及实际施工的水平都进行提高。并且,对于桥梁运行过程中,出现的各种桥梁病害也能够有效预测。另外,为了使得对其控制的精度得到有效保证,相关的设计人员还需要加强与现场施工人员的交流,探讨实际施工中出现的问题,从而将各种安全隐患问题从根源上进行消除。通过这样的方式,才能使得连续钢构桥梁施工的实际水平得到有效提高。
参考文献
[1]杨晖.节段箱梁短线法制架施工在强潮区单桩独柱、连续刚构桥梁施工中的应用及施工难点分析[J].公路,2013,05:240-245.
[2]刘扬,丁欣海,鲁乃唯.基于自适应MC法大跨连续刚构桥施工控制可靠度研究[J].交通科学与工程,2012,04:25-31.
[3]杨雷,张永水,郑凯锋.基于神经网络的连续刚构桥施工线形控制参数预测研究[J].四川建筑科学研究,2011,01:263-266.
连续梁质量 第10篇
1 大跨度连续梁菱形挂篮法施工
1.1 挂篮设计
怀远县涡河五桥项目主桥设计采用菱形挂篮悬臂法施工,每个挂篮设置两个菱形架,两菱形架之间通过横联、前上横梁和后锚梁联系在一起,各节点板之间采用高强螺栓联结,确保主承重结构的整体性。底模由平板模和底模平台组成,平板模采用6 mm的面板和[8槽钢作为背肋。底模平台通过销座连接在前后下横梁上,销座可沿销轴旋转,以调整梁段的底板前后高差。外侧模板采用[10槽钢桁架结构作为支撑,平板模作为模板的支撑系统,通过上下对拉和内外模板之间的对拉来确保支架不变形。内模板采用钢模,悬吊系统采用Φ32 mm精轧螺纹钢作为拉杆,设置双螺帽,确保施工安全。设置内外模纵梁,与前上横梁采用吊杆连接,挂篮前移时,侧模及内模随纵梁一起整体前移。锚固系统在行走时依靠扣在轨道上的反压轮受力,轨道锚固在梁上竖向预应力筋上。行走到位后立即将后锚梁通过10根Φ32 mm精轧螺纹钢锚固定在梁体内,在挂篮检算中以8根来进行计算,满足要求,为了增加安全性,现场施工时,在两个主桁架后面各增加一根后锚,具体位置见挂篮预留孔图,在浇筑过程中承受荷载。
1.2 挂篮的制作与安装
1.2.1 挂篮制作
挂篮桁架及模板新买材料必须具有相应的产品合格证,并做适当的材料力学试验,特别注意的是工字钢的支点处应增设加劲肋。
1.2.2 挂篮安装工序
第一步(施工前期准备):对照挂篮施工图纸,组织相关部门对挂篮拼装构件进行系统验收,满足规范及标准要求后方可安装,确保施工安全可靠。
第二步(测量放样):1#块混凝土浇筑及预应力张拉完成后,由项目部测量人员定出挂篮安装需要的控制线,保证轴线不偏位、高程符合规范及标准要求,确保挂篮的主桁架位置准确,满足施工要求。
第三步(安装走行设施):将每只挂篮桁架下轨道位置抄垫平整,达到挂篮安装高度。铺设挂篮轨道,安装挂篮菱形构架,安装挂篮后锚固系统,安装横联、平联。安装前上横梁。
第四步(安装底模):将场地上预拼好的挂篮底模平台运输到墩底栈桥平台上,包括:前下横梁、后下横梁、底模纵梁、前后吊杆框梁。底模平台整体吊装就位于0#块底,临时打销。安装挂篮底模平台前后吊挂,解除挂篮底模平台的临时连接,吊装定位底模。
第五步(安装滑梁):安装内模梁前后吊带,在挂篮底模平台上拼内滑梁、内模支架、内模、并临时连接。吊装整个内模系统,将吊带穿过内模及支架与内滑梁连好。
第六步:安装底模、侧模和箱室内后锚杆。
第七步(挂篮检查和验收):挂篮在使用前,应对制作和安装质量进行全面检查,应进行走行性能试验和焊缝探伤检查,对不合格的地方,应加强或改正。
1.3 挂篮预压
本桥挂篮预压主要是进行主桁架加载试验。主桁架组装完成后进行加载试验,加载的目的一方面是,检查主桁架受力安全情况,另一方面是,测得主桁的弹性变形和消除其非弹性性变形,为挂篮施工的标高调整提供数据。
1.4 挂篮前移
在已浇筑的悬臂段上铺设接长轨道,固定好并在轨道上涂黄油。松后锚杆并用千斤顶将挂篮主桁架顶起,安放前支点和反压轮,接长竖向精轧螺纹钢,每侧各一根压于挂篮桁架主梁上。利用导链将底模挂于侧模上,安装每侧侧模滑道吊架各两根,松侧模后锚杆和前吊杆,使侧模下落10 cm。为利于模板前移,在侧模和底模间放置2 cm木楔。松内模前吊杆及后锚杆,使内模落于已浇筑梁段底模上。采用千斤顶使挂篮桁架及模板均匀对称前移。
1.5 标准节段施工
挂篮前移并加固完成,模板中线及高程调整完毕后,进行标准节段钢筋安装、预应力管道安装施工,标准节段采用一次浇筑成型的工艺。
2 质量控制
2.1 中跨合拢段施工质量控制
择优选取一侧挂篮模板作为中跨合拢段使用,结合现场施工工序,首先,进行中跨合拢段吊架的安装,其次,就是挂篮底模板、外模板的拼装。中跨合拢口两端悬臂的长度和截面对称,尺寸满足设计及规范要求。合拢施工时,需选择当天最低温度时段,建议在夜间凌晨温度最低时施工。混凝土边浇筑边进行卸载。混凝土浇筑完成后及时进行养生。
2.2 预应力钢绞线施工控制要点
预应力张拉设备张拉前必须顶、表配套检定,严格控制张拉次数和标定时间。预应力张拉通常以油压表读数为主,钢绞线伸长量作为校核,预应力张拉两端必须同步进行,不同步率误差控制在10%,理论伸长值和实际伸长值的误差控制在±6%以内。
张拉顺序严格按照设计图纸及规范要求进行张拉。张拉设备采用穿心式千斤顶两端对称,同步张拉。混凝土张拉前混凝土的强度达到设计值的90%,弹性模量达到设计值的100%且不少于7 d的龄期后方可张拉预应力束。
2.3 封锚和孔道压浆质量控制
孔道压浆在预应力张拉完成后24 h内完成,特殊情况必须在48 h内完成。
2.3.1 孔道压浆
2.3.1. 1 孔道压浆前的准备工作
压浆前首先将预应力孔道内的脏物、积水清理干净,确保机械正常运转,压浆料等材料就位等。泥浆搅拌设备转速不得低于1 000 rad/min。压浆拌合料严格控制搅拌顺序和拌合时间。二次拌合后,将拌好的灰浆通过3 mm×3 mm滤网后存放于储浆桶内。每次水泥浆自搅拌到完成压浆的时间不得超过40 min。
2.3.1. 2 孔道压浆施工工艺
①搅拌水泥浆,使其流动度等性能达到技术要求。
②压浆设备采用真空辅助压浆,浆液通过管道放出少许后,经检测浓度满足设计及规范要求后方可继续压浆。
③压浆过程中,压浆泵需持续工作,要求压浆压力达到0.5~0.6 MPa,浆体从出口端流出后,稳压不得少于3 min。
④压浆完成后及时采取养护,自然养护不少于7 d,预应力管道压浆完成后对污染的混凝土面及时的冲洗干净。
2.3.2 封端施工
封端混凝土表面采用人工凿毛并用清水冲洗干净。封端用混凝土性能和强度等级须符合设计要求。
2.4 线形控制
施工过程中受不同节块混凝土重量、荷载、外力、截面尺寸等因素的影响,使梁体在不同截面中产生的内力和发生的位移量均产生不同变化。
①计算出各施工阶段立模控制标高,作为施工测量控制的依据。
②检查各施工阶段的标高是否同设计提供的标高一致,否则要报请监控组,分析原因。
③节块不同阶段模板高程的确定:
模板高程=设计各阶段不同的挠度变化量+挂篮受力变形预拱值的量+吊带伸长值+实测标高调整量。
3 结语
连续梁特殊工序、线形监控及混凝土的龄期和弹性模量控制是连续梁挂篮施工质量控制的关键所在。笔者在蚌埠市怀远县涡河五桥主桥(65+110+65)m连续梁挂蓝施工过程中,积累了连续梁挂篮施工质量控制的实践经验,对挂篮施工各工序的控制要点、难点进行总结,在此希望能提供有益借鉴。
参考文献
[1]《G206怀远县涡河五桥两阶段施工图设计文件》、参考工程招标文件、工程投标文件.
[2]《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011).
[3]《公路工程质量检验评定标准》(JTG F80—2004).
浅析连续板梁匝道桥施工 第11篇
【关键词】连续板梁；匝道桥；施工
0.引言
为了对连续板梁匝道桥的施工方法及主要的技术措施进行较为全面的介绍，特选取宁波某高速匝道桥为例，此高速匝道桥横跨一道小河，所设计的桥梁角度为九十度，桥面全长一百零七米，有五个桥孔，桥孔所采取的是（2×20＋22＋2×20）米的钢筋混凝土连续空心板，跨河角度为一百三十五度，其中，二号以及三号桥墩位于水中，常态下，小河的水位为一点二米，桥面的最高处高度为四点五米。桥梁上部所采取的是变宽型的异型板桥，板梁的宽度从十八点五米逐渐缩小至八点一二米，而桥的翼缘的宽度保持不变，仅是在腹板处有所变化。
1.施工方法及技术
在本文所列举的实例中，桥的二号墩以及三号墩位于水中，其他的桥墩在陆地上。拟用素混凝土在桥梁的第一孔以及第五孔处进行地基加固，用钢筋混凝土对第一号桥墩以及第四号桥墩进行地基加固，进而构建起一个陆地支架体系，另外，在二号、三号以及四号孔处分别设置十五个水中的临时桥墩，构建一个水上支架体系。
连续梁桥的施工控制就主梁标高而言，应在混凝土强度设计值范围内。按“宁高勿低”的原则进行，即主桥二期恒载施工5结论与建议于设计标高(主要对跨中段而言)，原因是考虑施工对成桥线形与应力的实测结果表明本次施工完成时结构后期徐变并没有完成。另外，考虑工控制达到了良好的效果，说明施工控制所选用的基础沉降的影响，施工时主桥标高整体设一定的计算程序是合理的，计算模型是正确的。预留F沉量。(2)为了减少日照温差对箱梁挠度的影响，施参考文献工中可采取相应的技术措施。
1.1施工的重点
针对笔者所举的该宁波某高速匝道桥的实例，施工中主要存在以下三点重点内容：
首先，在工程的施工区域内，地基土质是相对比较软的，这就意味着该地域内的土地承载力有限，所以，对于本工程而言，对地基土进行适当的加固处理以及进行必要的基础施工是本施工项目的第一个施工重点内容。
其次，由于现浇钢筋混凝土板梁，属于是进行大面积的使用无装饰的混凝土，因此，对于本实例而言，进行项目施工的另外一个重点内容就是有效的处理好大范围的无装饰的混凝土。
最后，对于实际的施工而言，进行水上支架系统的构建和安装需要具备较高的条件，项目施工的要求也相对比较高，水上支架体系的质量将会对整体工程的质量产生决定性的影响，所以说，本施工项目的最后一项重要内容就是要保障所安装和构建起的水上支架系统的刚性、硬度、强度，并且其稳定性也要符合施工要求。
1.2项目的流程
具体到本文所举的宁波某高速匝道桥的例子而言，项目的施工工艺主要涉及到路上施工以及水中施工两部分。
一方面，對于路面施工来说，所涉及到的就是陆上钢筋混凝土空心板梁。具体的项目施工工艺流程可以概括为：（1）灌注桩钻孔；（2）立柱；（3）处理地基；（4）搭设支架；（5）底模安装；（6）板梁底板以及腹板钢筋的绑扎；（7）内膜以及外侧膜的组立；（8）顶板钢筋的绑扎；（9）混凝土浇筑；（10）养护；（11）膜以及支架的拆除。其中，在处理支架以及地基过程中主要涉及的问题有：所使用的支架式钢管碗扣式支架，有上下两个底托，支架的高度可以进行上下调节，以便确保可以实现支架下落时的稳定和匀速。要用枕木将立杆底角进行铺垫，并且在布置时要采取横敲向。根据砂砾路堤的要求对木放下地基加以填筑，以避免出现渗水现象。地基要宽于支架，在排水问题上，要对地基面设2%的横向坡度排水。为了有效的避免出现沉降，要确保施工结构在尺寸上的精确性，尤其要注意以下几方面内容：要对支架地基进行分层碾压处理，确保其密度保持在95%以上；在进行浇注前，要对碗扣式支架的各个节点进行仔细的检查，保障其牢固性符合施工要求，确保支架的整体性以及在沉降过程中的均匀性；在进行浇注时，要仔细检查钢管表面是否存在变形或者破损，特别是接头处的碗扣要确保完好，并要指派专人进行看管；在进行支架的搭设过程中，要保持立杆处于垂直状态，并采取相关的安全保障措施，防止出现冲撞变形的意外；要用塑料布将支架的地基边的部位加以包裹，防止由于雨水或者养生水的浸泡而导致的下沉。比如匝道桥桥面宽11.5m，其中车行道宽8.5m，人行道宽3m。桥跨布置为3×23m现浇预应力连续箱梁，箱梁横截面为单箱三室，箱梁底板宽8.5m，高1.4m，箱梁底板砼厚20cm，顶板砼厚22cm，纵向四道隔梁厚均为40cm，横向二桥台顶的端横隔梁厚120cm，中间墩顶二根横隔梁厚200cm，横向隔梁均位于墩台上，现浇箱梁砼强度等级为C40。每根纵向隔梁内布置有3束12?覫s15.24钢绞线束，墩顶横隔梁内布置4束12?覫s15.24钢绞线束。
另一方面，水上钢筋混凝土空心板梁浇注。所涉及到的主要工序依次是是：打桩、围堰、灌注桩钻孔、系梁、立柱、临时墩设置、水上支架搭建、底模安装、板梁底板以及腹板钢筋的绑扎、外侧模以及内模的组立、顶板钢筋的绑扎、混凝土浇筑、养护、支架拆除。需要注意的是，在进行钢筋的加工以及安装时，除了要符合相关规范的要求之外，还要注意以下问题：钢筋弯曲的弯心轴直径要满足相关规范的要求；鉴于一些主梁的所使用的是通长筋，在进行整体的制作和安装时困难较大，所以可以采取分段制作的方式，将其进行张拉后，在焊接拼装，此时需要注意做好分段接头处的设计，防止同一断面上焊接接头的数量较多，避免出现在完成钢筋的对接后的变形问题；竹胶合板具有易被刮花以及容易燃烧的特点，所以，在进行钢筋的绑扎过程中，要先用方木将其底部进行铺垫，防止在对钢筋进行拖拉的过程中造成对板面的刮划的问题，此外，在对钢筋进行焊接时，要注意采取相应的措施，例如，用衬垫将模板的底部进行铺垫以起到一定的隔离效果，防止在进行焊接时造成板面被灼坏的状况；最后，为了使钢筋的保护层厚的有所保障，需要在钢筋和模板之间用预制的砂浆块绑扎在钢筋上，起到一定的支垫作用。■
【参考文献】
［1］顾辉.试论匝道桥施工方案的制订.硅谷,2010,（12）.
［2］薛新枝.观音桥枢纽互通B匝道桥施工控制.铁道建筑技术,2008,（06）.
［3］夏佳.连续板梁匝道桥施工.山西建筑,2008,（19）.（下转第277页）
（上接第251页）［4]马明祥.现浇箱梁模板与支架设计及施工质量控制.北方交通,2010,（06）.
［5］悬臂梁挂篮施工技术 ，山西建筑，2008（06）
［6］钢筋混凝土桥梁裂缝成因与防治 ，西部探矿工程，2008，（02）.
［7］平板驳船与汽车吊组合用于跨江大桥钢管拱吊装，城市道桥与防洪，2008（01）.
［8］人字式组合三角形稳定结构无压重挂篮的设计 ，2008，（01）.
［9］DSM型预应力钢绞线低回缩张拉锚固体系设计与研制 ，铁道标准设计，2008，（02）.
连续梁质量 第12篇
在高速铁路工程施工中连续梁混凝土施工工艺相对较为复杂, 施工时如果施工人员不能够按照设计的要求完成相关的施工就会对于工程的施工质量造成一定的影响。在连续梁混凝土施工过程中主要的施工工艺可以分为以下几个环节:
1.1 配料拌合
在进行连续梁混凝土施工之前首先要做的便是对于配料的拌合, 在进行拌合时一定要控制好配料的比例以及下料顺序。为了提高拌合的效率在进行混凝土材料的整理时就应当将不同的材料分开摆放, 并且对于不同的材料设立不同的标志牌。在摆放不同材料时采取不同的保护措施:例如将砂石堆放场地进行硬化处理, 将水泥存放在水泥罐或仓库内;搅拌机设立醒目标牌。搅拌机翻斗一次投料时, 向翻斗内装料顺序宜为砂、水泥、石子、水, 外加剂应先溶于水, 再按掺量投入到搅拌筒中。掺合料应先将其与水泥干拌均匀后, 再和水泥一起投入。每一工作班正式称量前, 应对计量设备进行重点校核。装料的体积, 按各项固体材料松散体积的总和计, 不应超过搅拌机额定容量的110%。所装材料经搅拌后, 出料系数一般为0.65~0.7。
1.2 拌合物的拌合
在拌合的过程中应当所需要的混凝土要求以及搅拌的实际情况来控制搅拌机的搅拌时间。如果搅拌的时间控制不好就会影响拌合物的质量, 时间不足时拌合物将达不到均匀要求, 时间过长时拌合物可能产生离析。搅拌机搅拌筒的转速应严格控制, 以减少拌合物的离心作用, 不得为缩短搅拌延续时间而使转速超过该机规定的转速。
1.3 拌合物的运输
在进行拌合物的运输时一般会选择混凝土泵车进行运输, 在运输之前必须要确保拌合物的性能符合泵机的使用规定。每次作业前应先泵送一部分水泥砂浆以润滑管道, 每次增加管节也应润滑后再连接;混凝土的供应必须保证泵的连续工作;发现堵管时气压泵可停机后迅速开气, 进行一次冲击, 一般即可排除堵塞;如发生拌合物离析, 应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留混凝土, 将管道疏通并清理干净后再重新开始。
1.4 混凝土的浇筑
在进行混凝土的浇筑时一般会采用分段浇筑以及斜向分层浇筑法进行浇筑, 在进行分段浇筑时应当控制分段的长度以及厚度, 一般分段长度控制在10m以内, 每层厚度控制在50cm以内。连续梁的浇筑顺序可按图1的圆圈内数字顺序、浇筑方向按箭头所指方向进行。待 (1) 、 (2) 、 (3) 段浇筑完毕且达到设计混凝土强标准值的70%之后, 才可浇筑梁段工作缝 (4) 、 (5) 、 (6) 。 (1) 段由桥墩以远向墩身进行, 可减小沉落应力; (2) 段由墩身向桥墩以远进行, 是因主梁底板有坡度, 这样浇筑可避免水泥浆流失; (3) 段从工作缝 (6) 左侧开始浇筑, 因为浇筑 (3) 段时, 工作缝 (6) 右边的 (1) 段已终凝, 不至于因使用振捣器而影响 (1) 段的混凝土凝结。
在分段浇筑的过程中对于每一段的混凝土在浇筑完成以后都应当连同面板一起沿着上部结构将整个斜面向前推进。每一段内纵向浇筑顺序如图2所示。浇筑梁段工作缝 (4) 、 (5) 、 (6) 混凝土时, 先将两侧隔板拆除, 再将接头混凝土面的浮沫清洗干净并凿毛, 以增强新旧混凝土的粘结。
1.5 混凝土的振捣
在进行混凝土的振捣时多采用插入式振捣器进行振捣, 在振捣时可以根据工程的需要以直线行列或者交错行列进行位移振捣。在振捣的过程中应当避免碰撞模板、钢筋以及预应力管道和芯模等, 振动深度一般不应超过振动棒长度的2/3~3/4。振动时间不可过短或过长, 一般情况下约为20~30s, 当一个部位振动完毕后, 须缓慢匀速地边振边上提, 不宜提升过快, 以防振捣中心产生空隙或不均匀。
1.6 孔道压浆及封锚
在完成了桥梁的张拉以后应当及时对孔道进行压浆, 一般是选择在完成张拉后的2d进行, 在压降时首先对管道内用高压水清洗, 之后用高压气流对其进行吹洗, 吹洗程度以风口部位无水雾喷出为止;之后依次安装密封盖、压浆嘴和压浆阀门, 并将其与压浆机等连接。一般每一孔道宜于两端先后各压浆一次。在压浆时应将所有最高点的排气孔依次一一打开和关闭, 使孔道内的排气通畅。压浆后立即检查压浆的密实情况, 如有不实应及时处理。对于埋置在构件内的锚具, 压浆后应先将其周围冲洗干净并凿毛, 然后按设计要求设置钢筋网和浇筑封锚混凝土。封锚混凝土的强度等级应符合设计要求, 一般不宜低于构件混凝土强度等级的80%。长期外露的锚具应采取防锈措施。
2 连续梁混凝土施工注意要点
2.1 混凝土比例控制
在连续梁混凝土施工过程中混凝土的质量直接影响着整体工程的施工质量, 因此一定要控制好混凝土材料的比例, 施工人员应该根据施工地点具体情况确定配对比例可以按照对比实验的方法, 不同材料分别放置一定比例, 建立多个对照组。对材料进行筛选。选出最适合进行工程建设的材料。
2.2 混凝土浇筑顺序的控制
在施工时, 对于不同区域的混凝土浇筑有着不同的要求, 为了最大程度上确保工程的施工质量, 往往对混凝土的浇筑顺序也有着严格的要求。施工操作一般都是先进行底板部分的浇筑, 完成后再采用合适方法对侧面模板分层进行浇筑。最后才可以浇筑顶层。利用这种浇筑方法能够方便施工过程, 有效减小施工不完全这种情况的产生。避免因为浇筑顺序问题产生某些地方浇筑不好。
2.3 做好混凝土的振捣施工控制
在混凝土施工过程中振捣施工的质量控制直接影响着整个工程的施工质量。振捣工作进行好, 整个施工工程就会有更加美观的外表, 最重要的是, 混凝土本身凝聚性和紧密型也会随着振捣工作结束变得更加紧密。一项建筑施工水平如何就体现在这一项施工过程中。这项工作在操作方面没有太大操作难度, 但是管理人员一定要确保在施工过程中的工程管理做到位, 确保工作人员不会发生改变, 并且要提高施工人员素质。
2.4 注意混凝土的养护
在完成了混凝土的浇筑施工以后应当注意混凝土的养护, 具体养护方法就是在施工完成后, 用工土布覆盖全部施工地区, 起到保持温度以及保持湿度的作用。养护之后, 混凝土才可以符合施工要求并且保证混凝土原有工作性能。混凝土在养护天数方面也存在一定限制, 标准情况下, 混凝土养护工作应该满足14d或者更久。梁试件因为在工作中需要承担比较重工作强度, 养护必须等到梁试件强度达到一定标准之后才可以结束。
3 连续梁混凝土施工质量控制要点
3.1 控制材料水分
在施工过程中配置混凝土时会使用大量的砂子和石子, 并且不同材料的配合比例一般都是固定的, 不会发生变化。但是砂子和石子通常含有一定数量水分, 并随气候和料堆部位的变化而变化, 因而, 在配料过程中须根据气候和料堆部位的变化, 测定含水量, 并及时调整砂石材料和水的现场用量。
3.2 控制搅拌时间
一般而言混凝土的搅拌时间是根据混凝土的具体性能参数来确定的, 但是由于高速铁路连续梁桥混凝土一般掺有外加剂, 因此搅拌时间应在规定的最短搅拌时间基础上延长1~2min, 但搅拌时间不宜过长, 每一工作班抽查两次。抽查项目包括拌合物的均匀性和坍落度, 拌合物应拌合均匀颜色一致, 不得有离析和泌水现象。坍落度应在搅拌地点和浇筑地点分别取样, 每工作班或每一单元结构物不少于两次, 评定时应以浇筑地点的测值为准。
3.3 做好运输过程的质量控制
混凝土在运输过程中很容易发生板结, 影响整体的质量, 因此一定要做好运输过程的混凝土质量控制。在炎热的夏季进行泵送混凝土施工时, 要采取特殊技术措施以保证混凝土的和易性和坍落度经时损失。如优先采用水化热较低的水泥, 对砂石骨料可采用遮阳、洒水等方法以降低骨料温度, 也可在拌合水中加入一些冰块或在气温较低的夜间进行施工。
3.4 混凝土浇筑质量控制
在进行混凝土浇筑之前应当先对于模板进行湿润, 并且在混凝土一侧涂抹隔离剂。在施工之前应当做好模板与钢筋的清理工作, 确保模板内和钢筋上的杂物、泥灰、油污应清理干净;模板如有缝隙、孔洞应堵严以防漏浆;模板的位置、外形尺寸偏差不得超出允许范围。
4 结语
在高速铁路工程施工中连续梁混凝土施工工艺, 不仅能够节省工程造价、缩短工程施工周期, 还能够有效的降低施工对于环境的影响, 因此在高速铁路工程施工中得到了广泛的应用。在高铁施工中, 应从施工材料、施工工艺质量和温度等方面上严格控制混土连续梁的施工质量。同时, 应当研究出更多的措施来控制预应力混凝土连续梁的质量, 加快我国高铁建设工程的长期、稳定发展。
摘要：近年来, 随着我国铁路技术的发展与进步, 高速铁路得到了飞速的发展。高速铁路的发展改变了人们的日常出行方式, 其以高速、便利、安全等优点成为了人们日常出行的首选。在高速铁路施工中连续梁混凝土施工工艺是一种应用极为广泛的施工工艺, 具有较为成熟的设计思路, 因此在施工时影响高速铁路施工质量的往往不是设计方面的因素而是施工方面的因素。要想确保高速铁路工程的施工质量必须要做好连续梁混凝土施工工艺与质量的控制。本文首先介绍了高速铁路连续梁混凝土施工的相关工艺, 然后分析了施工中的相关工艺与质量控制要点, 以期促进我国高速铁路的稳健发展。
关键词：高速铁路,连续梁,混凝土,施工工艺,质量控制
参考文献
[1]王玉倩.高速铁路连续梁混凝土施工工艺及质量控制[J].中国高新技术企业, 2010 (9) :165~166.
[2]钟杨.高速铁路连续梁混凝土施工工艺及质量控制[J].经营管理者, 2010 (8) :344.
[3]陈金良.高速铁路连续梁混凝土施工工艺及质量控制[J].城市建设理论研究:电子版, 2013 (24) :156~157.
[4]王继帅.试析高速铁路连续梁混凝土施工工艺[J].四川水泥, 2016 (6) :49~50.