重力式挡土墙优化设计

重力式挡土墙优化设计（精选8篇）

重力式挡土墙优化设计 第1篇

重力式挡土墙常规设计方法可分为两种:第一种是直接套用设计图集;第二种是试算法, 依靠人工计算工作量大、重复性劳动多, 不仅需要经过多个试算过程才能得到满足要求的截面, 而且在每个试算过程中, 都要将截面分解为数个小图形, 分别求出每个图形的面积和形心位置, 然后求截面的总面积和形心位置, 运算枯燥繁琐且容易出错;即使编写了常规设计程序, 相对人工计算, 这种方法在一定程度上提高了工作效率, 设计结果能满足安全性要求, 但不一定最经济。

2 重力式挡土墙优化设计

针对常规设计的不足, , 本章提出一种重力式挡土墙优化设计方法, 将机械优化设计方法应用到挡土墙的设计中, 从而实现重力式挡土墙的优化设计。该方法的基本思想是把调整挡土墙截面尺寸的工作交给计算机来完成, 利用计算机自动寻找出满足安全性的最优设计结果。

2.1 优化设计概述

优化设计的实质是在一定约束条件下, 寻求一组设计参数 (变量) , 使设计对象的某项设计指标达到最优。对于挡土墙的优化设计来说, 就是在满足挡土墙稳定性的条件下, 寻求一组挡土墙截面尺寸, 使挡土墙的造价达到最优。

2.2 建立优化设计数学模型

为了实现重力式挡土墙优化设计, 需根据重力式挡土墙特点建立优化设计数学模型。该过程包括三方面内容, 即设计变量的选取、目标函数的建立和约束函数的确定。

2.2.1 设计常量

在挡土墙设计中, 下面这些参数是可以根据设计要求给定的, 称为设计常量。

C为墙体材料单价;H为挡土墙高度 (m) ;

1∶n为墙背坡比;γ为填土重度 (kN/m3) ;

ϕ为填土内摩擦角;c为填土粘聚力 (k P a) ;

μ为墙背与填土间的摩擦系数;

β为填土表面倾角 (°) ;

γc为墙体材料重度 (kN/m3) ;

f为地基的容许承载力 (kPa) 。

2.2.2 设计变量

挡土墙优化设计的目的, 就是在满足挡土墙稳定性的条件下, 寻求一组挡土墙截面尺寸, 使挡土墙的造价达到最优。本文选择基底水平的挡土墙进行截面优化, 根据这种重力式挡土墙的结构特点和本文拟进行重力式挡土墙优化设计的目的, 如图1, 可选设计变量x1、x2、x3、x4。

x1为墙顶宽度 (m) ;1:x为墙面坡比2;x3为墙趾高度 (m) ;x为墙趾宽度4 (m) 。

墙底宽可由上述变量表示。

在优化设计理论中, 上述设计变量是一组数, 构成了一个数组, 这个数组被看成一个矢量, 即矢量X沿4个坐标轴的分量。若用矩阵来表示, 即

一组设计变量X, 即代表一个设计方案, 挡土墙优化设计的目的就是求得一组设计变量X*, 使得单位长度的挡土墙造价最低。

2.2.3 目标函数

挡土墙优化设计的目标是单位长度挡土墙的造价最低, 因此, 确定单位长度挡土墙的造价为目标函数。

式中:F (X) 为单位长度挡土墙的造价 (元/m) ;

C为墙体材料单价 (元/m3) ;

A为墙身断面面积 (m2) 。

根据图1, 求得墙身断面面积:

其中:AB=x1

将上式代入 (2-3) 得:

式中:H为挡土墙高度 (m) ;

1∶n为挡土墙墙背坡比。

将式 (2-4) 代入式 (2-2得目标函数

2.2.4 约束函数

重力式挡土墙设计时必须满足的条件称为约束条件, 它反映了相关设计规范、施工、构造和稳定性等方面的要求。本文选择墙身断面尺寸的构造要求、抗滑稳定性要求、抗倾覆稳定性要求、基底应力和偏心距要求作为约束条件, 由这些约束条件求得的可计算函数式即称为约束函数。

3 优化设计方法

从2.2节中建立的重力式挡土墙优化设计数学模型可以看出, 重力式挡土墙优化设计问题属于不等式约束非线性优化问题, 且设计变量数量只有4个。求解这类优化问题比较有效的方法是约束优化方法中的复合形法。因此, 本章采用复合形优化算法实现重力式挡土墙的优化设计。

4 程序设计

以Visual Basic 6.0为设计平台, 首先编写复合形优化算法主程序, 然后根据2.2节中建立的重力式挡土墙优化设计数学模型编写约束函数和目标函数子程序, 从而实现重力式挡土墙的优化设计。程序代码见附件, 程序界面见图2和3。

5 总结

本文围绕重力式挡土墙优化设计, 讨论了以下几个方面的问题。

(1) 简要介绍了优化设计理论, 包括优化设计特点、优化设计步骤、建立优化设计数学模型的基本原则及如何根据数学模型并选择合适的优化设计方法。

(2) 针对重力式挡土墙的特点和优化目的, 选择基底水平的挡土墙, 建立了数学模型, 以单位长度挡土墙造价最低为目标函数, 墙顶宽、墙面坡比、墙趾高和墙趾宽为设计变量, 满足抗滑稳定性、抗倾覆稳定性和地基承载力要求为约束函数。

(3) 根据数学模型的特点, 选择约束优化方法中的复合形法对重力式挡土墙进行优化设计。详细介绍了复合形法的基本原理、计算步骤及初始复合形的构成, 并绘制了复合形算法框图。

(4) 以Visual Basic 6.0为设计平台, 编写复合形优化算法主程序、满足重力式挡土墙稳定性要求及设计目的的约束函数和目标函数, 设计出具有实用性的程序界面。

参考文献

[1]慰希成, 周美玲.支挡结构设计手册 (第2版) [M].北京:中国建筑工业出版社, 2004.

[2]孙德敏.工程最优化方法及应用[M].合肥:中国科学技术大学出版社, 1991.

[3]范永丰.公路挡土墙的设计方法及优化研究[硕士学位论文][A].长沙:湖南大学, 2003.

[4]Guidelines for the Design and Con-struction of Reinforced Soil Retaining Walls Using"Tensar"Geogrids.New York:Netlon Limited Press, 1990.

重力式挡土墙优化设计 第2篇

1 土压力的计算，目前国际上仍采用楔体试算法，根据大量的试算与实际观测结果的对比，对于高大挡土结构来说，采用古典土压力理论计算的结果偏小，土压力的分布也有较大的偏差。对于高大挡土墙，通常也不允许出现达到极限状态时的位移值，因此在土压力计算式中计入增大系数，

2 土压力计算公式是在土体达到极限平衡状态的条件下推导出来的，当边坡支挡结构不能达到极限状态时，土压力设计值应取主动土压力与静止土压力的某一中间值。

重力式挡土墙优化设计 第3篇

关键词：软基,半重力式挡土墙,结构优化,设计

尽管半重力式挡土墙的优势已经十分突出, 但是设计人员依然需要依据现实对软基水工半重力式挡土墙结构进行不断的优势, 这样才能保证此种类型的挡土墙发挥功能。

1工程概况

某水利枢纽工程尾水挡墙的特点是:最大墙高11.80m, 最小墙高5.94m, 地基承载力400 k N/m, 混凝土与砂砾石间的摩擦系数为0.5, 回填土的内摩擦角为32°, 基础按中等密实考虑。由于地质条件的限制, 尾水挡墙座落砂砾石基础之上, 软基上的挡土墙设计与岩基上的挡土墙设计不同, 不仅要复核其抗滑稳定性、抗倾覆稳定性, 还要使基础应力的不均匀系数不超过允许值。

2挡土墙型式的选择

现阶段, 我国水工挡土墙结构型式非常多, 具体如下:首先, 重力式。通常而言, 设计人员都会首先选择此种型式的挡土墙, 因为这种挡土墙施工十分方便, 不过设计人员需要考虑到地基的承载能力, 也需要解决不均匀系数的问题, 另外, 水利工程的高度也不能过高, 经过大量的研究发现, 水利工程墙高度在6m之内, 使用重力式挡土墙效果最好。其次, 衡重式。此种型式的挡土墙最适宜应用在能够挖掘成陡坡的地基中, 墙高最好不能高于6m。再次, 悬臂式, 此种类型的挡土墙主要的原材料是钢筋、混凝土, 墙高也不能超过6m, ;第四, 扶壁式, 与悬臂式相同都属于轻型钢筋混凝土, 施工十分复杂, 墙高保持在9-10m效果最佳, 也最经济;第五, 半重力式, 此种型式的挡土墙与完全重力式的挡土墙相比, 整体的截面比较小, 但是底角却比较大, 正是因为如此, 半重力式的挡土墙能够降低地基应力, 对于软基地基来说, 非常适合。半重力式的挡土墙具有很多优势, 比如混凝土抗拉强度得以最大程度的利用, 而且体重仅是完全重力式挡土墙的一半左右, 但是施工却同样方便, 再加之, 地基应力比较小, 同时具有均匀性的特征, 因此更适合应用在软弱地基中;另外, 节约钢筋, 对混凝土标号并不没有过高的要求, 而且可以不用或者应用比较少的钢筋即可。该水利工程可以应用半重力、悬臂式、扶壁式等挡土墙型式, 但是由于该工程的墙高具有变化性, 最高接近12m, 最低也接近6m, 因此悬臂式、扶壁式都不能满足, 如果一定要选择应用此种型式的挡土墙, 将会花费非常大的成本, 因此设计人员最终选择应用半重力型式。

3挡土墙断面的选择

软基水工半重力式挡土墙由两部分构成, 分别为立板与底板, 此种类型的挡土墙之所以能够保持稳定, 主要是因为底板上拥有足够的填土。但是设计人员还需要注意, 要想半重力墙体完全的保持稳定, 同时保证地基应力基本上均匀, 应该在立板与底板之间设计折点, 将挡土墙截面变为折线形, 同时增加底板尺寸。底板具体尺寸, 需要设计人员进行如下验证:首先, 抗滑稳定性进行验证, 确保挡土墙不会因为滑动而出现破坏情况;其次, 对地基承载力进行验证, 必须保证地基应力在指定值之内, 这样地基才不会发生严重的沉陷;地基应力要在指定的允许值的范围之内, 这样才能够保证挡土墙不会出现前倾变位。计算期间, 设计人员最需要解决的就是各个部位的尺寸问题, 因为各个部位的允许值达到要求, 地基底部应力才能够保持在允许值范围内, 保证应力分布不均匀系数达到要求。如果控制底板未能达到指定要求, 设计人员可以选择应用加宽前趾板的方法, 正常情况下, 加宽到24m时, 尽管地基承载力在允许值范围之内, 而不均匀系数也能够达到要求, 但是在进行配筋计算时, 最终的强度性能却未能达到要求, 但是如果将前趾板缩短到22.5m, 在适当的加宽后趾板, 效果非常好, 这样配筋使用量大为减少, 但是因为后趾板需要加宽, 因此必须加大开挖量。

4稳定计算

在断面选择的过程中, 软基上的挡土墙稳定计算, 只需计算抗滑稳定, 抗倾覆稳定已不是控制条件, 因为软基上的挡土墙产生前倾破坏时, 在前趾基底会产生很大的应力, 以使前趾应力与后趾应力比值过大, 而应力大小比在软基上挡土墙的设计中受到严格控制。当应力大小比满足要求时, 抗倾稳定也必然满足要求, 其安全系数远远大于容许值。抗滑稳定计算按抗剪断公式计算, 共计算了5种工况下抗滑稳定:a.设计洪水工况, 墙体自重+设计洪水静水压力+扬压力+土压力+地面活荷载。b.校核洪水工况, 墙体自重+校核洪水静水压力+扬压力+土压力。c.施工工况, 墙体自重+施工时静水压力+扬压力+土压力+地面活荷载。d.地震工况, 墙体自重+设计洪水静水压力+扬压力+土压力+地震力。e.冰湖溃决工况, 墙体自重+冰湖溃决静水压力+扬压力+土压力。其中地震工况中, 用静力法计算了作用在墙体上的土压力, 此方法是计算土压力时考虑一地震角, 8度地震时的地震角为水上3度, 水下5度。即将库仑理论土压力公式中

式中γ—填土容重;h—土的内摩擦角;H—挡土墙高度;T—墙背的倾斜角;U—墙后填土表面的倾斜角;W—墙背与填土间的摩擦角;X—地震角。应力计算按常规方法计算, 计算结果列于表1。

5排水设计

挡土墙后填土内常有地下水, 这不仅增加了挡土墙的水平外荷载而且使回填土的强度降低, 侧向土压力增大。为使墙后填土中的积水易于排出, 在墙身每隔2.5m设一排水孔, 高挡墙处设两排, 低挡墙处设一排。排水圆孔直径为10 cm。为防止发生管涌, 在排水孔进口处设反滤层反滤料根据粒径大小分为三层, 迎水的第一层为粗砂, 第二层为20~50mm的碎石, 第三层为50~80mm的碎石。另外, 为避免排水孔堵塞, 在排水孔进口处加一层孔眼为30mm的钢筋网。

6结论

综上所述, 可知该工程应用了半重力式挡土墙, 在设计人员对其结构进行了多次的优化之后, 效果非常好。但是设计人员不仅需要对应力值进行计算, 还需要着重注意排水功能, 进行排水设计, 因此保证半重力式挡土墙能够充分的发挥优势。

参考文献

[1]李忠叶, 刘剑虹, 马静静.坡地建筑中挡土墙的设计与施工技术[J].建筑技术开发, 2001 (2) .

[2]邓浩, 周茂清.南海某挡土墙滑移事故原因分析[J].地质灾害与环境保护, 2002 (1) .

[3]郑冬菁.坡地建筑中挡土墙的设计[J].福建建设科技, 2002 (4) .

[4]李绍辉.关于挡土墙设计的探讨[J].江西建材, 2002 (4) .

谈重力式挡土墙设计要点 第4篇

挡土墙是公路沿线房建场区最常用、最主要的人工构造物之一。场区挡土墙的主要作用是支承场区内的人工填土或者山坡的土体, 防止土体滑坡和坍塌造成的危害, 所以挡土墙的稳定性分析对公路沿线房建场区的稳定至关重要。挡土墙按结构形式不同主要有重力式、悬壁式、扶壁式和锚杆式四种, 其中重力式挡土墙靠墙体自重使墙后土体保持稳定, 具有结构简单、施工方便、能就地取材等优点, 在工程中得到了相当广泛的应用。工程中常见的重力式挡土墙一般由墙身、基础、排水设施和伸缩缝等构成。

1 重力式挡土墙的构造要求

重力式挡土墙的墙背一般有仰斜、直立和俯斜三种形式, 如图1所示。从挖、填方角度考虑, 若边坡处于挖方区, 采用仰斜式比较合理, 因为仰斜式的墙背可以和挖方的边坡紧密贴合;若边坡处于填方区, 采用垂直式和俯斜式比较合理, 因为仰斜式挡土墙背后的回填土难以夯实。

重力式挡土墙的构造有如下规定:1) 重力式挡土墙的墙高不宜超过8 m, 适宜建造于地层稳定、开挖土石方时不会危及相邻建筑物的地段。2) 为了增加重力式挡土墙的抗滑移稳定性, 可以将挡墙基底做成逆坡。土质地基坡度不宜超过1∶10, 岩石地基坡度不宜超过1∶5。3) 重力式挡土墙墙顶宽度有一定限制。对于毛石挡土墙不宜小于400 mm, 对于混凝土挡土墙不宜小于200 mm。4) 由于地基承载力、水流冲刷、岩石裂隙发育及风化程度等因素的影响, 特别是在特强冻胀、强冻胀地区冻胀的影响, 重力式挡土墙的最小基础埋置深度需根据不同的地基情况确定, 对于土质地基, 不宜小于0.5 m, 对于软质岩地基, 不宜小于0.3 m。5) 墙后的回填土应选取透水性好的材料, 不应采用淤泥、耕填土及膨胀土, 高度较大时不宜采用黏土, 且回填土应该按照施工质量验收规范的要求分层夯实。6) 重力式挡土墙应每隔10 m~20 m设置一道伸缩缝, 缝宽控制在0.02 m~0.03 m, 缝内填塞沥青麻筋、浸沥青木板或者其他有弹性的防水材料, 沿内外顶三方填塞的深度需超出0.15 m。当地基有变化时宜加设沉降缝。在挡土结构的拐角处, 应采取加强的构造措施。7) 泄水孔一般采用圆孔或者方孔, 呈梅花状布置, 孔眼间距为2 m~3 m, 圆孔直径为0.1 m, 方孔尺寸为0.1 m@0.1 m, 外斜坡度为5%, 最底层的泄水孔高出墙外地表0.2 m~0.3 m。为防止大量雨水渗入墙后回填土内, 应根据现场实际情况, 在泄水孔处设置碎石滤水层。

2 重力式挡土墙的计算

挡土墙计算包括稳定性验算和地基承载力的验算, 而挡土墙的稳定性验算包括倾覆稳定性验算和滑动稳定性验算。

2.1 重力式挡土墙上压力计算应符合的规定

1) 当为土质边坡时, 边坡主动土压力计算如式 (1) 所示。在确定主动土压力系数时, 当墙后填土为无粘性土, 按库仑土压力理论确定。当挡土墙满足朗肯条件时, 按朗肯土压力理论确定。

其中, Ea为主动土压力, k N;ψa为主动土压力增大系数, 挡土墙高度小于5 m时宜取1.0, 高度5 m~8 m时宜取1.1, 高度大于8 m时宜取1.2;γ为填土的重度, k N/m3;h为挡土结构的高度, m;ka为主动土压力系数, 按《建筑地基基础设计规范》附录L确定。

2) 当支挡结构后缘有较陡峻的稳定岩石坡面, 岩坡的坡角θ> (45°+φ/2) , 应按有限范围填土计算土压力, 取岩石坡面为破裂面, 如图2所示。主动土压力系数按式 (2) 计算:

其中, θ为稳定岩石坡面倾角, (°) ;δr为稳定岩石坡面与填土间的摩擦角, (°) , 根据试验确定。当无试验资料时, 可取δr=0.33φk, φk为填土的内摩擦角标准值, (°) 。

2.2 挡土墙的稳定性验算的规定

1) 抗滑移稳定性验算应满足式 (3) (见图3) 。

其中, G为挡土墙每延米自重, k N;α0为挡土墙基底的倾角, (°) ;α为挡土墙墙背的倾角, (°) ;δ为土对挡土墙墙背的摩擦角, (°) , 可按《建筑地基基础设计规范》表6.7.5-1选用;μ为土对挡土墙基底的摩擦系数, 由试验确定, 也可按《建筑地基基础设计规范》表6.7.5-2选用。

2) 抗倾覆稳定性验算应满足式 (4) (见图4) 。

其中, z为土压力作用点至墙踵的高度, m;x0为挡土墙重心至墙趾的水平距离, m;b为基底的水平投影宽度, m。

3) 地基承载力验算。

基础底面的压力, 应符合下列规定:

a.当轴心荷载作用时:

其中, pk为相应于作用的标准组合时, 基础底面处的平均压力值, k Pa;fa为修正后的地基承载力特征值, k Pa。

b.当偏心荷载作用时, 除符合式 (5) 要求外, 尚应符合式 (6) 规定:

其中, Pkmax为相应于作用的标准组合时, 基础底面边缘的最大压力值, k Pa。

地基承载力计算除应满足以上规定外, 基底合力的偏心距不应大于0.25倍基础的宽度。

3 工程实例

陇汉线陕甘界至宝鸡公路宝鸡北服务区为填方区, 某段需设置5 m高直立式挡土墙, 挡土墙背后填土容重为18 k N/m3, 填土的坡度为0, 挡土墙背后填土的内摩擦角为35°, 基底与土层间摩擦系数及地基土的内摩擦系数均为0.3, 挡土墙的地基承载力为150 k Pa, 挡土墙采用毛石M10水泥砂浆砌筑, 1∶2水泥砂浆勾缝, 外表面的石面要求平整, 石材采用未风化强度为MU30, 墙背填土应随砌随夯实, 压实系数不小于0.96, 毛石容重为22 k N/m3, 挡土墙每12 m设变形缝, 缝宽为20, 缝内填黄泥麦草, 沿着挡土墙长度方向每隔3 m设一个泄水孔错位布置。地基处理采用3∶7灰土垫层, 要求垫层的压实系数不小于0.97。挡土墙截面设计如图5所示, 下面进行稳定性验算、地基承载力验算。

将以上参数代入式 (3) , 抗滑移稳定性验算如下:

符合要求。

将以上参数代入式 (4) , 抗倾覆稳定性验算如下:

符合要求。

将以上参数代入式 (5) , 轴心荷载作用时, 基础底面的平均压力值:

pk=101 k N/m2≤fa=159 k N/m2, 符合要求。

挡土墙自重及土压力的合力在基础底面的偏心距:

e=0.27 m≤b/4=0.83 m, 符合要求。

将以上参数代入式 (6) , 偏心荷载作用时, 基础底面的最大压应力值:

pkmax=150 k N/m2≤1.2fa=190.8 k N/m2, 符合要求。

4 结语

公路沿线房建场区挡土墙是房建场区防护工程的重要组成部分, 设计挡土墙时应进行稳定性验算和地基承载力验算, 采取合理、可行的措施, 以保证挡土墙的安全性。以上是笔者对陇汉线陕甘界至宝鸡公路宝鸡北服务区挡土墙的设计过程, 笔者对其进行了精确的验算, 满足了规范的要求, 后施工单位和监理单位严格按照设计图纸施工, 并对质量进行了严格的控制, 截止目前, 该工程已竣工一年多, 整个结构安全稳定, 得到了业主单位的好评。

参考文献

[1]杨位洸.地基及基础[M].第3版.北京:中国建筑工业出版社, 1998.

[2]邓学钧.路基路面工程[M].第3版.北京:人民交通出版社, 2008.

[3]GB 50007-2011, 建筑地基基础设计规范[S].

探讨重力式挡土墙设计理论及方法 第5篇

1 重力式挡土墙基底摩擦系数f的取值分析

重力式挡土墙失稳破坏是指挡土墙整体沿基底或基底土中某一滑动面向外滑移。设计重力式挡土墙时, 常常以滑动破坏作为选定挡土墙截面尺寸的决定因素。滑动稳定性是检算土压力及其他外力作用下, 基底摩阻力抵抗挡土墙滑动的能力, 与挡土墙自身重量及墙底与地基土之间的摩擦系数极大, 其抗滑稳定系数Ks为抗滑力与滑动力之比, 一般可用下式表示:

Ks= (G+Ey) /Exf;G=ExKs/f-Ey (1)

由式 (1) 可知:在墙高确定 (此时土压力的水平分力及竖向分力Ex, Ey也已经确定) , 取规定的Ks值时, 如果选定了摩擦系数f, 就确定了挡土墙墙身重量G, 也就确定了挡土墙墙身截面尺寸。因此, 在其他条件确定时, 挡土墙墙身重量G与摩擦系数f成反比。而现行规范规定的摩擦系数f取值表在全国范围内通用, 然而各省及地区的土质千差万别, 因此导致规范规定的摩擦系数f值在具有普遍适用性时, 必然相当保守, 使得计算所需的G值比实际所需的G值大, 从而使所设计的挡土墙截面尺寸偏大, 加大了工程量, 提高了工程成本。建议在设计此类挡土墙时应针对不同地区对各种不同类型土质进行实测, 建立区域性的f取值范围, 以避免设计过于保守。

2 重力式挡土墙抗倾覆稳定系数计算

2.1 以往计算方法探讨

重力式挡土墙抗倾覆稳定系数K的计算公式为:

K=[GZG+EyZy]/ExZx (2)

其中, G为挡土墙单位长度的土压力水平及竖向分力;Ex, Ey分别为单位长度的土压力水平及竖向分力;ZG, Zy, Zx分别为G, Ey, Ex对重力式挡土墙趾点的力臂。

公式 (2) 忽略了地基土与挡土墙之间的相互作用, 当基底土质较软弱有可能产生不均匀沉降时, 墙趾部分在土压力及自重作用下先行产生微小的下陷, 此时墙身倾覆点不是在墙趾, 而是在墙基底内某一点, 故导致所计算的K值比实际的K值大, 式 (2) 虚假地提高了抗倾覆稳定系数, 偏于不安全。

2.2 重力式挡土墙抗倾覆稳定系数修正公式

假设挡土墙绕基底内某一点o发生倾覆失稳破坏, 如图1所示, 则挡土墙重量可分为两部分, 其中一部分墙体起倾覆作用, 重量为G1, 另一部分墙体起抗倾覆作用, 重量为G2, 由于地基土体不承受拉力, 故地基土体对挡土墙基底反力的合力为F, 用式 (3) 代替式 (2) 进行K值的计算。

K= (EyZ4+G2Z2+2/3Fx) / (G1Z1+ExZ3) (3)

其中, X为倾覆点o至墙趾点的水平距离;Z1, Z2, Z3, Z4分别为G1, G2, Ex, Ey对倾覆点o的力臂。

据魏锡克偏心荷载作用下的地基极限承载力公式可求得F, 即:

F=2/3qoX (4)

其中, qo为地基极限承载力。实际工作中, 可以针对不同的挡土墙形式, 编成电算程序, 变换不同的倾覆点o, 算出最小的抗倾覆稳定系数。

3 重力式挡土墙的土压力理论计算

在设计重力式挡土墙墙背形式时, 为了能减小主动土压力的作用, 提高挡土墙的稳定性, 通常采用各种形式的折线形墙背。折线形墙背主动土压力计算通常采用的延长墙背法将挡土墙人为分成上、下两个墙体, 忽略了挡土墙的整体工作特性, 实际上使用这种方法计算, 客观上造成了计算同一个墙背主动土压力却对应两个不同的墙后破裂土体, 违背了挡土墙墙背土体破坏时的整体一致性原则, 在现实工程中是不可能发生的。

挡土墙向墙前土体方向移动, 从而使墙前土体达到极限平衡状态时, 产生被动土压力。墙前被动土压力对墙体起稳定的有利作用;其计算方法有两种:朗肯被动土压力和库伦被动土压力。库伦理论假定滑动面是平面, 但实际滑动面是曲面, 这对主动土压力计算引起的误差一般不大, 而对被动土压力引起的误差很大, 这是不安全的, 故实际计算一般不采用库伦理论的被动土压力, 而采用朗肯理论计算被动土压力。挡土墙设计中, 目前仅从安全考虑, 而不区别具体情况, 一律不计及墙前被动土压力对墙体的有利作用是不恰当的, 它造成材料上的极大浪费, 增加了工程造价。在墙前土体得到可靠保护的情况下, 如墙前土体表面有各种形式的铺砌层或其他防护措施能确保土体不被破坏时, 应当计及被动土压力的作用以达到降低工程造价的目的。墙前被动土压力的完全发挥需要产生较大的墙体位移, 而过大的墙体位移在工程结构中是不允许的, 因此必须对被动土压力的理论值进行折减。根据经验, 一般取被动土压力的1/3值进行设计是安全可行的。所以墙前被动土压力可按式 (5) 进行计算。

其中, H为挡土墙基底至墙前土体地面线之间的距离, 即挡土墙墙趾埋深;γ为墙前土体的容量;Kp为被动土压力系数。

规范规定, 公路挡土墙基础埋深在一般土质中要求至少1 m。在设计时, 据地形和土质情况, 埋深有的可达2 m～4 m以上。

对墙后直线填土且无超载的挡土墙, 库伦理论认为土压力的作用点位于下三分点, 这种情况只有在土压力沿墙高线性分布时才是正确的;而实际上, 挡土墙墙背土压力沿墙高呈非线性分布, 故土压力的合力作用点也是依墙背不同倾角, 不同光滑程度以及不同填土性质而有所变化。按下述两种情况推导出了水平直线填土且填土为均质、各向同性的理想松散体挡土墙土压力合力作用点的位置。土压力合力作用点距墙底的距离Zp为:

其中, h为挡土墙墙高;θ为墙后填料破裂角;α为挡土墙墙背倾角;φ为墙背填料摩擦角;δ为填土与墙背的内摩阻角。

式 (7) 分两种情况, 当计算主动土压力时, “±”取“+”号;当计算被动土压力时, “±”取“-”号。

4结语

在重力式挡土墙设计时, 工程设计人员应做到结合日常的工作经验, 既遵循规范设计方法, 又要针对具体挡土墙的实际情况, 科学灵活地运用基本理论, 对挡土墙受力进行合理分析, 设计出既经济合理、又安全可靠的结构类型挡土墙。施工单位在施工过程中要严格地保证施工质量, 遵守施工规范, 防止因修建问题而影响工程质量。

参考文献

[1]师峻岭.复杂条件下挡墙的设计及地基加固技术[J].山西建筑, 2007, 33 (29) :115-116.

重力式挡土墙可靠度稳定性设计 第6篇

长期以来重力式挡土墙设计采用安全系数法，但是挡土墙安全系数高，必将造成过大的材料浪费；安全系数低，则工程事故率高。而且由于设计中土工参数的不确定性使得安全系数法计算的挡土墙出现了许多安全事故[1]。在这一背景下，支挡结构可靠度理论应运而生,由于这一理论合理地考虑了挡土墙设计中的不确定因素，对结构可靠度具有统一的度量指标，已被广大工程技术人员接受，成为挡土墙结构设计理论发展的一个重要方向[2]。

1 重力式挡土墙稳定可靠度分析模型

重力式挡土墙稳定性设计应满足抗倾覆和抗滑移两个条件。

(1)抗倾覆稳定性数学表达式为

式中：MR：抗倾覆力矩，MS：倾覆力矩。

(2)抗滑稳定性数学表达式为

式中:FR：抗滑力，FS：滑动力。

通过（1）、（2）两式可建立挡土墙稳定性功能函数：

1.1 重力式挡土墙抗倾覆稳定性功能函数的建立

本文以重力式挡土墙为例，如图1所示。假定墙身强度足够，从而可建立重力式挡土墙极限状态方程。

根据文献[3][4]可知，当填土表面水平时图1所示的主动土压力为：

式中：Ea：主动土压力；

θ：墙后填土破裂角，（度）；

γ：土的容重，（kN/m3）;

φ：墙后填土的内摩擦角，（度）；

H：挡土墙高度，（m）;

α：挡土墙墙背倾角，（度）；

δ：土对挡土墙墙背的摩擦角，（度）；

α0：基底倾角，（度）。

当δ>α时，绕墙趾转动的抗倾覆稳定的功能函数为：

当δ<α时，

G：挡土墙自重，（KN/m）;

Ex：墙背主动土压力的水平分力；Ey垂直分力，（KN/m）;

ZG：重力到墙趾的力矩，（m）;

Zx,Zy土压力的水平分力、垂直分力到墙趾的力矩，（m）。

1.2 重力式挡土墙抗滑移稳定性功能函数的建立

当｜δ｜>｜α｜时，抗滑移稳定的功能函数为：

式中：；μ：土对挡土墙基底的摩擦系数。

2 求解可靠指标与失效概率

影响重力式挡土墙可靠性的随机变量主要有φ、δ、γ、μ。工程实践证明，这四个随机变量可近似认为服从正态分布。在随机变量均值mxi和标准差σxi可求的情况下，根据结构可靠度分析方法“JC法”求解可靠指标β以及相应的失效概率Pf[5]。

2.1 结构可靠度分析的“JC”法简介

假设结构设计中存在着n个相互独立的正态随机变量X1,X2，…，Xn，其平均值为mx1,mx2，…，mxn标准差为σx1，σx2，…，σxn，结构的线性功能函数为

式中，ai(i=0,1，…，n）为常数。可靠指标为：

对于非线性结构功能函数,在验算点处将该函数作泰勒级数展开，假定已知验算点x*=（x1*，x2*，…，xn*）T，则该函数的一次展开式为：

可靠指标为：

实际上验算点x*=(x*1,x*2,…,x*n)T是未知,尚需补充其它条件。验算点和可靠指标之间具有如下关系:

式(11)(12)中的验算点和可靠指标β应通过迭代计算,迭代过程可按下列步骤进行:

(1)假定初始验算点x*(0)=(x1*(0),x2*(0),…,xn*(0))T,一般取

(2)计算β，通过（10）式进行计算；

(3)经式（12）计算cosθXi(i=1,2，…，n）;

(4)计算新的验算点x*(1)=(x1*(1),x2*(1),…,xn*(1))T,通过式(11)进行计算;

(5)若‖x*（1）-x*（0）‖<ε，停止迭代。按（10）式求得的β为要求的可靠指标；否则，取x*（1）=x*（0），转（2）继续迭代。式中ε为规定的允许误差。

2.2 求解失效概率

失效概率Pf可通过可靠指标β进行求解，计算公式为：

上式中:Φ（）满足标准化正态分布，其值可查表求得。

3 重力式挡土墙可靠度稳定设计步骤

(1)初步确定重力式挡土墙几何形状；

(2)确定常量及随机变量（φ、δ、γ、μ），分析随机变量的分布类型及有关统计参数（如均值m、方差σ、变异系数V等）；

(3)建立重力式挡土墙稳定性功能函数，主要包括抗倾覆稳定、抗滑移稳定两个方面；

(4)利用可靠度分析方法（“JC”法），计算可靠指标和失效概率。

4 算例分析

某地区5.7m高的挡土墙，如图2所示。基础埋深1.2米，填土面水平，墙背倾角α=-14.03°，基底倾斜α0=10°，砼挡土墙材料容重γ=22kN/m3，墙后土体的物理力学指标：γ=19kN/m，墙背摩擦角δ=10°，基底摩擦系数μ=0.5，内摩擦角φ=30°，土的抗剪强度c=11kPa，φ'=24°，地基承载力设计值f=175kPa。随机变量的统计参数如表1所示。

此挡土墙发生了滑移破坏，为分析破坏原因，笔者用可靠度分析方法（JC法）及传统的安全系数法对挡土墙进行了复核，计算结果列于表2。

5 结论

本文针对具体的工程实例，建立了重力式挡土墙可靠度分析模型，通过“JC”法求解可靠指标与失效概率，并与安全系数法进行了比较，得出如下结论：

(1)重力式挡土墙可靠度理论，充分考虑了土工参数的不确定性，与安全系数法比较更符合客观实际。

(2)通过表2两种方法的对比结果可以看出：用传统的安全系数法计算出来的挡土墙抗倾覆和抗滑移是符合规范要求的，但用可靠度分析方法（JC法）计算出的挡土墙失效概率高达4.19%。这就揭示了个别挡土墙在实际使用中发生破坏的原因。

(3)本文归纳了重力式挡土墙稳定可靠度设计的步骤，但在实际工程中得以应用还需要大量的工作要做。对于广大设计者来说，可利用此方法进行挡土墙稳定性的校核，以便积累更多的工程经验。

摘要：应用可靠度理论进行重力式挡土墙设计,建立重力式挡土墙稳定性功能函数,运用MATLAB语言编写了“JC”法计算抗倾覆、抗滑移可靠指标的程序。以实际工程为例,比较可靠度分析方法与安全系数法的计算结果,从中揭示了用传统的安全系数法计算安全的挡土墙在实际使用中发生破环的原因。

关键词：重力式挡土墙,可靠度,抗倾覆,抗滑移

参考文献

[1]贡金鑫.工程结构可靠度理论及其应用[M].大连:大连理工大学出版社,2003.9.

[2]高志辉,张立勇,陈健康.挡土墙结构体系的可靠度分析[J].四川水利,2004.No.4.

[3]陈忠达.公路挡土墙设计[M].北京:人民交通出版社,1999.10.

[4]重庆市建设委员会主编.建筑边坡工程技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社,2002.

[5]张建仁.挡土墙结构稳定性的可靠度分析[J].中国公路学报,1997,Vol.10 No.3.

公路工程中重力式挡土墙设计要点 第7篇

公路重力式挡土墙是支承路基填土或山坡土体、防止填土或土体变形失稳的构造物, 具有阻挡墙后土体坍滑、保护与收缩坡脚等功能[1]。公路重力式挡土墙在公路工程尤其是山区公路设计中非常常见, 其在公路工程中的作用主要表现在以下几个方面。

(1) 防止路基填土或挖方坡体变形稳定。

(2) 克服地形限制或地物干扰。

(3) 减少土方量或拆迁和占地面积。

(4) 避免填方侵占河床和水流冲刷岸坡。

(5) 整治滑坡等病害。

本文将就公路工程中常用的重力式挡土墙的设计要点做一些简要的探讨。

2 建筑材料的选择

选择建筑材料应以就地取材为主。如本地区无可用之材, 则必须根据材料的来源及价格、运距及工程结构的选型综合考虑选定。当选用天然石料时, 应选用无明显风化的石料, 其极限抗压强度不低于30MPa, 同时应满足抗冻等要求。在浸水挡土墙中石料软化系数不得低于0.8。在石料缺乏地区, 常选用混凝土或钢筋混凝土。

3 重力式挡土墙的适用条件

3.1 重力式挡土墙的分类

根据挡土墙背形式可分为仰斜式挡土墙、俯斜挡土墙、凸形折线挡土墙、衡重式挡土墙, 见图1。

3.2 各种重力式挡土墙的适用情况

(1) 仰斜式挡土墙。

适用于路堑墙、墙趾处地面平坦的路肩墙或路堤墙, 尤其适用于防水流冲刷的路段。

(2) 衡重式挡土墙。

衡重式挡土墙上下墙背间设一衡重台, 墙面陡直, 借助填土自重和墙重心后移, 提高了墙体稳定性, 适用于地面横坡陡峻处的路肩墙和路堤墙。

(3) 俯斜挡土墙。

俯斜挡土墙适用于地面横坡陡峻处的路肩墙或路堤墙。

(4) 凸形折线挡土墙。

凸形折线挡土墙上部俯斜, 下部仰斜, 可减少上部墙身的断面尺寸, 多用于路堑墙, 也用于路肩墙。

4 公路重力式挡土墙基础埋置深度要求

(1) 当冻结深度小于或等于1m时, 基底应在冻结线以下不小于0.25m, 并应符合基础最小埋置深度不小于1m的要求[2]。

(2) 当冻结深度超过1m时, 基底最小埋置深度不小于1.25m, 还应将基底至冻结线以下0.25m深度范围的地基土换填为弱冻胀材料。

(3) 受水流冲刷时, 应按路基设计洪水频率计算冲刷深度, 基底置于局部冲刷线以下不小于1m。

(4) 路堑挡土墙的基础顶面应低于路堑边沟地面不小于0.5m。

(5) 在风化层不厚的硬质岩石地基上, 基底宜置于基岩表面风化层以下, 在软质岩石地基上, 基底最小埋置深度不小于1m。

5 排水设施

5.1 排水设施的设置目的

(1) 疏干墙后土体并防止地面水、地下水下渗;

(2) 以免墙身承受额外的侧压力 (静水压力、冻胀压力、膨胀压力) 。

5.2 排水措施

为防积水, 应设置泄水孔。直径:5cm~10cm圆孔或5cm×10cm、10cm×10cm、15cm×20cm的方孔, 间距一般为2m~3m, 上下交错布置。最下排泄水孔的出水口底部高出地面 (路堑墙为边沟水位, 浸水墙为常水位) 0.3m, 保证顺利泄水;进水口底部, 应铺设0.3m厚的粘土层, 以防水分渗入基底。在进水口周围, 应采用具有反滤作用的粗颗粒材料覆盖 (冻胀时, 最好用炉渣) , 以免填料流失而阻塞孔道。当填料透水性差 (如细粒土) 或有冻胀可能时, 在墙身和面板后设置排水、反滤或防冻层。采用厚度不小于0.3m (或0.5m) 的砂砾、碎石等材料。渗水量大时, 可增设渗沟, 把水排泄到墙外。干砌挡墙:因墙身透水, 可不设泄水孔。

6 布置原则

挡土墙的布置, 通常在路基横断面和墙趾纵断面图上进行。布置前, 应现场核对路基横断面图, 不足处应补测;测绘墙趾处的纵断面图, 收集墙趾处的水文和地质等资料。

6.1 横向布置

系在路基横断面图上选定墙的位置和形式, 确定墙身断面、基础形式和埋置深度, 布设排水设施, 指定填料类型等, 并绘制具有代表性的挡土墙横断面图。

6.2 纵向布置

在墙趾纵断面图上进行, 布置后绘成挡土墙正面图。布置的内容如下。

(1) 确定挡土墙的起讫点和墙长, 选择挡土墙与路基或其它结构物的衔接方式。衔接方式有:墙的端部直接嵌入山坡坡面, 设置锥坡、端墙或斜墙等。

(2) 按地基和地形情况进行分段, 确定沉降缝与伸缩缝的位置。

(3) 布置各段挡土墙的基础。墙趾处地面有纵坡时, 挡土墙的基底做成不大于5%的纵坡。但地基为岩石时, 为减少开挖, 可沿纵向做成台阶。台阶尺寸随纵坡大小而定, 但高宽比不宜大于1∶2, 宽度不小于1m。

(4) 确定泄水孔的位置, 包括数量、间隔和尺寸等。

6.3 平面布置

对于地形、地质复杂的挡土墙或工程量大的沿河曲线挡土墙, 除了横纵布置外, 还应在地形图上进行平面布置。

绘制平面图, 图中标示挡土墙与路线的平面位置、附近地貌与地物等情况, 特别是与挡土墙有干扰的建筑物情况。沿河挡土墙还应绘出河道及水流方向, 防护与加固工程等。

参考文献

[1]交通部第二公路勘察设计院主编.公路设计手册《路基》[M].北京:人民交通出版社, 1996.

重力式挡土墙优化设计 第8篇

随着我国经济水平的不断提高, 道路基础设施不断发展与完善, 相应的支挡结构水平与环境保护意识也不断得到加强。我国在铁路设施建设方面石料资源比较丰富, 而且取材较为方便, 加上其特殊的承重原理与简单的断面形式, 在一些浸水、地震多发地区的边坡支挡工程中得到了广泛的应用。而线路重力式挡土墙的安全评估, 能够有效预防铁路运输安全事故的发生。

2 国内外安全评估发展状况

2.1 国外安全评估状况

20世纪初期, 安全评估技术出现, 并伴随着保险业的业务需要发展流行起来。安全的对立面就是危险, 所以安全评估就是通过分析检测整个系统中的危险因素达到测定安全评估的目的。196年美国相继颁布了一些关于武器、化工等方面可靠安全性的规范, 其合理化与科学化逐渐得到世界工业领域的认可, 并引发了各国对其深刻的探讨与研究, 从而促进了安全评估方法的推广与发展。之后系统安全评估基础随着系统安全工程的发展获得了越来越牢固的地位, 并在实践中为政府和大小企业降低了灾害事故的发生率。

2.2 我国当前安全评估现状

我国安全评估工作起步较晚, 其安全评估的方法与相关的基础数据都有国外的大型工业化国家相差甚远。但是就我国安全评估的发展历程来看, 虽然过程比较曲折, 但是毕竟从无到有, 慢慢开始成长起来, 其在我国企业安全管理中发挥的作用以及劳动保护和保障安全生产方面的意义值得我们肯定。安全评估体系作为我国安全生产六大体系中的重要一员, 必将为保障我国安全生产发挥更大的作用。

3 关于铁路既有干线路堑地段重力式挡土墙加固技术的探讨

挡土墙加固技术是指在不影响铁路行车的条件之下结合当地的现场实际状况与技术条件对存在安全问题的挡土墙层进行合理加固的方法。这样既能够避免铁路线路的正常运行, 又能够保证铁路的安全可靠以及耐久性, 达到减少铁路安全事故发生几率的目的。

3.1 路堑地段既有线路重力式挡土墙的加固原则

对于路堑地段支挡工程应当满足当前的道路结构受力特点和功能要求, 尽量做到在不破坏道路周围生态环境的基础上达到安全、经济、适用的要求。对于路堑地段既有线路重力式挡土墙的加固一般要遵循以下几个原则:

3.1.1

任何加固措施都不应该影响到道路交通的正常运行通车。

3.1.2

结构的加固措施设计要在原有道路整体结构的基础上布置, 新旧构件之间要保证链接的可靠性与稳定性;布置新构件或加固旧固件时, 要考虑避免不利因素的产生, 防止因局部强度加强而引起的结构突变现象。

3.1.3

加固方案要在原有结构特点与技术经济指标基础上确立, 同时还要尽量使用新型的结构加固方法。

3.1.4

对于部分因自然灾害而导致原结构破坏的重力式挡土墙, 要在加固设计过程中采取有效的防止再次受自然灾害影响的防治措施, 并按照一定的顺序进行加固施工。

3.1.5

要做到加固方案最优原则, 由于加固方案并不一定是唯一的, 因此在进行方案选择时要充分考虑方案的合理性、经济性以及施工的便利性。

3.1.6

任何重力式挡土墙的加固支挡结构都应该符合相关的结构设计要求与规范。

4 重力式挡土墙在铁路工程应用上的设计要点

重力式挡土墙的设计通常要先满足抗滑移、抗倾覆等设计要求, 在设计要求满足的情况下对挡土墙的总工程量进行预算, 达到既安全又经济的目的。

4.1 确定合理的断面形式

断面形式的确立必须要结合实际的道路施工环境与重力式挡土墙结构类型与特点进行判断选择。对于一些比较陡峭的道路地面, 应该使用俯斜式挡土墙, 否则会增加重力式挡土墙的高度与断面的面积, 造成不必要的浪费。而对于一些比较平缓的路堑墙、墙趾处地面, 应该采用仰斜式挡土墙, 以满足规范上的使用要求。

4.2 挡土墙的截面尺寸的确定

重力式挡土墙抵抗土压力的方式是依靠自身的重力, 因此在计算挡土墙的截面尺寸的时候应该要采取试算的方法进行。通常可以根据自身的实践经验与实地的地质、填土性质、墙身材料和施工环境等多方面的情况进行假设性的截面尺寸设置, 然后进行检验计算。若计算结果与使用要求不符, 就应该调整截面的尺寸或采取相应的弥补措施, 直到计算结构满足工程使用要求为止。

4.3 土压力的确定

要想做到挡土墙设计的经济合理就必须要对土压力进行较为精确的计算, 并对土压力的大小、方向与分布做出明确的判断。然而对于土压力的计算是一个非常复杂的过程, 需要在墙身、填土以及地基多方面共同作用之下才可以完成。关于土压力计算的方法很多, 为了快速方便的确定土压力的相关数值, 我们可以借助一些理论或公式进行计算。

5 重力式挡土墙的计算内容

考虑到施工的安全性问题, 当重力式挡土墙深入地面位置较浅的时候, 其承受的主动土压力、挡土墙自重以及被动土压力可以划分到计算内容以外, 不做任何考虑, 而重力式挡土墙的计算内容主要是对其稳定性、地基承载力和墙身强度。

5.1 挡土墙的稳定验算及强度验算

重力挡土墙的设计首先应该避免因自身重量和外界荷载重量而导致的整体滑动和倾覆, 其次还应该保证墙身的截面面积, 使其能够拥有足够的强度与底应基力且不超过相应规范数值的要求。所以在对墙身断面形式与尺寸做出拟定之后, 就应该对墙身的稳定性与强度进性检验计算。

5.2 墙身截面强度验算

对于墙身截面强度验算首先要选取几个具有代表性的截面进行计算。要进行验算的截面最好在不同的位置, 以提高验算的准确性和代表性。

6 挡土墙稳定性增大的措施

在对重力式挡土墙墙身截面进行设计、验算之后, 还需要采取以下必要的措施才能够保证挡土墙的安全性。

6.1 倾覆稳定性增大的措施

为减少重力式挡土墙基底的压应力, 增加抗倾覆的稳定性, 可以在墙趾处设置一些台阶, 这样就可以拓宽墙体的基底, 从而增大稳定力臂;同时还可以通过改变墙背或墙面的坡度的方式, 减小土压力或增大力臂增加墙身的稳定性。

6.2 滑动稳定性增大的措施

对于一些重力式抗滑挡土墙, 可以在其墙后设置卸荷平台, 使其满足承载力的要求。

同时重力式挡土墙的墙基可以做成倒坡或台阶形, 并将墙高和基础按地基的性质深埋, 在实际地形和水文地质等具体条件影响下进行精确的验算。除此之外, 为了避免因为墙体地基不均匀沉陷而导致墙身开裂, 墙身断面要根据周围的影响因素设置必要的沉降缝。

6.3 挡土墙的排水处理措施

挡土墙的排水设施是由内地面排水和墙身排水组成的, 其处理是够恰当对挡土墙的安全及使用效果有直接性的联系。对于地面上的排水可设置一些地面排水沟, 将地面水引排出去。对于夯实回填土顶面和地面松土, 为了防止雨水和地面水的下渗, 可以采取铺砌的方法, 对路堑挡土墙墙趾前的边沟进行铺砌加固, 以免边沟中的水渗入到基础之内。

7 结束语

重力式挡土墙在铁路工程中作为防止土体坍塌的构筑物, 在对其进行使用设计时, 要充分对其进行经济、技术等方面的比较, 选择最优的施工使用方案, 才能够更好地为铁路工程建设服务。

摘要：重力式挡土墙结构简单且施工方便, 逐渐成为我国铁路支挡工程主要的边坡防护形式。但是在实际应用过程中, 部分线路中的重力式挡土墙在长期使用下容易出现安全问题, 因此需要对既有线路堑地段重力式挡土墙进行科学的评估与技术加固, 以确保铁路运行的安全。本文通过对重力式挡土墙的风险与定性分析, 并对重力式挡土墙相关的评估技术进行探讨, 提出了一些合理的加固重力式挡土墙的措施。

关键词：重力式挡土墙,风险评估,加固

参考文献

[1]曾德伟.重力式挡土墙结构形式的探讨[J].中国农村水利水电, 2004 (10) .

[2]潘盂永.灰土垫层法在铁路重力式挡土墙湿陷性黄土地基处理设计中的探讨[J].铁道勘察, 2008 (1) .

[3]朱树念.长牛铁路K14滑坡病害原因分析及综合治理[J].路基工程, 2012 (3) .