不平衡理论范文

不平衡理论范文（精选8篇）

不平衡理论 第1篇

马克思在关于世界社会历史的划分中, 将世界史分为原始社会、奴隶社会、封建社会、资本主义社会以及共产主义社会, 而其关注的重点自然是放在资本主义社会向共产主义社会的过渡中, 马克思认为革命应该在发达资本主义国家同时取得胜利, 这简单的与经济基础决定上层建筑的原理相关, 当社会的物质资料达到一定的高度时, 资本主义的弊端才会凸显, 同时就会产生日益扩大的人民需求与生产资料的资本主义私人所有的矛盾, 将此矛盾的深化加之工人阶级觉悟的提高便会产生革命, 从而推翻资本主义制度, 建立新的生产资料公有制的共产主义制度。

马克思和思格斯对资本主义自由竞争阶段的经济和政治的发展状况进行科学分析, 曾经认为社会主义革命不可能在一国首先取得胜利, 而必须在各个先进的资本主义国家同时爆发才能获得胜利。

二, 列宁的资本主义发展不平衡理论

列宁在一九一五年八月发表的《论欧洲联邦口号》一文中, 就明确指出:“经济政治发展的不平衡是资本主义的绝对规律。由此就应得出结论:社会主义可能首先在少数或者甚至在单独一个资本主义国家内获得胜利。”接着, 列宁在一九一六年九月所写的《无产阶级革命的军事纲领》一文中又进一步指出:“资本主义的发展在各个国家是极不平衡的。而且在商品生产的条件下也只能是这样。

由于资本主义各国的经济政治发展不平衡, 各国无产阶级革命成熟的主观和客观条件也必然会有先后。因为无产阶级是随着资本主义经济的发展而逐步壮大和成长起来的, 无产阶级从自在阶级变为自为阶级也是在无产阶级政党领导下, 用马克思主义理论教育的结果。因此, 资本主义经济和政治发展的不平衡, 必然要影响到无产阶级革命发展的不平衡, 这就决定了社会主义革命不可能在所有资本主义国家内同时爆发和同时获得胜利, 而只能首先在一国或几个国家内爆发并获得胜利。

就是利用这个未成文的理论, 列宁领导十月革命取得胜利, 建立了世界上第一个社会主义国家, 当然马克思的特殊性与偶然性原理要求历史发展的原则不变, 在政权建立后政权的维护就需要更新一层的理论指引, 在这里我们引用马克思恩格斯《德意志意识形态》中的一段话:

历史不外是各个世代的依次交替。每一代都利用以前各代遗留下来的材料、资金和生产力;由于这个缘故, 每一代一方面在完全改变了的条件下继续从事先辈的活动, 另一方面又通过完全改变了活动未改变旧的条件。

列宁正是依据以上观点, 在建国初期将国家的重心放在了经济建设之上, 指出社会主义只有在全面地继承资产阶级所创造的一切优秀的、对社会主义有用的文明成果的基础上才能发展起来。经济技术落后的国家, 能否正确对待资产阶级统治时期所创造的一切优秀的文明成果, 并自觉地把它继承下来用之于社会主义建设事业, 这是一个关系到社会主义建设事业能否顺利发展的一个关键性的问题。

在一定程度上说, 列宁是利用了贫苦社会人民的反抗情绪, 利用资本主义的发展不平稳理论, 引导人民反抗压迫, 最终实现了社会制度的更迭, 但是制度建立之后, 列宁深刻认识到, 资本主义的发展是历史发展所必须的。经济的发展是历史进步的前提, 而适合俄国当时现状的必然就是发展资本主义的经济, 事实告诉我们, 在社会主义政权下去发展资本主义市场经济, 是行得通的, 只是列宁逝世的过早, 之后斯大林并没能坚持新经济政策, 最终致使社会经济的发展不平衡, 最终导致社会解体。

因此说来, 资本主义发展的不平衡理论, 是一个改变历史现状的理论, 而历史的发展需要历史的因素决定, 于是一定的生产力就需要有一定的生产关系与之相适应, 所以在革命胜利之后, 我们需要对制度进行必要的调整来适应社会需求, 鼓励经济的不断发展, 列宁依据的就是利用西方先进的生产方式去实现本国经济的迅速成长, 只有后期的经济理论与前期的革命理论相结合, 才可称之为列宁全面的资本主义发展不平衡理论。当然这些理论也完全适用于当代中国, 让我们以此来分析我国社会的历史性发展。

三, 列宁资本主义发展不平衡理论在我国的发展

毛泽东同志首先把列宁关于资本主义经济政治发展不平衡规律和社会主义革命可能在一国首先获得胜利的理论, 创造性地运用于半殖民地半封建的中国, 创立了中国红色政权能够产生、存在和发展的理论, 为农村包围城市和最后夺取全国胜利的革命道路提供了理论依据。

这里的改革开放其实就是一种政治体制的改革, 就是在社会主义政权不变的前提下去进行资本主义经济建设, 吸取资本主义的有利经验从而使自身的经济得以全面的提升与发展。

在这里我想强调的就是列宁的资本主义发展不平衡理论是具有历史性意义的理论, 但仅仅强调其革命斗争性是不够的, 必定要在制度建立后进行必要的资本主义经济建设, 以此来满足并不是很发达的社会物质资料之需, 只有革命与经济相结合, 才可以真正成为列宁的资本主义发展不平衡理论, 也只是在这基础上, 历史的更迭才出现了多样性局面。

参考书目:

参考文献

[1]列宁全集:第4卷[M]北京:人民出版社, 1984.

[2]列宁全集:第3卷[M]北京:人民出版社, 1986.

[3]列宁全集:第2卷[M]北京:人民出版社, 1987.

[4]邓小平文选[M]人民出版社。1993

论平衡不平衡在事物发展中的作用 第2篇

平衡是矛盾双方在斗争中暂时的相对统一的一种表现，不平衡是矛盾双方在斗争中不均匀、不随和的一种状态。平衡与不平衡的.关系是相对与绝对的关系。正确理解平衡与不平衡在事物发展过程中的作用，具有重要的现实意义。

作 者：林伟  作者单位：台州学院，浙江 临海 317000 刊 名：兰州学刊 英文刊名：LANZHOU JOURNAL 年，卷(期)： “”(3) 分类号：B025.9 关键词：平衡   不平衡   作用  

不平衡理论 第3篇

目前电力系统中存在着大量的不对称负荷,大功率单相负载、电气化铁路牵引供电、配电网三相负荷不平衡等使得电力系统三相负荷不平衡[1,2,3],对电力系统的安全运行以及电能质量造成很大的影响。

对于系统电压平衡情况下不平衡负荷的补偿方法已有较多研究。文献[4,5]首先提出Steinmetz电纳平衡补偿理论,指出在三相三线系统电压平衡情况下任意不平衡负荷可以通过纯无源网络补偿成为三相对称且为单位功率因数的平衡负载,并提出通过实时采样的电压、电流数据计算补偿电纳的方法。Steinmetz电纳平衡补偿理论是静止无功补偿器(SVC)不平衡负荷补偿的理论基础,文献[6,7,8]在此基础上提出工程化实现方法。

基于可关断器件的静止同步补偿器(STAT-COM)[9,10]在动态响应速度及补偿性能上相比SVC有更大的优势[11,12],在电力系统中链式STATCOM已有了广泛的应用。对于不平衡负荷补偿情况,文献[13,14,15,16]提出星接STATCOM通过零序电压注入平衡三相有功功率的控制方法,但是该方法负序补偿能力十分有限,在系统电压不对称情况下难以实现且零序分量的计算方法十分复杂。文献[17]讨论了非理想系统电压下星接STATCOM各相功率分布情况,通过调节三相电容功率平衡间接实现不平衡补偿,系统补偿能力有限且响应速度慢。

文献[18,19,20]基于Steinmetz电纳平衡补偿理论提出三角接STATCOM通过三相链结角内环流平衡三相有功功率的控制方法,为不平衡负荷的补偿提供了新的思路。文献[21,22]对电纳平衡方法在不对称电压条件下的修正进行了讨论,但其理论推导并不完整,不能在非理想电压下有效补偿。

文献[23]分析了非理想电压下Steinmetz电纳平衡补偿理论存在的问题,指出在该系统电压情况下Steinmetz理论不再适用,提出了采用电网电流闭环补偿的控制方法对补偿电流进行修正,应用三角接STATCOM实现非理想电压下的不对称负载补偿,但该方法在动态响应特性和系统稳定性上存在不足。

本文充分扩展了Steinmetz电纳平衡补偿理论,分析非理想电压下不平衡负载补偿原理,针对单位功率因数和正序对称不同补偿目标给出补偿无功指令的详细计算方法,使SVC及三角接链式STATCOM可以有效应用于非理想系统电压下不平衡负荷的补偿,所提方法为开环控制,系统动态响应速度快,稳定性高。最后本文通过PSCAD/EMTDC仿真算例及现场试验进一步验证了所提理论的正确性。

1 Steinmetz电纳平衡补偿理论

系统电压对称情况下,任意三相负载都可以表示为三角接的导纳形式,如图1(a)所示,三相负载导纳各不相同,分别表示为Ylab、Ylbc、Ylca。

其中,k=ab,bc,ca;Glk、Blk分别为电导和电纳。

根据Steinmetz电纳平衡补偿理论,首先,如图1(b)所示在各相负载上并联无功补偿,得到纯电阻形式的负载,如图1(c)所示。

其次,考虑如图1(d)所示单相纯电阻负载的平衡补偿,如图1(e)所示在另外两相分别加入电容和电感,其中bc之间加入电容,ca之间加入电感:

在正序对称系统电压下,图1(e)即可等效成为图1(f)所示正序对称的星接纯有功负载。

最后,分别对图1(c)三相负载平衡化,即可得到三相对称的星接纯有功负载。

2 非理想电压下Steinmetz理论

非理想系统电压包含正序电压和负序电压,第1节所述Steinmetz电纳平衡补偿理论成立的前提为系统电压对称,即为正序电压情况,其单相有功负载补偿矢量图如图2(a)所示,其中IR为电阻电流,Irbc和Irca为无功补偿电流,通过矢量合成得到对称正序有功相电流Ia、Ib、Ic。当系统电压为负序时,如图2(b)所示,同样的补偿电流作用下,矢量合成后相电流依然不对称。

非理想系统电压可以分解为正序电压与负序电压的矢量叠加,由线性系统叠加原理可知,相间无功补偿电流是正、负序电压分别作用在补偿电纳上产生电流的矢量和,因此可知补偿后的相电流Ia、Ib、Ic依然不对称。

通过以上分析可以得到3个结论:

a.实现单相纯阻性负载的平衡补偿即可解决任意三相不平衡负荷的平衡补偿;

b.理想Steinmetz补偿理论通过在另外两相间加入等效电纳解决单相纯阻性负载的平衡补偿,当系统电压不对称时Steinmetz补偿无法达到平衡化效果;

c.非理想电压下无法仅通过无功补偿将任意不平衡负载补偿为正序对称且为单位功率因数。

3 非理想电压下平衡补偿原理

电力系统中系统电压存在着一定的不对称,系统出现异常情况时不对称情况将更加显著,非理想电压下不平衡负荷的补偿十分必要。

本文着重研究非理想电压下单相纯阻性负载的平衡补偿方法,理想Steinmetz理论的补偿电纳加在了没有负载的两相间上,本文在三相相间同时加入等效电纳补偿实现单相纯电阻负载的补偿,补偿后三相相电流可以为单位功率因数或正序对称,通过推导可以发现,理想Steinmetz理论是本文得出结论的一个特例。

3.1 单位功率因数补偿

考虑中性点不接地的非理想电压系统如图3所示,系统线电压Uab、Ubc、Uca构成矢量三角形ABC,ab相间为纯电阻负载,负载电流为IR,bc、ca相间断路。

本文提出单位功率因数补偿方法,首先在ab相间加入无功电流Irab,使得负载线电流由原来的IR变为Iab,然后分别在bc、ca相间加入无功补偿电流Irbc和Irca,调节Irab的幅值和方向,使得补偿后三相相电流Ia、Ib、Ic分别与三相电压矢量同相,即负载电流功率因数为1,图3中O点为△ABC的重心,本文考虑系统相电压无零序分量,根据矢量合成可知OA、OB、OC分别代表系统三相相电压矢量方向。

根据图3中矢量关系,可以推得三相无功补偿电流的幅值和方向。根据正弦定理,可以得到:

在△OEH、△OPQ、△OFG和△ODE中,根据正弦定理及三角关系可得:

将式(3)、(4)代入式(5)求解可得:

由以上分析可知:

a.非理想电压下单相相间纯电阻负载可以通过在三相相间加入式(7)中计算得到的纯无功电流补偿,补偿后三相负载电流功率因数为1;

b.Irbc为容性无功电流,Irca为感性无功电流,Irab无功性质取决于非理想电压的不平衡度,图3中Irab为容性无功电流,当式(6)中tanδ为负数时Irab为感性无功电流;

c.补偿后的系统三相相电流幅值并不相同,但其方向与对应相电压同相;

d.当系统电压正序对称时,由式(7)可得式(8)。

式(8)与式(2)的结论相同,即单位功率因数补偿在系统电压为正序对称情况时退化为理想Steinmetz平衡补偿。

3.2 正序对称补偿

如图4所示,系统电压和负载情况与3.1节相同,图4中O点为△ABC的垂心,各相间无功补偿电流分别与对应线电压垂直,本文提出正序对称补偿矢量作图方法如下。

a.在原负载电流IR上加入无功电流Irab,使得△OHE中OH=HE,其中EH与Uca垂直,OH与Ubc垂直,分别为ca、bc相间无功电流的方向,同时得到其全等△OPQ,OP为OE的反向延长线。

b.作OM、OJ分别与OE、OP成30°,得到PJ为bc支路无功补偿电流Irbc,ME为ac支路无功补偿电流Irca,且|Irca=Irbc|。通过矢量合成可得OM为补偿后a相电流Ia,OJ为补偿后b相电流Ib,OF为补偿后c相电流Ic,且|Ia|=|Ib|。

c.由△OHE可得:

△OME中根据正弦定理可得:

由此可知,|Ia|=|Ib|=|Ic|,根据图中角度关系可知Ia、Ib、Ic互差120°,即补偿后系统三相电流为正序对称。

根据图中矢量关系,可以推得三相无功补偿电流。由△OET可得:

△EHT中根据正弦定理可得:

△ODT为直角三角形,可得:

由此可得OH、EH和HT,再由△ODE和△OME可得:

补偿后三相相电流幅值为:

由以上分析可知:

a.非理想电压下单相相间纯电阻负载可以通过在三相相间加入式(14)计算得到的纯无功电流进行补偿,补偿后三相负载电流正序对称;

b.Irbc为容性无功电流,Irca为感性无功电流,Irab无功性质取决于非理想电压的不平衡度,图4中Irab为容性无功电流,当式(14)中tan(∠A+∠C/2)为负时Irab为感性无功电流;

c.补偿后三相负载电流的幅值与系统电压不对称度有关;

d.当系统电压正序对称时,由式(14)可得式(16)。

式(16)与式(2)结论相同,即正序对称补偿在系统电压正序对称情况时退化为Steinmetz平衡补偿。

3.3 小结

根据3.1及3.2节的理论推导和分析可以得到以下结论:

a.非理想电压下,对于任意单相相间纯电阻负载可以通过本文提出的2种补偿方式达到三相负载电流功率因数为1或正序对称;

b.可以注意到,无论单位功率因数补偿还是正序对称补偿,当三相电压为理想情况时,式(7)和式(14)都可以简化为与Steinmetz电纳平衡补偿理论相同的结论;

c.本文提出的补偿理论通过在三相相间都注入无功补偿电流达到了在系统电压任意的情况下补偿方案,相对Steinmetz电纳平衡理论增加了一个自由度,解决了非理想电压下的补偿问题,是对Steinmetz电纳平衡理论的扩充和完善;

d.在系统电压不平衡工况下,仅通过纯无功补偿不能将系统电流补偿为理想电源下正序对称三相电流,因此本文提出2种补偿方案,其中正序对称补偿适用于负载不平衡严重的工况,可以将系统电流补偿为三相正序对称,有效解决负载不平衡对系统造成的线路损耗及功率不平衡情况,而单位功率因数补偿适用于对功率因数指标敏感的工况,可以将系统补偿为单位功率因数状态,有效改善功率因数低下造成的系统损耗。

4 实施方案

以具有优良不对称补偿功能的三角接STAT-COM为例,本文提出的非理想电压下不平衡负载的补偿方案实现流程如图5所示,其中ila、ilb、ilc为三相负载电流瞬时值,uab、ubc、uca为三相线电压瞬时值,Gab、Gbc、Gca为三相负载有功分量,iQab、iQbc、iQca为无功负载电流分量,iRab、iRbc、iRca为有功负载电流分量,u+ab、u+bc、u+ca为系统电压正序分量,uab、ubc、uca为系统电压负序分量。

不平衡补偿实现过程主要分以下3个部分。

(1)电压正负序分离及锁相。

通过正序、负序同步旋转坐标变换,对三相电压进行正负序分离和锁相,得到相应的三相线电压幅值和相角,三相线电压矢量分别为Uabrms∠φ1、Ubcrms∠φ2、Ucarms∠φ3。

(2)负载有功电流分量提取。

实时采样三相负载电流ila、ilb、ilc,将星接三相相电流转化为三相线电流。角接三相负载相间存在同相环流,但是环流不影响负载的相电流特性,同时对于本文的补偿方法,环流的存在并不影响补偿电流的计算结果,因此可以认为等效角接三相负载的环流为0,得到三相相间负载线电流:

由此得到的电流中包含负载的有功、无功分量,也包含谐波分量,为应用本文提出的平衡补偿算法,需对电流中的有功分量进行提取。采用积分运算可以有效消除负载电流中谐波分量的影响,同时平抑负荷的快速波动,本文采用积分运算进行分相有功电流提取:

其中,T为基波周期。负载电流中剩余部分iQab、iQbc、iQca即为无功及谐波成分,可以作为无功及谐波补偿电流指令。

(3)不平衡补偿指令电流计算。

iRab、iRbc、iRca分别对应三相相间有功电流分量。根据第3节提出的平衡补偿方法,对3个有功线电流可以以单位功率因数或正序对称为补偿目标,分别计算补偿所需的无功电流,三者合成得到补偿指令irab、irbc、irca,三角接STATCOM根据无功补偿指令可以对负荷不平衡进行有效补偿。

由图5中所示不平衡补偿控制系统分析其动态性能可知,本文提出的非理想电压平衡补偿控制方法是开环系统,由系统电压及负载电流直接计算补偿电流指令,消除了闭环控制系统可能出现的稳定性问题并极大地提高了系统响应速度。控制过程中的主要延迟来自于系统三相电压锁相和负载有功电流分量提取,延迟时间小于10 ms,满足大部分系统补偿应用情况。

5 仿真验证及实验

基于PSCAD/EMTDC仿真对本文提出的补偿方案进行验证。非理想系统电压源电压矢量(单位k V)为Uab=14.14 ej0°、Ubc=10.64 e-j115°、Uca=13.64 ej135°,由此可得系统三相相电压分别为Ua=8.55e-j 22.1°、Ub=7.01e-j152.6°、Uc=6.65e-j104.9°,如图6所示。其中,正序线电压幅值8.96 k V,负序线电压幅值1.50 k V,三相不平衡。

5.1 单相负荷平衡补偿

考虑单相负载,ab相间接入负荷,bc、ca相间开路,三相负载电流矢量(单位k A)为Ia=14.14ej0°、Ib=14.14ej180°、Ic=0,如图7所示。

针对此非理想电压系统及负载情况,根据本文提出的单位功率因数补偿理论,由式(7)和式(14)可以分别计算得到补偿电流指令如表1、2所示。

单位功率因数补偿后,系统相电压电流波形如图8所示,与图6和图7相比可以看到三相相电流电压分别同相,三相电流的有效值分别为0.727 k A、0.593 k A、0.567 k A。正序对称补偿后系统相电流波形及其与相电压相位关系分别如图9、图10所示,可以看到,补偿后三相电流幅值均为0.64 k A且相角互差120°,但各相电压与电流不再是同相位,由此可见本文提出的平衡补偿在单相负载补偿中有效。

5.2 三相负荷平衡补偿

考虑与5.1节相同的系统电压情况,在ab、bc、ca相间分别接入不同负荷,三相负载电流矢量(单位k A)为Ila=0.685e-j28°、Ilb=0.700e-j136.5°、Ilc=0.809ej96.84°,如图11所示。

针对此非理想电压系统及负载情况,根据本文提出的单位功率因数补偿理论,由式(7)和式(14)可以分别计算得到补偿电流指令如表3、4所示,其中正值代表发出容性无功,负值代表发出感性无功。

单位功率因数补偿后,系统三相电压、电流波形如图12所示,三角接STATCOM补偿电压、电流波形如图13所示,经过纯无功补偿,系统三相相电流、电压分别同相位,功率因数为1。正序对称补偿后,系统三相电压、电流波形如图14所示,三角接STATCOM补偿电压、电流波形如图15所示,可见补偿后三相电流幅值均为0.508 k A且呈正序,相角互差120°。因此由单相负载和三相不平衡负载2种情况的补偿结果可以验证本文提出理论的正确性。

5.3 现场试验

将本文提出的非理想电压下不平衡负载补偿理论用于某钢厂110 t大型交流电弧炉电能质量治理。现场电网系统及三角接直挂STATCOM一次接线如图16所示。装置参数如下:电网电压为35 k V,变压器容量为130 MV·A,三角接STATCOM容量为±40 Mvar,固定电容补偿容量为40 Mvar,连接电抗为15 m H×2,级联连接数为36×3相。现场实测波形如图17—19所示。

电弧炉冶炼过程中负荷波动剧烈,三相显著不平衡,如图18所示系统电压不平衡度达到5%左右。系统电压不平衡主要由不平衡负荷导致,投入补偿后系统电压不平衡度有所降低,但依然在2%左右,在补偿计算中需要进行考虑。不平衡补偿前后系统电流正、负序分量含量如图19所示,可以看到,在补偿投入后系统电流中的负序分量显著减少,有效抑制三相不平衡。瞬时电流波形如图17所示,可以看到负荷显著不平衡且有较快变化,经补偿后系统电流达到平衡,进一步验证本文提出方法的有效性。

6 结论

本文在Steinmetz电纳平衡补偿理论基础上讨论了系统电压非理想情况下不平衡负载的补偿问题,得到以下结论。

a.相对于Steinmetz电纳平衡理论,本文提出的补偿方法增加了一个自由度,即在三相相间分别注入无功补偿电流,实现了非理想电压下不对称负载的补偿。

b.非理想电压情况下通过纯无功补偿可以将任意不对称负载补偿为单位功率因数负载或正序对称负载形式,针对这2种补偿方案本文给出详细的理论推导及补偿电流指令的计算方法。

c.当系统电压为理想电压时,本文提出单位功率因数补偿和正序对称补偿方案均退化为Steinmetz电纳平衡理论,因此可以认为本文提出的补偿理论是对Steinmetz电纳平衡理论的扩展。

不平衡理论 第4篇

艺术生产与物质生产发展不平衡, 简单理解就是, 这两者之间存在着复杂的矛盾, 不是成正比关系, 不能按这个时代生产力发展的水平去衡量文学艺术发展的水平。例如, 在生产力极不发达的古希腊, 却出现了艺术繁荣的局面。这种情况, 按照其不发达的物质生产水平和艺术繁荣的局面相比, 其发展显然是不成比例的。但我个人认为, 艺术生产与物质生产的发展的不平衡讲的是这样一种情况:一定的文学艺术, 它同处在某一发展阶段的社会形态和生产力相适合, 换句话说, 它只能在这一定的社会条件下产生, 并且在这个物质基础上有过繁荣的时期;然而, 它决不随着社会和生产力的向前发展而愈加繁荣, 相反, 它必然是日趋衰落以至枯萎了。

加拿大文学批评家弗莱认为西方文学的叙述结构, 从总体上来看, 都是对自然界循环运动的模仿。自然界的循环周期大体可以分为四个阶段:春、夏、秋、冬。与此相应, 文学叙述的结构也可以分为四种基本类型:喜剧、浪漫故事、悲剧、反讽和讽刺。神话体现了文学总的结构原则, 它包括了这四种叙事结构的全部雏形;西方文学的发展, 是从神话发端的, 然后相继转化为喜剧、浪漫故事、悲剧, 最后演变为反讽和讽刺。到这最后阶段, 则又出现返回神话的趋势。

引, 逐渐产生了爱意, 叶子却在大火中死去。有意思的是, 大火中摔落的叶子僵直的身体从空中落下来, 显得很柔软, 但那姿势, 像木偶一样没有挣扎, 没有生命, 无拘无束的, 似乎超出生死之外, 岛村压根没有想到死上去, 只感到叶子的内在生命在变形, 正处于一个转折。这样的美在躯体的生命逝去中获得了一种超乎生死的永恒之美。死亡的残酷被诗意的美所遮蔽了。

在《抒情歌》中, 他更让他的女主人公依靠美从对爱的不信任感与绝望中解脱。“让我倾听你从灵魂的国度捎来的爱的证明, 我愿在冥界来世再成为你的恋人。让你我都化作一株红梅或者夹竹桃, 让播撒花粉的蝴蝶成全我们的婚礼, 那将是多么美好啊。那样的话, 也就用不着学着那种可悲的习惯向死者诉说了。”

在川端康成的小说中, 爱欲与死亡的纠结使人类的生活变得步履维艰。对于漂泊在人世间的人类来说, 爱的倏忽来去使人类自我救赎的可能性变得微乎其微, 自救与救人, 就只有通过那虚无的美的体验。而生命, 只是成就了一场漂泊的游戏。

沈从文与川端康成的小说, 借助多种叙事方式, 在新与旧的

我认为必须从两个方面考察艺术生产与物质生产不平衡关系的规律。第一, 我们应该用主客观分析的方法, 像列维.斯特劳斯一样来进行一番人类学的思考, 朱光潜先生说:“一切正确的批评理论都必须以深刻了解创造的心灵与鉴赏的心灵为基础” (1) 。所以, 我们要深入当时人的内心, 探索人类的心灵世界。简言之就是分析社会形态。第二, 我们应该用形而上学的方法进行具体的社会历史考察。丹纳说:“要了解一件艺术品, 一个艺术家, 一群艺术家, 必须正确的设想他们所属的时代的精神和风俗概况。这是艺术品最后的解释, 也是决定一切的基本原因。”简言之就是分析生产力。我重点从第一方面进行讨论, 对当时人类的心灵和社会形态加以关照。

我们遵从弗莱的意见, 围绕“神话原型”进行思考, 因为神话也是人类历史某一发展阶段的文学形式, 甚至可以说是一切文学形式的“元形式”。就像马斯洛提出的人的最低需要层次一样, 人类在原始状态时期, 所面对的世界是变幻不定的, 这就使当时的人类产生了一种难以安身立命的不安感、恐惧感, 基于这种不安, 原始人类就滋生了一种强烈的寻求安定的内在需求, 因此, 他们在文学艺术中所觅求的获取幸福的可能, 并不在于将自身潜伏到外物之中;而在于将外在世界的单个的“恐怖”事物从其神秘的虚假的变化无常的偶然性中抽取出来, 并用这种非常抽象的形式使之永恒——这就是“神话”。杜夫海纳说:“人类在制造概念或机器之前, 在制造第一批工具的同时, 就创造了。”原始人类便是创造并利用这种文学形式, 在自然的残酷打压下, 获得了心灵的栖息之所。

随着人类的实践能力逐渐增强, 恐惧感也渐渐减弱。人类进入了一个喜剧和浪漫故事的崭新时代, 就像立普斯所说的那样, 人类对于自然的投射的目光是一种释然的移情作用。到后来, 理性的发展, 人的力量大于自然的力量, 人类彻底从对自然的被动地位转为主动, 他们竭力用透视的方法观察周围的一切, 从认两难背景之中, 借助漂泊寻找的结构模式, 讲述着人类的爱欲与死亡的纠缠。那个叙述声音是寂寞的, 在人类漫长而短暂的漂泊生命中, 到底何处才是家园, 才是可以憩息的港湾, 孤独的生存状态是否能够被改变, 人类是否可以获得救赎的思考, 成就了两位作家小说中独特的叙述基调, 也成就了小说叙事功能与诗意抒情的统一。

参考资料

[1]【日】川端康成.川端康成文集, 叶渭渠主编.北京:中国社会科学出版社, 1996。

[2]沈从文.沈从文全集 (1-17卷) .太原:北岳文艺出版社, 2002, 页47。

[3]叶渭渠.物哀与幽玄——日本人的美意识.桂林:广西师范大学出版社, 2002。

[4]罗钢.叙事学导论.昆明:云南人民出版社, 1994。

[5]【美】唐纳德·金、【日】千叶宣一、叶渭渠等主编.不灭之美.北京:中国文联出版社, 1999.

从《死亡约会》浅析阿加莎克里斯蒂

小说的魅力元素

胡庚

(重庆师范大学重庆400047)

【摘要】阿加莎克里斯蒂是享誉中西方的侦探小说女王。本文将通过对其鼎盛时期作品之一:《死亡约会》从人物塑造及整体情节构思两个角度分析, 试图证明阿加莎侦探小说长盛不衰独特的魅力元素。

【关键字】阿加莎克里斯蒂;死亡约会;人物塑造;情节构思;魅力元素

侦探推理小说是通俗文学的一种体裁, 在文学史上占有不可小觑的地位。而侦探小说的黄金时期更是其发展史上极其重要的一部分。阿加莎·克里斯蒂是黄金时期最受欢迎的小说家。其成就超过了同期任何一位侦探小说家, 是举世公认的侦探推理小说女王。阿加莎一生硕果累累, 共创作了80部侦探小说和短篇故事集之多。

《死亡约会》是阿加莎鼎盛时期的作品之一。曾两度改编为影视作品搬上银幕, 并由本人改编为剧本于1945年搬上舞台。

本文将以该书为例, 从小说里的人物塑造, 整体情节构思两个部分来透视其侦探小说特有的魅力元素。

一、生动的人物形象塑造

笔者将从表情、行为这两个角度浅析博因顿夫人的病态心理, 极其子女长期受压迫而产生的畸形心理。

她坐在那儿, 独自微笑着—向空气中看不见的东西微笑。那笑有点奇妙, 它离耶路撒冷和所罗门旅馆都很遥远……那是雅典阿克罗波利斯的少女们轻启朱唇时露出的那种奇异的、不染尘埃的笑—遥远、可爱、有一点远离尘嚣的味道。[1]

识事物的表面现象深入到事物的本质。这正符合了马克思提出的“文学发展的不平衡关系”, 神话在人类发展的早期出现, 当它衰落时, 喜剧流行了, 当喜剧衰落时, 浪漫故事又兴起, 当浪漫故事衰落时, 悲剧又成了最高的文学形式, 当悲剧成为人们的回忆, 反讽和讽刺的文学又大行其道, 也许弗莱的文学理论阐明了一种普遍的文学现象, 但他提出的这五个文学模式互换互变的原因恰巧说明了一定的文学艺术, 它同处在某一发展阶段的社会形态和生产力相适合。

阐释学大师伽达默尔认为一切理解者, 都是特定时代的理解者, 就不可避免地带有时代的局限性。正因为任何理解都不可能摆脱偏见, 正因为任何理解唯有在偏见的指导下才能进行, 因此, 偏见就成为理解和解释形成的基本条件。原始人类面对神秘的自然界时, 拥有他们自己的恐惧性的抽象性的“偏见”。以此类推, 在其它时代的人们同样积累了他们自己独特的“偏见”, 当然这些“偏见”受具体的社会形态制约。这至少是“不平衡”关系的原因之一。

这样, 按照“不平衡”的规律, 在弗莱所绘的文学模式链条上, 我们会发现:我们现在是一个反讽的时代。它预示我们将要向“神话时代”复归。这时文学发展的规律, 同样也是社会发展、时代发展的必然规律。

第二方面的思考首先借助于丹纳的理论, 虽然丹纳所揭露的时代与环境, 只限于思想感情, 道德宗教, 政治法律, 风俗人情, 总之是一切属于上层建筑的东西, 有人会说他没有接触到社会的基础;他考察了人类生活的各个方面, 却忽略了或是不够强调最基本的一面:经济生活, 但不论马克思的“物质生产”一词的含义是生产力还是生产关系, 既然马克思同时强调生产力决定生产关系, 经济基础决定上层建筑, 那么, 丹纳所说的上层建筑就应该符合一定时代, 一定历史时期的“物质生产”。丹纳说:“某种艺术是和某些时代精神与风俗情况同时出现, 同时消灭的。” (2) ——例如希腊悲剧 (具体例子都和马克思不谋而合) :埃斯库罗斯, 索福克勒斯, 欧里庀得斯的作品诞生的时代, 正是

以上片段是对吉尼弗拉表情的描写。用耶路撒冷、所罗门、雅典阿克罗波利斯圣地之名与金发小女孩的微笑联系起来, 与后文的奇异、不染尘埃、远离尘嚣几个修饰词相互映衬, 寥寥几笔便勾勒出了吉尼弗拉纯净无暇、不谙世事孩子般的笑。

而接下来对她动作的描写, 则反衬了金发女孩的病态心理。

她的双手放在膝上, 正在撕着、扯着, 将一块精美的方巾撕成小碎片。[2]

“撕着、扯着”, 形象的描绘了吉尼弗拉此时的行为:将方巾扯成碎片。面露漠然温和的笑容, 行动却与面部表情截然相反, 犹如精神病人般的神经质。比从正面描写更能突出金发女孩的病态心理。

老博因顿夫人像死尸般僵坐在那儿, 一动不动。终于, 她伸出舌头舔了舔干燥的嘴唇, 张开嘴……但过了一会儿, 还是什么也没说。[3]

本句是对《死亡约会》中心理最为扭曲的博因顿夫人的神态描写。用死尸形容她的坐姿, 借此在读者心里加深其心理扭曲的印象。“伸出”、“舔了舔”、“张开”三个较简单动词的排

希腊人战胜波斯人的时代, 小小的共和城邦从事于壮烈的时代, 以极大的努力争得独立, 在文明世界中取得领袖地位的时代, 等到民气的消沉与马其顿的入侵使希腊受到异族统治, 民族的独立与元气一齐丧失的时候, 悲剧也就跟着消灭……同样, 法国悲剧的出现, 恰好是正规的君主政体在路易十四治下确定了规矩礼法, 提倡宫廷生活, 讲究优美的仪表和文雅的起居习惯的时候.而法国悲剧的消灭, 又正好是贵族社会和宫廷风气被大革命一扫而空的时候.”丹纳的这段话说明一定的文学艺术与处在某一发展阶段的社会形态相适合.

总之, 这两个方面的内容正是我运用原型批评的方法理解马克思思想所做的一点点尝试, 不敢说另辟溪经, 但我想至少是抛砖引玉, 开辟了一个新的思路, 水平有限, 望各位老师批评指正, 不吝赐教。

摘要：马克思关于艺术生产与物质生产发展不平衡, 简单理解就是, 这两者之间存在着复杂的矛盾, 不是成正比关系, 不能按这个时代生产力发展的水平去衡量文学艺术发展的水平。而弗莱则认为西方文学的叙述结构是对自然界循环运动的模仿。自然界的循环周期大体可以分为四个阶段:春、夏、秋、冬。那么, 与此相应, 文学叙述的结构也可以分为四种基本类型:喜剧、浪漫故事、悲剧、反讽和讽刺。这样, 按照这种“不平衡”的规律, 在文学模式链条上我们会发现:我们现在是一个反讽的时代。它预示我们将要向“神话时代”复归。这时文学发展的规律, 同样也是社会发展、时代发展的必然规律。

关键词：不平衡,艺术生产,物质生产,原型

参考文献

[1].《马克思主义文艺学概论》陆贵山周忠厚中国人民大学出版社

[2].《马克思主义文艺论著选讲》陆贵山周忠厚中国人民大学出版社《美学与艺术讲演录》上海市美学研究会编上海人民出版社

[3].《哲学的探索》《中国社会科学》哲学编辑室编上海人民出版社

[4].《艺术哲学》丹纳人民文学出版社

[5].《真理与方法》伽达默尔上海译文出版社

[6].《阐释学与文学》戴维-霍伊春风文艺出版社

[7].《批评的剖析》诺思罗普.弗莱/著陈慧、袁宪军、吴伟仁/译百花文艺出版社

[8].《美学与哲学》米盖尔.杜夫海纳/著孙非/译陈荣生/校中国社会科学出版社

不平衡报价浅析 第5篇

1 内涵

不平衡报价是指投标人根据招标人提供的工程量清单, 基本确定总价后, 保持总价基本不变, 调整内部子项的报价, 以期既不提高总价, 又能在结算时得到更理想的收益。

2 产生的原因

(1) 招投标双方的立场不同。招标人追求的是在确保工程质量和工期的前提下, 降低工程造价。投标人追求的是利润最大化。这是产生不平衡报价的前提。 (2) 商务标的重要性。在评标过程中, 商务标的高低直接影响投标人能否中标。有些招标人为减少投资, 盲目追求低价中标, 而投标人为了中标, 压低造价, 这是导致不平衡报价产生的直接原因。 (3) 量价分离。进度款结算根据实际完成的工程量和投标文件中相应的报价进行。量价分离为实行不平衡报价提供了条件。 (4) 缺少约束。我国法律法规对不平衡报价尚未有明确有效的限制和调整条文。

3 表现形式及应用

3.1 时间型不平衡报价

按实际完成工程量付款的工程, 对能够早日收款的项目 (如土方、基础等) 适当提高报价, 就能降低投标人贷款额度及银行利息, 利于流动资金周转, 规避资金风险。对于一个大中型的工程来说, 这部分款项是相当可观的。

例如, 某节制闸工程, 土方开挖、沉井制作下沉、闸墩、上部结构的工期分别为2、4、2、1个月, 贷款月利率为1.5%, 各分部工程每月完成的工作量相同且能按月度及时收到工程款。投标人为了既不影响中标, 又能在中标后取得较好的收益, 对报价进行调整。调整前与调整后的方案见下表:

调整前的工程款终值:

调整后的工程款终值:

两者的终值差额为66万元。

3.2 工程量型不平衡报价

实际数量比清单的数量大时, 投标人提高其单价;反之, 降低其单价, 带来的收益是显而易见的。

例:某城市道路改造工程, 包括横荡河桥和平昌路工程。投标人分析实际施工中项目编码为01的工程量, 横荡河桥可能减少, 平昌路可能增加, 采用了此策略。具体见下表:

投标人正常报价01为65元/m2, 通过不平衡报价, 承包人增加盈利6万元。

3.3 暂定项目型不平衡报价

例:某房建工程, 其中屋面防水、内外墙装饰为暂定项目, 开工后再由招标人决定是否实施, 由哪家实施。

投标人仔细研究后采取三项措施:屋面防水造价压低23万元;内外墙装饰造价压低46万;提高砼、钢筋等主体材料的单价, 使主体结构造价提高69万元。如果业主将屋面防水、内外墙装饰强行剥离的话, 也只能按投标价, 这样就将69万元白送给了承包人, 还要另寻承包人。这是相当成功的不平衡报价, 它不仅维护了承包人正当的利润, 还避免了因业主变更工程量或恶意分包而蒙受损失。

4 使用的前提

(1) 投标人经验丰富。投标人要具备分析判断和决策能力, 在熟悉招标文件、图纸、清单及现场的同时, 还要准确收集有关信息, 具备丰富的报价技巧和经验。 (2) 投标人要正确对待不平衡报价。不平衡报价可以提高经济效益, 获得利润, 但并不是唯一途径。承包人更应该在施工过程中通过技术创新改进施工技艺, 提高质量, 节省投资, 加快进度, 这样更能获得丰厚的利润。否则, 撇开这个谈不平衡报价, 就是本末倒置。 (3) 幅度在可接受范围。不平衡报价与调整前相差不能太大, 一般控制在10%以内, 以免引起业主的反不平衡报价。业主反不平衡报价的可能性较小。

5 结语

母线电压不平衡研究 第6篇

本文对某中性点不接地变电站35kV侧母线电压不平衡问题进行了探讨, 通过理论研究和仿真分析, 得出了造成电压不平衡的原因并提出了整改措施。

2简介

该变电站有两台变压器, 35kV侧采用单母线分段接线方式, 每段母线上各有三条出线, 出线均采用上字塔型且全线都未换相。正常运行情况下该变电站35kV母线只带3条出线, 35k母线I段带2条出线:天歌线, 天青线;35k母线Ⅱ段带1条出线:天钢线。由于夏季负荷原因, 将Ⅱ段母线的天接线投入运行时, 出现不平衡电压, 1～5五种工况下的不平衡电压情况如下:

(1) 35kV母线采取典型并列运行方式, 消弧消弧线圈运行于1#主变, 35kV母线电压A、C相为24kV, B相为18kV, 相差6kV, 电压不平衡;

(2) 35kV母线采取并列运行的方式, 消弧线圈运行于2#主变, 35kV母线电压A相为24kV、B相为18kV、 C相为23kV, 电压不平衡;

(3) 天马山站35kV母线采取并列运行的方式, 退出消弧线圈, 35kV母线电压A相为21kV、B相为23kV、 C相为20kV, 最大相差3kV, 电压不平衡;

(4) 天马山站35kV母线采取分开运行的方式, 消弧线圈运行于1#主变, 35kV母线电压A、B相为22kV, C相为20kV, 电压基本平衡;

(5) 天马山站35kV母线采取分开运行的方式, 消弧线圈运行于2#主变, 35kV1段母线电压A、B相为22kV, C相为20kV, 2段母线电压A相为22kV、B相为21kV、 C相为22kV, 电压基本平衡。

在分裂运行情况下, 2#主变带两条出线过负荷情况严重不允许长期运行。

3不平衡电压分析

在中性点绝缘的电力系统中, 由于各相对地电容不相等, 引起了中性点对地的位移电压。这个位移电压引起了三相电压的不对称, 并在开口三角形回路产生一个不平衡电压。中性点不接地系统的等效接线如图1。

根据以上等效电路, 在忽略线路及设备对地电导时可得下列方程:

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解方程并引入相因子α=ej120°可得:

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其中Ux为系统相电压值。由式 (1) 可知如果Ca=Cb=Cc=C0时, 则上式分子:Z= (1+α+α2) =0, Up0=0, 即忽略线路对地电导时, 在系统三相线路对地电容相等情况下, 系统电压偏移为零。引入两个物理量:线路不对称度和阻尼率。

不对称度:undefined

系统的阻尼率:undefined

式中:gc为线路对地电导。将p、d带入式 (1) 有:

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由以上分析知:中性点绝缘系统中中性点偏移电压升高主要由不对称度p和系统阻尼率d决定, 对于正常绝缘的架空电网的阻尼率一般不超过3%～5%, 当绝缘普遍采用硅橡胶长期涂料时, 阻尼率可降到1%以下, 所以通常而言系统阻尼率对于三相电压偏移影响并不是很大。对6 kV～10 kV系统来说电缆线路电容量占的比例较大, 三相对地电容基本平衡, 中性点位移电压较低。35kV输电线路由于输电线路相对较长, 杆塔设计中若采用上字塔型且全线都没有换相, 较长的线路和三相不对称位置的布置就会造成三相线路对地电容相差较大, 而且随着35kV变电站出线线路的增多三相对地参数不对称性越大即系统不对称度p越大, 这是造成了35kV系统三相电压不平衡的主要原因。

4消弧线圈不平衡电压的影响

消弧线圈的工作原理:当系统发生单相接地故障时等效电路如图2, 此时中性点电位Up0=-UA, 流经消弧电弧的感性电流undefined, 感性电流IL和线路容性电流IC相位相反, 所以流经故障点电流I=|IC-IL|, 消弧线圈起到了减小故障电流的作用。

消弧线圈对不平衡电压的放大作用:为了表示消弧线圈L接入后系统的工作状态, 引入补偿度v:

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结合式 (1) , (2) , (3) , (4) 可得在经消弧线圈接地系统中中性点偏移电压:

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由式 (5) 可以看出, 即使在系统正常运行时, 由于线路的不对称, 也会产生中性点偏移电压, 而且在同一不对称度下, 中性点经消弧线圈接地后会有较大的中性点位移, 脱谐度v越小, 中性点偏移电压越大, 极限情况下, v=0, 即使很小的不对称度也会导致极高的中性点位移电压。

该变电站35 kV侧共有出线6条, 其中长期运行线路有天哥线 (长13.5 km) 、天青线 (长9.96 km) 、天钢线 (长17.2 km) , 其它天接、天凤等线路作为备用线路。投入天接线 (22.68 km) 给35 kV接龙站供电时, 由于在接龙站35 kV出线中:五一线 (长16.12 km) 、五二线 (长14.12 km) 、接西线 (长10.86 km) 和天接线同挂在一条母线上, 从对地参数考虑可看作为天马山站所带出线。在天接线投入前后, 该变电站35kV系统架空线对地电容电流分别为:

I01=3.0×10-3× (13.5+9.56+17.2+22.62) ×35×1.3=8.6A

I02=3.0×10-3× (16.12+14.12+10.86) ×35×1.3+8.52=14.16A

该变电站35kV中性点消弧线圈型号为:XDJ-550/35, 分接档位设置如表1:

无论天接线投运与否, 天马山站35kV侧系统电容电流都远小于12.5A, 消弧线圈都应工作在1档位, 投入天接线后电容电流为14.16A, 消弧线圈工作在3档, 补偿电流分别为12.5A和14.8A, 对应的脱谐度分别为:

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可见天接线的投运增大了35侧系统不对称度p的同时大大降低消弧线圈的脱谐度, 结合式 (3) , (5) 可知此时无论系统是否带消弧线圈运行都可能出现较大的中性点偏移电压, 导致母线三相电压不平衡, 而且接入消弧线圈后母线电压不平衡现象更加严重。35kV分裂运行状况下, 35kV侧系统相当于是分割成了两个子系统, 每个系统各带两条出线, 对于每个单独系统, 系统电容电流和不对称度大大减少, 脱谐度增大, 所以此时消弧线圈无论处于那台变压器运行, 系统母线的不平衡电压都相对较小。这就是天接线接入前后, 该变电站35kV系统不平衡电压变化很大的原因。

5仿真验证

仿真基于目前世界上使用最广泛电磁暂态分析ATP-EMTP仿真程序进行。基于以上建立的仿真模型分别对天接线投入后系统在1～5种工况下的不平衡电压进行了仿真。35kV母线采取并列运行方式, 消弧线圈无论运行于1#主变还是2#主变, 母线A、B、C三相电压幅值相同, 分别为:30.8kV、24.2kV、34.2kV, 对应电压有效值分别为:21.8kV、17.2kV、24.2kV, 最大相差7kV, 见图3。母线采取并列运行的方式, 不带消弧线圈时, A、B、C三相电压幅值分别为:29.8kV、30.5kV、28.4kV, 对应电压有效值为:21.1kV、22.0kV、20.1kV, 最大相差1.9kV, 见图4。天马山站35kV母线采取分列运行的方式, 消弧线圈运行于1#主变时, I段母线A、B、C三相电压幅值在29.5 kV大致相等, 对应电压有效值21.1kV。Ⅱ段母线电压三相幅值分别为:29.3kV、30.5、28.2kV左右, 对应电压有效值分别为:20.7kV、21.6kV、20.0kV, 最大相差1.6kV见图5, 消弧线圈运行于2#主变时情况与此大致相同。

6解决措施

由以上理论和仿真分析可得:造成天该站35kV出线母线电压不平衡的原因就在于该侧出线线路采用上字杆塔, 线路三相位置不对称且全线未换相造成了系统对地参数严重不对称, 在投入消弧线圈以后又进一不放大了中性点偏移电压, 引起了母线三相电压的严重不平衡。针对对地参数不对称情况, 目前可采用换相, 改变塔型或装设三相对地电容来解决。 [ID:4689]

参考文献

不平衡理论 第7篇

在舞台演出中, 常常由公共的交流电源对两台以上的电乐器或电子乐器 (如电吉他、电子琴、合成器等) 供电, 如图1所示。由于相互耦合的作用形成交流声和噪声环路, 使演奏的音乐声中混有很大的交流声和噪声, 影响演奏的效果。有的乐器演奏者为了消除交流声, 就在乐器电源插头的地线插钉上包一层绝缘胶布[1]。当然, 这种办法不仅是愚蠢的而且也是很危险的。那么有没有办法既能消除这种讨厌的交流声或噪声, 又能保证演奏者安全, 下面介绍的这款不平衡——平衡转换器可以满足这种要求。

1不平衡——平衡转换器简介

本转换器可以为消除交流声环路提供安全可靠的办法, 其电气电路如图4所示。按图2和图3那样把转换器电路接在乐器和调音台之间, 可以为电声乐器提供电气隔离[2]。但要注意, 不要使被隔离的电声乐器通过公共机壳形成新的交流声环路, 每台乐器都必须与机壳隔离开来。

由于成本上的原因, 许多市场上销售的电子乐器都只有一个阻抗相当高的输出端, 一般的拾音器也有这个缺点。当使用的连线很长、信号分成几路或后接低输入的乐器时, 就会产生噪声和交流声, 使音乐的质量受到损害。由于本转换器具有一个高阻抗输入端和两个低阻抗输出端 (其中有一个未加隔离) , 因此使这个问题也得到了解决, 工程方框图如图3。

2不平衡—平衡转换器电气原理图及工作原理

本转换器电气原理图如图4所示, 电路详细讲解如下:

插座K1上的输入信号通过C5送到接成阻抗变换器的[3]TL061 (IC2) .TL061是专门为电池供电的电路设计的, 其输入阻抗由R7和R8决定。IC2的输出信号通过C6送到无隔离的输出插座K2, 当作功率放大器的输入信号, 如图3所示。IC2的另一路输出信号通过R9送到本转换器的核心部分——变压器Tr1, 从变压器的次级输出隔离信号到K3, 以此作为平衡输出端[3]。该变压器必须满足以下要求:

(1) 工作于阻抗为600 Ω的信号源;

(2) 变压比为1∶1;

(3) 在20 Hz～20 kHz范围内具有线性倾向特性;

(4) 可以处理600 mV的信号电平。

许多市场上销售的音频变压器都可以满足上述要求, 其最终选择取决于工作条件。变压器铁芯的大小决定了低音频下信号不失真的电平。铁芯愈大, 性能愈好, 但价格愈贵, 该变换器的体积也愈大。加大R9的阻值可以减少低音频失真, 但对信号电平不利。

通过查看电路图, 可能有人注意到了, 该电路的供电是利用电池供电, 利用电池供电就不得不考虑电池成本的问题。也确实是这样, 本转换器电路有三分之一是为了解决省电问题的。有人问那为什么不用交流市电经过稳压供电, 这样整个模块既经济、电路又简单, 何故?其实这又回到本转换器电路的根本功能, 本转换器的根本功能是解决交流声和环路噪声的, 如果用市电来供电, 那么又不得不面对新的交流声和环路噪声, 市电的整流、稳压、隔离、消噪又是几个大问题, 这样旧的问题没解决, 新的问题又来啦, 故用电池供电总体来说是比较科学、比较经济的。其实本转换器电路的“省电”部分正是该模块的亮点之一, 可以减少90%的供电电流。下面详细介绍该部分电路。

发光二极管D1通常都是通过一只串联电阻接到电源的, 这样就会消耗10 mA～20 mA的电流。对电池供电的电路来说, 这个电流太大啦。本转换器用IC1 (4011) 组成的链式门可以使这个电流减少90%。当S1闭合时, C4通过R2缓慢充电, 直到稳压二极管D2导通为止。此时链式门的输入端是高电平, 通过4个门的重复倒相, 使晶体管T1导通, 发光二极管燃亮。由于对发光二极管来说R2的阻值太大, 故发光二极管从C4获取能量。过一会儿, C4两端的电压下降到不足以驱动发光二极管, 于是稳压二极管D2截止, 链式门的输入和输出电平反转, 发光二极管熄灭, 直到C4再次充电为止。发光二极管闪亮的节奏快慢取决于R2—C4的时间常数。

由于电阻R1使IC1的消耗电流减少, 并改变门电路由低到高的转换阀值, 故它也起着省电的作用。这些措施可以保证PP3型9 V电池工作近400 h, 整个驱动的平均电流约为1 mA。当电池在负载下的电压降低到6 V时应更换新电池。如前所述, 在实际制作该转换器时, 如使用公共机壳, 则必须使转换器完全隔离。

3总结

通过上面详细的描述, 已经很明显体现出本转换器的解决思路其实是很巧妙的, 既经济又高效, 在实际应用中可以将该转换器作为一个消噪模块集成在电声乐器的原来电路中 (注意该模块的供电与原电路供电的电气隔离, 否则效果适得其反) , 当然独立应用更保险、高效。虽然本转换器电路主要适用于消除舞台演出中的电子乐器的耦合交流声和环路噪声等, 但对于大多数使用公共的交流电源供电的环境, 如果有些用电器对于耦合交流声和环路噪声比较敏感, 那么都可以借鉴这个电路, 略为修改加以利用。总之该电路具有高效、省电、适用广泛的优点, 值得推广利用。

参考文献

[1]齐娜.孟子厚.音响师声学基础[M].北京:国防工业出版社, 2006.

[2]李仁.电器控制[M].北京:机械工业出版社, 2003.

母线功率不平衡治理方法 第8篇

随着电力行业的不断发展, 电网调度自动化系统的作用显得更加的重要, 其中母线公路是否平衡是对电能质量进行考核的重要指标, 直接的反应了电网的运行状况。如果母线出现功率不平衡的故障, 那么必须对产生故障的原因进行及时的分析, 并且针对产生的原因进行有效的治理, 从而保证电网运行的正常和安全。

1 变电站母线功率不平衡现状

220k V城前岭变电站是一座运行了近30年的老变电站, 正常运行方式为220k V母线并列运行, 2015年220k V母线电能不平衡达2.7%, 母线有功功率最大误差达到了-60~60MW, 如图1所示。而国家电网公司的同业对标考核标准为220k V母线有功功率总加≤10MW, 无功功率总加≤20MW。因而必须解决该变电站220k V母线功率不平衡的问题, 确保公司电网安全运行、经济不受损失对电力客户要提供优质高效的服务, 确保安全可靠供电。

2 母线功率不平衡原因分析

对造成该变电站220k V母线功率不平衡的情况进行了现场测量、分析调查。

(1) 对该母线上的PT、CT及其二次侧电压、电流、频率等参数进行现场测试发现: (1) 二次回路测量用电流端子螺丝有损坏生锈现象。 (2) 端子存在泄漏电流的情况, 泄流损耗的平方与二次回路阻值成正比。二次回路阻值增大直接导致泄流增大。

(2) 该母线上有一回至高铁用户的出线, 用谐波测试仪对其回路进行测量发现, 基波频率为50Hz, 但同时也少量存在150Hz的三次谐波和250Hz的五次谐波、350Hz的七次谐波和550Hz的十一次谐波, 引起电流、电压波形发生畸变, 造成母线电能量不平衡。

(3) 现场检查各测控装置均运行正常, 通过现场综合自动化系统后台调取各线路有功功率变化曲线也未发现数据不刷新等异常。故排除设备运行异常导致220k V母线量测不平衡。相关标准规定遥测数据精度:电流、电压为0.2%, 有功、无功为0.5%。核查远动装置数据转发参数, 发现远动装置转发遥测数据死区值均为0.1%, 满足遥测数据精度要求。核查测控装置参数发现, 220k V线路及#2主变高压侧测控装置电压U、电流I遥测死区定值设置为0.4%, 有功P、无功Q遥测死区定值设置为0.8%, 如图2所示, 无法满足遥测数据精度要求。

220k V变电站总体负荷较大, 且该站有一回市间联络线, 功率实时值变化大, 若遥测死区定值设置偏大将会造成量测不平衡。

经过对严格的分析、论证, 我们最终得出以下四个要因: (1) 测控装置遥测死区定值设置偏大; (2) 端子载流面积小, 端子使用超期; (3) 缺少谐波在线监测及治理装置; (4) 电流互感器二次负荷及电压互感器二次压降。

3 母线功率不平衡治理对策

现场分析认为, 测控装置遥测死区定值设置偏大是导致该220k V母线有功功率量测不平衡的主要原因, 如果我们解决了现状调查中的主要症结, 消除了频率波形畸变造成次数和二次回路阻值大造成次数, 就能满足相关规定和要求。

3.1 现场对测控装置遥测死区定值设置进行整改

通常, 各间隔测控装置的遥测越限上送门槛值设置的越小, 各间隔数据采集的同时性越好, 但越限上送门槛值设置过小, 会导致测控和远动处理器负荷过大、数据刷新异常。由于该站测控装置型号较早, 考虑到设备承受能力, 将测控装置遥测死区定值全部设为0.2%。定值修改2.5h后, 调取调控自动化主站该站220k V母线有功功率平衡曲线, 如图3所示, 母线不平衡功率降至-16~+8MW, 仍然没有达到标准。

3.2 更换URTK型HOENIX电流端子

根据“更换URTK型PHOENIX电流端子”这一对策, 对需要更换电流端子的数量按容量要求进行了分类统计。对容量较小的端子选用URTK/S型电流端子 (最大额定工作电流/截面积=57A/10mm2) ;对容量要求大的端子选用URTK-BEN10型电流端子 (最大额定工作电流/截面积=76A/16mm2) 。将容量要求小的100个端子更换为URTK/S型电流端子, 将容量要求大的250个端子更换为URTK-BEN10型电流端子。通过以上措施实施后, 新型端子有效的保证了变电站的测量精度, 能大大减少二次回路泄流情况。

3.3 加装谐波在线监测及治理装置

该站加装电能量在线监测装置, 该装置投入运行后, 对220k V母线和各条出线的谐波、电压质量能进行连续监测, 具有谐波告警上传功能, 调度能及时对该变电站进行谐波实时监测, 为高铁负荷谐波治理提供科学有效的数据, 从而大大提高该变电站的供电质量和供电可靠性。根据电能质量在线监测装置提供科学有效的数据, 采取每台配电变压器分散式用无源滤波器来治理谐波电流 (见图4) 。在高铁用户变新加装无源滤波补偿装置, 从源头上有效地抑制高次谐波对电网的干扰。

通过以上措施的实施, 220k V城前岭变实现对谐波的有效监测和治理, 为提高电能质量提供了科学有效的保证。

3.4 电流互感器二次负荷及电压互感器二次压降

针对电流互感器二次负荷以及电压互感器二次压降产生的误差, 应该积极的进行电流互感器二次负荷在线测试工作, 对实际负荷进行认真的测量, 做好二次复合较大的间隔的分析, 将电流互感器二次负荷降低到合理的数值。针对电压互感器二次压降, 通过对年检实测电压回路二次复合, 进行分析, 对接触电阻进行减小, 从而对二次回路电压损耗进行降低, 使得二次压降保持在允许数值范围之内。

在经过上述对策处理之后, 母线不平衡得到了有效的控制, 该母线不平衡率最高值仅为0.6%, 见图5。

城前岭变电站220k V母线电能不平衡由原来的2.7%降低到了0.6%, 有效的解决了母线功率不平衡的现状。

4 结语

总之, 在对母线功率不平衡现象进行处理的过程中, 必须针对产生该现象的原因, 从多个方面入手进行综合处理。加强测控装置参数管理, 在设备投运前, 需核对测控装置参数, 确保相关参数均在合理区间内, 并定期开展量测平衡检查工作, 核查量测不平衡的变电站相关测控、远动装置参数, 对测控装置遥测参数设置不合理的及时进行整改。另外还需要做好互感器二次负荷在线测试, 着重考虑二次回路的阻抗、电压降等因素, 根据实际情况更换URTK型HOENIX电流端子、加装谐波在线监测及治理装置。

母线平衡工作是一项长期工作, 相信通过各级领导重视, 各相关部门认真负责, 科学管理, 公司母线平衡工作会再上新台阶。

摘要：母线功率平衡维护和治理是电力调度中的一项非常重要的工作内容。导致母线功率出现不平衡故障的因素有很多, 主要有电流互感器精度、测控装置精度、交流采样周期不恒定等。本文主要分析了导致母线功率不平衡的因素, 并且提出了母线功率不平衡的治理方法。

关键词：母线,功率,不平衡,电流互感器,二次回路

参考文献

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