自燃预防技术范文

自燃预防技术范文（精选10篇）

自燃预防技术 第1篇

关键词：汽车自燃,预防技术

引言

据消防部门提供的信息显示,2015年,济南市5月2日后4天时间中5辆汽车自燃,西安市6月和7月共计发生92辆汽车自燃事故,合肥市7月份内有24辆汽车自燃。频频发送的汽车自燃事故其景触目惊心,其状惨不忍睹,给人们的生命财产造成了巨大的损失。未来避免惨痛事故的重演,车主除了做好车辆的常规保养外,研究采用自燃预防技术,牢牢掌握消除事故的主动权。

1.汽车自燃的原因分析

根据调查,汽车自燃的起因中,85%自燃车辆起火原因是电器线路短路造成的,13%自燃车起火原因是燃油泄漏遇电器线路短路或明火造成的,2%自燃车辆起火原因是人为的(如吸烟等),特别要避开以下几种行为。

■1.1停车位置不当

停车位置不当,导致周围物件起火,最终引火自焚。夏季气温高,停车时应当避开周围特别是车底的易燃物,比如干草、纸堆等。三元催化器在行车后温度一般高达300℃至400℃,到了夏季温度可能更高,甚至可能将整个装置烧红。一旦此时周围有可燃的粉尘或车底有易燃物,将很容易被三元催化装置点燃,从而导致车辆自燃。

■1.2劣质改装隐患

一是一些车主自以为是地给车辆添加若干车载电器,比如防盗器、高档影音系统,改装或加装车灯等等,二是不分析车辆的线路布置和具体的结构,随意“搭铁”,也不进行线路功率复核,负荷大的地方不加保险,易摩擦处也未有效固定等多种错误改装。一旦出现线路老化、过载、接触不良或磨损“搭铁”的问题,“搭铁”处便会产生大量的热能,从而引起自燃。

■1.3危险品致火灾

易燃性的危险品是造成自燃事故的重大隐患,包括挥发性强的石油,日常生活中的打火机、香水、摩丝等。如将这些物品放在车内容易被太阳光线聚焦的部位,也具有一定的火灾危险性。一旦又引燃了车内的其他可燃部件,后果更加严重。

■1.4电线短路或老化

对于单线制的汽车,导线的绝缘体破损“搭铁”或电器“搭铁”都会造成短路,瞬间产生大电流时,如果保险丝没被迅速熔断,导致保护功能丧失,就有可能使电线短路酿成火灾。另外,单线制车辆上的蓄电池火线与车上金属体接触短路,也会产生火灾。线路老化造成的松动、接触不良,线路连接处接触电阻增大,导致局部温度升高或产生明火而引起自燃。

■1.5汽车碰撞与刮擦

汽车在行驶过程中的碰撞或刮擦,会产生大量的热量或火星,从而引起自燃。

2.汽车自燃预防技术

引起汽车自燃事故的上述原因中,有些可通过改变车主的用车习惯加以规避,有些可通过加强日常维护来消除隐患,有些则只能通过技术手段防范了。

引起汽车自燃的原因虽然不尽相同,但汽车自燃会有共同的特征:有火光、烟雾、温度特别高。研究预防汽车自燃技术,可从这三个特征着手。利用相应的探测器检测三个特征参数,经电路处理作为自燃预警信号发出声光报警,同时作为单片机的输入信号,由单片机控制灭火电磁阀和灭火泵,降温或灭火物质由灭火泵泵送至各电磁阀,电磁阀开启后从阀口喷出,实现自动预防功能。

系统工作原理如图1所示。

■2.1火焰探测预防技术

物质燃烧时,除了产生烟雾和放出热量,同时,也会产生可见的或不可见的光辐射。感光式火灾探测器,是探测火焰燃烧的光照强度和火焰的闪烁频率的一种火灾探测器。根据火焰的光特性,火焰探测器有三种:一种是紫外探测器,对火焰中波长较短的紫外光辐射敏感;另一种是红外探测器,对火焰中波长较长的红外光辐射敏感;第三种是同时探测火焰中波长较短的紫外线和波长较长的红外线的紫外/红外混合探测器。

对于火焰中产生的2.5~3μm波长的红外线,可采用硫化铝材料的传感器,对于火焰产生的4.4~4.6μm波长的红外线可采用硒化铅材料或钽酸铝材料的传感器。根据不同燃料燃烧发射的光谱可选择不同的传感器,三重红外(IR3)应用较广。

火焰传感器利用红外线对火焰非常敏感的特点,使用特制的红外线二极管来检测火焰,然后把火焰的亮度转化为高低变化的电平信号,输入到处理器。

■2.2烟雾探测预防技术

检测元件采用旁热式烟雾传感器MQ-2,其阻值特性是,在没有烟雾的情况下,阻值较高(20K左右),烟雾进入传感器时其阻值急剧下降,A、B两端电压下降。

烟雾传感器输出信号一般比较微弱,需要经过前置电路对其进行放大、滤波、电平调整处理后,才能满足单片机对输入信号的要求。由于系统采用的是单极性供电,所以采用同相比例放大电路。常见的运算放大器中,LM324价格低廉、使用简单等优点比较突出,所以本设计中的前置放大电路采用LM324作为电路的运算放大器。LM324是单片高增益四运算放大器,可在较宽电压范围内的单电源或双电源下工作,其电源电流很小且与电源电压无关。四个运放一致性好,其输入偏流电阻是温度补偿的,也不需外接频率补偿,可做到输出电平与数字电路兼容。

当检测到烟雾时,信号经过电压比较后输出的是高电平的数字信号,反之是低电平。在电路中还增加了一个NPN的三极管Q1,有高低电平转换的作用,满足了单片机更好地进行信号处理的要求,这样烟雾传感器信号检测就完成了。

■2.3温度检测预防技术

汽车自燃前,车内或局部一定存在高温点。这些高温点一般是引擎盖、线路短路点、接触不良点,利用温度探测器,发现这些高温致燃点,各高温部位的温度临界值可以在一定范围内由人工设定,当温度超过临界值时由单片机发出报警信号,提醒司机做好防范措施,并自动起动降温设施,就能提前预防自燃的发生。

温度探测器采用负温度系数热敏电阻,在汽车上容易产生高温的部位(如发动机、刹车片、大电流线路的连接点等)设立若干个温度实时监测点,从而实现多点温度的检测与预警。当温度达到预先设定的临界点时,热敏电阻即时将温度信号传送到温度传感器PT1000,温度传感器PT1000再通过转换,将温度信号转换为电信号,并将电信号输送给单片机。单片机产生声光报警,自动起动降温设施,从而达到降温的目的,实现汽车防自燃,为广大司机与乘客朋友提供了安全保障。

3.结语

该汽车自燃预防系统集中了三种预防技术措施,克服了以往单一措施的弊端,能最大程度地保证预防效果。在这个技术方案中采用单片机的目的,就是由单片机实现精准预防,哪里有危险隐患,就对哪里实行预防处理。

参考文献

[1]中国汽车自燃调查结果.http://www.xcar.com.cn/bbs/viewthread.php?tid=22485905,2015.9.17

[2]刘建翔.浅谈火焰探测器种类和原理及发展方向[J].《科技创新与应用》,2013(21)

浅谈煤场自燃的预防 第2篇

【关键词】露天煤场；损耗；自燃

1、概述

本公司煤场为露天煤场，从南至北分为四个条形布置，每个煤场有效堆煤长度340m，宽度35m，有效堆存面积共计47600m2，煤场理论总储量为35万吨，可以满足3×650MW机组锅炉设计煤种最大连续蒸发量时26天的耗煤量。201号斗轮堆取料机轨道南侧设置一座干煤棚，长117.5m，宽80m，可储存干煤约6万吨，可以满足3×650MW机组锅炉最大连续蒸发量时4.5天的耗煤量。

2、煤場自燃损失及控制措施

据有估计，我国煤炭贮存过程中，因风损，雨损，自燃损失及管理不善造成的损失，每年达3000万吨以上，直接经济损失几十亿元。所以减少存煤损失，是燃料管理中一个很重要的课题。

2.1煤场自燃损失

煤场自燃损失是煤炭在煤场储存过程中发生热值损失最大的，本文重点介绍煤炭自燃的各个影响因素，并针对各影响因素采取措施，减少煤炭自燃的发生。

2.2燃煤自燃机理

煤的一种自燃属性就是在储存的过程中的氧化放热。煤的自燃过程就是煤表面分子中各种活性结构物与氧发生物理吸附和化学反应，并放出热量。如果该热量不能及时散发，在煤堆中越积越多使煤的温度升高，当温度升高到一定值时就引发了煤的自燃。

2.1.2煤自燃的影响因素

煤自燃与煤的成分有很大关系，其中以煤的水分Mt、挥发份Vdaf、含硫S及颗粒度尤为重要。

1）煤的水分影响

通过试验作出了煤中水分含量与吸氧量的关系图（图a、b、c、d）。图a、b是烟煤的水分含量和吸氧量的关系图，两张图中煤样水分分别为3%～5%和10%～12%，图c是褐煤的水分含量和吸氧量的关系图，图d是无烟煤的水分含量和吸氧量的关系图。

从上图可以看出，不同煤种出现吸氧量的高峰值对应含水量不同，但每个煤样都会有两个吸氧量的高峰点，主要因为在在较低含水量时煤的孔隙表面被水分子占据的面积小，有利于煤吸氧；而当含水量较高时有利于在煤的表面形成自由基2氧2水络合物，吸氧量增加。说明干煤和湿煤都是比较容易自燃的。

2）煤的挥发份影响

采用油浴式煤低温氧化实验系统，利用液体比热大、对流换热系数大以及温度分布更均匀的特点，对制备5种不同挥发份的煤样（各煤样挥发份如下表所示）以不同的速率加热，测得的出口O2，得出各煤样在各温度下的耗氧速率，如图所示：

可以看出，高挥发份与低挥发份煤样之间的耗氧速率差值越大；图 （b）则表明4，5号煤样它们的挥发份相接近，其耗氧速率差距较小且变化趋势相同。根据化学的能量守恒定律建立煤的放热强度的计算公式可以推出，煤的挥发份越低，其放热强度也越小；挥发份降低后，放热强度随温度上升的变化会趋于平缓。

3）煤的硫份影响

绝大部分煤矿所产的煤中都含有硫元素，而煤体中硫元素多以FeS2的形式存在〔1-3〕，对煤的氧化都有一定的促进作用。

随着温度的升高煤样的氧化反应越剧烈。当煤温超过50℃，各煤样的耗氧速率差距开始变大，煤样含硫量的越高，相同温度条件下耗氧速率越大，即氧化反应越剧烈。

4）煤的颗粒度的影响

实验时先将煤样在空气中破碎，并筛分出粒度为0.025～0.09cm（d50≈0.06cm）、0.09～0.3cm（d50≈0.20cm）、0.3～0.5cm（d50≈0.40cm）、0.5～0.7cm（d50≈0.60cm）、0.7～1.0cm（d50≈0.88cm）5种粒度的煤样，然后进行不同粒度煤样的程序升温实验。

根据各种粒度煤样在不同温度时的氧气体积分数，采用线性插值法，可得：煤温分别为50℃、80℃、90℃、和110℃时，不同粒度煤样耗氧速度和同温度下混合煤样实测的耗氧速度之比V0（T）/V0（T）ref与煤样粒度和无量纲参考粒度之比d50/dref的关系为煤的粒度越大，其耗氧速度越小，也就是氧化反应越小，越不容易发生自燃。

2.1.3预防自燃措施

根据以上对于煤场自燃的影响因素的分析，制定相应的预防措施，控制燃煤在堆放过程中发生自燃。1）煤场堆取料主要原则是“分类存放、分区管理”，优先取用高硫低、高挥发份煤。根据季节控制在煤场堆放时间。2）高硫煤、褐煤、印尼煤等煤种开辟独立堆放区域，以便取配煤时能合理安排；原则上二、三号场尾部为褐煤堆放区域。3）高挥发份、高硫煤种堆放时，控制堆煤高度和宽度，不宜过高过宽。4）严格执行煤场测温制度，每班组负责一个煤场，每天对煤场各煤堆进行测温，发现温升变化较快煤种，优先安排取用。5）煤场排水系统应保持畅通，防止煤场严重积水，引发煤场自燃发生。

3、结束语

通过不断探讨研究，控制燃煤在煤场存储过程中的自燃，不断提高煤场的管理水平，创造更大的经济效益。

参考文献

[1]华润电力火电事业部《燃料管理包》

[2]赵雪，于喜.煤的自燃与露天煤场的安全运行.中国论文网

[3]何启林，王德明.煤水分含量对煤吸氧量与放热量影响的测定.中国矿业大学学报

作者简介

自燃预防技术 第3篇

关键词：气囊隔离,预防煤层自燃,灾害区域快速封闭,气囊隔离装置,氧气置换

1 煤层自燃和瓦斯爆炸的条件

1.1 煤层自燃的条件

1) 具有低温氧化性, 即有自燃倾向的煤以破碎状态存在;

2) 有大于12%氧含量的空气通过这些碎煤;

3) 空气流动速度适中, 使破裂煤体有积聚氧化热的环境;只有这3个条件同时具备, 并持续一定的时间, 煤炭自燃发火才可发生[1]。

1.2 瓦斯爆炸的条件

1) 瓦斯浓度为5%~16%;2) 引火温度为650℃~750℃;3) 氧气的浓度不低于12%;只有这三个条件同时具备, 才可发生瓦斯爆炸[2]。

由上可知, 发生自燃和爆照均需氧气浓度高于12%。在以往的开采过程中, 预防自燃或爆炸事故, 一般采取采空区注氮、喷洒黄泥或灌浆等措施[3,4]。

但当工作面不能推进、不正常推进或顶板冒落不及时时, 则会出现采空区漏风增大, 使采空区冷却带、氧化带及窒息带“三带”变宽[5], 采空区的瓦斯也会随着冷却带的风流涌出进入矿井的风流中, 形成灾害发生的条件。为预防灾害发生, 通过采空区隔离或封闭技术将采空区内的氧含量降至12%以下是预防灾害事故发生的有效手段。

2 隔离或封闭技术

通过图1所示的装置来实现采空区隔离和密闭, 装置为内外两层, 内层为气囊, 外层为保护层, 防止矸石冒落造成内层气囊漏气。

2.1 技术原理

此装置根据工作面的采高、倾斜长度定制加工, 充气前折叠存放和运输, 其充气后形状为圆柱体形, 也可根据拟封闭区域的巷道形状定制加工成需要的形状。

在采煤工作面使用时, 呈圆柱体型或长方体形, 其长度一般为每节10~50m, 若工作面倾斜长度较大时, 可用多个气囊搭接使用, 单个充气, 或多个一体一次性充气, 个体间使用阀门控制, 或使用自动锁气控制, 其直径约为采高的1.2~1.5倍即可, 直径越大, 其密封、隔离效果越好。

当气囊充入氮气或其它惰性气体充气压力达到0.6~1M pa即可, 气囊充分膨胀与采空区未冒落或冒落不充分的顶、底板密实接触, 在采空区内沿倾斜方向形成一条密封的气囊隔离墙, 对采空区形成封闭、隔离, 阻止矿井空气流入采空区, 最大限度的减少向采空区漏风, 缩小的冷却带 (通风带) 宽度, 同时可向采空区注入氮气等惰性气体, 把采空区中的氧气置换出来, 使采空区内的氧气降到10%以下, 注入的氮气被隔离封闭在采空区内, 使采空区始终处于窒息状态, 或正压状态, 达到消除煤层自燃的目的, 也因此控制了瓦斯的涌出。

隔离装置与采空区的位置关系如图2所示。

2.2 使用方法

2.2.1 采空区顶板整体未冒落或冒落不充分时

气囊未充气之前, 在采空区侧, 沿切顶排支柱, 或综采工作面液压支架尾部, 沿工作面倾斜方向敷设, 使气囊长度与工作面的倾斜长度等长, 并在上下顺槽端各余2~3m, 然后充入氮气, 充气压力根据顶板冒落情况具体确定, 一般为0.6~1M pa, 有效形成对采空区的封闭隔离。

2.2.2 采空区顶板局部未冒落或局部冒落不充分时

根据顶板未冒落的长度和空间, 放置相适应的未充气气囊, 充气后, 使之充填未冒落区域, 起到封闭堵塞、隔离采空区作用。

2.2.3 对灾害区域或临时需的区域

当灾害发生后, 为尽快封闭灾害区域, 以缩小受灾范围, 同时也为救援争取时间, 对受灾区域, 利用准备好的应急救援气囊, 充气后, 对各巷道进行快速封闭。正常生产中, 对于各种需要临时封闭的采掘工作面、各类巷道、硐室等进行临时或永久封闭。

2.3 适用条件

1) 防止或抑制煤层自燃和有害气体外泄的所有盲巷均可采用;

2) 采煤工作面生产过程中, 或开采结束后的快速封闭、隔离;

3) 掘进工作面生产过程中, 或采掘活动结束时的快速封闭、隔离;

4) 当采掘工作面发生灾害时的快速封闭。

3 安全及经济效益分析

1) 可代替目前预防采空区煤层自燃悬挂挡风帘、砌袋子墙等临时措施;2) 可有效杜绝采空区煤层 (浮煤) 自燃现象;3) 消除了瓦斯爆炸的条件;4) 有效抑制采空区瓦斯涌出;5) 可替代黄泥灌浆灭火系统, 与注氮系统配合使用, 进行综合预防性防灭火, 防止煤层自燃;6) 消除或控制煤矿重大灾害事故发生, 实现煤矿安全生产;7) 运输使用方便, 可折叠运输;8) 成本低, 制造简单;9) 对煤矿或非煤矿山灾害事故应急救援, 快速封闭灾害区域, 防止事故扩大将会产生非常重要的作用。

参考文献

[1]胡社荣, 蒋大成.煤层自燃灾害研究现状与防治对策[J].中国地质灾害与防治学报, 2000.

[2]徐梓铭, 刘然, 刘志坚.煤矿瓦斯爆炸的条件与预防措施[J].煤炭科技, 2007.

[3]肖雪峰.注氮技术在采空区防灭火中的应用[J].煤矿开采, 2010.

[4]张胜, 张永朋.罗克休泡沫在煤矿堵漏过程中的应用[J].煤炭技术, 2007.

巷道冒顶煤炭自燃发火的预防和处理 第4篇

【关键词】巷道冒顶；压力集中；冒顶空洞；接顶封闭

0.前言

巷道冒顶煤炭自燃火灾是煤矿井下特定环境中煤炭自燃的一种内因火灾。它发生的先决条件是巷道冒顶的产生。巷道冒顶在巷道施工中随时都可能出现，这些冒顶大都出现在有大量风流通过的巷道，且有支撑物的掩护；因而巷道冒顶煤炭自然火灾较其它内因火灾有更大的隐蔽性和危险性，也比较难以选择合适的灭火措施。巷道冒顶煤炭自燃发火灭火方法的选择要根据火区发展的程度，巷道冒顶的具体形状和具体环境进行确定。

1.巷道冒顶形成原因

巷道冒顶空洞是形成巷道冒顶煤炭自燃发火的必要条件。巷道冒顶空洞的形成主要与巷道施工质量、地质构造等有关。

（1）地质构造处易发生冒顶。在巷道施工过程中遇到断层、褶曲等地质构造时，由于过断层的方法处理失当，往往留下少量的三角顶炭（图1）。这些顶炭受压后冒落，形成巷道冒顶空洞。在过断层时，根据断层走向如能正确掌握过断层的方法将巷道穿至或穿过断层线，然后沿煤层施工巷道则可以避免巷道冒顶空洞的产生。

图1 三角顶炭示意图

（2）大倾角煤层中施工巷道易发生冒顶。在倾角较大的煤层中施工巷道时，使用传统的支护方式如拱形、正梯形支护时，棚梁上的三角顶炭受压后形成巷道冒顶。

2.巷道冒顶煤炭自燃发火原因分析

2.1巷道冒顶处多裂隙的残煤为发火创造聚热条件

容易发生巷道冒顶的地点一般来说矿山压力都特别显著，在巷道施工完毕后，煤体原有的压力平衡被破坏，造成局部压力集中。在巷道支撑物不完好的情况下，压酥的煤体一部分冒落，剩余的部分残煤在矿压作用下产生大量裂隙，且冒落空洞表面不规则，增加了与空气的氧化接触面积，为氧化聚热创造了良好的条件。

2.2冒顶空洞存在连续供氧条件

连续供氧是煤炭自燃发火决定性的因素之一，而巷道冒顶空洞内残煤的供氧方式和其它内因火灾相比有其特殊性。一般供风巷道的冒顶空洞，存在着以下两种连续供氧方式：

（1）冒顶空洞内残煤氧化后，温度升高、与冒顶下方巷道内气温有一温差，使其间产生微量热风压。巷道中低温空气气流在热风压的作用下，自然流向冒顶空洞的顶部，为连续供氧创造了条件。热风压直接用下式计算

hr=Zr△T/T

式中Z——巷道冒顶空洞高度；

r——巷道中的空气重率；

△T——巷道冒顶空洞上下温度差；

T——巷道中的空气温度。

由上式可知，热风压的大小与冒顶深度有关，与冒顶空洞上下两端的温差有关。冒顶愈深，温差愈大，热风压愈大，由此产生的风量愈大。由上式也可看出，在冒顶深度一定的情况下，热风压的大小直接与冒顶空洞上下两端的温差有关，而冒顶点存在时间愈长，冒顶点聚热愈多，则热风压也愈突出。

（2）巷道中呈紊流状态运动的风流，其空气分子不断撞击冒顶空洞内的空气分子，空洞内的空气分子获得能量往顶部依次传递，这就是所谓的扩散通风，也是冒顶空洞连续供氧的主要方式。

3.巷道冒顶煤炭自燃发火的预防

由前述可知，巷道冒顶空洞是造成顶部煤炭自燃发火的必要条件，因此在巷道施工或使用过程中及时正确地处理所产生的冒顶是预防巷道冒顶自燃发火的关键。冒顶煤炭自燃火灾的处理有以下几种方法。

（1）接顶封闭法。这种方法适用于巷道冒顶范围小且冒落高度不深的情况。具体做法是用水泥板封堵，上面用黄泥、砂浆等不燃性材料密封、充填。

（2）改变形状法。这种方法主要是根据扩散通风的原理，利用改变巷道冒顶空洞的形状，有意识地增强巷道冒顶空洞的扩散通风能力，使冒顶顶部氧化产生的热量被及时带走，不致于造成聚热发火。具体做法是将冒顶区域与巷道接触部分修成光滑的弧状，使巷道中的风流易于往冒顶顶部扩散。这种方法适合于巷道冒顶不深且冒顶范围较大的巷道冒顶点。

（3）导风法。利用适当的导风设施，如木板、风障、金属风筒等将风流引入巷道冒顶点，使冒顶点氧化产生的热量及时排出。这种方法适合于冒落范围不大但冒落高度较大的情况。

4.巷道冒顶煤炭自燃火灾的处理

巷道冒顶煤炭自燃火灾的处理方法多种多样，但如何保证火区处理得迅速、有效，往往要根据冒顶火区的着火程度、火区面积、冒顶空洞形状等具体情况作出具体选择。

（1）卸顶法。卸顶法是处理冒顶煤炭自燃火灾比较常用的一种方法。具体做法是用长把工具将高温燃烧的残煤卸掉，消除冒顶空洞中的可燃物，然后结合插管喷水将火灭掉。这种方法适合于着火时间短、着火范围不大且巷道冒顶不深的情况。

（2）插管注水法。根据水能吸热的物理特性，直接将高压水管插入冒顶火区直接进行喷水灭火。在残煤明火灭掉之后，水在冒顶空洞中的高温作用下，蒸发产生蒸汽，在煤体表面形成水膜，阻止氧气和煤的接触，并排出冒顶空洞中的氧气，达到降温灭火的目的。

（3）打钻注水法。在巷道冒顶比较深，冒顶范围大，火源点具体位置不能确定，而采取了上述两种方法均不能达到灭火的目的情况下，利用岩石电钻在冒顶点附近，从不同角度向冒顶火区的顶部，两侧打钻孔插管注水。岩石电钻打眼时可能将钻孔打人冒顶区，而冒顶区的钻孔短时间内容易造成垮孔，无法插管。所以钻孔尽量打在冒顶火区的顶部和两侧，距火源保持0.5m左右。由于具体着火位置不能确定，因而打钻也不可能一次成功，须在不同位置，不同角度多打钻孔方能奏效。

夏季拖拉机自燃原因与预防 第5篇

一、拖拉机自燃的原因

1. 燃油系统故障

燃油的泄漏是引发拖拉机自燃的重要原因, 泄漏的燃油是最可怕的易燃物, 一旦燃油出现泄漏, 再遇到明火, 拖拉机自燃事故就不可避免。

2. 电路系统故障

发的拖拉机自燃事故也占了很大一部分。很多农机手对拖拉机线路随意更改, 在拖拉机上随便乱引电线, 甚至随意将不符合标准的导线更换在拖拉机上使用, 对负荷大的线路不加保险, 对拖拉机上导线易摩擦处也未有效固定。导致一些线路过载, 随时发生短路事故, 产生电火花, 给拖拉机自燃事故发生埋下隐患。同时, 夏天天气炎热, 拖拉机热散热缓慢, 那些绝缘有点老化的电线、接触不良的旧电器等很容易出现发热燃烧的事故。另外, 由于大量地给拖拉机增加各种附加电子设备, 也会增加拖拉机电路的负担, 造成过载, 而引发自燃。

3. 超期服役, 超速、超负荷行驶

拖拉机使用的年限过久, 电源线路老化, 容易发生短路, 引起自燃起火;拖拉机长途行驶, 超速行驶, 超负荷装载, 使发动机各部件在长时间不停运转, 造成发动机过热, 使靠近发动机的导线绝缘层软化、老化、裂损, 导致漏电、短路, 产生电火花, 引燃发动机上等泄漏的燃油, 导致着火燃烧。

4. 驾驶室内摆放易燃物

有些农机手喜欢在拖拉机驾驶室内摆放气体打火机、气体摩丝、杀虫气雾、空气清新剂等易燃气体, 在夏天暴晒的情况下, 这些易燃气体膨胀引发物理爆炸, 继而引发拖拉机自燃。

5. 其它原因

吸烟乱扔烟头引起自然;托运干燥的秸秆、干草, 干燥的秸秆、干草之间摩擦或拖拉机的后斗与秸秆、干草摩擦导致自然;装载货物放置不当, 相互碰撞, 产生火花, 引起拖拉机自燃起火;拖拉机停放在有易燃物的地方、使用劣质配件、配件不匹配、修理人员粗心大意、乱接线改装等都有可能引起拖拉机自燃。

二、预防拖拉机自然措施

1. 勤查勤看防止漏油和电气线路故障或接触不良

夏季来临前, 应对油路进行常规检测, 发现有漏油问题一定要及时维修。若使用时间过长, 应当听从维修人员的意见, 需要更换的应及时更换。拖拉机中的线路、电器, 在使用三四年后, 常常会出现绝缘老化、电线电阻增大、接头接触不良, 而发热的现象, 也容易出现短路。例如蓄电池接线柱因杂质、油污或腐蚀使得接点松动发热, 引燃导线绝缘层;长期受震动或温度急剧变化影响而使线路接点松动。另外, 发动机工作状态下温度较高, 其附近电线的外表绝缘皮容易老化脱落, 造成隐患。因此, 应加强对这些部位的检查, 发现漏电, 接触不良的部位及时维修或更换, 防止漏电。

2. 改装维修拖拉机电气线路应满足技术要求

拖拉机电气线路虽然简单, 但对其进行改动和维修一定要谨慎, 一般不要轻易私自改装, 如果一定要改装, 必须做到以下四点:一是线路连接正确, 连接部位用锡焊焊接, 不能虚接, 以免连接处电阻过大, 导致线路过热, 烧毁绝缘层引起火灾。第二按规定选择导线。主要考虑导线的截面积是否满足温升的要求, 电器中都会标有所用导线线径的大小, 不得用截面积小的导线代替截面积大的导线, 否则, 导致因过热而烧毁绝缘层, 短路引发自然。第三按照线路额定电流选择保险管。如果保险管的额定电流选的过大, 在线路过载的时候, 保险管没有熔断, 会引起该线路、电器和其他线路的烧毁。如果保险管的额定电流选的过小, 电器正常工作时保险管熔断, 电器无法正常工作。第四电路改装或增加设备时, 电源线一定要包好, 并注意避开高温和容易把导线磨坏的部位。

3. 不在驾驶室内放置危险物品和乱扔烟头

拖拉机驾驶室内不要放汽油、柴油、气体打火机、气体摩丝、杀虫气雾、空气清新剂等危险物品。不要在拖拉机内乱扔未熄灭的烟头。农机手驾车时, 要尽量做到不在拖拉机内吸烟。

4. 正确停放

夏季停放拖拉机最好选择阴凉的地方, 避免阳光暴晒。停车后检查拖拉机底部和四周, 确认车下及周围无易燃物。

5. 避开危险动作

检修拖拉机时, 不要进行明火作业, 严禁吸烟。加注燃料时, 严禁烟火, 也不要在高压电线下加注燃料。维修时更换正规零配件。

6. 听到异响闻到异味立即停车检查

石油焦自燃机理及预防措施 第6篇

玉门延迟焦化装置由洛阳设计院设计, 为一炉两塔, 设计能力为50万吨/年, 原料为减压渣油, 操作弹性上限为110%, 下限为60%, 循环比为0.15, 0.1-0.2之间可调, 开工时数8400小时, 生焦周期24小时。

延迟焦化装置由焦化部分、分馏部分、吸收稳定部分、吹汽放空部分、水力除焦除焦部分、切焦水密闭循环部分和冷焦水密闭处理部分组成, 主要产品包括干气、液化气、焦化柴油、焦化蜡油、焦化汽油、石油焦。

2 石油焦

石油焦是原油经常压蒸馏将轻重质油分离后, 减压渣油经延迟焦化装置裂解缩合反应后, 转化而成的产品, 从外观上看, 焦碳为形状不规则, 大小不一的黑色块状 (或颗粒) , 有金属光泽, 焦碳的颗粒具多孔隙结构, 主要的元素组成为碳, 占有80wt%以上, 其余的为氢、氧、氮、硫和金属元素。石油焦具有其特有的物理、化学性质及机械性质, 本身是发热部份的不挥发性碳。

3 石油焦自燃原因分析

根据《建筑设计防火规范》对储存物品的火灾危险性分类, 石油焦属于丙类, 是可以自燃的, 如果焦炭来不及散热或浸泡就被装车或堆放, 特别是挥发分较高的情况下会自燃。自燃包括本身自燃和受热自燃。某些物质在没有外来热源影响时, 由于物质内部所产生的物理、化学及生物化学过程产生热量, 这些热量在某些条件下会积聚起来, 导致升温, 又进一步加快上述过程的进行速度, 于是可燃物温度越来越高, 当达到一定的温度时, 就会发生燃烧, 这就叫本身自燃。由外来热源将可燃物加热, 使其温度达到自燃温度, 未与明火接触就发生燃烧, 这叫受热自燃。而石油焦堆的自然是上述两种方式的叠加, 其自燃的发生几率更高。

其次, 由于焦化车间使用的原料为减压渣油, 其含硫量较高, 硫化物会随着反应的加深不断在重质缩合物中富集, 因此石油焦中的硫化物含量一般在1.5%-3%之间, 硫化物遇到石油焦堆中混合的铁锈就会生成极易自燃的硫化亚铁。

4 燃烧的条件

燃烧, 俗称着火, 是指可燃物与氧或氧化剂作用发生的释放热量的化学反应, 通常伴有火焰和发烟的现象。近年来年研究表明, 绝大多数物质燃烧的本质是一种自由基的链反应。只要有适当条件引发自由基的产生 (引火条件) , 链反应就会开始, 然后连续自动地循环发展下去, 直至反应物全部转化完毕为止。在时间或空间上失去控制的燃烧所造成的灾害, 叫做火灾。任何物质发生燃烧, 都有一个由未燃状态转向燃烧状态的过程。这过程的发生必须具备三个条件:即:可燃物、助燃物和着火源, 并且三者要相互作用。

可见, 不论采用什么措施, 只要能破坏已经产生的燃烧条件, 去掉其中任何一个, 燃烧就可以终结。

大多数火灾的发生, 都是从可燃物的某一部分开始, 然后蔓延扩大的。这是因为物质在燃烧时造就了一个危险的热传播过程, 即燃烧——热效应——燃烧。燃烧产生的热效应使燃烧点周围的可燃物受热发生分解、着火和自燃, 如此往复, 火热便迅速地向周围蔓延开去。热传播除了火焰直接接触外, 还有三个途径:即热传导、热辐射和热对流。

5 预防石油焦自燃应采取的措施

5.1 降低石油焦挥发份含量

石油焦的主要质量指标有挥发分, 硫含量, 灰分。

石油焦中的挥发分的大小的主要影响因素是原料性质、反应深度、操作压力。在焦炭塔内部石油焦反应生成阶段, 要严格控制石油焦的挥发分含量, 必须使反应温度达到规定的工艺指标, 加热炉辐射出口温度是延迟焦化裂解缩合反应的关键参数, 适当提高炉出口温度, 降低石油焦挥发分。加热炉在操作过程中不能出现长时间的低温、和超温现象。在焦炭塔周期操作当中, 预热、切换、冷焦、除焦几个主要阶段, 其中冷焦过程的好坏直接影响到石油焦中挥发份的高低。这是因为在冷焦过程中, 需要通过给汽和给水达到降温目的, 而最初的小给汽不仅仅是降温过程, 同时也将石油焦孔隙中存在残余的油气进行汽提, 通过蒸汽带入放空塔系统, 因此小给汽操作必须要严格控制给汽时间和给汽量, 适当延长给汽时间, 降低石油焦挥发分。

5.2 实时监测石油焦硫份含量

目前我厂原油含硫高、沥青质高, 减压渣油大部分进入我延迟焦化装置加工。石油焦的含硫量取决于渣油的含硫量, 渣油中的硫粉有30%—40%残留在石油焦中, 因此降低原油中的含硫量是解决石油焦含硫高的唯一途径, 国外先进炼厂的处理方法是先将含硫高的渣油进行加氢脱硫, 这一方法值得借鉴。

结合我厂延迟焦化装置生产实际情况, 车间通过对于石油焦及时取样进行分析, 严格监控石油焦硫含量。

5.3 优化操作预防石油焦自燃

5.3.1 目前焦化装置采用的是水力除焦系统, 老塔内的石油焦被高压水剥离, 沿溜焦槽到达储焦池, 在焦池内完成降温和分装。刚脱离焦炭塔的石油焦通过测温枪测得表面温度为80℃左右, 但石油焦是有孔隙的粒状固体, 被包裹的内部温度更高, 若散热和浸泡时间不足, 其所具有的温度很难降低, 增加了自燃的风险, 对于需要存储的石油焦, 喷淋、浸泡必须充分, 降低石油焦内部温度。

5.3.2 为了降低能耗和节约用水, 焦化装置的冷焦水是循环利用的, 因此, 冷焦水的除油过程必须达到相应的标准, 其含油量必须控制在300mg/L以下, 影响石油焦挥发分。

5.3.3 适当增加大小给汽时间, 降低石油焦挥发分。

5.3.4 需要长期储存的石油焦, 应适时降低石油焦内部温度, 增加喷淋水设施。

巷道冒顶煤炭自燃发火的预防和处理 第7篇

巷道冒顶煤炭自燃火灾是煤矿井下特定环境中煤炭自燃的一种内因火灾。它发生的先决条件是巷道冒顶的产生。巷道冒顶在巷道施工中随时都可能出现，这些冒顶大都出现在有大量风流通过的巷道，且有支撑物的掩护；因而巷道冒顶煤炭自燃火灾较其它内因火灾有更大的隐蔽性和危险性，也比较难以选择合适的灭火措施。巷道冒顶煤炭自燃发火灭火方法的选择要根据火区发展的程度，巷道冒顶的具体形状和具体环境进行确定。

1 巷道冒顶形成原因

巷道冒顶空洞是形成巷道冒顶煤炭自燃发火的必要条件。巷道冒顶空洞的形成主要与巷道施工质量、地质构造等有关。

(1）地质构造处易发生冒顶。在巷道施工过程中遇到断层、褶曲等地质构造时，由于过断层的方法处理失当，往往留下少量的三角顶炭（图1）。这些顶炭受压后冒落，形成巷道冒顶空洞。在过断层时，根据断层走向如能正确掌握过断层的方法将巷道穿至或穿过断层线，然后沿煤层施工巷道则可以避免巷道冒顶空洞的产生。

(2）大倾角煤层中施工巷道易发生冒顶。在倾角较大的煤层中施工巷道时，使用传统的支护方式如拱形、正梯形支护时，棚梁上的三角顶炭受压后形成巷道冒顶。

2 巷道冒顶煤炭自燃发火原因分析

2.1 巷道冒顶处多裂隙的残煤为发火创造聚热条件

容易发生巷道冒顶的地点一般来说矿山压力都特别显著，在巷道施工完毕后，煤体原有的压力平衡被破坏，造成局部压力集中。在巷道支撑物不完好的情况下，压酥的煤体一部分冒落，剩余的部分残煤在矿压作用下产生大量裂隙，且冒落空洞表面不规则，增加了与空气的氧化接触面积，为氧化聚热创造了良好的条件。

2.2 冒顶空洞存在连续供氧条件

连续供氧是煤炭自燃发火决定性的因素之一，而巷道冒顶空洞内残煤的供氧方式和其它内因火灾相比有其特殊性。一般供风巷道的冒顶空洞，存在着以下两种连续供氧方式：

(1）冒顶空洞内残煤氧化后，温度升高、与冒顶下方巷道内气温有一温差，使其间产生微量热风压。巷道中低温空气气流在热风压的作用下，自然流向冒顶空洞的顶部，为连续供氧创造了条件。热风压直接用下式计算：hr=Zr△T/T

式中，Z—巷道冒顶空洞高度；r—巷道中的空气重率；△T—巷道冒顶空洞上下温度差；T—巷道中的空气温度。

由上式可知，热风压的大小与冒顶深度有关，与冒顶空洞上下两端的温差有关。冒顶愈深，温差愈大，热风压愈大，由此产生的风量愈大。由上式也可看出，在冒顶深度一定的情况下，热风压的大小直接与冒顶空洞上下两端的温差有关，而冒顶点存在时间愈长，冒顶点聚热愈多，则热风压也愈突出。

(2）巷道中呈紊流状态运动的风流，其空气分子不断撞击冒顶空洞内的空气分子，空洞内的空气分子获得能量往顶部依次传递，这就是所谓的扩散通风，也是冒顶空洞连续供氧的主要方式。

3 巷道冒顶煤炭自燃发火的预防

由前述可知，巷道冒顶空洞是造成顶部煤炭自燃发火的必要条件，因此在巷道施工或使用过程中及时正确地处理所产生的冒顶是预防巷道冒顶自燃发火的关键。冒顶煤炭自燃火灾的处理有以下几种方法。

(1）接顶封闭法。这种方法适用于巷道冒顶范围小且冒落高度不深的情况。具体做法是用水泥板封堵，上面用黄泥、砂浆等不燃性材料密封、充填。

(2）改变形状法。这种方法主要是根据扩散通风的原理，利用改变巷道冒顶空洞的形状，有意识地增强巷道冒顶空洞的扩散通风能力，使冒顶顶部氧化产生的热量被及时带走，不致于造成聚热发火。具体做法是将冒顶区域与巷道接触部分修成光滑的弧状，使巷道中的风流易于往冒顶顶部扩散。这种方法适合于巷道冒顶不深且冒顶范围较大的巷道冒顶点。

(3）导风法。利用适当的导风设施，如木板、风障、金属风筒等将风流引入巷道冒顶点，使冒顶点氧化产生的热量及时排出。这种方法适合于冒落范围不大但冒落高度较大的情况（图2）。

4 巷道冒顶煤炭自燃火灾的处理

巷道冒顶煤炭自燃火灾的处理方法多种多样，但如何保证火区处理得迅速、有效，往往要根据冒顶火区的着火程度、火区面积、冒顶空洞形状等具体情况作出具体选择。

(1）卸顶法。卸顶法是处理冒顶煤炭自燃火灾比较常用的一种方法。具体做法是用长把工具将高温燃烧的残煤卸掉，消除冒顶空洞中的可燃物，然后结合插管喷水将火灭掉。这种方法适合于着火时间短、着火范围不大且巷道冒顶不深的情况。

(2）插管注水法。根据水能吸热的物理特性，直接将高压水管插入冒顶火区直接进行喷水灭火。在残煤明火灭掉之后，水在冒顶空洞中的高温作用下，蒸发产生蒸汽，在煤体表面形成水膜，阻止氧气和煤的接触，并排出冒顶空洞中的氧气，达到降温灭火的目的。

(3）打钻注水法。在巷道冒顶比较深，冒顶范围大，火源点具体位置不能确定，而采取了上述两种方法均不能达到灭火的目的情况下，利用岩石电钻在冒顶点附近，从不同角度向冒顶火区的顶部，两侧打钻孔插管注水。岩石电钻打眼时可能将钻孔打入冒顶区，而冒顶区的钻孔短时间内容易造成垮孔，无法插管。所以钻孔尽量打在冒顶火区的顶部和两侧，距火源保持0.5m左右（图3）。由于具体着火位置不能确定，因而打钻也不可能一次成功，须在不同位置，不同角度多打钻孔方能奏效。

(4）喷浆法。利用喷浆法处理巷道冒顶煤炭自燃火灾实质上也是隔离灭火的一种方法。在巷道冒顶面积大，但冒高不深时选用长把工具卸掉部分活矸或活炭，然后在冒顶内表层用混凝土作原料进行喷浆。喷浆既可改善空气与煤体接触面的光滑程度，又可形成牢固的支护，同时又形成一层致密的隔氧层，从而达到灭火的目的。

摘要：根据煤矿井下生产实际,对巷道冒顶形成的原因及容易产生巷道冒顶的地点、冒顶自燃发火机理、以及巷道冒顶煤炭自燃发火的预防和处理措施进行了初步分析。

浅谈拖拉机自燃的原因与预防 第8篇

一、拖拉机自燃的原因

1. 燃油系统故障

燃油的泄漏是引发拖拉机自燃的重要原因, 泄漏的燃油是最可怕的易燃物, 一旦燃油出现泄漏, 再遇到明火, 拖拉机自燃事故就不可避免。

2. 电路系统故障

因线路故障引发的拖拉机自燃事故也占了很大部分。很多农机手对拖拉机线路随意更改, 在拖拉机上随便乱引电线, 甚至随意将不符合标准的导线更换在拖拉机上使用, 对负荷大的线路不加保险, 对拖拉机上导线易摩擦处也未有效固定。导致一些线路过载, 随时发生短路事故, 产生电火花, 给拖拉机自燃事故发生埋下隐患。同时, 夏天天气炎热, 拖拉机散热缓慢, 那些绝缘有点老化的电线、接触不良的旧电器等很容易出现发热燃烧的事故。另外, 由于大量地给拖拉机增加各种附加电子设备, 也会增加拖拉机电路的负担, 造成过载而引发自燃。

3. 超期服役, 超速、超负荷行驶

拖拉机使用的年限过久, 电源电路老化, 容易发生短路, 引起自燃起火;拖拉机长途行驶, 超速行驶, 超负荷装载, 使发动机各部件在长时间不停运转, 造成发动机过热, 使靠近发动机的导线绝缘层软化、老化、裂损, 导致漏电、短路, 产生电火花, 引燃发动机上泄漏的燃油, 导致着火燃烧。

4. 驾驶室内摆放易燃物

有些农机手喜欢在拖拉机驾驶室内摆放气体打火机、气体摩丝、杀虫气雾、空气清新剂, 在夏天暴晒的情况下, 这些易燃气体膨胀引发物理爆炸, 继而引发拖拉机自燃。

5. 其它原因

吸烟乱扔烟头引起自燃;托运干燥的秸杆、干草, 干燥的秸杆、干草之间摩擦或拖拉机的后斗与秸杆、干草摩擦导致自燃;装载货物放置不当, 相互碰撞, 产生火花, 引起拖拉机自燃起火;拖拉机停放在有易燃物的地方, 使用劣质配件、配件不匹配、修理人员粗心大意、乱接线改装等都有可能引起拖拉机自燃。

二、预防拖拉机自燃措施

1. 勤查勤看防止漏油和电气线路故障或接触不良

夏季来临前, 应对油路进行常规检测, 发现有漏油问题一定要及时维修。若使用时间过长, 应当听从维修人员的意见, 需要更换的应及时更换。拖拉机中线路、电器, 在使用三四年后, 常常会出现绝缘老化、电线电阻增大、接头接触不良而发热的现象, 也容易出现短路。例如蓄电池接线柱因杂质、油污或腐蚀使得接点松动发热, 引燃导线绝缘层;长期受震动或温度急剧变化影响而使线路接点松动。另外, 发动机工作状态下温度较高, 其附近电线的外表绝缘皮容易老化脱落, 造成隐患。因此, 应加强对这些部位的检查, 发现漏电, 接触不良的部位及时维修或更换, 防止漏电。

2. 改装维修拖拉机电气线路应满足技术要求。

拖拉机电气电路虽然简单, 但对其进行改动和维修一定要谨慎, 一般不要轻易私自改装, 如果一定要改装, 必须做到以下四点:一是线路连接正确, 连接部位用锡焊焊接, 不能虚接, 以免连接处电阻过大, 导致线路过热, 烧毁绝缘层引起火灾。第二按规定选择导线。主要考虑导线的截面积是否满足温升的要求, 电器中都会标有所用导线线径的大小, 不得用截面积小的导线代替截面积大的导线, 否则因过热而烧毁绝缘层, 短路引发自燃。第三按照线路额定电流选择保险管。如果保险管的额定电流选的过大, 在线路过载的时候, 保险管没被熔断, 会引起该线路、电器和其他线路的烧毁。如果保险管的额定电流选的过小, 电器正常工作时保险管被熔断, 电器无法正常工作。第四电路改装或增加设备时, 电源线一定要包好, 并注意避开高温和容易把导线磨坏的部位。

3.不在驾驶室内放置危险物品和乱扔烟头

拖拉机驾驶室内不要放汽油、柴油、气体打火机、气体摩丝、杀虫气空气清新剂等危险物品。不要在拖拉机内乱扔未熄灭的烟头。农机手驾车时, 要尽量做到不在拖拉机内吸烟。

4. 正确停放

夏季停放拖拉机最好选择阴凉的地方, 避免阳光暴晒。停车后检查拖拉机底部和四周, 确认车下及周围无易燃物。

5. 避开危险动作

检修拖拉机时, 不要进行明火作业, 严禁吸烟。加注燃料时, 严禁烟火, 也不要在高压电线下加注燃料。维修时更换正规零配件。

6. 听到异响闻到异味立即停车检查

自燃预防技术 第9篇

关键词：走向长壁；回采易自燃煤层；防灭火

中图分类号：TD752 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）32-0099-02

1 工程概况

该面煤厚平均为3.7m。倾角平均36°。工作面为走向条带式开采，全部垮落法管理顶板，爆破落煤。煤尘具有爆炸性，煤尘爆炸指数41.47%，火焰长度50mm以上，自燃发火倾向为二类，该煤层自燃发火期为1～3个月，最短发火期30天左右。相对瓦斯涌出量3.41m3/t，绝对瓦斯涌出量1.09m3/min；相对CO2涌出量3.19m3/t，绝对CO2涌出量1.02m3/min。

2 日常防灭火安全技术措施

2.1 采空区内埋管注MEA-1防火剂

2.1.1 方式方法：在该面回风隅角的下部预埋三路直径50mm每路长度为50m的注胶钢管，注胶口深入采空区切顶线以内不低于6m，端头2m为打眼花管。第一路钢管直接深入采空区内；第二路管路口在距第一根管口前端15m处预设；第三路管路口在距第二根管口前端15m处预设，三路管子固定在上帮，每班用压力泵通过预埋管路向老塘注MEA-1胶体，预埋管路要与前一条管路提前5m向外连接，以达到阻化采空区浮煤防止自燃的目的。

2.1.2 标准及要求：MEA-1胶体配比浓度为6‰，注胶压力泵为TBW-50/15泥浆泵。每班需MEA-1防灭火剂2袋计40kg，需要用水量为6.67m3。将MEA-1防灭火剂和水混合在拌料池内，使胶体充分膨胀后再注入采空区，每桶料注胶时间为30min，需MEA-1防灭火剂6kg，每班注胶时间为3.3h。

2.2 插管注MEA-1防灭火剂

2.2.1 方式方法：沿该面倾向用注胶泵从上隅角开始向下直至下隅角往采空区隔段插管注MEA-1和水混合胶体，注胶量以现场发现胶体且不影响工作面生产为准。若上隅角出现空顶，每班要专人用TBW-50/15泥浆泵在上隅角切顶线向里喷洒LFM与MEA-1混合材料，喷洒时要均匀全面，保证采空区碎煤得到彻底湿润。

2.2.2 标准及要求：插管间距3m±0.5m，插管直径15mm，插管高度离顶0.4m，插管一端在50cm长范围内，每隔10cm钻3个直径3mm钻孔，端头带尖。每次向采空区内插管深度不低于1.5m。如下隅角冒落不实，落煤比较松散，可采用3m管路进行插管注胶。

2.3 上、下隅角设置挡风帘

运输巷尾部回料滞后距切顶线不得超过1m，每次运输巷尾部的刮板机要将尾部浮煤清理干净，严禁滞后，上、下隅角老塘侧设置挡风帘，回柱后立即恢复，减少向采空区漏风时间。

2.4 工作面推进及防灭火要求

减少向采空区漏风，下出口超前不得少于两档，每档长度不少于六棚，每月回采进度不得低于50m。

该面进行分次爆破，爆破间隔延长，及时将煤外运，避免通风断面缩小，造成向采空区漏风增加。

初放期间，必须对切眼内帮、顶及四周进行阻化，第一次放顶后必须对切眼顶煤进行喷洒阻化剂；每班回柱前对采空区浮煤采用MEA-1防灭火剂进行喷洒，使采空区落煤得到彻底阻化。

3 定期防灭火安全技术措施

3.1 工作面下隅角砌筑挡风阻燃墙

为减少采空区漏风，使老区浮煤氧化终止，在下隅角砌筑袋装挡风阻燃墙，增加漏风风阻，随着推进逐渐被压实，老区漏风量减少，砌筑挡风阻燃墙后在墙体上喷MK-15型快速密闭材料，确保墙体严密不漏风。

3.2 稳定通风系统

该面风量每周测定一次，供风量严禁超出300～320m3/min范围，如矿井风量发生变化、巷道贯通、采区系统调整时，及时对该面风量进行调整，确保风量稳定。根据防灭火要求，若出现CO，可适当降低风量。

3.3 加强气体及监测监控系统检查

3.3.1 CO浓度的检查周期应根据CO浓度大小而定，在回风隅角CO浓度小于24ppm时，每天检查一次；否则，应每班检查一次。CO浓度的测定地点为：（1）回风隅角：隅角切顶线距巷道上帮及顶板各1m处；（2）回风道：上出口外20m处巷道中部；沿切顶线向下每10m一个点，直至运输巷，测点在顶板肩窝处。回风隅角CO浓度达24ppm后，应每天计算CO气体的绝对涌出量。

3.3.2 检测手段和方法。回风隅角、回风流用多种气体检测器、便携式CO报警仪，检测测点的CO、O2浓度；用温度计测定空气温度；用红外温度测定仪测定采空区内温度。

3.3.3 根据要求对7370工作面安装传感器位置及标准：

回风隅角瓦斯传感器，位置在切顶线向外200mm处，距顶板不大于300mm，距帮不大于200mm，CH4报警浓度≥0.8%、CH4断电浓度≥1.0%、CH4复电浓度∠0.8%。

上出口瓦斯传感器，位置在工作面上出口向外≤10m处，距顶板不大于300mm，距帮不小于200mm，CH4报警浓度≥0.8%、CH4断电浓度≥1.0%、CH4复电浓度<0.8%。

回风流瓦斯传感器，位置在材料巷出口向里10～15m处，距顶板不大于300mm，距帮不小于200mm，CH4报警浓度≥0.8%、CH4断电浓度≥1.0%、CH4复电浓度<0.8%。

回风流及上出口向外30m处各安装一个CO传感器，位置在回风巷向里10～15m处，位置在上出口向外30m处，报警浓度≥24PPm。

回风流温度传感器，位置在回风巷向里10～15m处，报警浓度≥30℃。

回风流风速传感器，位置在回风巷向里10～15m处。

3.3.4 地面中心站值班应设置在矿调度室内，24h有专职值班员值班，确保该面监控设备完好数据准确。发现问题要及时制定措施处理及原因分析。

4 特殊防灭火安全技术措施

4.1 注三项泡沫

在边切眼回采20m之后注一次三项泡沫；当隅角切顶线处CO浓度达到24ppm时，方可对采空区采取注三项泡沫，方法可采用埋管及插管注入法（方法同注MEA-1防灭火剂），注泡沫量以现场发现泡沫流到工作面不影响生产为准（每推进10m，注三项泡沫一次，量以覆盖老塘为准）。

4.2 汽雾阻化

方式方法：为提高雾化效果，配比浓度MgCl2∶水=1∶5，配料要均匀，泵站压力调至4MPa。在该面中下部老塘冒落不充分时，利用该面的进风将汽雾带进采空区，使其后部落煤得到彻底阻化，确保达到阻化效果。

4.3 工作面气体检查

每班对上隅角、回风出口三角门向里10～15m处、用探杖从上隅角开始向下每10m直至下隅角进行检查、记录。正常情况下，每班注胶前、注胶后、回料后对各点一氧化碳气体监测1次，如发现CO升高，需增加监测次数。回风流CO低于10ppm用便携式CO报警仪检查，超过10ppm用多种气体检测器检查。

在该面外新鲜风流处安装两台局部通风机，若发现面内和回风流CO超限或大于等于100ppm，作业人员禁止在超限区逗留，必须悬挂警标，撤出工作面作业人员，及时开启局部通风机稀释气体，采取相应措施，防止中毒事件发生。只有在专职人员检查CO低于规程以下，人员方可

进入。

5 结语

自燃预防技术 第10篇

电产品的设计安全隐患一直是设计厂家考虑的重要问题,关乎到人们的生命财产安全、厂家的品牌信誉和消费者满意度,然而由于电器使用环境的复杂性及用户操作和保养的各种不确定因素,导致很多品牌的产品不能完全杜绝重大安全事故。在国家大力推行“家电下乡”政策的背景下,电磁炉将在全国范围内全面普及,其原有设计采用的安全措施已暴露出很多弊端,市场上已出现很多电磁炉自燃事件。尽管很多厂商重视由自燃事件带来的安全隐患,在对电磁炉冒烟起火事件进行研究,由于技术因素、成本因素、环境因素和用户使用因素,至今没有探讨出有效解决的方法[1,2]。

鉴于此,本文对电磁炉工作原理和自燃事故机理进行全面的分析及验证,同时提出解决这些隐患的措施。

1 行业现状分析

根据各电磁炉的自燃事件报道及各厂家的售后统计,引起电磁炉起火部件主要有线圈盘和电容器,其中线盘的起火点主要集中在连接端子和磁条高温区域部分,电容器为5μF滤波电容,占了电容维修总数的2/3以上,如图1所示。各厂家纷纷研究对策,但由于制造工艺不稳定、市场竞争加剧、劳动力和原材料成本压力等原因,仍无法从根本上解决此难题。

2 电磁炉自燃事故机理分析

2.1 电磁炉主回路的工作原理

目前市场上采有电磁炉主回路工作原理大同小异,为了从机理上分析电磁炉引起自燃的原因,以下主要阐述功率输出单元(谐振单元)、同步振荡控制单元、IGBT高压保护单元、电流采样单元等,高压保护单元,电压采样、温度采样单元,如图2所示。

输入的市电经过整流器得到正向正弦波电流,由滤波电感和滤波电容的滤波得到较为平整的直流电。IGBT的驱动电器控制IGBT的通断,由于IGBT的导通和关闭,励磁线圈和谐振电容形成谐振电流,产生谐振磁场,处于谐振磁场正上方的锅具底部产生大量的小旋涡,锅具直接产生热量,实现电磁炉加热的过程。

为保证电磁炉的正常工作,同步电路和振荡电路始终要保证IGBT在谐振波形经过原点时导通,不然,IGBT将承受剧大的反压,面临被击的危险。同时,在工作的过程中,有电流采样、电压保护、温度检测等单元检测电流是否正常、电压是否过高、温度是否过高、锅具材料、锅具是否偏移等等异常工作,通过改变功率输出或停止工作以达到保护的作用[3,4]。

电磁炉电路包含了强电部分和弱电部分,其中弱电部分不是引起自燃的直接原因,但可能是弱电控制部分改变了强电部分的工作状态,导致非正常工作,但最直接的起火点是由于强电部分引起的。

2.2 线圈盘起火机理分析

线圈盘是引起电磁炉起火的重要部位之一,其出现高温的情况主要有以下三种:线圈盘漆包线脱漆引起高温、磁条碎裂引起线圈盘局部高温和线圈盘端子打火引起高温。

(1)线圈盘漆包线脱漆引起高温

外部环境温度过高、散热风扇失效、散热风口被堵、电磁炉判温回路失效、使用阻磁材料的锅具等等情况均会使电磁炉内部温度上升,本来温度较高的线圈盘的温度将更高,正常工作温升在120K以内,只要温度超过漆包线涂层的耐热温度(通常为180℃),线盘的相邻绕线之间处于短路或半短路状态,使线盘的电感量减少或处于不稳定的状态。从而影响电磁炉的谐振周期,使电磁炉工作在不稳定的状态。由于谐振大电流冲击作用下,漆包线涂层脱落处会形成局部高温,进而发生起火现象。

(2)磁条碎裂引起线圈盘局部高温

在磁条烧结工艺时,由于温度的变化容易使磁条产生内应力。如果产品包装、运输途中或用户使用过程中,受到外力的冲击将导致磁条碎裂。然而磁条的碎裂损坏是很隐蔽的,不会导致电磁炉不能工作,在无法察觉的情况下继续使用电磁炉将会改变电磁炉内部的温升。工作过程中,碎裂后的磁条局部导致磁力线不均匀或磁力线局部集中,此时会产生线盘的局部高温情况,进而导致线盘起火,图3为磁条破碎后引起线圈盘产生起火的现象。

(3)线圈盘端子打火引起高温

在线圈盘装配时,通常有螺丝固定和焊接的方法,如果在连接处没有固定好、或在线盘绕线和打端子弯折时出现折断漆包线,将使线盘的股数减少,使线盘的电阻增大,通过单位横截面的电流增大,工作时发热也会随之增大,高温也会出现在端子处或折断处,严重时引起高温烧盘现象。

2.3 电容起火机理分析

电容器也是引起电磁炉起火的重要部位,其出现高温的情况主要有以下两种:电容器的容量衰减改变电路波形引起打火和电容器膨胀变形引起引脚处打火。

(1)电容器的容量衰减改变电路波形引起打火

在潮湿的天气下电容内部薄膜容易被氧化,导致薄膜上渡层失效,以致电容容量衰减。同时,如果一段时间不使用电磁炉时,电容无法完成充放电,时间长了,也很容易出现电容容量衰减甚至失效。由于电容容量的改变,电磁炉主回路的关键元器件组成的谐振电路的参数发生改变,导致工作的波形发生改变,无法在正常的波形下工作,如果同步电路无法保证IGBT驱动电路在谐振波形的零点导通,将出现IGBT驱动波形的打折,如图4所示。驱动波形的打折将会使工作热效率或电磁炉功率下降,严重时可烧毁电容、IGBT和桥堆等关键元器件,甚至冒烟起火[5]。

(2)电容器膨胀变形引起引脚处打火

电容器在受到高温时容易发生膨胀,使引脚和焊接面形成很大的内应力,严重时可以使封装塑料壳发生变形,塑料壳的变形将会使电容内部的薄膜截面与引脚的焊点发生变形或脱落,也可以用电容器的引脚与电路板的焊接点裂开或脱落,由于电容器起着主回路的滤波和谐振作用,承受了大电流的冲击,因此在脱裂处容易产生打火,进而产生冒烟起火,如图5所示。

3 解决电磁炉自燃事故的措施

通过分析电磁炉的主回路工作原理及关键起火点的起火机理分析,可以采用以下措施来减少电磁炉起火的事件发生。

(1)控制整机的温升,设计时保证各性能参数设定要有余量

大部分情况下,整机温升高是直接导致元器件失效的主要原因,也是影响元器件使用寿命的直接原因,所以,严格控制在各种情况下工作的整机温升非常关键。

在整机验证时各种不同锅具、各种不同电压时的温升均要在正常范围内,同时保证各性能参数有一定的余量,在不影响成本的情况下可以通过优化电路参数和风道来完成。

(2)改进元器件生产工艺,严格把关

需要从本源上改变元器件的生产工艺,改变磁条的生产工艺以消除内应力,提高漆包线耐热稳定性和电容器的焊接封装工艺。要严格控制好磁条质量、漆包线、电容器、风扇等元器件的质量。完成电容容量衰减、风扇的寿命、漆包线耐高温等测试。

(3)增加整机测试时间

很多厂家为了提高生产效率,把整机测试的时间减为5min,很多元器件质量问题和装配工艺问题均不能有效地验证。表面看来好像提高了生产效率,但由于销售过程和售后的反馈导致的运输和服务成本上升,显然是不合理的,因此,需要增加整机测试时间来验证整机存在的潜在问题。一般电磁炉工作时温升稳定需要30min,达到接近稳定状态也至少需要15min,所以,在生产过程中应适当延长整机测试时间。

(4)采用更高等级阻燃材料的外壳

外壳是最终燃烧的部分,不论是线圈盘还是电容器引起的打火,只要外壳是阻燃等级较高的材料,可以避免火苗的进一步延伸。

(5)加强用户使用教育

通过说明书和各种宣传教育,让用户树立起安全用电、注意清洁和保养的意识。让用户具有对电磁炉的使用和保养的基本知识,告诫出现非正常现象时需要到正规厂家指定的维修点进行维修,不要坚持使用。

4 结论

影响电磁炉主回路参数改变的情形主要有元器件质量问题、温长过高问题、设计余量问题和加工工艺问题,引起自燃的起火点主要是线圈盘和电容器,只要在设计、制造、质量控制和用户安全教育等方面共同采取措施,可以有效地减少电磁炉的自燃事件。

参考文献

[1]梁增元.浅析家用电器安全隐患及测试平台[J].青海科技,2011(11):124-127.

[2]董小楠.电器使用安全注意事项[J].林业劳动安全,2011,24(3):38-41.

[3]梁吉铭.电磁炉维修技术问答[M].北京:人民邮电出版社,2008.2.

[4]刘厚炳,孙志锋.基于HT46R22单片机的电磁炉功率控制的设计[J].工业控制计算机,2004,17(8):45-46.