爆裂原因范文

2024-07-24

爆裂原因范文（精选10篇）

爆裂原因第1篇

关键词：供水管网,爆管事故,原因,规律

0 引言

城市供水在居民生活和生产中占有重要地位。供水管网是城市不可缺少的基础设施之一，也是城市生命线工程的重要组成部分。近年来，由于城市化进程的加快，城市规模的不断扩大，城市供水系统规模趋于大型化，供水系统中的管网分布亦日趋复杂，管道长度不断增加;同时，城市供水管网老化情况日益加重。这些都诱使了城市供水管网爆管事故的频发。如何有效的解决城市供水管网的爆管问题已成为国内外各供水部门普遍面临的问题。

1 爆管事故举例

目前国内外有很多学者针对爆管事故的发生机理进行了研究，爆管原因主要有管材、管径、管龄、埋深、环境温度、供水系统影响以及人为因素等方面。现在就以国内近年来发生的部分爆管事故进行历史数据分析，针对其爆管原因进行统计分类。根据有关资料显示:

1)2004年2月28日，郑州市徐寨村内一DN600的自来水干管突然发生爆裂，致使村内3条街道被淹。抢修人员表示该次爆管事故是由于水泥管道老化，天气忽冷忽热等因素引起的。

2)2005年11月29日，郑州市农业路与桐柏路交叉口处一自来水管爆裂，造成了桐柏路北段部分居民停水。自来水公司对此次爆管事故发表声明，称该事故是由市政部门埋设的中水管压断了自来水管道引起的。

3)2006年5月4日下午，成都市双林路一根直径DN1000的主干线输水管发生爆裂。有关人员判定该次爆管是由于气温冷热不均造成的水管自然爆裂。

4)2006年12月30日，郑州市柿园水厂通往市区的一根自来水主管道爆裂。自来水公司表示，很多大货车从此经过，管道根本经受不住载重动荷载的碾压作用是导致这次爆管事故的主要原因。

5)2008年12月7日晚10时，成都市双林路一直径约为DN300的自来水管突然爆裂。工作人员表示爆管的原因估计是由于双林路改造施工改变了原有道路使用功能，加大了地表的负担并导致路面变形，导致水管不堪重负发生破裂。

6)2009年5月8日，郑州市经三路与红专路交叉口一直径DN400的自来水主干管爆管。工作人员表示爆管原因是路面通行车辆较多，地下水管压力过大导致水管受力不均产生的爆管事故。

7)2009年11月2日，成都市八里庄路与青龙场立交桥交汇处一根直径DN500的自来水管道突然发生自来水爆管事故。有关人员初步判定该次爆管是由于气温冷热不均以及水管老化造成的水管自然爆裂。

8)2010年10月17日，郑州市郑上路立交桥下的供水管发生事故，直径DN800的供水主干管突发爆裂。据分析，爆管原因有两种可能:a．该管段为1976年敷设的铸铁管道，管道老化;b．桥身占压管道、大量重载车辆长期碾压，最终导致事故的发生。

9)2010年11月23日，中法原水有限公司(原白庙水厂)南侧的外运公司家属院内一条出厂水干管发生爆裂。爆裂原因现已初步查明:a．管材年代久远老化，为1982年敷设;b．进入冬季，昼夜温差较大，也易引起管道爆裂;c．为满足群众供水需求，主管网不得不高压运行和超负荷运行。同时这次事故与不久之前柿园水厂爆管也有一定的关系，因为郑州的西区用水本来是由柿园水厂提供的，爆管后压力减小，为补偿西区的供水压力，郑州的白庙水厂和东周水厂都在向供水网加压供水从而直接导致白庙水厂出水干管压力增大。

10)2011年7月21日，杭州天目山路八字桥公交车站附近，一根直径DN900的自来水主干管道管端接口破损导致爆管事故发生。爆管原因有两种可能:a．该地下水管是1980年埋下的钢筋混凝土管，已服役30余年，管道老化严重，承重耐压能力相对较弱;b．由于管道位于天目山路快速公交车道，长期大流量交通负荷导致路基下沉，管道不堪重负，导致管道接口破损。

2 爆管原因分析

爆管是由于管道受到的荷载超过了其极限承受荷载而导致了管道结构的破坏。

对于这种结构性管道破裂根据管道受力的外在表现形式的不同可将其原因归结为:

1)管材材质差，强度低;

2)内外负荷过高;

3)管材年久、腐蚀老化;

4)地基不均匀沉降;

5)温度变化;

6)管道压力过大;

7)其他工程在管线附近进行，造成管道周围土体移位等等;从其表现形式上来划分，又可分为自然因素和人为因素。

在管道安全运行管理和爆管分析中，需要对爆管机理有充分准确描述，对这些因素进行检测管理。

根据对上述十起事故爆管原因的分析，事故(1),(3),(7),(8)是由于外界气温冷热不均引起;事故(2)是由于施工不当造成;事故(4),(6),(9),(10)是由于道路承受不了车辆碾压的荷载导致的管段爆裂;事故(5)是由于道路改造改变了原路面的使用功能，致使管段承受过大压力以至于爆管事故的发生。事故(8)的爆管原因还包括供水管网系统压力的影响。与此同时几乎所有爆管事故的发生都伴随着管道服役年限长，管网老化的原因。类似的由于管道老化造成的爆管事故还有2009年10月28日，杭州文晖路半道红桥的桥面路段自来水管爆管事故，2010年4月9日，杭州市庆春路水管爆裂事故以及2010年6月30日，玉古路西溪路口，地下的老化水管破裂事故。

3 结语

以下以爆管历史数据为基础，采用了统计学的方法对爆管规律方面进行了一些研究，得出了以下爆管统计规律:

1)管材。

目前在用于城市给水管网的管材中，铸铁管是历史最久的且至今仍占着较大的比重。根据我国多年来的研究表明，在实际工程应用中，不同管材发生爆管的频率不同，其中灰口铸铁管>钢筋混凝土管>钢管>球墨铸铁管。

2)时间规律。

夜晚的爆管频率一般高于白天。

3)温度。

爆管事故在高温或低温天气比气温适中天气发生次数要多。爆管事故常发生在每年冬冷寒潮回暖期间，这几天内爆管、断管、漏水事故多发，尤其是耐受性差的小口径灰口铸铁管。有研究表明:在冷冬时节小口径灰口铸铁管爆裂的次数占全年爆管总数的50%左右[1]。

4)聚集现象。

Coulter和Kazemi从时间和空间两方面对管道爆管事故进行分析后得出结论:有足够的证据证明管道经过一次维修结束之后不久很有可能在其附近不断发生更多的爆管事故[2]。一般管网中老街区发生管道爆管事故聚集的情况要多于新建街区。

5)接口形式。

刚性接口的管道比柔性接口的管道爆管的几率大。一般情况下，石棉水泥接口的小口径铸铁管管身断裂、大口径管道承口爆裂的概率比较大。

6)埋设深度。

埋设较浅或埋深太大的管道均易发生爆管。

7)周边环境。

由于给水管道中敷设于地底的管道与阀门阀件会受到管道周边土壤环境中的电腐蚀等因素影响，因此周围的土壤环境也对爆管事故的发生有一定影响[3]。

参考文献

[1]何芳,刘遂庆.供水管网爆管事故分析与对策探讨[J].管道技术与设备,2005(4):20-23.

[2]方丹霞.基于GIS的城市供水管网隐患分析及安全管理[D].西安:西安建筑科技大学,2007.

一个鼓手的爆裂志第2篇

八零后哈佛导演以初生牛犊的姿态，将音乐片拍成了暴力美学的动作片，高频、快速、激烈的节奏击碎了情节，击打观众的神经，无论台词还是作为筋骨撑起影片的音乐，都有饱涨到爆裂的感觉。虽然对“极致”的追求偶感用力过猛，但一部处女作该有的生猛和厚积薄发，它都有了，尤其从奥斯卡群像中异军突起，更似激荡的清流。

电影以伯乐与千里马开局，安德鲁被铁腕教头弗莱彻相中，进入乐队担任鼓手。调教开始，摩擦摩擦似魔鬼的惩罚，教头的“魔性”毕现：他滥用权力制造恶性竞争，脏话粗口像机关枪里喷出的枪子，咒骂侮辱伤自尊打脸打得啪啪响。他坚信挫败是天赋的磨刀石，本心是天才的墓志铭——人是需要被超越的动物。于是乎，手下弟子非死即残，要不就是魔怔了。外人看来的不人道，对他而言是步入天才之道的第一个门槛。

导师要求安德鲁跟另外两位鼓手当面PK“上岗”，三个鼓手你追我赶，每一下击打都是力度的输出和精神压迫的释放，个个打得汗流浃背气喘吁吁，像是鬼门关走了一趟，惨烈程度不亚于赤身肉搏。这一出下马威后，安德鲁上了（魔）道，出了车祸，咕噜一下爬起来就去打鼓，直打得血光四溅。就像那张血迹斑斑的鼓槌海报给人的暗示一样，强烈辐射的压力在鼓点的催促之下擒住人的呼吸，观众们几乎感到不适。

但最后，当安德鲁沿着从人身攻击到自尊瓦解到自我怀疑再到涅槃重生的教学轨迹，打出了从脊梁骨到天灵盖都激起震荡的鼓声之后，观众也跟着从气喘吁吁到了血脉贲张。“以大多数人的努力程度之低，根本轮不到跟人拼天赋”，所以，不需要激活就能展现的天赋，想必也不值钱。近乎本能的纯熟技术之上，才能捕捉灵光的乍现。放安德鲁这儿，打鼓不仅是血光的爆裂，自我的爆裂，更是激情和天赋的爆裂。

但如果电影仅仅停留在这条单线上，就算闻不到鸡汤味，也依然入了励志的俗套。这部片最出彩的是安德鲁和弗莱彻之间尖锐如齿轮般的人物关系。拉锯在这对亦敌亦友、亦亲亦仇的师徒中间的，是剑拔弩张的精神战争。就算是全片最柔和的一个地方，安德鲁与弗莱彻在酒吧重逢，互陈心曲，以为从此春风化雨，画面切到卡内基音乐厅，一场决定安德鲁未来职业生涯的演奏会，偏偏在这节骨眼导师阴了他一把，就算再怎么善意地怀着艺高人胆大的猜想，也着实难逃腹黑到变态的嫌疑。讽刺的是，残酷扭曲的关系激发出劫后余生的反弹能力，最后促成了艺术生涯的华彩。

这并不是主流的天才成名故事，安德鲁的进击，带着剑走偏锋、阴差阳错的味道，偶然中并不存在必然。鉴于这种教学存在极大的争议，就更难一言蔽之他们之间的作用力和反作用力。弗莱彻到底是诲人不倦还是毁人不倦？安德鲁在迷失、重拾、突破自我之后，将面临涅槃的成功还是更大的迷失？自诩曲高和寡却又留恋于世俗的认可（卡内基音乐厅的掌声），师徒之间的关系是否存在利益和功利色彩？这样的引路人，究竟是天才成功路上的试金石，还是人生路上的绊脚石？

多象限的解读正是《爆裂鼓手》的趣味所在。这部片子很现实，现实是可控也是不可控的。没有人的行为能被单一的信念笼住而得到一以贯之的执行，巧合里暗示阴谋，功德里夹杂私欲，抱负里潜伏报复，充分展现了人物的复杂性、多面性，行为的流动性和短暂性。一件事情走到这儿，是复合作用的结果，它可以这样或那样发生，此一时彼一时，你也可以这样或那样去理解，一念天堂一念地狱。

某学校混凝土爆裂事故原因分析第3篇

某学校男生宿舍楼,建筑面积6600m2,结构形式为框架结构。梁板混凝土设计强度等级均为C25,采用商品混凝土。2010年3月13日至2010年8月28日施工,混凝土浇筑后采用洒水养护。拆模后发现梁、板构件多处混凝土表面出现点状爆裂现象,且随混凝土龄期的增长,出现爆裂点有增多的趋势。为确保该建筑安全使用,建设方委托鉴定机构对该工程混凝土进行检测、鉴定,分析混凝土爆裂原因。

1 混凝土爆裂分布及外观

该工程二、三、四层柱、梁、板混凝土构件均出现了不同程度的爆裂现象,剥开即将爆脱的混凝土,爆点处有粉化的红褐色颗粒,如图1和图2所示。

2 混凝土爆裂原因分析

2.1 XRD、岩相分析

取混凝土爆裂处粗骨料进行XRD分析和岩相分析。XRD分析表明,碎石主要由石英、长石和云母组成,结果如图3所示。

岩相分析显示,碎石中石英晶体和长石晶体呈镶嵌结构,有一些云母分散分布在碎石中,局部有少量微晶质至隐晶质石英,结果如图4所示。

通过上述微观分析可知,混凝土所用碎石中未发现导致混凝土爆裂的可疑物质。

2.2 SEM分析

取爆裂处混凝土试样与未爆裂试样进行SEM对比分析,结果如图4和图5所示。

由图5可知,爆裂处砂浆形貌与未爆裂处无显著差异,说明在混凝土中未存在影响水泥水化的物质。

2.3 化学分析

分别取混凝土爆裂处红褐色粉末和未爆裂处正常砂浆进行化学分析,结果见表1。

由表1可知,与未爆脱处正常砂浆相比,红褐色粉末中Fe2O3、Ca O、Mg O含量较高。

2.4 混凝土安定性检测

在三层楼面梁14-15/D、四层楼面梁5/C-D处各钻取一组芯样,根据GB/T50344-2004《建筑结构检测技术标准》附录B“f-Ca O对混凝土质量的影响的检测”。制作两组标准薄片进行沸煮试验。试验结束后,两组薄片均发生严重破损(以红褐色骨料为中心层放射性开裂),如图6所示。此现象符合GB/T50344-2004《建筑结构检测技术标准》[1]附录B中B.0.7.1所述,证明此红褐色颗粒中所含的游离氧化钙含量过多。

2.5 沸煮法强度对比

在该工程二、三层梁钻取直径为75mm的芯样。同一根芯样制作成两个芯样试件。通过沸煮法对芯样试件进行加速反应,冷却后的芯样抗压强度与未沸煮的芯样抗压强度比较结果见表2。

注:1/1/D-F轴二层梁、11/D-F轴三层梁未沸煮芯样试件表面已发生爆脱。其余未沸煮芯样试件均正常。

由表2可知,与正常芯样试件相比,表面已发生爆脱的芯样试件抗压强度相对较低。正常芯样试件在沸煮后大部分都遭破损,未破损的芯样试件抗压强度也发生了不同程度的衰减,衰减率最大为34.3%。

2.6 混凝土爆裂原因分析

由上述试验可知,混凝土爆裂的原因可以排除粗骨料和与水泥水化有关的原因。与未爆脱处正常砂浆相比,红褐色粉末中Fe2O3、f-Ca O、Mg O含量较高,后经调查,混凝土生产厂家在混凝土搅拌过程中加入了一定量的钢渣代替碎石。在钢渣产生过程中,钢渣中的Ca O、Mg O经过高温煅烧,结构致密,其水化过程十分缓慢并伴随着体积膨胀。有文献指出,Ca O与水反应生成Ca(OH)2时体积膨胀97.9%[2],同样Mg O与水反应生成Mg(OH)2过程中,一般可以膨胀2.2倍[3]。在混凝土拌合完成后乃至服役期内,钢渣中的Ca O、Mg O与混凝土内的自由水或外界渗入的水分发生水化反应,生成Ca(OH)2、Mg(OH)2,导致体积膨胀并以钢渣为中心形成径向辐射爆裂缝或细裂纹。如钢渣掺量较小,可以凿开混凝土后,清除爆裂物,进行混凝土修补,相对较易处理;如掺量较大,造成全局性损害,处理就较困难。一些埋藏较深、水化更慢的钢渣可能在较晚时期陆续发生爆裂,应制定相应的、专门的处理措施。

3 结论

(1)该工程出现的混凝土爆裂现象是由于钢渣中经高温煅烧的Ca O、Mg O遇水发生水化反应,固相体积增大,发生局部膨胀引起的。

(2)混凝土爆裂对混凝土的抗压强度有一定影响。对已发生爆裂的楼层应加强观测,其他楼层也应跟踪观察,及时发现问题,以判定结构是否安全和采取相应对策。

摘要：某学校宿舍楼梁、板、柱构件混凝土表面出现爆裂现象,通过对爆裂部分砂浆进行化学分析和混凝土安定性试验,确定混凝土爆裂是由于在混凝土拌制过程中掺入的钢渣中过烧氧化钙、氧化镁发生水化反应,体积膨胀造成的。

关键词：混凝土,爆裂,钢渣,游离氧化钙

参考文献

[1]《建筑结构检测技术标准》GB/T50344-2004.

[2]杨婧.有害骨料的工程病害及其防治[M].华中科技大学学报,2002(6).

爆裂的梦想和人心的探险第4篇

《爆裂鼓手》被提名奥斯卡是情理之中的事。但这部电影在奥斯卡众多主旋律入围片中，显得有些另类，它还不同于那部首先因为拍摄形式的个性而被人称道的《鸟人》，《爆裂鼓手》是从骨子里就透露着一股与众不同的气息。这或许源于它的独立电影血统。在此之前，《爆裂鼓手》已经获得了北美最大的独立电影节圣丹斯电影节的最佳影片。

其实，《爆裂鼓手》讲述的是一个太常见的故事，一个热爱打鼓的少年安德鲁进入了一所音乐名校，被著名魔鬼导师弗莱彻相中，开始了一段摧残式的训练。

如果只拍摄艰苦卓绝的训练过程，那么这部电影将毫无悬念地失败。而年轻导演达米安·沙泽勒把这个过程内化为了一次心灵对抗的旅程。少年学生安德鲁和魔鬼导师弗莱彻之间有一种近似SM的关系——当然，与性无关——一个为了鼓技甘愿身心极度透支的学生和一个满口脏话、为人刻薄但技艺优异的伯乐，他们二人之间形成了一种表面上互虐但心中却互相尊重、赏识的怪异情绪。

《爆裂鼓手》的前半部分充分演绎了什么叫做“不疯魔不成活”，而后半部分，影片开始急转直下进入了对人性深处的挖掘。因为一次意外，安德鲁的表演失败了，和导师吵翻，但弗莱彻一贯的刻薄和恃才傲物也树敌太多，安德鲁在旁人的鼓励下匿名举报了这位曾经把自己带入天堂又打进地狱的老师，称其教学过于极端，导致很多学生产生精神问题。

影片的叙事节奏从此由紧绷开始变得放松。安德鲁成为了一个普通的打工青年，安稳无聊地过日子。其实，在这一段故事中，导演回应着一个深植的主题。安德鲁出身于普通家庭，家人与音乐毫无渊源，所有亲人对他的音乐梦不是嘲讽就是无视。某种程度上说，安德鲁在练鼓时的全情投入是以一个人对抗全世界，用一种不知道结果的对梦想的无限接近去对抗庸常。这是《爆裂鼓手》前半段的主题。用一种极端的，带有自我摧残意味的努力去表现梦想。当然，也这引起了影评界对于这部电影的诟病，有评论认为导演将艺术拍成了竞技体育。但不可否认，梦想本身就潜藏着癫狂的特质，更何况，很快，导演就摧毁了这种一直昂扬的情绪，给人们展露了残酷——庸常胜利了。但这并不是结束，电影的优秀之处在于，它继续向下挖掘，用几个另外的反转抵达了人心深处不可琢磨的微妙地带。

在一个小酒吧，安德鲁偶遇前来演出的、已经被大学解聘的导师弗莱彻，后者邀请他入伙参加一个演出。这是一个冰释前嫌的设定。人们本以为会迎来阳光的走向，但这却成为对人性的又一次探底实验。表演现场，满心欢喜的安德鲁发现，导师骗了自己，乐队要演奏的根本就是另外的曲目。弗莱彻走过来轻声对他说，“我知道是你干的。”原来，这只是对他当年举报自己的一场报复。

梦想的光芒，现实的残酷，人心的冷暖以及人性的险恶，坚持、付出与回报，这一切都在《爆裂鼓手》中被微妙地呈现。最终，安德鲁没有屈服，他在舞台上展示了自己曾经拼命练习的一段鼓技，让导师也为之动容。这才是真正的和解，他们用一种对抗的姿势完成了一次看不见的拥抱。

《爆裂鼓手》更为伟大的层面在于对于成功的解释，它绝不是那种以功成名就论英雄的价值观。电影中的鼓手从未将自己的未来捆绑于具体的金钱和名声，而始终是对于这项事情本身的热爱。这是对于梦想最好的阐释。中国之所以无法拍出这样有关音乐梦的电影，就是因为虽然有几千万琴童，但基本上，他们全都是由于父母追求名利的目的而被逼无奈的选择。那种没有梦想光芒照耀的残酷练习注定只是苦行。

爆裂原因第5篇

石灰爆裂是影响砖制品强度、耐久性、外观质量的主要因素。石灰爆裂现象有一定的潜伏期, 砌墙后如果砖发生石灰爆裂, 将会严重影响砌体的强度、美观和使用寿命, 甚至使建筑物完全报废[2]。由于淤泥中含有贝壳、方解石、石灰石类物质, 容易产生石灰爆裂现象。因此, 认真研究南通地区淤泥砖的石灰爆裂现象, 对提高淤泥制品产品等级, 促进淤泥烧结制品的推广具有十分重要的意义。

1 石灰爆裂的破坏机理

石灰爆裂是砖体内的生石灰 (CaO) 在受潮水化后, 引起体积膨胀而对产品造成的一种破坏现象。当制砖原料中含有较多的石灰质原料 (CaCO3) 时, 焙烧过程中约在700℃时CaCO3开始分解生成CaO, 随温度持续升高直至砖的烧成温度 (约1 100℃～1 200℃) 过程中, CaO颗粒不断生长并逐渐被部分熔融的粘土矿物所覆盖。当砖中生石灰颗粒 (CaO) 与水接触或吸收空气中的水分后逐步水化生成Ca (OH) 2。CaO水化形成Ca (OH) 2的过程是一个放热过程, 体积膨胀至原来体积的2～3倍[3]。随着CaO水化进程的不断进行, 砖体内水化产物、聚集物体积不断增大, 砖体承受聚集物膨胀所产生的拉应力也越来越大, 当该应力大于砖体的抗拉强度时即会对砖体形成破坏。因此, 石灰石颗粒尺寸越大、局部富集程度越高, 成品砖内生石灰水化产生的集中应力越大, 越容易导致砖破坏。其反应方程式如下:

相对于烧结实心砖而言, 多孔砖、空心砖为提高砖体承载能力, 在成型时往往采用加大挤出压力的方法提高砖体密实程度。当发生石灰爆裂时, 更致密的结构往往导致内部砖体产生开裂、剥落现象, 对性能影响更大, 因此, 多孔砖、空心砖的石灰爆裂问题一旦发生, 其产生的影响将比烧结实心砖更为严重。

2 试验材料与方法

2.1 实验材料

本次试验选用南通有代表性的三个砖厂近期生产的未经雨淋或浸水的淤泥烧结承重多孔砖, 其编号分别记为A、B、C, 规格尺寸均为240 mm×115 mm×90 mm。三个厂家淤泥原料中的CaO含量及淤泥的处理工艺见表1。对三个厂家的淤泥多孔砖各随机抽取5组砖样, 参照GB/T 2542-2003《砌墙砖试验方法》进行石灰爆裂试验。

2.2 试验方法

试验前检查每块试样, 清理浮尘, 并将不属于石灰爆裂的外观缺陷作标记。并对砖块进行编号。

将试样平行侧立于蒸煮箱内的篦子上, 试样间隔不小于50 mm, 箱内水面低于篦子板40 mm。

加盖蒸6 h后取出砖样。

检查每块砖样上因石灰爆裂 (含试验前已出现的爆裂) 而造成的外观缺陷, 记录其尺寸。

3 试验结果及分析

3.1 外观观察

典型试样观测结果见图1。

A组试样表面完整, 表面未显见开裂, 基本不存在石灰爆裂现象;B组试样表面整体完整, 表面无隆起开裂, 局部存在细小网状裂纹, 范围最大约为6 mm×14 mm, 有较小白点 (最大0.5 mm～2 mm×3 mm) , 分布范围较小, 集中于砖表面距角约15 mm～25 mm处, 整体破坏情况较轻;C组试样表面不完整, 有较大破损。在长边距角约30 mm处有一直径为5 mm的火山口状破坏, 火山口状破裂口周围存少量破裂碎屑, 侧面距长边约120 mm、距宽边约90 mm处有严重剥落, 存在较大白点 (直径约8 mm) , 破坏面积约为侧面的1/4, 整体破坏情况较为严重。

试验以所选取砖样的石灰爆裂区域直径大于1 mm的区域数为考核参数。石灰爆裂试验结果见表2。

3.2 爆裂原因分析

由以上实验结果可以看出, 原料预处理对淤泥烧结砖石灰爆裂情况影响明显。淤泥原料经过过筛处理的A厂多孔砖, 外观质量良好, 基本不存在石灰爆裂白点, 石灰爆裂现象非常轻微。原料经过人工拣选处理的B厂多孔砖, 有较小白点, 程度大大减径, 石灰爆裂现象不严重。而原料未经过任何处理的C厂多孔砖, 有破裂碎屑, 有贯穿裂纹, 有一些大的白点, 石灰爆裂现象较严重。

由此可见, 淤泥中石灰质矿物的粒度对石灰爆裂影响极大。若石灰石颗粒细度较小 (本实验中为颗粒小于1 mm) , 即使含量较高也不易形成石灰爆裂。反之, 石灰石颗粒较大 (颗粒大于2 mm, 尤其是大于10 mm) , 含量再低也极易造成石灰爆裂。

原料未作任何处理的淤泥砖石灰爆裂区域直径大多超过10 mm, 石灰爆裂后导致砖体局部破损、开裂, 砖体内部应力集中情况严重, 影响砌体力学性能和耐久性。石灰石颗粒尺寸越大, 成品砖内生石灰水化产生的膨胀应力越大, 内部出现裂纹、缺陷越严重。控制颗粒细度就能最大限度地减轻石灰石颗粒在砖坯中的危害。除此之外, 提高原料中的石灰石细颗粒分散状态, 也能避免成品砖内细小生石灰颗粒的聚集, 降低水化所产生的局部膨胀应力, 也能明显降低出现石灰爆裂概率。

因此, 加强原料中石灰石颗粒的筛除和改善细小石灰石颗粒的分散情况, 可以大大减轻石灰爆裂现象, 显著提高淤泥多孔砖的质量等级和合格率

4 结论

原料不进行任何处理的南通长江及内河淤泥烧结多孔砖石灰爆裂较为严重, 经冲浆筛除、人工拣选和加强搅拌等淤泥处理工艺则能有效地降低甚至消除石灰爆裂现象。

本实验条件下, 石灰颗粒粒径小于1 mm时基本没有石灰爆裂现象发生, 石灰爆裂的主要区域直径为10 mm～15 mm。

石灰爆裂并不完全取决于淤泥原料化学组成中CaO含量, 石灰石质矿物粒度具有更高的相关度。

对于利用贝壳多的江河淤泥制砖, 一定要采用过筛或人工拣除处理, 以避免制品出现严重石灰爆裂情况。

参考文献

[1]韩艳丽, 刘红梅等.长江南通区段及内河淤泥塑性指数实验研究[J].新型建筑材料, 2010 (9) .

[2]于漧.砖制品石灰爆裂的成因及解决方法[J].砖瓦, 2001 (2) .

一台锅炉水冷壁管爆裂原因分析第6篇

工业锅炉水冷壁管是锅炉关键部件之一, 长期承受高温, 高压, 炉气, 水蒸汽的腐蚀和冲刷, 工作环境恶劣。水冷壁管爆裂往往造成巨大的人身伤亡和财产损失。苏州市某厂一台D ZL4-13型快装锅炉1998年10月制造, 2002年8月移入该厂投入使用。该锅炉额定压力1.27MPa, 实际使用压力1.0MPa, 水冷壁管材料为20钢, 规格为φ63.5×3.5 (GB3087) 。在运行3年后发生水冷壁管爆裂, 大量的高温, 高压的汽水喷出, 造成锅炉无法正常运行而紧急停炉。经检验发现是在炉膛左侧前数水冷壁第七根管发生爆管, 其左右相邻三根管子均有不同程度胀粗现象。

2 爆裂部位宏观检查

爆裂口在炉膛左侧前数水冷壁第七根管的下端部, 处于炉膛高温辐射区域。爆裂处管子出现胀粗和鼓包现象。破裂口基本呈L形状的纵向和横向分布。爆管裂口较小, 破裂面粗糙不平整, 边缘较钝。爆裂处外表面上覆盖有较脆且容易剥落的氧化皮。爆裂管向火面胀粗程度明显大于背火面, 最大胀粗直径实测为φ70, 相对胀粗量为9.4%。管外壁覆盖较厚的氧化皮, 一般均大于1.5mm。管内则结有很厚的灰白色水垢, 经测量均大于15mm。

3 硬度测试和金相分析

爆裂处向火面硬度 (HB) 值为89, 爆裂处背火面硬度 (HB) 值为112, 远离爆裂处的管子正常部位硬度 (HB) 值为150, 由此可知爆裂处的力学性能强度指标已有较显著降低。在水冷壁管爆裂处分别截取纵向与横向试样进行金相检验, 远离爆裂处的管子背火面显微组织为铁素体+片状珠光体, 属于20钢正常组织。

靠近爆裂处的显微组织为铁素体+球状碳化物, 原有片状珠光体区域形态已完全消失。

4 运行情况调查

审查该炉原始技术资料及历次检验报告, 2004年8月内检报告:整改后运行, 锅内及集箱内有大量水垢附着厚度大于2mm, 覆盖率大于80%, 至水冷壁管爆裂时未整改。在锅炉运行的近3年期间内, 一值选用水质较差的河水且未能正确掌握和使用好水处理设备钠离子交换器, 致使锅炉给水硬度指标未能达到低压锅炉水质标准要求。锅炉操作人员多次在系统缺水的情况下向锅炉内补进未经处理的河水, 使锅炉给水硬度、浊度指标大大超标。没有认真执行定期排污制度, 在锅炉运行期间未定期排污。

5 爆管原因分析

当锅炉给水不经处理或处理不好时, 水中含有的结垢物质进入锅炉, 它们在锅炉内有的受热分解, 生成难溶的沉淀物析出, 某些具有负溶解度的盐类, 随溶解度下降, 从水中沉淀析出;有的由于水的不断蒸发浓缩超过饱和浓度而沉淀析出。这些析出的沉淀物或悬浮在水中称为泥渣, 或牢固地粘结在受热面内壁上, 形成质地密实的水垢。水垢的导热性能极差, 比钢的导热能力小几十倍到几百倍。受热面管子结垢后从管外吸收高温辐射的热量不能及时被水流带走, 降低了高温和管内循环水的热交换效率, 直接影响到水冷壁金属管的有效冷却。受热面上结垢后, 阻碍水、汽吸收烟气的热量, 会降低锅炉蒸发量, 使排烟温度升高, 造成排烟热损失增加, 锅炉效率降低, 增加锅炉燃料的消耗。受热面管子结垢后, 其壁温会升高, 这又加速了水垢进一步形成的物理过程和化学过程。如此周而复始, 使得水垢越结越多, 越结越厚, 其后果是减少了水冷壁管内有效水流截面积, 大大增加了水循环流动阻力, 水流量下降, 从而破坏了正常水循环, 甚至可能造成水循环停滞的严重情况。水垢的产生和增厚, 导致水冷壁管在炉膛高温辐射下得不到及时的降温局部壁温逐渐升高, 管子就处在超温运行, 使承压强度降低, 引起金属过热, 受热面管子胀粗变形, 甚至引起爆管。硬度测试表明, 爆裂处的抗拉强度确实有所降低。

6 预防措施

1) 该水冷壁管爆裂原因是由于水垢引起管壁局部过热, 在长期超温运行的情况下, 使承压强度降低, 受热面开始变形, 管子慢慢地胀粗而管壁减薄, 最终引起管子鼓包、穿孔直至破裂, 酿成爆管事故。因此应加强水处理工作。根据地区水质情况, 锅炉用水量及锅炉用途选择合适的沉清池或机械过滤器。

2) 在锅外水处理的基础上可配置锅内加药作为辅助处理, 以进一步消除给水中的残余硬度, 调节锅水碱度。

3) 进一步加强锅炉运行管理, 做好定期排污工作。

4) 对锅炉检验单位在检验报告中提出整改问题应及时整改。

5) 及时发现并清除水垢及水渣, 切实有效保证锅炉运行所需的正常水循环。

6) 加强对炉水、给水的化学监督, 保证锅炉用水的质量品质。水处理人员应经专业培训, 持证上岗。对水处理设备应定期进行检修和维护, 保证水处理设备在正常运行中能送出质量合格数量充足的钠离子软化水。

参考文献

[1]谭彦显, 吴瑞祥.锅炉管爆裂失效的分析研究.湖南冶金, 2001 (3) .

[2]王士能.20t/h锅炉水冷壁管爆裂原因探讨.理化检验 (物理分册) , 2001 (1) .

[3]马庆谦, 游菊.锅炉水冷壁管爆管原因分析.理化检验 (物理分册) , 2004 (9) .

爆裂原因第7篇

截止2014年, 全国已有地铁或在建地铁城市35个, 刚性架空接触网以设备稳定性高, 检修方便快捷, 节省人工成本的优势被在建地体大部分采用。深圳地铁目前有柔性架空接触网58.635 km, 刚性架空接触网85.543 km (占到全长的59%) 。随着深圳地铁三期开通将达到107.523 km, 刚性架空接触网为96.387 km (占全长的88%) 。

与此同时, 刚性接触网一般设计定位点8~10 m, 从而使得悬挂定位点多的问题不容忽视。一旦某一悬挂定位点出现问题, 不容易查找。由于悬挂定位点中刚性绝缘子对接触网参数稳定及绝缘起到关键作用, 一旦出问题, 必将对运营安全产生隐患。

1 刚性绝缘子爆裂事件回顾

深圳地铁2号线出现两次绝缘子爆裂事件, 对地铁运营安全产生了严重的隐患。

事件一:

2012年5月9日11:12分赤湾至海上世界跳闸并复归成功, 经排查发现蛇口港-海上世界RC035刚性悬挂绝缘子破损 (见图1) 。事故因断路器成功复归, 未对正常运行产生影响。但造成电客车 (2035) 牵引逆变器高速断路器灭弧装置有较明显的拉弧痕迹 (见图2) 及刚性绝缘子破损。

事件二:

2014年5月16日12:00分科苑至世界之窗上下行跳闸并复归成功, 经排查发现科苑至世界之窗下行RC107定位绝缘子破裂成三块, 并有一半挂在接触网上 (见图2) 。事故因断路器成功复归, 未对正常运行产生影响。造成汇流排定位线与汇流排连接处有长2 cm、高1 cm的三角形烧伤缺口, 不能灵活转动。

2 事故原因分析

通过观察事故绝缘子发现其内部有存在气泡, 表面有积水及有一定的偏移, 因此, 其原因有多种。

2.1 地理环境

地铁2号线处于填海区, , 当在隧道内会渗漏出水, 带有海水成份的水滴至绝缘子上后, 沿着裂缝渗入到绝缘子内部。随着绝缘子裂纹不断增大, 最终将绝缘子内部带电侧与接地侧短路形成放电。在短路电流作用下, 温度急剧升高, 渗入绝缘子内部的水发生气化, 体积急剧增大是引起绝缘子破裂并导致断路器跳闸的主要原因。

2.2 绝缘子制作工艺

爆裂绝缘子内表面存在气泡, 在生产时内部可能已有微型裂纹。在刚性接触网弹性差、振动大的特性下, 微型裂纹受振动后会缓慢放大成为明显裂纹, 为绝缘子渗入水提供方便。

2.3 施工安装工艺

爆裂绝缘子位于刚性接触网锚段关节末端抬升处, 而汇流排末端是随温度变化伸缩量最大的地方, 易造成对定位点造成偏移卡滞, 从而对绝缘子产生扭矩, 在长期扭力的作用下, 绝缘子内部出现裂纹。

3 预防措施

3.1 运营维护

1) 隧道漏水点的统计, 并协调隧道维护单位及时堵漏。

2) 对于处于隧道渗漏水位置的绝缘子及附件、汇流排定位线夹加强检查, 发现腐蚀等异常及时更换。

3) 汇流排线夹与汇流排之间如卡滞, 可能导致汇流排不能随温度变化正常移动, 导致绝缘子折断, 应及时对偏移绝缘子进行调整。

4) 对潮湿、粉尘较重区域加强环境控制, 如增加通风机、对区间进行清洁。

3.2 生产施工

1) 加强绝缘子出厂验收、运输、安装过程的质量控制。

2) 生产加工新式绝缘子, 如在不减少爬距的情况, 改变绝缘子结构, 以防止水进入绝缘子内部。

3) 绝缘子安装位置应避开隧道漏水点, 必要时在受电前对绝缘子进行包扎。

4) 安装前对绝缘子进行抽查检验。

摘要：以深圳地铁2号线刚性绝缘子爆裂事故为例分析原因。通过分析绝缘子爆裂原因, 提出预防措施, 以便同行能够加以借鉴。

关键词：深圳地铁,刚性绝缘子,爆裂,原因分析,预防措施

参考文献

[1]赖声钢.刚性接触悬挂在运行中的常见问题及分析处理[J].都市快轨交通, 2004, 17 (2) :47-48.

[2]骆志勇.刚性接触网在运营中出现的问题及解决方案[J].都市快轨交通, 2006, 19 (4) :86.

油缸筒爆裂分析第8篇

天津某公司生产的航天液压油缸筒, 使用的材料为27Mn Si钢, 外径准170mm壁厚10mm的无缝钢管 (参照标准GB/T17396-2009) , 经冷拔扩孔, 内外圆机加工, 内孔辊光, 钻孔, 局部焊接, 表面镀层等工序制造。在正常打压试验时, 突然发生爆裂, 有的产品在生产过程中发生爆裂。为找出该工件在生产过程中及打压试验中发生爆裂的原因, 特进行了多项测试和验证。通过测试数据和分析, 找出该工件失效的主要原因。

1 检测项目及结果

1.1 化学成分

C:0.306%, Si:1.14%, Mn:1.40%, P:0.028%, S:0.0083%。

1.2 机械性能测试结果

1.2.1 纵向拉伸:抗拉强度为801MPa, 规定非比例延伸强度为640MPa, 断后伸长率18%。

1.2.2 冲击韧性 (试样尺寸:7.5×10×55mm, 试验温度:常温)

1.2.3 压扁试验:当钢管压至70~67mm时, 钢管变形面突然开裂, 观察压扁产生的裂纹:内壁开裂现象比外壁开裂更明显, 外壁属于延伸裂纹, 内壁属于脆性裂纹。

1.3 断口宏观观察

失效断口自缸筒端部沿轴向断裂 (断裂总长度未提供数据) , 断口比较平直, 断口截面上有人字纹花样, 并有亮晶晶的小晶面, 断口周边无明显的塑性变形, 属脆性断裂 (见图1) 。

1.4 金相分析

金相试样取自断口附近 (观察其纵向截面) 。基体金相组织为珠光体+铁素体。组织分布不均匀, 组织中有非金属夹杂物, 且铁素体分布呈带状偏析。

该工件断口处经扫描电镜观察, 其断口上为扇形及荷叶形花样, 大部分为解理断口+少量准解理断口) , 断口中镶有条状非金属夹杂物, 并且断口中分布着较多的二次裂纹, 有些裂纹中镶有球状夹杂物, 属于脆性断口。

2 分析

2.1 钢管化学成分分析

通过以上机械性能数据分析可以看出, 该钢管化学成分虽然合格, 但是纵向抗拉强度不符合GB/T 17396-2009标准中规定的≥980MPa, 规定非比例延伸强度不符合GB/T 17396-2009标准中规定的≥835MPa。冷拔加工已复盖了屈服变形 (纵向产生了塑性变形) , 冲击韧性较低, 不符合GB/T 17396-2009标准中规定的≥39J, 且韧性值相差较大, 最大值为11J, 最小值为5.6J, 接近相差1倍, 说明在不同部位存在着偏析或缺陷 (例如:非金属夹杂物、显微裂纹、组织偏析、局部硬化等) 。压扁试验结果可以看出, 钢管内壁的脆性大于外壁, 证明内壁加工硬化明显。

2.2 非金属夹杂物

连铸钢坯中易存在着较多的非金属夹杂物, 在轧制过程中, 该部位的金属受力不均匀而产生显微裂纹, 在受热过程中, 钢管壁内外产生温度梯度, 外表面由于相变收缩产生切向拉应力, 使显微裂纹进一步扩展, 形成裂纹。非金属夹杂物等同于金属内部裂纹缺陷, 破坏了钢基体的连续性和致密性, 造成了组织的不均匀, 在外力作用下会引起应力集中, 从而降低了钢的机械性能和加工性能, 在无缝钢管的生产和加工过程中, 易造成钢管的开裂。

2.3 带状偏析

带状偏析是金属材料在轧延过程中, 金属内部晶粒沿轧制方向被拉长拉细, 形成纤维状, 若金属内部组织结构不均匀, 容易伸长的铁素体完全变形, 而不易延伸的其他组织必然会阻止易延伸组织的变形。因此, 金属内部就会产生大量的内能, 尤其在冷拉过程中, 在局部塑性变形较大时, 晶格产生畸变, 有的晶粒会破碎, 甚至晶粒间会产生纤维裂纹。致使金相组织不均匀, 造成应力集中。这种带状偏析存在于钢板和钢管中, 必然会造成横向韧性明显下降, 由于冷轧应力的增大, 显微裂纹在扩展, 一旦有裂纹源产生, 钢管就像劈竹管一样, 沿着纤维方向瞬间开裂。

2.4 加工硬化

加工硬化是金属在冷加工过程中使内部结构产生大量的塑性变形, 使晶粒间产生位错和滑移, 引起晶格明显变形, 从而使晶格能量提高, 金属内部能量的增加造成金属内部的应力不均匀, 因此产生大量的残余应力, 这时必然会使金属硬度增加, 韧性下降。当钢管在冷拔过程中的残余应力未能消除的情况下, 又进行其它的加工 (如机械加工、压力加工、焊接等) , 因此使金属内部应力继续增大, 导致硬化现象更加显著, 当金属内部残余应力达到一定数值时, 金属结构就会沿某一晶粒界面撕裂 (晶格内有缺陷的部位首先形成裂纹) , 形成裂纹源。

加工硬化的机理某些地方同带状偏析形成机理有相近之处, 但不同的是带状偏析发生在同一个方向延展面, 而加工硬化没有方向性, 各种冷加工都会产生加工硬化。

3 结束语

爆裂原因第9篇

王女士称，橱柜并没有过保，购买时就已经核实过质保期限是6年。对此，广州皮阿诺橱柜（中国）有限公司官方客服反馈，“公司确实提出了质保6年，是指整体橱柜保6年，钢化玻璃台面保1年”。

在现代家居生活中，整体橱柜能够成为新生活的标志之一，说白了无非是它能够让橱柜、电器、操作台和其他各种功能部件有效地结合起来，以满足家庭的个性化日常生活需求。

2014年7月，王女士花费一万七千多元在皮阿诺洪湖市的经销商处订制了一套阿尔卑斯系列整体橱柜，“在我们当地，花这个费用用于整体橱柜的装修，已经算一个比较高昂的消费。当时我们看重的就是它是品牌橱柜，肯定有质量保证和售后保障”。因为王女士一家平时比较繁忙，装修后的新房就迟迟没有居住，除了去年春节期间住过几天以外，该房子一直无人居住。

4月18日，王女士家人发现厨房地板一地的钢化玻璃渣，原来是整体橱柜的其中一块钢化玻璃台面发生了爆裂。当即王女士去找本地该品牌橱柜的经销商，却发现经销商已不知去向。之后，她联系皮阿诺厂家售后客服电话，被告知此事交由湖北大区李经理来处理。

“李经理提出的解决方案是：橱柜钢化玻璃台面质保是1年，橱柜已不在质保期内；鉴于洪湖经销商已撤销，此事交由第三方湖北仙桃经销商处理。”李经理让王女士测量好台面尺码后，商定以3000元的价格重新制作一块钢化玻璃台面。

对此方案，王女士表示很不满意，一是要再花一次钱购买这个品牌的产品，让她不能认可，“要是过一年之后又发生同样的爆裂情况，是否又需要再次制作台面，这就陷入了一个‘死胡同”；二是“橱柜的钢化玻璃台面1年质保”存在分歧，王女士认为，这与当初购买时经销商承诺的，以及皮阿诺官方网站的“6年质保”的说法存在很大出入。

王女士说她查阅了皮阿诺品牌橱柜的大量宣传网页发现，该品牌橱柜在许多不同场合都提出了“质保6年”的承诺，并以此作为销售橱柜的服务亮点。其中，2014年9月19日，《360度解读皮阿诺》专题系列报道之《七星定制，塑造不一般的服务》第五条也明确承诺了“无论柜体、台面、五金，全部实行6年质保”。

截止王女士通过中国质量万里行消费投诉平台维权，她并没有收到皮阿诺公司对橱柜的钢化玻璃台面出现自爆的任何解释。

腰椎爆裂骨折的CT诊断第10篇

1对象和方法

1.1 对象

本组23例, 男17例, 女6例, 年龄20～58岁。外伤原因:高处坠落13例, 车祸8例, 摔伤2例。

1.2 方法

全部病例均行X线平片检查及CT扫描。CT检查范围根据平片显示病变和临床定位决定。CT用Xpress/GX螺旋CT机。层厚5 mm, 层距5 mm, 连续扫描。4例行手术探查。

2结果

本组23例共计24个椎体骨折, 单节段骨折者22例, 多节段骨折者1例, 损伤累及腰1～腰2节段21例, 累及腰3～腰4节段2例。根据Denis分类法[1], 将脊柱分为前、中、后三柱, 结构分别以a、b、c表示, 前柱包括前纵韧带, 椎体前半部和前部显微环, 中柱为椎体后半部, 后部显微画和后纵韧带, 后柱则由附件骨结构、小关节囊、黄韧带、棘间韧带和棘上韧带组成。椎管受累程度按Wolter分类法:椎管完整无狭窄者为0, 椎管狭窄占横断面1/3者为1, 2/3者为2, 椎管完全堵塞者为3, 本组23例爆裂骨折的骨质范围:以ab柱 (12例) 和abc柱 (7例) , 累及为常见, 单累及a柱2例。椎管狭窄:椎管无狭窄4例, 椎管1度狭窄13例, 椎管2度狭窄6例。

3讨论

3.1 腰椎爆裂骨折发生率

腰椎爆裂骨折是由于轴向压力加上不同程度屈曲和 (或) 旋转力作用于脊柱, 使椎间盘髓核疝入椎体内, 导致椎体内压力急剧上升, 使椎体油内而外爆裂形成骨折, 约占脊椎骨者的20%, 约40%见于胸腰段[2,3]。本组病例中, 发生于腰1, 腰2者21例, 占发生率91.3%, 发生于腰3和腰4者2例, 仅占8.69%, 无1例发生于腰5。

3.2 腰椎爆裂骨折的CT诊断

3.2.1 脊柱损伤的基本诊断方法是X线平片检查, 可确定损伤的节段和椎体压缩程度。但有时难以确定骨折的实际程度和范围, 对椎体后部分骨折可能漏诊, 对骨折片突入椎管内可能显示不清, 催在下列情况应做CT检查:①胸腰椎损伤伴有神经损失征;②平片上有脊柱前中后3柱结构受累征象;③严重畸形, 特别是多节骨折。

3.2.2 CT扫描可判断脊髓受压与否。脊髓受压的CT表现为:①骨性椎管的变形狭窄;②骨折片呈骨折后的骨增生突入椎管内;③蛛网膜下腔和硬膜囊受压变形, 这只有做脊髓造影才发现此改变, 脊髓造影亦可显示脊髓水肿, 硬膜囊撕裂及硬膜下或硬膜外血肿等改变[4,5,6]。

3.2.3 失状面重建图像对脊柱损伤的诊断有帮助失状面像显示脊柱的纵行排列, 损伤的椎体与相邻椎体的关系, 了解有无脱位及后突畸形, 以此弥补CT轴向扫描不足, 同时了解骨折碎片突入椎管内的情况, 对显示水平方向走行无移位和骨折线亦有帮助。

3.3 CT在脊柱损伤中的应用价值的局限性

3.3.1 CT扫描在脊柱损伤诊断中的重要作用 ①清楚显示脊柱前、中、后柱及骨性椎管的解剖结构, 全面了解脊柱损伤的范围和程度;②适用于疑有不稳定骨折患者的检查, 因常规胸片需移动患者摄两个不同部位的X线片, 这样可引起神经损伤[7]。

3.3.2 CT在脊柱损伤诊断中的局限性在于水平骨折, 椎体压缩程度和椎体脱位, 如无失状位重建不易确定[8]。笔者认为CT不能取代常规平片检查, 只有两者密切结合才能提高脊柱损伤的诊断水平, 为正确治疗提供更多的重要信息。

参考文献

[1]Denis Spinal instalility as defined by the theree column spint in acure spinal trauma.Clinorthop.189:65.

[2]Wolte D.对脊柱损伤分类的建议.德国医学 (中文版) , 1986, 3:190.

[3]曹和涛, 等.第五腰椎爆裂骨折 (附7例分析) 中华放射学杂志, 1999, 33:278.

[4]Keene JS.Radiographie evaluation of thoracolunbar fracture.Clin Orthop, 1984, 189:58.

[5]Brant-Zawadski, M Jeffrey, Minagi H, et al.High resolution CT of thoracolumbar fractures.AJR, 1982, 138:699.

[6]张雪碧, 等.脊柱损伤的CT研究.中华放射学杂志, 1988, 22:227.