支座施工范文

支座施工范文（精选12篇）

支座施工 第1篇

卧龙桥位于贵阳-惠水-罗甸公路K60+184.5处, 跨越涟江。上部结构为1×25.55m+2×30m+1×25.55m预应力混凝土连续梁桥;桥梁全长112.1m;单孔最大跨径为30.0m, 桥梁全宽9m=人行道 (1.0m) +行车道 (7.0m) +人行道 (1.0m) 。桥梁设计荷载为汽-20、挂-100, 人群荷载为3.5公斤/米2。卧龙桥立面照见图1。

该桥修建于1982年, 由贵州省交通设计院第二测设队设计;为贵州省仅有的一座采用顶推法施工的预应力混凝土连续梁桥。

经相关单位进行检测, 根据检测结果, 本桥支座锈蚀、变形非常严重, 为确保连续梁正确受力, 需对支座进行更换。施工单位采用同步顶升技术进行支座更换。同步顶升技术是在不改变之前桥梁的整体形态前提下, 将桥梁顺利安全的顶升至可以更换支座的高度, 从而实现桥梁更换支座的目的。这种技术既可以减少施工时对周边环境和交通的不良影响, 又能缩短施工时间和工程造价, 从而实现环保、经济、时效三方面的统一。

2 施工准备

2.1 操作平台搭设:

由于本桥跨越涟江, 搭设落地支架是不现实的, 故采用在梁体上钻孔, 设置膨胀螺栓, 挂设钢丝绳, 钢丝绳下挂钢管, 再在钢管上满铺竹夹板, 保证操作人员安全。

2.2 顶升前的检查:

顶升之前必须对梁体、盖梁、墩柱的外观质量进行全面检查, 以避免造成新的损伤;清理桥台、桥墩顶面的杂物, 确保施工顺畅。

2.3 理论计算顶升力:根据原有设计图纸和加固计算结果, 得出每个桥墩的顶力。

2.4 千斤顶的数量及位置:

根据墩台的顶力大小, 选择合适的液压千斤顶;桥台处配置两台150t千斤顶, 桥墩处配置4台150t千斤顶, 每个墩台配置一台油泵。将同步顶升千斤顶放置在梁底中心线靠支座两侧上, 千斤顶放置示意图见图2, 并保证各千斤顶的上、下部距梁底及盖梁砼边缘大于10cm, 以防止破坏盖梁保护层。

2.5 加工顶升用临时设施:加工、准备临时支承用的钢垫板、无缝管、钢垫块30块。

2.6 测量梁底到墩、台顶面的距离, 确保距离足够安装千斤顶空间, 如不足则凿除墩顶部分砼, 并用水泥砂浆抹平。

2.7 将油泵和千斤顶连接, 准备工作完成

3 整体顶升

3.1 试顶升:

所有准备工作完成后首先进行模拟顶升操作训练, 使各工作人员熟悉操作规程。熟悉操作规程后进行试顶升, 其控制顶升速度不超过10mm/分钟, 最大顶升高度不超过20mm, 顶升到位后, 持荷15分钟, 观察各梁体支承点和设备状况, 如有异常及时处理, 如无问题可以进行正式顶升。

3.2 正式顶升:

本桥原设计为板式支座, 更换支座为盆式支座, 原支座高度为85mm, 现支座高度为120mm, 需将梁体整体顶升35mm。根据理论计算的各支墩反力值为依据, 分级顶升, 直到将梁的自重转换到千斤顶上, 每次加力顶升过程中, 用油表控制油顶的同步情况, 并用钢尺量测顶升量, 使各支墩基本保持一致, 在顶起过程中适时在无缝钢管上方加塞钢垫板做临时支承, 确保安全。当梁体自重全部转换到千斤顶上时, 顶升力不再增加, 此时采用顶升力控制实际上无太大意义, 应改用每次的顶升量来控制比较合适。各千斤顶每次顶升2~3mm, 各支墩顶升量相差控制在5mm以内, 直到将原支座顺利取出安装新支座为止, 加塞钢垫板, 油泵卸掉部分压力, 把部分顶升力转移到临时支承上, 保证施工安全。

4 支座更换

4.1 支座拆除:

对更换的支座进行确认和检查, 现场记录支座位置、编号、病害情况并拍照记录。顶升前, 实测各支墩盖梁顶与箱梁底的净高度及支座处梁底标高, 作为箱梁同步落到原状态的依据。箱梁顶空后, 用平铲、扰钩将原有支座清除干净。

4.2 支座安装:

支座应避免阳光直晒、雨雪浸淋, 并保证清洁、严禁与酸、碱、油等有机物与支座接触。原有支座拆除后, 上下钢板打磨平整, 先进行支座安装处的清扫工作, 然后用砂浆及钢板找平, 找平层的厚度以保持更换支座前后各梁的相对高度不变为准。放置支座采用人工配合手动葫芦将支座放到指定位置。支座安装时, 支座顺桥向中心线与主梁中心线平行, 同时安装应保证平面两个方向水平。

4.3 落梁:

检查安放新支座无误后方可拆除临时支承落梁, 为了保证落梁时的梁体平衡, 要保证千斤顶的一次回落量, 直到落实。梁体就位后检查支座上下钢板与梁底之间的密贴情况, 应尽量保证支座上下面密贴, 如果支座出现偏心受压、不均匀支承或脱空现象, 应重新顶升梁体, 直到支座全部密贴。

5 交通管制

桥梁顶升是一项精度要求极高、危险性较大的施工活动。顶升过程中若车辆继续行驶, 桥梁动荷载不规则, 无法精确计算支承反力。开放交通在桥梁顶升过程中存在极大的安全隐患。根据设计要求, 桥梁顶升过程中对交通进行封闭, 过往车辆绕道通行。

6 结论

本桥2015年6月24日下午13:00点准时开始顶升梁体, 15:00点梁体顶升到位, 下午19:00点, 支座安装到位, 本次支座更换共用6个小时。通过本次工程实例证明“采用临时中断交通, 整体同步顶升”的方式对支座进行更换是可行的, 施工组织是可靠的, 和传统的支座更换技术比较, 大大缩短了支座更换时间, 对交通的影响降到最低。

参考文献

[1]公路桥涵施工技术规范 (JTG/T F50-2011) .

[2]甘采博等.同步顶升技术在桥梁支座更换施工中的应用[J].南华大学学报, 2013 (12) .

[3]桂学.桥梁顶升技术研究[D].西安:长安大学, 2005.

[4]余洋.桥梁盆式支座更换实例.城市道桥与防洪, 2007, (7) .

[5]长安大学工程设计研究院公路院.贵州省惠水至罗甸公路卧龙桥加固维修工程一阶段施工图设计, 2014, 12.

支座施工 第2篇

桥梁盆式橡胶支座(TPZB-Ⅰ)的安装施工技术

介绍了TPZB-Ⅰ盆式橡胶支座产品,结合工程实例,阐述了TFLB-Ⅰ支座的`安装施工工艺,分析了支座安装工艺精度难以达到要求的原因,提出了具体的工艺改进措施.

作 者：李星虎 LI Xing-hu  作者单位：中铁十七局集团建筑工程有限公司,山西太原,030006 刊 名：科技情报开发与经济 英文刊名：SCI-TECH INFORMATION DEVELOPMENT & ECONOMY 年，卷(期)： 20(13) 分类号：U445 关键词：盆式橡胶支座   支座安装   施工工艺  

支座施工 第3篇

关键词：施工；设备；特大桥钢梁辊轴支座

中图分类号： U443122 文献标识码： A 文章编号： 1673-1069（2016）16-97-4

1 浍河特大桥设备基本概况

侯月线上行浍河特大桥中心里程k47+964，全长1312.7m；侯月线下行浍河特大桥中心里程k47+963，全长1311.4m，其中钢梁部分为9-64m栓焊连续上承式钢桁梁，钢桁梁主梁高度为8m，桥面系为明桥面样式，是我局唯一的栓焊连续上承式钢桁梁设备。此次需要更换的辊轴活动病害支座分别位于上行21号墩月方、下行24号墩月方，其中21号墩高70.1m，24号墩高63.1m。本次施工更换的支座为4个（上行21号墩与下行24号墩各2个活动支座）。

2 浍河特大桥支座病害情况

随着设备运营时间的增长及侯月线运量的不断增加，浍河特大桥的病害不断发生，尤其是钢梁辊轴活动支座，存在主要问题：

钢梁辊轴活动支座（上行21号墩、下行24号墩）工作状态异常，表现为梁跨对荷载作用所要求的转动与伸缩不能灵活实现，支座处梁底与支座间脱空，使梁端在列车作用下存在约4mm初始竖向位移（21号墩静态时有4mm缝隙，车过本孔时支座上摆与下摆压死，车到前孔时支座上摆与下摆开合5-10mm；24号墩静态时有2mm缝隙，车过本孔时支座上摆与下摆压死，车到前孔时上摆与下摆开合3-4mm），与设计要求不符。

3 桥梁病害整治设计思想

3.1 更换钢梁辊轴活动支座

对于病害较为严重的21号墩和24号墩辊轴活动支座，可以参照国内类似钢桁梁辊轴活动支座病害的处理方法，即将辊轴活动支座更换为铰轴滑板钢支座，梁跨的一端2个活动支座同时更换。

铰轴滑板钢支座主要利用上、下摆之间的铰轴连接来适应梁端的转动（提供转角变形），用下摆滑动面与底板滑动面进行平面滑动来适应钢梁的水平、纵向及温度影响的各种位移（提供纵向位移），下摆横向限位起到平衡列车的横向力、风力、限制梁体的横向位移的作用，同时也起到抗震的作用，可以从根本上改善钢梁的工作条件。

3.2 顶升方案选择及应满足的技术条件

为了保证既有线运营的安全，通过方案对比研究，本次顶升施工方案采用：21#墩、24#墩封锁点依次逐个顶升更换支座。

顶升高度按照100mm控制，以满足支座下摆可以顺利取出。

顶升过程中，应控制钢梁左、右两片主梁保持水平且左、右两片主梁同时顶升及回落相同高度，确保新支座可以水平就位。

顶升过程中，为防止杆件应力集中或因其它原因造成杆件破坏，应对顶升钢梁各重要杆件进行应力及变形状态监测。

4 计划施工方案

更换如此类型的大跨度连续钢衍梁支座不仅在太原铁路局为首次，在全国铁路桥梁系统内也几乎没有先例，可借鉴的实际经验有限。在路局工务处牵头领导、其它相关处室大力支持下，我段收集多方面施工经验，多次组织施工单位、设计单位、钢梁监测单位共同商讨施工方法，优化施工组织设计，初步拟定了更换支座的施工方案，计划施工方案如下：

①本工程主要为顶升既有线钢桁梁更换支座施工，施工前先安装监测设备对钢梁进行24小时全天侯监测，直至施工结束后停止。

②更换21号墩、24号墩辊轴活动病害支座采用PLC同步顶升系统，利用封锁点分别对其2个墩4个钢梁辊轴活动支座（浍河桥上行21号墩2个，浍河桥下行24号墩2个）依次同步顶升后，更换新支座。

5 具体施工方法

5.1 施工准备工作

①筹备人员、设备；细化方案并申请审查；“施工天窗”申请、签订施工配合协议等。

②施工作业平台及围挡防护。

本次施工作业主要在钢桁梁和桥墩上，施工作业平台利用竹胶跳板安放在钢桁梁杆件上，以扎丝固定。钢桁梁围挡防护采用防护网安装在钢桁梁底下，防护网与钢桁梁利用绳索连接。桥墩上利用钢管与检查台及桥墩相连，再利用防护网围挡，确保施工安全。

③材料、设备进场。

施工作业平台及围挡防护设置好后，在封锁点外利用卷扬机将施工设备和材料吊装至作业平台和墩帽上。

④检查螺栓、安装顶升牛腿和加固起顶部位的端横梁和竖向杆件。

顶升前，在封锁点外检查所有螺栓及安装顶升牛腿，同时对需要更换的支座螺栓进行拧松涂油再拧紧，保证在拆除支座时不出现螺栓无法取出的情况，加固端横梁与竖向杆件的连接，增加顶升点的强度，保证顶升过程中不对既有钢桁梁结构造成损坏。

⑤安装施工监测设备。

本次施工更换的21号墩、24号墩支座单个支座反力恒载为490.8KN左右，顶升时在支座处钢桥端横梁下布置2个200t千斤顶，每个千斤顶顶力为恒载49t+附加活载80t=129t（附计算公式），单个千斤顶储备顶力为（200t-129t）/200t=35.5%。

为了确保施工安全，在顶升施工前一周内先安装监测设备，对桥梁进行24小时全天监测，直至施工结束后停止。同时对钢梁主要受力杆件粘贴应变片，顶升全过程监控钢梁受力情况。

5.2 顶升更换支座（以24号墩为例）

5.2.1 试顶

①在钢梁试顶前必须做好所有准备工作，检查千斤顶安装是否垂直牢固；对操作人员进行技术交底，明确自己的职责，操作时统一指挥，协调作业。

②在封锁点内将钢梁起顶影响范围内的线路主、护轨扣件松开（松开范围为顶升孔20m及另一侧15m，预计占封锁点内10～20分钟），支座上下摆之间用临时联结件连接牢固。

③采用PLC系统，同步顶升24号墩钢桁梁100mm，顶升系统启动后现场各组人员各就各位，检查PLC系统各部件、支垫、旧支座等设备是否正常，仪表显示读数是否在合理范围内。

顶升过程中控制顶升速度不超过2cm/分钟，最大顶升高度不超过100mm。顶升到位后，持荷5分钟，观察梁体及设备状况。如有异常情况，应立即回油、落梁，问题解决后再进行试顶，直至梁体受力及设备运行正常，然后落顶。

当既有支座拆除及界面清理后，首先安装对位新支座下摆。如支座与垫石螺栓无法对位，则采用备用机械可调支座做为临时支座。

落顶时，同样保持同步进行，并检查旧支座各部件是否异常，如有情况应立即停止，紧急处理。落梁后检查旧支座的受力情况，并恢复主、护轨线路扣件及钢梁梁端等处的联结设施。

④待施工负责人检查、确认现场状态完好达到开通条件时方可开通线路，第一趟列车通过后，观测各部件是否正常，无异常情况说明试顶成功，继续做好下一封锁点正式起顶更换支座的准备工作。

5.2.2 正式起顶

①按照钢梁试顶的步骤作好正式起顶的准备工作，采用PLC系统（机械锁双作用液压千斤顶做为顶升工具），封锁前将设备及加固件安装到位，在封锁点同步顶升24号墩钢桁梁100mm，保持一定顶力将千斤顶锁定，取出既有病害支座。

该项施工每个桥墩放置2个200吨自锁千斤顶（单个支座恒载49吨），共需6个千斤顶，2个作为备用。每个顶使用前需进行校验，和油泵配合校验，以确保能输出足够的支顶力。

千斤顶操作人员保证千斤顶位置必须准确无误。千斤顶顶面、底部加垫钢板和橡胶板，并予以固定。

在封锁点内首先拆除既有支座下摆螺栓，再用千斤顶逐级顶升，共顶升100mm左右，千斤顶锁定。以防止千斤顶意外回油、造成事故，从而增加施工的安全性。

顶升到位后，拆除既有支座上摆螺栓，将既有支座上摆横向抽出。留出位置后再拆除支座下摆。

②支座拆除后，用角向磨光机或钢丝刷清理钢桁梁底部，并进行防腐处理；同时利用钢钎、手锤等清理工具迅速清除支座底部松动混凝土，露出干净界面，在界面上根据设计图纸标出支座位置中心线，安装支座捣砂支架，利用20mm厚自流平混凝土浇筑做垫层进行支座找平；同时在支座底板也标出十字交叉中心线，待自流平混凝土强度达50MPa时将支座安放在自流平混凝土上，使支座的中心线与墩台的设计位置中心线重合，支座就位准确，安装新支座，钢桁梁回落至原标高。

③落梁后检查支座的受力情况，并恢复主、护轨线路扣件。待施工负责人检查、确认现场状态完好达到开通条件时方可开通线路，第一趟列车通过后，观测各部件是否正常，检查支座合格后拆除千斤顶、临时支承钢板等顶升设备，取出梁体与挡板间木板，清理施工现场。

④施工监控：在顶升期间要对钢梁杆件的受力情况、顶升前后的桥梁线形及施工温度进行实时监控。

5.2.3 其他相关要求及注意事项

①复核新支座型号与设计院提供的型号是否一致，并复核新支座下摆螺栓孔距与既有支座锚栓的孔距是否相符。

②测量梁底标高，根据设计图纸提供的梁底标高进行复核，并将复核情况详细记录并妥善保存。高度重视钢梁左、右主梁支座的水平高差，为顶升提供数据。

③根据测量记录确定支座垫石顶面标高的调整高度。本次施工新支座比既有支座低20mm，需要重新调整支座垫石改造后的顶面标高，以保证支座更换后桥面标高符合设计要求。

④整孔梁允许顶高的范围不得大于100mm，且顶升数据由PLC系统卡控、横向两组千斤顶高差不得超过0.5mm，以确保落梁时钢梁横向联接杆件不出现应力集中或不平衡造成的拉伸裂缝。

⑤临时支撑采用“枕木垛+不同厚度的钢板”组合而成，一般可用1mm，2mm，5mm，10mm，20mm，30mm等厚度的钢板组合，每顶高1～2mm加一块临时支撑钢板，防止因千斤顶发生故障突然下沉，造成梁体震动而出现裂缝。

⑥垫石增高采用自流平混凝土，必须确保在封锁点内达到强度。由于施工时间为10月底及11月初施工环境温度低，因此应考虑采用必要的加温措施以保证自流平混凝土在规定的时间内达到设计强度。

⑦支座更换完毕后，要对安装的新支座进行全面检查，确保各项指标满足设计及规范要求。梁体就位后检查支座上下座板与垫石、梁底之间的密贴情况，要保证支座上下面全部密贴。

24号墩病害支座更换完毕再利用封锁点试顶21号墩病害支座，试顶成功后在封锁点进行更换，更换方法同24号墩。

6 施工难点及相应对策

6.1 顶升过程的平衡稳定性

难点情况：在顶升过程中钢桁梁的安全稳定性以及梁体的平衡性是一个必须确保的问题，否则会引起梁体平面扭曲，导致梁体的失稳和开裂，引起结构的永久性损伤。

相应对策：通过采用专业的PLC控制系统，该装置具有自动补偿功能，同步补偿千斤顶，采用PLC控制液压同步系统是一种力和位移双控制系统，同步精度为±2.0mm，同步顶升力精度在0.5kN之内，从而起到位移补偿的作用，监督整个顶升过程梁体是否处于三点平衡状态，并维持三点平衡状态，这样就可以很好的保证顶举过程的同步性，保证结构的安全性。

6.2 操作空间有限，支座重量大，支座移动和精准安装困难

难点情况：该施工新旧支座重量均超过1吨（原辊轴活动支座重2078kg，新铰轴滑板钢支座重1283kg），起顶钢梁的端横梁底范围小，桥墩上操作空间有限，移动支座及精准安装新支座非常困难。

相应对策：为了在封锁点内按计划顺利的完成支座更换施工，在施工准备阶段加工一台小型起重机，保证既能快速地移出旧支座，又能平稳的将新支座移至对应的位置，减少新支座就位精调工作量，从而减少更换支座时间。

6.3 顶升过程中，防止因桥梁工作状态变化导致杆件、节点板、螺栓断裂

难点情况：本次顶升桥梁梁体为上承式栓焊连续钢桁梁，其钢结构组成复杂。而桥梁顶升过程是一个动态过程，随着梁体的提升，梁体的高程、线形以及纵横向偏差等会发生变化，梁体的支承点的相对变化将使梁体钢结构的受力状态发生变化。

相应对策：设置监测系统，并设定必要的预警值和极限值，将姿态数据反馈给施工加载过程，有效地保证顶升过程中桥梁结构安全、顶升施工质量和施工安全。此次施工监测系统主要包括结构的应力变化、梁体姿态监控等。具体监控项目有：桥梁主要杆件应力监测、桥梁顶升控制监测、桥梁姿态控制监测、环境温度监测四大模块。施工监控指导并贯穿整个顶升施工过程中，如有数据突变或超标施工现场立即停止施工。

7 实际施工发生的问题与解决的方法

10月份中旬侯月线浍河特大桥更换病害支座施工计划正式下达：施工日期为2015年10月29、30、31日、11月1、2、3日，共6个施工天窗点，施工天窗作业时间段为6：40—9：30，施工时间为：170分钟。

7.1 施工过程中发生的主要问题

在10月30日侯月线浍河特大桥更换24号墩下行月方钢梁辊轴支座，施工延时88分钟。（正式更换支座）具体情况为：当日施工计划为170分钟，施工时间为6：40-9：30；实际路局调度所6：23给点，10：58结束施工、开通线路，施工延时88分钟。

7.2 施工延时分析客观原因

①进入护网到作业地点走行距离过长。从车站护网门到施工地点距离为1156m，施工人员走行距离过长，此次施工6：23分下达施工封锁命令，施工人员6：42跑步到达作业地点，走行时间占用19分钟。

②施工空间狭小、作业机具使用受限。桥墩实际可作业的区域为：长度5m，宽度3m，有效的作业空间高度不足0.6m，且施工现场受钢桁梁杆件的限制，作业人员需频繁穿越宽度仅为0.3米的梁缝进行作业，施工难度较大。

③既有桥梁病害支座为大跨度钢桁梁辊轴支座，为上世纪九十年代修建桥梁时设置，支座变形严重且异常笨重（支座重量为2078公斤）。既有支座拆除时，需将支座分解成4大部分6个主要构件，单个构件最大重量超过400公斤，且每个构件的分解、提升、拆除、滑移只能使用倒链、小撬棍等小型工具依靠人工搬、撬、拖方式进行，拆除工作极度困难，延长了作业时间。

④新铰轴滑板支座受梁体顶升高度的限制，需提前分解成2大部分3个主要构件，单个构件最大重量超过1000公斤，然后在桥墩上重新组装完成。且每个构件的分解、提升、滑移、安装只能使用倒链、小撬棍等小型工具在狭小空间内依靠人工搬、撬、拖方式进行，安装工作比较困难，延长了作业时间。

7.3 施工延时分析主观原因

首先，过于相信设计单位、施工单位的理论功底及施工水平，导致现场应急措施效果不佳。本工程的设计及施工单位为铁道科学研究所、支座的供货商为山海关桥梁厂，以上皆为我国铁路行业顶尖权威的科研机构及制造厂商。但施工中发生了诸多设计、施工、支座制造问题：

①设计图纸脱离现场实际：新铰轴滑板支座比既有辊轴支座低20mm，需采用自平流砼补齐，此问题为设计者主观人为设置，实际上有较难的可操作性。

②设计图重要数据与现场不相符：新支座到场后，我段现场监护人员检查发现新支座下摆螺栓孔距与既有辊轴支座锚栓的孔距不相符。以上问题都为设计者对现场既有病害情况未认真调查所至，新支座被迫返厂进行二次整修。

③“高强无收缩自平流砂浆”这种新型材料受环境温度影响，强度增长缓慢，针对施工环境气温较低，虽事前考虑采取了电热毯、“小太阳”加热等针对性措施，但事实表明实际效果不佳。

其次，施工单位内部管理矛盾、技术负责人与现场作业人员之间的矛盾未及时解决。施工时现场作业人员与现场管理者存在抵触对抗情绪，作业时出工不出力。

最后，更换如此类型的大型大跨度连续钢衍梁支座不仅在太原铁路局为首次，在全国铁路桥梁系统内也几乎没有先例，可借鉴的实际经验有限。对于现场突发情况处置、实际安全放行列车条件及应采取的应急措施，都需要在实际经历与摸索过程中提练与总结，例如：

①在一个封锁点内同时更换一个桥墩上的两个支座人力、作业空间是否能够满足？

②在目前的施工环境与条件下，如何采取应急措施满足按时开通条件。

做为现场技术负责人，以上问题的解决笔者深有感触与体会。

7.4 针对以上问题采取的措施

①优化及调整施工方案，在一个封锁点内只更换一个桥墩上的一个支座。

②提前规划好旧支座拆除后、新支座的安装前放置的地点；在确保安全的前提下，将拆解完毕的旧支座推移至桥墩下，以增加作业面积；增加滚轴、滑车等特种工具，确保尽快移出旧支座、安装新支座，压缩作业时间。

③总结实际安全放行列车条件及采取的应急措施，确保按时开通。

④责令施工单位理顺内部管理制度，消除现场管理人员与施工作业人员间的矛盾。

7.5 收到的效果

采取了以上措施后，在后续的更换21号墩2个病害支座的天窗施工时，每日都提前完成了施工任务，安全开通线路。

8 结束语

建筑隔震橡胶支座施工技术 第4篇

近年来, 全球处于地震活跃期, 地震发生频繁。据有关数据统计, 在世界上130次巨大的地震灾害中, 90%~95%的伤亡是由于建筑物倒塌造成的。因此, 建筑物能否抗御大地震的袭击, 是能否把地震灾害损失降到最低的关键所在。随着人们抗震防灾意识的日益增强, 对建筑的抗震性能要求也迫切提高。人们通过对抗震防灾技术的总结与创新, 形形色色的新型隔震技术如雨后春笋般涌现并在建筑领域得到应用, 建筑橡胶支座隔震技术便是其中之一。

1 应用工程概况

侯马市先锋铭苑4号楼位于新田路与中心街交叉口西南侧, 总建筑面积11 508 m2, 地下3层、地上18层剪力墙结构, 抗震设防烈度7度。工程应用了建筑隔震橡胶支座的隔震技术。

该工程隔震层设置于地下部分与地上结构之间, 层高3.05 m, 隔震部分由下支墩、隔震橡胶支座、上支墩、转换梁组成, 采用GZY490A, GZP490, GZY600B三种规格的隔震橡胶支座共41个, 抗拔器8套 (5套KB-1000, 3套KB-500) 。上支墩、下支墩有三种截面尺寸, 转换梁为大截面梁。上下支墩示意图见图1。

2 隔震原理

通过增设隔震橡胶支座, 使整个建筑上部结构与下部结构隔开, 地震来临时, 建筑物的震动频率低, 自振周期得以延长, 上部结构的地震反应得到减轻。这种隔震技术不仅可以保证结构的整体安全, 而且能够防止非结构部件的破坏, 避免建筑物内部装修、室内设备的损坏以及由此引起的次生灾害。

3 主要施工技术

3.1 施工工艺流程

施工准备→定位、安装下预埋钢板→下支墩施工→橡胶支座及抗拔器安装→上预埋钢板安装→上支墩、转换梁及隔震层结构施工→橡胶支座及抗拔器安装模板拆除→橡胶支座防护。

3.2 主要操作要点

1) 施工准备。

a.隔震橡胶支座及连接配件 (连接螺栓、连接钢板、预埋钢板) 、抗拔器必须符合设计及有关标准的要求, 并有出厂质量证明书、性能检测报告。连接钢板和支座本身出厂前已固定成整体。焊条应有出厂合格证及检测报告。b.主要安装机具见表1。c.安装前, 再次核对下预埋板型号与安装位置是否符合设计要求。

2) 定位、安装下预埋钢板。下预埋钢板定位采用经纬仪、水准仪引测轴线基准线和水准基点, 并复测, 以确保其位置和标高的精确度。依据支墩线及下预埋钢板上的定位标志及纵横方向控制线, 将焊好锚固钢筋的下预埋钢板就位, 并与下支墩钢筋笼点焊固定牢固, 固定点不少于3个。预埋钢板安装要固定稳固, 防止在混凝土浇筑过程中产生位移。

3) 下支墩施工。

a.下支墩模板安装。按支墩设计尺寸进行支模, 加固牢靠, 严格控制支墩的顶标高。模板安装完毕自检合格后, 报请监理单位进行验收。验收合格后进行下支墩混凝土施工。b.浇筑下支墩混凝土。浇筑前, 再次抄测下预埋钢板的四角标高是否在同一水平面上, 标高是否符合要求, 并将螺栓套筒孔用塑料胶带密封严密, 确认无误后, 方可进行混凝土施工。浇筑时, 混凝土要振捣密实, 即采用在预埋钢板中间孔洞内插入振捣棒进行振捣, 振捣过程中尽量避免碰撞钢筋, 以免预埋板发生位移。要确保混凝土与预埋板结合紧密, 待预埋钢板中间孔中混凝土停止下陷, 不再冒气泡, 混凝土表面平坦、泛浆后, 方可停止振捣。

4) 橡胶支座和抗拔器安装。橡胶支座及配件运至施工场地后, 待下支墩模板拆除后, 用塔吊将橡胶隔震支座吊至下支墩, 将橡胶隔震支座螺栓孔与下预埋板的螺栓孔对齐, 然后用高碳螺栓将橡胶隔震支座与下预埋板连接。上、下预埋板与隔震器连接螺栓要拧紧, 必须用力矩扳手检查。上下联接板与橡胶支座上的叠孔预先安装并在其间涂塞黄油, 以便更换;联接前涂塞黄油, 拧紧后用防护帽套盖。抗拔器安装方法同橡胶支座。

5) 上预埋钢板安装。隔震支座连接同隔震支座与下预埋板 (见图2) 。

6) 上支墩、转换梁及隔震层结构施工。上预埋铁件安装完后, 对铁件涂刷防腐涂料, 将橡胶支座用多层板沿其四周封闭做临时防护。随后绑扎安装上支墩及转换梁钢筋, 支设模板, 钢筋隐检及模板预检手续办理完成后, 浇筑混凝土, 混凝土振捣应密实且振捣过程中应保证预埋钢板不发生位移, 并使预埋钢板与混凝土紧密结合。转换梁为钢筋混凝土大截面梁, 采用常规施工方法, 施工中重点控制模板加固及混凝土的分层浇筑振捣, 保证梁的截面尺寸及观感质量。

7) 模板拆除。混凝土强度等级达100%设计强度等级后, 拆除上支墩及转换梁、隔震层板模板, 混凝土强度以同条件试件试压强度为控制依据。

8) 橡胶支座防护。考虑到施工期间橡胶隔震支座存在人为损坏的隐患, 支座处模板暂不拆除, 作为临时防护;待工程完工后, 再行拆除 (见图3) 。

4 质量要求及安全注意事项

1) 质量要求。隔震橡胶支座安装允许偏差按表2进行控制。

主体施工过程中应对隔震橡胶支座的竖向变形进行观测、记录。

2) 安全注意事项。塔吊吊运设备时, 应有专职信号工持证上岗, 起重机司机必须持证上岗, 调运回转半径范围内不得站人。

安装过程必须有足够的操作空间, 并做好防护。

橡胶支座存放、安装处四周不得堆放易燃品。

5 结语

建筑隔震橡胶支座施工技术工艺简单、施工方便, 施工成本费用低。此技术的应用能够在很大程度上改善建筑物的抗震性能, 提高建筑房屋的安全性, 有效降低人们在地震灾害来临时的人身及财产伤害程度, 在地震频发的地域和时期势必得到更为广泛的推广应用。

参考文献

[1]GB 20688.3—2006, 建筑隔震橡胶支座[S].

板式橡胶支座的工作原理及优点 第5篇

板式像胶支座由多层橡胶片与钢板硫化、粘合而成的橡胶支座。有足够的竖向刚度，满足垂直载荷，同时具有良好的弹性以适应梁端的转动。具有较大的剪切变形以满足上部构造的水平位移;并且具有良好的防震作用，可减轻动载对上部构造与墩台设计击作用。

板式橡胶支座的工作原理：

板式橡胶支座以橡胶的弹性压缩来实现梁的竖向转动,以橡胶块的剪切变形来保证梁的水平位移。因而板式橡胶支座没有固定支座和活动支座之分。由于其水平位移是靠橡胶的剪切变形来实现的,容许水平位移量较小,故适用于中小跨径的公路、城市桥梁和铁路桥梁。

板式橡胶支座的优点

1、构造简单，易于制造，价格低廉。

2、建筑高度低，安装方便。

3、适用范围广，能适应宽桥、曲线桥、斜梁桥及各种立交桥等上部构造各向变形的需要。

4、支座磨耗小，且能分布水平力、吸收部分振动.使墩台受力缓和、纵向受弯较小。

5、养护工作量小，且移动更换方便(只用千斤顶将梁稍许顶升，去除弹性压缩后即可更换)。

蝶形弹簧减震支座的减震原理综述 第6篇

摘 要：文章从减震装置的实际需要出发，对国内外现有的减震装置进行分析比较，研发出了的蝶形弹簧减震支座，蝶型弹簧作为主要减震元件，综合铅芯、橡胶和弹簧完成减震的功能，该套减震装置在结构上有创新，在力学分析过程中满足工作要求。

关键词：蝶形弹簧减震支座；减震；创新

中图分类号：TH135；TH933.202 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2016）15-0065-02

减隔震装置是高层建筑、桥梁、隧道、地铁、高铁、城际城市高架等工程中广泛应用的重要承力和功能构件，减隔震装置这类工程构件的创新与发展成引起了国家高度的重视。

1 国内外研究现状

目前国内研究比较成型的减震制作有四种[1]。

1.1 橡胶隔震支座

属于隔震产品，可起到一定的隔震效果。橡胶隔震支座在国内外均已得到大量的使用，尤其是日本对震区的建筑或桥梁大部分都设置铅芯橡胶支座。在我国此支座在20世纪90年代起开始应用，现已形成国家标准。

其不适用于软土地的桥梁或建筑，同时产品的质量与橡胶性能有密切的关系，因此必须严格控制橡胶质量，同时橡胶存在老化问题。隔震装置适用于Ⅰ、Ⅱ场地，对于软土地Ⅲ、Ⅳ类场地具有一定的局限性。

1.2 钟摆式隔震支座

属于隔震产品，可起到很好的隔震效果，同时可以根据需要选不同的摩擦系数对于不同的耗能能力，适用于高震区任何桥梁或建筑，同时具有很好的经济性，维护成本也低。

1.3 弹塑性阻尼装置

属于减震产品，具有很强耗能能力，适用于高震区任何桥梁或建筑，同时具有很好的经济性，维护成本也低，国内外均有实际工程应用。欧美地区已大量应用弹塑性钢耗能装置来解决地震问题，国内也已有7个桥梁工程应用。弹塑性钢耗能装置适用于7、8、9度及更高震区。产品特点有阻尼比高、耗能能力强、减震效果明显、耐久性、经济性优，但其在竖直高度上难以控制。

1.4 液压阻尼装置

属于减震产品，具有很强耗能能力，通常是结构增设的耗能体系，特别是维护加固增设的最佳选择，国内外有大量工程应用。液压阻尼装置对于已有工程加固很方便，不需要增设其它结构，同时不影响原有的结构设计。

速度锁定器可以将活动墩在地震时转化成固定墩，分担地震力，有效的利用已有墩进行抗震，具有较高的经济性，但其生产、维护成本较高[2]。

目前国内外支座存在生产、维护成本较高，支座在竖直高度上难以控制，支座材料的抗腐蚀、抗老化性不够，支座在桥梁寿命期内失效等缺陷。

2 蝶形弹簧减震支座的减震原理及其特点

利用蝶形弹簧、橡胶、铅芯设计一种蝶形弹簧组合式减震支座，蝶形弹簧的选用大大增加了结构耗能能力，结构耗能恰是减小结构地震响应重要途径之一；相当数量碟簧叠加形成碟形弹簧组，在地震所产生的动荷载作用下，碟形弹簧一定加载频率以上能够保持较好的耗能能力。随着预压量的增大，组合碟形弹簧件耗能能力增强。在偏心压力作用下水平滞回耗能、水平运动与竖向运动解耦方面均优于同类型支座。碟簧用橡胶包裹，利用橡胶的不均匀弹性压缩实现转角，利用其剪切变形实现水平位移，适用于任何土地结构的桥梁和建筑，同时避免了橡胶因硫化时间、硫化温度和硫化压力造成的橡胶支座的制造缺陷；同时弹簧的中间嵌入铅芯，铅具有屈服能力应力较低、滞回曲线丰满的特点，保证支座在变形停顿期间能够恢复其原有特性。通过研究支座结构，采用橡胶蝶形弹簧作为减震元件，来隔离地震对上部结构的影响， 使建筑物在地震时只产生很小的振动， 不致造成结构和设施的破坏， 并能保证结构物上的重要设备和仪表正常运行。合理安排蝶形弹簧的组合状态，可以达到减震的功能，且能够降低支座的结构高度，从而承受大载荷。

3 减震支座的设计模型简化

一单跨的简支梁，如图1所示。一端为碟形弹簧减震支座，另一端为滑动支座，由于滑动支座的摩擦系数很小，不会约束梁与墩台的相对错动，并假定桥台刚都很大，不产生变形，则可将图1a所示的单跨简支梁化为图1b所示的计算模型。

其自由震动方程可写成：

作用于桥梁结构上的地震力，是与动力放大系数β有关的，动力放大系数β的大小又取决于场地土和结构物的固有周期，因此通过减小支座的刚度，加大支座的阻尼可延长系统的固有周期，与场地土的卓越周期相隔离，从而减小动力放大系数β。

支座的刚度和阻尼同时也会影响到系统的位移和相位，因此，通过调节支座的刚度和阻尼也可达到控制位移的目的。

4 结 语

蝶形弹簧减震支座的研发，不仅解决了现有减震装置存在生产、维护成本较高，支座在竖直高度上难以控制，支座材料的抗腐蚀、抗老化性不够，支座在桥梁寿命期内失效的问题，也满足国家对减震支座的需求。

参考文献：

[1] 丁攀攀.国内建筑隔震橡胶支座的研究现状与进展[J].橡胶工业，2009，

（56）.

[2] 穆祥纯.论新型桥梁支座在城市桥梁建设中的创新发展[J].特种结构，

同步顶升更换桥梁橡胶支座施工方法 第7篇

关键词：同步顶升,病害支座

前言

桥梁支座是连接桥梁上下部结构的重要构件,其作用是将上部结构的荷载顺适、安全地传递到桥梁墩台上,同时保证上部结构在荷载、温度和混凝土收缩徐变等因素作用下自由变形,使结构的实际受力情况符合设计意图,并保护梁端、墩台帽等不受损伤。但是因为橡胶支座年久自身老化、超压偏位、支座钢板锈蚀及支座在安装使用过程中的不当行为,很容易造成支座的病害,从而直接影响到桥梁上部结构的安全。在这种情况下,病害支座就需要采取办法进行整修更换。如何在确保桥梁本身结构稳定安全、中断或尽量缩短交通时间的情况下,对病害支座进行更换,恢复桥梁原有的功能,是一个较复杂和困难的事情。笔者根据个人在石兖线蒙阴汶河大桥和临沂206国道跨铁路立交大桥支座更换施工中的经验,介绍一下梁体同步提升更换橡胶支座的施工方法。

1、病害情况

该两座桥上部结构均为30米预应力箱梁,橡胶支座分别为滑板式F4250×65和固定式375×77支座。病害支座均位于桥台处的滑动支座。病害原因:①部分橡胶支座老化出现裂纹剪切变形,氟板与橡胶层出现剥离现象;②支座不锈钢有腐蚀现象,使支座滑动受阻,导致滑板支座剪切破坏。为此我们做出如下更换方案:充分利用梁体与墩台顶的空间,采用超薄单向千斤顶同步顶升桥台段梁体,进行支座更换。用高度为70mm,∅=300mm的圆形扁式油压千斤顶(最大顶升重量为50T-100T,最大行程为15mm)配电油泵同步进行桥跨顶升,以保证桥跨各梁体受力均匀,同步提升。顶升高度在5—10毫米,既保证支座更换的空间,也保证梁体整体性及梁体与桥台毛勒伸缩缝不受破坏。

2、实施方案

2.1、配载计算

根据一片边跨边梁重量(93t/块,共2块),一片边跨中梁重量(87t/块,共8块)以及桥面铺装和防撞护栏的重量,计算出顶升千斤的荷载量,以求得边跨梁与中梁梁体重量均衡,从而实现桥跨各梁体受力均匀,同步提升。

2.2机具设备

根据本项目工程的需更换支座的数量和实际情况,提前将所需机具进场,并进行了检查调试。共需圆形扁式油压千金顶(100t) 20台,同时配备相适应的液压泵、百分表、发电机及锤子凿子等辅助器具。

2.3实施准备

1、搭设施工平台;本方案中因桥台空间足够,特利用桥台作为施工平台。

2、将液压同步起重设备当中单动式液压千斤顶、逐一在压力机上进行压力测试,采集液压机10、20、24、30、36、40兆帕状态下在压力计上显示力的读数,同时记录、编号、

保存,并做出直线回归,掌握不同千斤顶的内摩阻值;

3、打磨桥台平面,清理洁净桥台部位;

4、落实施工荷载,选配施工设备;

5、检查机具。新支座的规格型号及数量、施工人员组成、交通控制设施、动力、信号系统,以及检查施工辅料等是否齐备;具体落实模拟演习实验的场地。

6、模拟演习。检查设备性能,修正施工参数,熟悉施工操作,检验施工方案,校正施工细节;

7、为防止操作过程中的不同步现象出现,将在每片梁下加设两块百分表,并且在相邻桥墩设百分表两块,用来监测在升高过程中存在的同步差异,以便采取相应措施。

2.4实施步骤

1、完成准备工作后,进行施工技术交底;

2、现场安装施工设备;每块梁板靠近支座处均匀摆放2台扁式千斤顶。

3、摆放好交通控制设施,封闭交通,保证桥下桥上通讯畅通,定岗定员,全面检查;

4、信号指挥员发出“预备”信号,各就各位,做好全面检查;

5、“开始”信号发出后,每台油泵同时缓慢、均匀的供油,按信号指挥,以顶举高程(百分表)和油压两项指标进行双控,按每顶起2mm为活塞行程步长,4mm为一个控制步阶,垫一次钢板;4mm为一个控制步阶,垫一次钢板;每到一个步长,步阶均停留1-2min,由技术员全面检查,比较每片梁工作油压及高程变化,以便下一步顶举时进行适当调节,(高程误差不大于2mm;油压误差不大于0.5MPa,但边梁除外),逐步顶升各片梁体,当达到每级指标后立即将结果回报指挥组。安全巡视员同时把责任区内的安全信息也通报指挥组;

6、在顶举过程中,注意及时垫好支撑垫块(钢垫板口200mm-300mm,垫在桥台顶面箱梁端横隔板之下紧靠垫石两侧,还应结合支座取出时所需预留的进出空间进行考虑),保证每块垫板无翘角,歪斜等不良现象;若一个活塞行程不够,应在确保垫块稳固、到位(顶紧箱梁)以后,让活塞回油回程,取出千斤顶,在千斤顶底座位置,用钢板垫高至所需高度,重复步④—⑥步骤相关顶举操作;

7、每级操作都必须同步进行,高差、油压误差必须严格控制在误差范围内,上一级操作的误差可在下一级操作中进行调整,直到箱梁整体脱离支座顶面,继续提升,使得支座顶面具有5-10mm的施工空间;

8、及时垫好端横隔板处的支撑垫块,确保每块垫板稳固,并支垫到位,保持住千斤顶的油压;

9、迅速取出原有支座,把不需要更换的旧支座清理干净,并在四氟板的凹槽内均匀涂抹一层硅脂;同时新支座的四氟板凹槽内也要均匀涂抹一层硅脂;清扫干净垫石表面。

10、快速将涂好硅脂的支座准确放回拟定位置,支座安放完毕并检查合格后,开始落梁。落梁采用与提升相逆的工艺法,亦按顶举时同一步长,步阶缓慢降落同一副的每片箱梁。(这样有利于主梁就位准确且与支座密贴。若主梁与支座密贴不好,应查明原因,采取有效措施予以纠正或重来。)

11、检查更换后的橡胶支座,合格后拆除顶升设备并清理打扫干净现场。

3、结束语

同步顶升更换橡胶支座一般要求在短时间临时封闭交通的情况下进行的,因此交通疏导和安全工作不容忽视,同时还要确保桥梁结构不受损害。这需要细致做好施工前的准备工作,配备足够的设备和人员,以确保在最短的时间内完成更换所需的全部工作。在顶升和落梁时,有专人指挥,多方面配合协调,确保施工质量和交通安全。

吉林松江大桥球形钢板支座更换施工 第8篇

1作业条件

桥梁更换支座时,需将人行道花岗岩板拆除,并将桥面沥青混合料及混凝土拆除。在人行道板下面有多条通信光缆,在T梁两侧横隔梁上悬挂着供热、供水及蒸汽等多种管线,施工时需要对光缆、管线等进行防护。施工断面见图1。

2施工方法及机具选择

根据该工程的实际情况及施工特点,对梁体采用龙门吊将主梁吊起1.2 m,使支座完全暴露并进行更换的方法。主要施工设备和机具有:龙门吊2座、液压千斤顶6台、液压油泵6台、电镐6台。

经计算,每片主梁自重37 t(其中T梁21 t,桥面铺装12.5 t,横隔梁3.5 t) ,过桥管线内部充满水时重11 t。因此,龙门架起吊的最低吨位为48 t,考虑1.5安全系数,龙门吊设计吨位为48×1.5=72 t。龙门架纵向长度选定为25 m,同时保证起吊高度为1.5 m。

3施工方法

3.1起吊设备安装

龙门吊支腿安放在桥梁悬臂上。为防止龙门吊支腿下的混凝土局部压力过大,在支腿下部安置厚20 mm、2 m×2 m的钢板。龙门安装时应保证龙门吊中心与T梁腹板在同一水平线上,以便于安装吊杆。龙门吊安装完成后,检查龙门吊的支腿是否牢固。

对T梁靠近腹板两侧的翼缘板钻孔,钻孔位置距梁头1 m,钻孔直径为90 mm。将吊杆沿钻孔放下,安装T梁起吊系统。在距梁头6 m处进行钻孔、安装拉杆,对供热管道进行保护,然后再释放管线与横隔梁间的连接。这样既可实现管线与T梁的分离,又能保证管线的安全。图2为龙门吊及吊杆安装位置图。

3.2起吊的关键节点及要点

1)通过龙门吊上部的液压千斤顶进行顶升。顶升时要保证T梁两端同步、匀速、缓慢上升。在技术人员的指挥下,顶升力分6级进行加载,每级顶升高度≤20 cm。为了保证每1级顶升高度在有效的控制范围内,进行必要的监控,防止梁体上升过快造成T梁失稳。

2)梁体起吊完成后,将原球形钢板支座用水焊割除。在水焊割除过程中,通过浇水降温,以防止因温度过高造成梁体混凝土破损。

3)支座拆除完成后,在原支座位置处用环氧砂浆进行调高找平,然后再安装橡胶支座,以保证梁体回落完成后的顶面高程及梁体竖直度。

图3为起吊后T梁及管线的位置。

4具体施工步骤及措施

整个施工可分解为以下13个具体步骤。

1)施工前材料及器械准备。

2)凿除桥面铺装。

3)拆除人行道板和栏杆。

4)凿除中梁两侧翼缘板接缝处桥面铺装混凝土,切割梁端型钢伸缩缝,使T梁间翼缘板各自独立。

5)在T梁两侧翼缘根部钻孔定位,凿设吊装孔。

6)清理桥面,安装龙门吊。

7)对管线与检修廊道进行起吊、固定。

8)切除管线与梁体连接,切除T梁间横隔梁的焊接钢板。对T梁进行起吊作业。

9)拆除T梁两端原有钢板支座,在牛腿顶面和T梁梁端底面抹环氧砂浆找平,将橡胶支座放在T梁理论支承线上,并保证支座平整,安装橡胶支座。

10)在中间梁起吊的同时,对内边梁及外边梁进行扁担梁法顶升施工,同步更换支座。牛腿开裂的,应先对牛腿进行维修加固。

11)复位时,应先复位中间的梁,其次为边梁,随时调整支座高度,使3片T梁的高程相近。

12)释放各T梁起吊设备,恢复T梁间横隔梁钢板焊接和恢复管道吊架,切断吊杆,横隔梁重新连接。

13)起重设备移至下1孔施工,进行桥面铺装混凝土,维修伸缩缝。

5结语

在安装起吊装置时,为保证T梁起吊点处混凝土不发生破损,在起吊点上安装橡胶板,以保护梁体混凝土。

在T梁起吊过程中,梁体易发生倾斜。为此施工过程中在梁体翼缘板上挂手动葫芦进行校正,以保证梁体竖直度达到设计要求。

关于梁桥支座更换技术的施工探讨 第9篇

关键词：梁桥支座,更换,技术措施

1 工程概况

广东省某高速公路××大桥竣工于2003年,桥梁全长820m,由于在通车营运后过境运输货车超载严重,致使该桥最近几年出现了以支座破损为主的病害形式。其中该桥伸缩缝处41个盆式支座几乎全被泥土覆盖,加上由于长期受到雨水侵蚀,上下钢板锈蚀严重,个别支座甚至已呈松散的粉片状,橡胶也已老化、龟裂、脱落,已经无法发挥正常的功能。因此,本次维修专项主要是以支座更换为主,从而彻底解决问题支座的潜在隐患。

2 支座更换技术措施

每墩位处设4根直径65cm、壁厚为1cm的钢管支柱,钢管间设置剪刀支撑。中间2根支柱立于沉井顶面的混凝土基础上,边上2根支柱立于混凝土明挖基础上(见图1与图2)。每根钢管上布置1只YSD-500型500t千斤顶,顶上安装1个高为100cm的钢箱平衡梁,钢箱梁顶与桥梁底间垫板式橡胶支座、四氟板和钢板。4台千斤顶并联顶升,均匀地将梁端顶离支座,凿除旧支座,处理垫石和原梁底钢板,安装支座下摆。在支座顶板上涂粘钢胶后安放上摆,调整支落梁至原位置,待胶液达到落梁强度后,松顶座位置将梁落于支座上。

2.1 预应力梁的顶升

经计算,本次顶升用钢梁采用20mm厚钢板制作钢箱梁,将挠度控制在1mm以内。达到尽量使各梁在顶升过程中位移一致,从而达到受力一致的目的。由于梁体顶高后,将在桥面伸缩缝处形成高差,故在临近顶梁作业前,将桥面伸缩缝两侧梳形钢板锚固螺丝松掉,且在伸缩缝上铺设钢板、下垫橡胶,保证桥面行车的平顺,减缓对梁体的冲击。

由于施工原因原预应力混凝土梁的梁底高程并不一致,故而在梁底和钢箱梁间垫设板式橡胶支座,以平衡7片梁梁底不在同一平面内的微小高差,并通过抄垫调整,使每片梁底距板式橡胶支座顶面的距离相同。调整千斤顶的高度,使每台千斤顶均与钢箱梁接触。并保证钢梁水平。为确保同步缓慢顶起平衡梁,4台千斤顶采用一台油泵进行供油,油管并联,确保顶升力尽量均匀。

顶梁采用分级加载,分别加压至5、10、15、18、20MPa,5MPa时持压5min,其他持压10min,末级加压值按最终顶起量控制,最终应托起T梁15～20mm,前3个压级顶起量很少,除最大顶升率15%外,其他顶升率均<1%,最大累计顶升量为3.3mm,原末级采用约18MPa级加压,结果末级顶升率为90%以上,顶升率过大,增加约17MPa级后,末级顶升率为60%以下,一般为30%左右,顶升相对平缓。顶升过程中应注意监测所有监测对象,必要时采用人工调节千斤顶顶升量,或降低加压速率、缓慢减压或缓慢松顶,防止加重结构损伤。并加强顶升油压的观测。防止顶升仪器造成的顶升力损失。

将原损伤支座取出后,将支座安装面面用打毛机打磨,并根据采用四角定位法确定原设计位置中支座安装位置,用环氧胶砂将支座粘接到位,仔细调整支座上摆顶面距墩台侧面基准线高度,确保该高度+上摆高度+支座压缩量抽检平均值等于顶梁前支座距基准线高度,用水平尺纵横向调平支座,同时将支座底下空隙用环氧胶砂填实,经过实测数据显示说明安装效果良好。

该加固工程在顶梁过程中个别横隔梁新出现少量裂缝和细裂纹,少量原有裂缝些微发展,但宽度均<0.15mm。出现裂缝的横隔梁其两端梁体的共同特征是:

1)顶升速率为最大值出现位置或每级均偏大。

2)梁间最终顶升量偏差、梁间最终回落量偏差、梁间支座更换后梁体高程偏差差值一般较大或最大。

注:本工程梁间最终顶升量偏差在0～2mm之间、梁间最终回落量偏差在0～3mm之间、梁间支座更换后梁体高程偏差差值在0～4mm之间。

3)梁间每级加压时的顶升量总值偏差和顶升增加量偏差都不是最大或均较大,估计是在顶升速率过大的情况下,结构只能承受较小的偏差。

由上可见,控制相关结构安全的重点和难点应为顶升速率的控制。

2.2 预应力梁的回落

落梁选择在温度较为恒定的晚上10时进行。先检测安装支座的上摆,根据原设计图纸计算安装偏量,将上摆粘结面用打毛机打磨,上摆涂满粘钢胶,涂胶时板中间高四周低,保证落梁时支座板与梁底钢板之间胶液饱满,不出现空鼓。检查上摆位置、胶液符合要求后,即可落梁。

落梁时先用千斤顶顶起钢板梁少许,然后松掉保险箍,分三级缓慢回落千斤顶,将梁体平稳落在更换后的支座上,在每一级均进行应力、应变及位移量观检测梁体位置,符合要求则停机回油,并将千斤顶保险箍锁定。补填胶液,清理流淌胶液。待胶液到达强度后,将梁体全部落于支座上。继续监测梁体应力、应变变化以及相关结构情况,在落梁后2d内每天的交通高峰时期,对梁体应力、应变变化以及相关结构进行监测,2h内没有问题可以停止监测。进一步支座做涂黄油防腐处理。

结束语:

该桥自2006年支座更换之后,车辆通行情况得到较好地改善,未发现有其它附带或潜在的病害类型出现。对此,本人结合本项工程实践经验,总结了以下几点经验:

由于原桥墩混凝土严重老化,在打磨处理后混凝土仍然存在一定的松动颗粒,故封缝与灌浆的施工基面必须均匀地涂抹一层环氧树脂,充分对施工面浸润,从而确保施工质量。

顶升用的4根钢管柱,由于中间2根支柱立于沉井顶面的混凝土基础上,边上2根支柱立于混凝土明挖基础上,前者的基础刚度明显高于后者,为使顶升均匀,必须先加载预压消除沉降顶升必须选用顶升速率接近的千斤顶,以减少千斤顶自身原因对顶升速率的影响,采取增加加压级数的措施,能大大降低顶升速率。现场必须严格控制千斤顶的顶升量,边梁由于所受约束较中梁低,易出现顶升过快的情况,必注意人工调节。

参考文献

[1]《桥梁的可靠性评估与加固》王有志等编中国水利水电出版社2002年9月

整体顶升更换桥梁支座施工技术 第10篇

随着桥梁使用时间增长, 我国公路和城市道路桥梁破坏越来越多, 对于桥梁各种破损和老化维修加固已成为道路主管部门日益重视的问题。桥梁支座的剪切破坏和老化是其中常见的病害, 通过采用整体顶升技术可以解决在狭小空间更换大体积桥梁的支座的问题。

1 施工准备

1.1 更换支座前要对桥梁整个结构进行全面检查, 包括基础、墩台、梁体和挢面系等, 并做好记录。

1.2 对有病害的部位进行处理, 确定桥面系和附属设施的去留部分。

1.3 对桥梁结构进行计算, 分析梁体在自

重荷载下各个支座的反力大小和分配比例, 进而确定所需要的千斤顶型号和数量, 制订合理的千斤顶布置方案, 进行施工组织设计, 并对千斤顶和油泵配套标定。针对不同的桥梁结构形式和施工条件, 千斤顶的布置也有不同的方法, 大致分为以下3种情况:

(a) 墩台结构完好无病害, 能够保证足够承载力并且具有足够作业空间 (放置顶升设备、临时支撑以及更换支座所需空间) 的, 可以在墩台盖梁顶面布置顶升设备。

(b) 墩台顶部没有足够作业空间的, 可利用扩大基础和承台搭设顶升支架进行作业, 顶升点尽可能靠近原支点。

(c) 墩台顶部既没有足够作业空间, 又没有扩大基础和承台可以利用的 (如桩柱一体的桥墩结构) , 就需要浇注临时承重基础布置顶升支架, 在支架上布设顶升设备。也可以用特制的钢箍加固或进行扩大截面施工后再进行梁体的顶升施工。

2 拆除约束构造及梁体限位

顶升前对桥梁上部结构存在的约束构造进行拆除, 解除伸缩缝之间的橡胶条和连接构件, 使伸缩缝完全断开, 对梁体上的防撞护栏和扶手进行解固作业, 切断约束的梁体横向连接构造 (比如钢板、钢筋等) , 保证梁体能够自由顶升。需要采用梁体限位措施, 以防止梁体在顶升过程中产生侧向移动。桥纵向限位可以把与伸缩缝同样厚度的橡胶块放入伸缩缝内, 在梁体两侧设置侧向支撑, 以防止梁体倾覆, 侧向支撑应具有足够的刚度和防侧移顶推力。

3 选择和设置顶升设备

3.1 选择顶升千斤顶, 根据梁体的自重和

承受活载, 配置一定数量的千斤顶, 保证足够的顶推反力, 一般保证1.5倍系数。根据顶升的高度选用足够行程的千斤顶。

3.2 千斤顶布设, 按照设计方案在梁底纵

轴线两侧对称布置千斤顶, 布置时应考虑更换后支座所占位置和旧支座取出时的作业空间, 并保证千斤顶放置的平整度。在千斤顶的上下方放置能满足净空要求的钢板, 为避免在千斤顶上下部位出现应力集中对混凝土造成局部损伤, 最上层和最下层所用钢板厚度应大于2cm, 面积要加大。

4 预顶升

整体顶升更换桥梁支座对顶升过程中千斤顶操作的同步性要求较高。一殷要求千斤顶顶升高度差≤2mm, 否则会由于千斤顶反力不均在梁体控制截面产生较大应力而导致梁体结构受到损伤。采用位移和压力双控的自动同步顶升方法, 位移传感器采集位移, 压力传感器采集压力, 结合数据软件分析处理等控制系统可保证工程精度和安全。

在顶升设备和控制系统安装完毕后进行统一调试, 保证各部件正常运行后进行梁体预顶升。预顶升的目的是为了避免全套顶升系统可能出现的问题, 同时消除同步顶升过程中可能出现的非弹性变形。

5 更换支座

预顶升顺利完成之后可以进行桥梁的顶升和支座更换。利用同步顶升系统, 按照规定分级加载控制程序将梁体顶起到控制高度之后。及时放置由不同厚度累积的钢板组成的临时支撑。临时支撑放好之后可由控制台统一缓慢落梁至临时支撑上, 落梁是以千斤顶恢复零荷载为标准。然后进行支座的更换。

5.1 同步顶升。

由于墩台顶部至梁体底部高度较小, 桥梁的同步顶升工作多采用扁式千斤顶进行顶升工作, 千斤顶顶升行程较小, 并且顶升时千斤顶不宜超过极限行程的80%。有时为更换支座提供充足的作业高度或要进行桥面提升等因素影响, 梁体顶升高度会出现超出千斤顶顶升行程的情况, 这就需要在顶升过程中多次顶升。多次顶升需要把千斤顶用钢垫板垫高后再次进行顶升, 千斤顶和临时支撑之间相互承压转换, 直至梁体上升到控制高度。顶升时荷载位移分阶段控制, 每到一个阶段暂停一下, 检查梁体和顶升设备以及数据无异常后继续进行顶升。当千斤顶达到极限行程的70%-80%时, 将临时支撑设置到适当高度, 控制台统一操作千斤顶回油至无顶升状态, 梁体落在临时支撑上后, 将千斤顶用钢垫板垫高, 进行下一部顶升操作, 以此反复把梁体顶升至控制高度。

5.2 支座更换。

当梁体稳妥降落在临时支撑上之后, 可采用手工工具将原有支座取出。支座取出过程应注意轻取轻放, 避免产生大的振动, 同时严禁有物品碰撞到临时支撑和千斤顶, 尽量保持原有支座下方垫石的完整性和持续承载能力。

支座取出过程中如出现垫石局部破坏的情况, 可用高强聚合物砂浆进行修补找平。对于需要调节垫石高度的, 精确计算出所需增加高度, 用合适厚度的钢板来调节, 调节完毕后安装新支座。如果原支座存在抗震锚栓, 应采用冷切割的方法处理, 对突出于梁和墩台混凝土表面的锚拴头, 要进行打磨与混凝土面找平, 处理过程中不能损伤混凝土。

5.3 新支痤安装。

新支座的安装要保证位置和高程的准确性, 并对安装的新支座采取定位措施, 以免再次落梁时新支座产生位置的移动。更换支座和落梁的工序间隔应尽量紧凑, 应用临时支撑作为持续承载支撑。支座应尽量水平安装, 当桥梁纵坡超过2%时, 应采取措施 (如在梁底加设楔形垫块) 使支座平置。落梁程序与顶升程序相反, 严格按照预定程序分阶段落梁, 落梁后检查支座和梁体是否压紧, 梁体位置是否正确等。新支座的安装是支座更换施工中的重要环节。当支座安装工序不合理、支座垫石处理不当或支座中心线与设计位置中心线不重合时, 落梁后支座将会受力不均, 出现偏压或不符合要求的初始剪切变形, 影晌到支座和梁体的使用效果和寿命。

结语

在桥梁工程中, 支座尤其是橡胶支座的使用寿命往往远低于桥梁主体结构的使用寿命, 成为影响桥梁使用性能的重要原困。对现有桥梁加固改造, 提高挢粱的技术等级和服务水平已经成为公路管理部门的一项重要任务。

利用整体顶升更换桥梁支座, 既可以合理利用性能尚好的桥梁主体结构, 节省大量资金;又可以缩短工期, 减少对通行道路交通的影晌, 具有良好的社会效益和经济效益。

摘要：运用整体顶升对不满足使用要求的桥梁支座进行更换, 可恢复桥梁的使用性能。本文介绍了整体顶升更换桥梁支座的施工技术, 以及施工准备、拆除约束构造及梁体限位、顶升设备、预顶升、更换支座、施工监控等方面的质量控制要点。

关键词：整体顶升,桥梁支座,施工技术

参考文献

[1]范立础.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社, 2001.

[2]董春红, 黄晓龙, 尉旭光.简支梁支座整体更换措施.山东交通科技, 2006 (1) 82～83.

[3]鲍卫刚, 郑学珍, 李秉秋.公路桥梁板式橡胶支座的应用.公路, 2006 (5) 49～51.

[4]岳鹏.不中断交通条件下更换桥梁支座.交通世界2007 (1) :82～84.

支座施工 第11篇

关键词：桥梁 支座 更换 监控

中图分类号：U442 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2014）01（b）-0045-01

1 工程概况

淮安大桥是江苏省淮徐高速公路上的一座特大型桥梁，桥梁全长2062 m。主桥跨径：152 m+370 m+152 m。为双塔双索面预应力混凝土斜拉桥，索塔采用“H”型结构。为了防止主桥上部结构在横向风动、地震等的影响，在索塔和主梁之间设置了横向限位支座，以防止主梁在运营期间发生过大的横向变形，影响主梁的正常使用。

2 病害成因

为方便描述，对淮安大桥四个侧向限位支座进行编号，如图1所示。

2.1 施工方面原因

该桥侧向限位支座原设计支撑条为8 mm厚的钢板条，但在施工时将钢板厚度调整为2 cm。由于支座上下均有2 cm厚支撑条，侧向限位支座将彻底失去竖向滑动的能力。

2.2 设计方面原因

淮安大桥原设计在侧向限位支座上、下方均设置了8 mm厚的支撑条，该支撑条限制了支座的竖向变形，但是主梁在荷载作用及温度作用下必然会出现相对索塔的竖向位移，该竖向位移受到支撑条的限制，产生的附加内力可能会使支撑条脱落进而达不到支撑橡胶支座的作用。

2.3 运营期间的影响

该桥已通车使用8～9年，在使用过程中受到活载、温度以及风荷载作用等均可能使梁体发生横向移位或者转动，使支座受力不均，在纵桥向往复伸缩的影响下，支座在顺桥向滑出。

3 处治方案

3.1 更换橡胶支座

现场四处侧向限位支座均出现老化开裂的病害，故借本次病害专项处治的机会对原四处侧向限位支座均进行更换。

3.2 对构造进行优化处理

原设计构造具有一定的缺陷，能够满足梁体相对索塔纵向伸缩的需要，但是限制了梁体的竖向位移。本设计在原设计的基础上进行一定的优化，使梁体相对索塔纵向和竖向均能达到自由变形的要求。

3.3 支座垫石修复

采用环氧结构胶批嵌的方法对支座垫石进行修复，提高其耐久性。

3.4 施工过程侧向支撑设计

在不中断交通的情况下施工，当侧向限位支座被取出后，相应的主梁在该位置处为无侧向限位装置的状态，为避免主梁发生横向位移，在侧向限位支座拆除前采用千斤顶横向支撑主梁，起到临时侧向限位的作用。

4 顶推监控

4.1 测点布设

在侧向限位支座纵桥向两侧千斤顶位置处设置了主梁横桥向平面位移监测点，在主塔横梁截面主梁箱梁底面设置了主梁竖向位移监测点，在支座纵桥向两侧预埋钢板旁边设置了主梁纵桥向位移监测点。

4.2 试顶推监控

在进行正式的顶推之前，对27-2支座进行试顶推以检验顶推系统和监控设备的性能。从试顶推结果可以看出，试顶推最大吨位为5 t，顶推过程中横桥向位移几乎没有，顶推吨位最大为单个千斤顶5 t，四个千斤顶吨位基本一致，由于控制界面反映的顶推力只能以整数出现，因此，可以认为2号控制点的负载吨位满足设计要求，即相邻千斤顶吨位差异小于0.5 t，在监控要求的范围内，试顶推同步性较好。同时顶推设备和监控系统性能都非常稳定，能够完成同步顶推及其监控工作。

4.3 顶推监控过程

4.3.1 千斤顶顶推过程监控

顶推分两级进行，每级为单个千斤顶10吨，总吨位为40 t。在顶推单个千斤顶达到20 t，总吨位达到80 t后锁定顶推设备，保持油压稳定，起到临时支撑作用。从顶推结果可以看出，顶推过程中施加顶推力后横向基本没发生位移，读数在小于0.1 mm范围变动，主要原因是在行车荷载的作用下，百分表指针出现微小跳动，满足设计上保证主梁在千斤顶施顶过程中不发生横桥向水平移动的要求。

4.3.2 千斤顶吨位监控

从顶推结果可以看，四个支座顶推过程中各控制点负载吨位基本一致，满足设计上保证顶推吨位差异小于0.5 t的要求，符合监控要求，说明顶推未引起大的附加内力，塔、梁始终处于安全受力状态。

4.3.3 主梁横向自由复位位移监控

旧支座拆除后卸除顶推力，维持梁体一侧自由状态30 min，以便主梁进行横向自由复位。期间每隔10 min记录横桥向位移值，监测主梁横向自由复位情况。从观测结果看，支座拆除顶推力卸除后横向基本没发生位移，读数在小于0.1 mm范围变动，主要原因是在行车荷载的作用下，百分表指针出现微小跳动，可以初步判断主梁在支座拆除无约束自由状态下，没有发生横桥向自由复位位移。

4.3.4 主梁竖向位移监控

从在主塔横梁截面主梁箱梁底面设置的主梁竖向位移监测百分表的读数来看，随着正常行车荷载的作用，百分表读数一直跳动，在2 mm范围内变化，说明主梁在竖桥向发生了约2 mm的位移。

4.3.5 主梁纵桥向位移监控

从在支座纵桥向两侧预埋钢板旁边设置的主梁纵桥向位移监测百分表的读数来看，随着正常行车荷载的作用，百分表读数一直跳动，在7.8 mm范围内变化，说明主梁在纵桥向发生了约7.8 mm位移。

4.3.6 温度监控

对于温度的监控，从顶推开始到千斤顶压力卸除，在监控工作期间，每天的早、中、下午和晚上都进行了两小时一次的温度观测。

5 顶推力卸除监控过程与分析

从顶推力卸除监控结果可以看出，顶推力卸除后主梁横桥向没有发生位移，梁体恢复顶推前状态，梁体内并未产生附加内力，符合设计和监控的要求。

对于最终千斤顶吨位负载情况，顶推力卸除后，各个控制点基本达到零吨位状态，符合监控要求。

6 结语

支座施工 第12篇

1板式橡胶支座的使用现状

公路及城市桥梁上部结构形式多为现浇连续箱梁、简支变连续小箱梁。现浇连续梁多为3跨～5跨连续, 长度多为60 m～90 m。简支变连续小箱梁, 单孔跨径多在25 m～35 m之间, 多为4跨～5跨连续。桥梁支座多采用普通板式橡胶支座和聚四氟乙烯板式橡胶支座, 支座形式为圆形和矩形, 可选用的规格较多, 支座承载力在1 500 kN～4 000 kN之间。桥梁支座结构图见图1, 图2。

2监理工程师对桥梁支座施工安装的质量控制要点

2.1 监理对支座进场验收

天津地区工程建设领域执行板式橡胶支座市场准入证制度, 质量监督部门组织专家对天津主要生产厂家进行考察, 合格厂家方可进入建筑材料市场。

2.2 监理工程师对桥梁支座施工安装的质量控制要点

2.2.1 监理对支座进场验收检查要点

1) 各地区工程建设领域执行板式橡胶支座市场准入证制度, 质量监督部门组织专家对主要生产厂家进行考察, 合格厂家方可进入建筑材料市场。橡胶支座进入施工现场后, 监理工程师要核对支座产品合格证书、出厂日期、生产厂家标志, 查看产品包装是否牢固可靠, 确认支座规格和数量, 防止假冒伪劣和三无产品混入施工现场。

2) 严格支座抽样检测验收程序, 主要进行外形尺寸、外观质量、内在质量、力学性能检查试验, 其试验指标严格参照标准JT/T 4-2004公路桥梁板式橡胶支座执行。

3) 监理工程师应要求将进入现场的支座存于库房, 避免阳光直接暴晒、雨淋, 储存的库房应干燥通风, 支座应堆放整齐保持清洁, 严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等相接触, 并应距热源1 m以上。

2.2.2 监理对垫石及网片施工质量控制要点

1) 支座垫石内应布置钢筋网, 钢筋直径为8 mm时, 间距宜为50 mm×50 mm, 钢筋立体网架根部预埋入桥梁墩台内, 或桥梁墩台内应有竖向钢筋延伸至支座垫石内同钢筋网有效连接, 监理工程师检查中应注意网片顶面位置应位于垫石混凝土中上部, 避免网片紧贴墩台顶面而失去设置意义。

2) 垫石部位的墩台顶面混凝土要进行凿毛处理和彻底清理, 确保垫石基底清洁、平整无油污。垫石混凝土强度设计要求一般为C30～C50, 这里建议现场施工控制按C50考虑。垫石模板应支设严密牢固, 防止漏浆而造成局部混凝土不密实, 表面用木抹子整平, 以保证表面平整粗糙增大摩擦系数。支座垫石混凝土方量小, 尤其要注重夏季或气温较低时的混凝土养护和保温工作。

2.2.3 支座安装前准备检查工作要点

1) 监理工程师首先要检查墩台或垫石顶面是否清洁、干爽、无油污, 要除去墩台或支座垫石顶面浮砂。

2) 按设计图纸要求, 在支承垫石上标出支座纵横中心线位置, 同时也标出安装后梁板宽度的边线和中心线。

3) 垫石的顶面标高应准确一致, 尤其是同一片梁的一端安置两个支座时, 应严格控制垫石顶面的标高, 同一片梁的支座垫石顶面应在同一平面内, 以免产生偏压、初始剪切及受力不均匀现象。

4) 根据设计图纸逐一核对支座品种、规格、数量, 核对矩形支座安装的长短边方向, 避免矩形支座长短边安装方向错误, 一般情况下矩形支座短边应与顺桥方向平行。

2.2.4 现浇箱梁普通板式橡胶支座施工安装监理控制要点

1) 将支座安放在支承垫石上, 监理工程师检查支座中心线应同垫石中心线相重合。为避免施工中橡胶支座发生位移, 监理工程师应要求在支座下表面涂一层环氧树脂, 粘贴于垫石表面, 确保支座安装牢固。

2) 在浇筑梁体混凝土前, 在支座上面加盖一块比支座平面尺寸稍大、厚度不小于10 mm的预埋钢板, 监理工程师应重点检查支座预埋钢垫板上U形锚固钢筋的焊接质量, 往往施工操作人员认为钢筋焊接会致使预埋钢板翘曲变形, 或者由于锚固钢筋和梁体钢筋冲突难以焊接等原因而仅仅点焊连接, 此种做法不正确, 锚固钢筋必须与预埋钢板焊接牢固, 实践中钢板变形问题通过焊接后对钢板调平处理来解决。

3) 对于现浇梁, 支座上垫石应与梁体混凝土一同浇筑, 监理工程师应重点检查上垫石模板支设, 模板应与预埋钢板和梁底接缝拼接严密稳固, 防止漏浆而造成局部混凝土松散不密实, 影响上垫石混凝土强度。

2.2.5 简支变连续箱梁普通板式橡胶支座施工安装监理控制要点

1) 对于简支变连续箱梁, 监理工程师应重点关注施工单位对临时支座的选用, 目前多采用硫磺砂浆、砂筒等, 但由于硫磺砂浆现场可操作性差, 有时会给施工带来不必要的麻烦。这里建议施工单位选用砂筒, 钢筒下方开一小孔, 配一高强螺栓, 用洁净干燥的细砂代替硫磺砂浆, 细砂上面设置高强混凝土垫石作为承压面, 体系转换时, 只需打开螺栓, 砂就会慢慢流出, 砂面上的混凝土垫块会慢慢下落, 实现支座平稳转换, 此方法工艺简单可行, 现场操作性强。但监理工程师应对高强混凝土承压块的混凝土配合比设计和强度进行试验验证。

2) 监理工程师应彻底检查简支变连续中墩后浇段支座周边底模板, 该处模板必须支设牢固严密, 施工中此处往往由于操作空间小, 模板加固支撑较困难, 常常出现胀模漏浆现象, 造成后浇段梁底混凝土不密实、强度低, 甚者混凝土面严重变形挤压支座, 产生支座变形脱空等一系列质量问题。实践中建议采用在支座周围设置木框, 内部填充细砂, 并浇水沉实后上铺刚度大的竹胶板来支设, 此方法简单易行, 模板拼接严密牢固, 同时便于拆除, 能取得较好的施工效果。

2.2.6 四氟滑板支座施工安装过程的监理控制要点

四氟滑板支座的安装方法与普通支座基本相同, 监理工程师在检查中需注意以下几个方面:

1) 四氟滑板支座应水平放置, 且四氟滑板向上放置, 工程实例中出现过由于工程技术人员疏忽和操作工人的随意使滑动支座安装倒置, 四氟板贴于垫石或墩台上, 监理工程师一旦工作中未检查到位, 将致使滑动支座失效而带来严重质量问题。

2) 监理工程师检查与四氟板接触的不锈钢表面不允许有损伤、拉毛现象, 以免增大摩擦系数及损坏四氟板, 并要求用洁净棉纱擦拭干净不锈钢板及四氟的硅脂坑, 务必在硅脂坑中填满硅脂, 使四氟板与上支座板上的不锈钢板间摩擦系数最小, 达到自由滑移的目的。

3) 落梁时为防止梁与支座发生相对滑移, 应在梁体两侧设置垫铁和防滑挡块等, 待落梁工作全部完成后再拆除。

2.2.7 支座安装验收与维护

1) 预制梁架设或现浇混凝土完成后, 监理工程师在支座投入使用前重点检查支座临时固定措施是否拆除, 梁底杂物是否清理干净, 防尘罩是否安装等事项。

2) 监理工程师应检查受力支座是否出现滑移及脱空现象, 支座的剪切位移是否过大 (剪切角不应大于35°) , 支座是否产生过大的压缩变形, 支座橡胶保护层是否出现开裂、变硬等老化现象。对于存在问题的支座, 监理工程师要记录裂缝位置、开裂宽度及长度、剪切位移大小等相关数据, 并做好问题描述和定期观测工作。如果支座安装不符合设计及规范要求的, 支座不能正常使用, 监理工程师应要求施工单位制定详尽可行的处理方案, 待方案审批后对支座进行修补或更换。

监理工程师在从事施工现场质量管理工作中, 应对支座安装质量充分重视, 加强责任心, 落实各项技术措施, 严格按照设计与规范要求进行监督检查, 确保桥梁支座安装施工质量。

摘要：介绍了板式橡胶支座的使用现状, 从监理工程师现场质量控制方面, 对支座施工安装各个环节控制要点和验收注意事项进行了论述, 以提高板式橡胶支座施工安装的质量, 从而保证橡胶支座的使用性能及寿命。

关键词：板式橡胶支座,四氟滑板,简支变连续小箱梁

参考文献

[1]王立峰.公路桥梁板式橡胶支座施工质量控制要点[J].交通世界, 2008 (21) :123-124.

[2]JTJ 041-2000, 公路桥涵施工技术规范[S].