预制简支箱梁范文

预制简支箱梁范文（精选11篇）

预制简支箱梁 第1篇

关键词：简支,连续,箱梁,施工质量,控制重点

0 引言

先简支后连续结构由预制梁板和现浇段共同组成, 先预制安装, 后现浇连续;结构在施工中, 存在由临时支座 (简支) 变成单排永久支座 (连续) 的转换过程;结构在体系转换后, 在恒载与活载的作用下, 受力特征为连续梁。其主要工艺流程顺序:梁板预制→吊装就位 (简支状态) →浇筑现浇混凝土 (按设计顺序) →形成连续体→张拉墩顶负弯矩钢束 (按设计顺序) →拆除临时支撑→转换完毕。该种结构主要包括预制施工和安装后施工两个过程。预制过程的施工质量对结构及后续施工质量和难易影响巨大, 必须给以足够的重视而对施工质量要点加以控制。预制梁板有箱梁、T梁等型式。新建芡河特大桥设计为30m先简支后连续预应力混凝土箱梁。本文通过新建芡河特大桥30m预应力钢筋混凝土箱梁实例, 介绍了先简支后连续箱梁预制施工的质量控制要点和注意事项。

1 工程概况

新建芡河特大桥桥梁起止点桩号分别为K5+390~K6+830, 全长1446m (3m+4×30m+8× (5×30) m+4×30m+3m, 共计10联, 48孔) 。桥梁上部结构采用30米跨先简支后连续预应力钢筋混凝土小箱梁, 每孔4片箱梁, 全桥共192片。下部结构采用钻孔灌注桩柱式桥墩 (桩顶设系梁) 、上接盖梁构造;桥台采用肋墙式桥台, 下接承台和钻孔灌注桩基础。

2 施工质量控制要点

2.1 模板

在箱梁的预制施工中, 模板设计的好坏是质量保证的前提, 为了保证混凝土外观质量, 必须认真设计和加工。外模采用大块钢模拼装, 内模采用分节组合的形式。模板自身必须有足够的强度和刚度, 以保证成型混凝土构件的几何形状、尺寸[1]。模板安装必须注意形成桥面横坡, 也即高低边要严格控制好。内模的质量控制非常重要, 应定位准确、牢固。为保证箱梁内模的位置, 内模与钢筋间设置砼垫块, 下部每侧间隔1m左右用预制同标号混凝土垫块顶紧内模, 底板用专门制作的钢筋马蹬和混凝土垫块作为支撑。为了防止内模上浮, 每隔1.2m在外模上设一道横梁, 以此横梁上为支撑将内模用可调螺杆向下顶紧。在模板缝中嵌入固定式弹性嵌缝条和覆盖粘贴胶带 (如图1所示) , 保证不漏浆和梁体美观。混凝土灌筑完成之后, 待混凝土强度达到或超过设计强度的50%时, 方可开始拆除内模。每次拆模后必须对模板作彻底的清理、打磨处理[1], 以确保混凝土外表光洁。

2.2 钢筋

钢筋应具有出厂质量证明书和试验报告单[2], 运到工地后, 按规范要求抽样检查, 各项指标均需满足要求。钢筋经进场检验合格后方可使用[2]。钢筋焊接质量必须符合有关规定, 每个断面的钢筋接头不超过50%, 要按规定错开。加工成形的钢筋加以标识, 以防混用。钢筋的绑扎顺序为先底、腹板, 待内模立完后再绑扎顶板钢筋。

梁板预制时湿接头预留钢筋位置一定要准确, 板端钢筋预留长度要一致, 比设计长度略长 (如图2所示) , 这样为梁板就位、钢筋焊接创造有利条件, 避免当梁板全部安装完毕后处理接头钢筋造成的操作环境差、工人劳动强度大而无法保证接头钢筋连接质量情况出现。

2.3 混凝土

混凝土采用拌和站集中拌和, 所用的水泥、砂、石等材料必须先进行检测合格[3]。振捣方式采用附着式振动器并配以插入式振动器振捣的方式。附着式振动器的振动要由有经验的人员专人指挥, 短振勤振, 每一振点的累积振动时间在20秒以内, 以砼不再沉落, 不出现气泡, 表面呈现浮浆为度, 且灌筑上层砼时, 不开启下层己筑好砼部分的外部振动器。混凝土施工的关键是运输、浇筑速度等[4]。本项目用罐车运输到预制梁的附近, 把罐车里的混凝土放置在漏斗里面, 然后用龙门吊运到梁的一端。采用配备足够的设备和熟练作业人员的办法加快浇筑速度。顶板浇注完毕开始初凝时, 必须用抹子进行收面, 并将表面拉毛。

2.4 波纹管

波纹管是钢带螺旋折叠而成, 安装时波纹方向与穿束方向一致。波纹管接长采用大一号的波纹管套接, 套接长度均为40cm左右, 按设计间距设“井”字形定位钢筋固定孔道位置。采取孔道接头处用胶带纸缠绕加强接头严密性、浇筑砼时振捣人员应熟悉孔道位置、严禁振动棒与波纹管接触以免波纹管受伤造成成孔尺寸偏差过大或波纹管漏浆等措施保证孔道畅通。对于顶板负弯矩扁管, 为防止波纹管因本身自重轻在混凝土中易上浮、柔性大易变形而使管道偏离设计位置改变预应力筋受力状态, 特在管内穿入直径不小于钢绞线直径的芯棒[5]。负弯矩管道精确定位可有效保障后续施工顺利进行和工程质量 (如图3所示) 。

3 结语

实践表明, 先简支后连续结构的施工质量必须精细, 质量控制要点特别多。不仅在预制时从模板、钢筋、混凝土、预应力管道定位等严格控制施工质量, 还必须考虑到安装后结构后续施工的便利和质量。笔者根据实践认为在模板、钢筋、混凝土等方面, 必须前后全局考虑。当然预制施工中还有许多细节问题需要进一步研究, 诸如曲线段梁板长度应、箱梁堵头如何精确控制等。

参考文献

[1]J TG/T F50—2011, 公路桥涵施工技术规范[S].北京:人民交通出版社, 2011.

[2]孙爱民.浅析砂、石质量对混凝土质量的影响[J].安徽建筑, 2010, 03:51, 75.

预制箱梁施工方案 第2篇

1、本工程预应力空心板梁预制场拟设在大桥东岸一侧滨江大道与下渡街之间的桥冻拆迁空地上。场地长约65m，宽约40m，共设置台座8个，台座顺桥轴向布置。

为了确保预制预应力空心板梁的施工质量，防止张拉过程中梁体自重引起台座的沉降，须对台座基础进行加固处理。测出30m板梁台座及其端头位，并采用扩大地基承载面积的办法，板梁端头部位基础尺寸均按1.5m×1.5m，挖1m深的基坑，其上摊铺碎石厚约30cm夯实，再浇筑70cm厚的钢筋混凝土。在经过处理的扩大基础上进行台座施工，台座两边设置硬质泡沫，严防漏浆。整个预制场地人武部用混凝土抹面，并设有纵横排水设施，预制场纵向主排水沟共两道，分别位于两龙门轨道外侧，横向排水沟共设7道，其与纵向排水沟相联，横向排水沟分别设在台座的两端和中部。

底座采用条型混凝土基础，其上铺8mm钢板作底模，其基本尺寸根据设计图纸确定。板梁预制场布置详见平面布置图。

2、板梁预制施工方案：

①施工准备：箱梁的施工准备主要包括预制场地的建设、龙门吊的安装、材料的储备及模板的加工等工作内容。

②施工工序流程：

③预制场建设：利用已填筑好的路基对施工场地进行规划，板梁的底座基础需进行处理且表面用混凝土摸平光滑，梁端部底座要进行加强处理。吊装用的龙门吊利用贝雷片拼装。

④模板加工：本大桥板梁用的外模板利用专业模板厂加工制作的组装式钢模，面板采用6mm钢板制作，一块模板面板应尽量减少焊接缝。面板水平加劲采用槽钢横竖加劲。加劲与面板之间采用间断焊缝，每段焊缝长度为5cm，焊缝厚度不小于6mm，面板采用刨光处理。内模利用活动式木模钉铁皮。模板使用前要检验模板的各部位的尺寸是否符合设计要求，并要注意模板表面的除污除锈工作。

⑤模板的拼装拆除：外模板的拼装、拆除利用简易小型龙门吊的电动葫芦进行作业，模板安装前，先安装钢筋骨架和端模板，再安装波纹管及两侧模板;在浇筑完底层砼后进行安装内模。拆卸时与安装顺序相同。模板安装应严格按放样进行，确保安装时位置准确，安装牢固。

为了保证模板的接缝光顺、不漏浆，采取措施如下：A、模板接缝处采用硬质泡沫衬垫并用打磨机打磨平整。B、每次拆模后均将模板表面清理干净，并涂抹机油，确保在下一次使用时不生锈。C、每次立模前先将模板表面清理干净，去除污垢、不洁物或铁锈(如有)，涂上适量脱模剂后方可立模。

⑥钢筋制作与安装：使用的钢筋需有出厂合格证明并经过试验室抽检合格，钢筋的存放必须分批分类并要有防雨水等的侵蚀措施。钢筋的制作在建好的钢筋施工棚内集中进行，制作好的半成品及成品钢筋应分类堆放。钢筋制作与安装应注意避免在结构的最大应力处设置接头，并应可能使接头交错排列，接头间距相互错开的距离大于50cm，焊接点与弯曲处的间距应大于10d(d为钢筋直径)，除去焊接时存留的焊渣，焊缝长度符合规范要求(即双面焊为5d，单面焊为10d)。

⑦钢绞线安装(穿束)

钢筋绑扎时要注意将波纹管绑扎定位在钢筋结构上，波纹管的定位一定要按照施工图纸要求进行，施工时注意波纹管的定位钢筋应稳固准确，同时波纹管的接头应密封严密，避免砼浇注时有水泥浆渗漏堵塞波纹管。如绑扎波纹管时波纹管的位置与钢筋发生冲突时适当挪移钢筋的位置。

使用的钢绞线及锚夹具要有出厂合格证，运至现场后，亦应通过试验(按规范要求分批进行)合格后方可使用。钢绞线下料用砂轮切割机切割，钢绞线长度应严格按照图纸尺寸下料，钢绞线应分根梳理顺直，避免有缠绞扭麻等现象。穿钢绞线前要检查孔道内是否畅通、无水及其它杂物，注意避免划伤波纹管。在钢绞线装入管道后，管道端部开口应密封。

⑧模板拼装：底板钢筋安装完后，先要进行内模的安装，内模安装时必须定位准确且安装牢固，特别要注意保证底板的厚度。待钢筋绑扎安装经复检合格后再进行侧模的安装。模板安装时应注意接缝严密、光顺、不漏浆，同时每次立模前将模板表面清理干净，去除污垢、不洁物，涂上适量脱模剂。

⑨混凝土的浇柱：

砼浇注前应检查模板尺寸与开关是否正确及各预埋件位置及予应力筋预留管道定位是否正确，模板如有缝隙，应用海绵或泡沫堵塞严密。模板内的杂物、积水和钢筋上的污垢应清理干净。

浇注的混凝土应严格按照试验室提供的配合比进行下料，各项材料均应检验合格，坚决杜绝不合格材料投入使用。浇注的过程中由专职的试验人员进行现场监控，对混凝土的和易性进行目测，经常性进行砼坍度测试，对于不合格的混凝土坚决不用。

混凝土的浇注应按一定的厚度、顺序、和方向分层浇筑，从梁的一端一层一层循序进展至另一端向相反方向投料，并在距该端4-5m处合拢。分层下料、振捣，每层厚度不超过30cm。上层混凝土必须在下层混凝土振捣密实后方能浇注。

混凝土的振捣采用侧模振捣架装配附着式振捣器为主及插入式振捣为辅的振捣方法。振捣过程中，振动棒与模板间距保持5-10cm，并避免碰撞波纹管，不得直接或间接地通过钢筋施加振动。振捣上层混凝土时，振动棒应插入下层混凝土内5-10cm;每一处振捣完毕后，应边振边徐徐提出振动棒，以防混凝土出现较大的气泡。同时浇筑混凝土过程中，设专人检查校正波纹管、模板等。

浇筑完毕后，要进行收浆、拉毛，整片空心板梁浇筑完成后及时进行洒水养护并在板梁顶铺设麻袋等覆盖物，使板梁经常处于湿润状态。模板拆除后采用覆盖塑料薄膜进行保湿养生。混凝土强度达到2.5Mpa前，不得使其承受各种外加荷载。

⑩张拉与压浆：张拉设备应经过校验后才能使用。当板梁混凝土构件达到设计强度的90%后，才能对予应力钢绞线进行张拉锚固。张拉顺序应按设计规定进行，张拉方式采用两端同时对称张拉，须保持两端同步进行。张拉时，应保证千斤顶张拉力作用线与钢绞线轴线一致。对于30m跨预应力筋控制张拉应力σk=1395Mpa，张拉顺序按设计图纸钢筋编号顺序，高强度低松驰钢绞线设计采用标准强度R=1860Mpa，两端对称张拉，每束钢绞线的张拉控制力为781.2KN。

16m跨预应力筋控制张拉应力=1125Mpa，预应力筋张拉工序为：0初始应力(0.1σk)100%σk(持续5分钟)。

张拉过程中应采取应力应变双重控制，选派有丰富施工经验的技术人员负责整个预应力张拉工作，张拉作业人员应持证上岗。

待整片梁所有预应力束张拉完后，应尽快进行压浆。压浆前做好割切锚外多余钢绞线工作。压浆顺序是先下后上，要集中将一处的孔一次压完。压浆使用活塞式压浆泵，开始时压力要小，然后慢慢增加。压浆应达到孔道另一端饱满并出浆，且排出与规定稠度相同的水泥浆为止。孔道压浆用纯水泥浆，水灰比为0.4-0.45。压浆过程中认真填写施工记录，并按规定要求作水泥浆试块。

对于30m板梁台座可设置约1.7cm反拱度。

⑾封端：封端前浆端面混凝土凿毛，然后焊接固定端部钢筋网，支上端面模板，进行封锚。浇筑时要仔细操作振捣，使锚具处砼密实。

3、板梁移运和存梁：

①板梁的移运：板梁的移运前，要特别注意空心板梁的养生，砼强度达90%后才能起吊运输。堆放时，应在空心板两端用两点搁支，不得使上、下倒置。

斜交简支小箱梁受力分析 第3篇

关键词：弯扭耦合;反力;变形;横梁

随着交通的发展，桥梁建设也迅猛发展，高等级公路上的中、小型桥梁为了服从线路的总走向，工程中往往设计成斜交的。相对于正交桥梁，随着斜交角度的增加，斜交桥梁的受力特点也就表现的越来越明显。

某三跨21+30+21m简支梁斜交桥，桥宽34m，斜交角度45度，中跨30m梁采用预制小箱梁，桥面宽度34m，通过单梁与整体梁格分析比较，斜交桥当宽跨比及斜交角度较大时，反力、弯矩及变形都明显区别于正交桥梁，以下将具体论述斜交桥在以上几个方面的受力特点。

斜交桥横梁的刚度对主梁的受力影响很大，为方便施工，本桥横梁与支撑平行，共设两道端横梁，三道中横梁，本文采用两种横梁刚度比较计算，横梁厚度分别为0.35和0.5m。

图1  桥型布置立面图

图2  桥型布置平面图

圖3  横断面布置图

本工程斜交角45度，且宽跨比B/L=1.13，斜交梁特点鲜明，现从反力、内力、位移等方面分析不同横梁刚度作用下斜交主梁的受力特点。

本桥施工过程为，1、吊装预制小箱梁。2、连接横向湿接缝。3、现浇后浇带及二期铺装。

一、支座反力

運用剪力柔性梁格法理论，采用有限元计算软件Midas/Civil建立梁格模型，研究不同横梁刚度作用下斜交45度对边支座和中支座支撑反力的影响。

考虑到活载分布位置对边梁反力影响较大，本文仅考虑恒载作用下斜交梁的受力特点。

圖4  0.35m横梁时支座反力

圖5  0.5m横梁时支座反力

表一  单位（KN）

反力

斜交-横梁0.35m

斜交-横梁0.5m

平均反力

1153

1153

最大反力

1646

1691

计算结果表明，简支斜交桥反力具有明显的连续梁特征，钝角处反力远大于锐角反力，且横梁刚度对支座反力有影响，横梁刚度越大，支座反力越不均匀，采用0.35m横梁时，最大反力/平均反力=1.43，采用0.5m横梁时，最大反力/平均反力=1.47。

二、边梁内力

按照本工程的施工顺序，二期荷载荷载作用前，斜交体系已经完成，因此二期荷载作用下的梁体弯矩能体现斜交梁的受力特点。现建立斜交及正交三个模型比较二期荷载作用下主梁内力。

以下为二期荷载作用下各个体系下边梁的内力。

圖6  0.35m横梁时内力

图7  0.35m横梁时内力

圖8  正交梁内力

表二：单位（KN*m）

最大内力

斜交-0.35m

斜交-0.5m

正交梁计算

弯矩

1367

1354

1586

结果表明：1、斜交梁内力小于正交边梁内力。

2、斜交梁最大正弯矩不在跨中，而是偏向负弯矩。

3、横梁处弯矩有突变，且梁端横梁处为负弯矩。

4、横梁刚度不同时，斜交边梁内力也不同，刚度越大，正弯矩越小，负弯矩越大。

三、梁体变形

梁体在自重、整体升降温等荷载作用下，会发生纵向变形，正交梁约束端水平位移相同，斜交梁因横梁主梁变形方向不同，会同时发生纵向和横向变形，且锐角和钝角处变形量不同。

图9  恒载作用下梁体的纵向位移

圖10  整体升温作用下梁体的纵向位移

从计算结果可以看出，斜交梁在荷载作用下，变形有如下几个特点：

1、恒载作用下梁体锐角处变形大于钝角处变形，端横梁发生扭转。

2、温度荷载作用下梁体变形为非线性，锐角变形大于钝角变形，横梁发生扭转。

结论：通过以上比较，可以得出由于斜交横梁的影响，斜交梁的受力存在以下几个特点，1、斜交梁梁端反力不均匀，负弯矩处反力最大，约为平均值的1/cos（φ），φ为斜交角度。且横梁刚度越大，负弯矩处反力越大。2、由于弯扭耦合的影响，斜交梁主梁受力明显减小，且随着横梁刚度的增大，主梁内力越小，这是因为随着横梁刚度增大，梁的扭矩也增大，主梁向下变形减小。3、梁体变形时梁端横梁存在扭转，锐角处变形大，钝角处变形小。

基于以上受力特点，斜交梁设计时应充分考虑到斜交因素，特别是斜交角大，宽跨比大的桥梁。1、支座反力应建整体梁格模型考虑，锐角处支座扭转大，应采用较高支座。2、横梁尺寸的选择应综合考虑主梁受力合理选择界面尺寸，横梁刚度越大，活载分配越平均，斜交梁特点越突出。3、因存在端横梁扭转，伸缩缝的宽度应比一般正交梁大。4、由于扭矩存在，主梁与后浇带混凝土之间的连接应加强。

参考文献：

[1]高等学校教材《桥梁工程》 人民交通出版社。

预制简支箱梁 第4篇

关键词：客运专线,箱梁,整跨预制吊装

1 客运专线双线简支箱梁整跨预制研究

1.1 模板工程

在箱梁预制过程中必须保证箱梁的结构尺寸, 因此在模板设计时, 模板必须具有足够的强度、刚度和稳定性, 而且在安装、拆卸时, 要省时、省力、快速、高效, 缩短立模工序占用时间, 加工误差满足设计和规范要求。制、存梁场模板的配置根据模板的位置及不同种类有不同的配置, 按照模板在制梁时的不同位置进行划分。

1.2 模板配置

底模。若底模单纯是为了浇筑混凝土而设, 则可采取固定不动的, 固定于制梁台座上重复适用若底模不只是单纯为浇筑混凝土而设。固定底模模板安装固定后位置基本不动, 拆模只须做适当的移动, 耗时较短;移动底模耗时较长, 但不占用外模床组装, 也提高了外模床的利用率;外模。外模设计有可向外张合的、有略为下降后可整体纵移的、有固定不动的。外模的设计也是根据不同的施工组织和设备的配置有所变化, 当箱梁采取利用底模驮运出制梁台座时, 纵向移动需克服巨大的箱梁与腹板外墙模之间的摩擦力;内模。内模设计有可整体抽出的和分段拼装的。内模和箱梁端部端的设计要吻合, 当箱梁端部采取加厚措施时, 宜采取向外加厚为好, 这样仍然可以保持箱梁内底板的一致水平, 利于内模进出, 且必须在收缩液压支撑杆件后能够出入箱梁内腔, 当钢筋笼在绑扎胎架上已经组装成整体钢筋笼时, 内模采取滑入式;端模。整体式端模需要在钢筋全部绑扎好且内模吊入后利用龙门吊或天车吊到钢筋笼端头, 穿先张预应力钢筋或后张预应力套管, 整体式端模多适用于后张法, 其耗时为从钢筋笼入模后至浇筑养护初凝后占用的时间;分离式端模可以在底板钢筋绑扎好, 在绑扎上部钢筋的同时可以穿下部预应力钢筋或套管, 利用混凝土浇筑后养护期间穿后张钢筋, 对端模无特殊要求。

1.3 钢筋工程

钢筋工程本小结指非预应力筋包括钢筋的备料、绑扎以及成品的搬运是制梁生产线上的另一个控制要径。进场钢筋表面不得有裂纹、折叠、结疤、耳子、分层及夹层, 允许存在的缺陷的深度和高度不得大于所在部位尺寸的允许偏差。

1.4 混凝土工程

混凝土的设计、浇筑、养护工艺直接关系到箱梁的外在品质和使用寿命, 而且采用先进的科学技术、设备、材料等还可以缩短制梁的周期, 混凝土工程也是箱梁生产的重要控制环节。

1.5 预应力工程

混凝土预应力的实施有两种, 先张法和后张法。现浇箱梁, 无论先张法或后张法, 预应力筋都必须符合规定, 预应力筋进场后应分批分类堆放, 并附有生产厂的技术合格证经外观检查合格后再取样复验挂牌堆放, 从外观检查合格的每批预应力钢绞线中任意抽取一盘, 从盘端取样做整根钢绞线的拉力破断试验、松驰试验和屈服强度试验, 首次使用时必须抽验, 正常生产中每季度抽验一次, 每次二根, 如有一项试验结果不符合规定时, 则不合格盘报废, 再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试样进行不合格项的复验, 如仍有一项不合格, 则该批钢绞线判为不合格每批预应力筋由同一牌号、同一直径、同一生产工艺制造和同一交货状态的预应力筋组成预应力筋由于长期存放而出现锈蚀, 使用前须重新复验, 合格后方可使用。

1.6 上拱度控制

从箱梁设计、施工到存梁都必须做好上拱度的控制: (1) 影响箱梁上拱的因素主要有材料、养护、混凝土的徐变、预应力大小、预应力作用时间、桥上工程的荷载与作用时间, 针对这些因素对箱梁上拱进行控制:混凝土的材料、配比、预应力筋等要严格按照要求备料。 (2) 制梁模板要预留反拱, 抵消部分预应力产生的上拱, 反拱度的设置需要经过计算和实际测量得出。 (3) 在满足工期的条件下适当延长架梁后的置放时间, 推迟二期工程荷载的作用时间, 二期荷载施加时间宜为终张拉或放张后天。 (4) 终张拉或放张后实测梁体弹性上拱应控制在倍设计值内, 制梁时在梁体顶部预留观测点, 存梁后定期做好上拱度的测量并记录, 随时掌握梁体上拱变化

2 客运专线双线简支箱梁整跨吊装研究

2.1 箱梁由制梁台座移位至存梁台座

箱梁移位方法众多, 不同的方法依赖于不同的移梁设备或机械, 且方法的运用各有优缺点:

滚排液压驱动横移梁。采用滚排液压驱动横移梁, 首先在箱梁移动方向前方铺设活动式移梁平台, 接着采用四台液压千斤顶在制梁台座上将箱梁顶起, 在箱梁下铺设钢轨, 钢轨上放置滚排, 安放滑板、橡胶垫, 然后落梁, 利用水平液压千斤顶顶推箱梁移动, 移动一段距离后, 拆离液压千斤顶向前移位重新固定接着移梁, 直到将箱梁移到位;移梁小车移梁。移梁小车利用车身驮背着箱梁出制梁台座, 小车在滑道或轮轨上移动, 小车的动力可以利用上述液压千斤顶逐段移动, 也可以利用卷扬机牵引拉出, 还可以利用自身动力自走。箱梁准备离开制梁台座时, 利用箱梁四周四个液压千斤顶将箱梁顶高, 移梁小车进入, 再缓慢收缩千斤顶落梁;龙门吊移梁。利用安装于龙门吊下方的轮子在箱梁两侧布置的轨道上移动, 移动范围可以跨越制梁区直到存梁区, 轨道在箱梁两侧可以纵向布置也可以横向布置。在平面布置为纵列式的梁场, 轨道沿箱梁纵向布置, 这时需要两台龙门吊同步起吊运梁, 利用两台可以同步自走的龙门吊不仅可以起吊运输箱梁, 还可以可以实现整个制梁生产线的钢筋笼、模板、等的吊装但在平面布置为横列式的梁场, 轨道沿箱梁横向布置, 用一台大型龙门吊可以将箱梁从制梁区域吊运至存梁区域;提梁机移梁。提梁机可以实现跨越存梁台座存梁, 同时, 在梁场内设置1条与箱梁纵向平行的道路, 提梁机可以起吊梁场内任意制、存梁台座上的箱梁, 轮胎式提梁机可以为单台作业, 也可以为两台同步自走作业, 提梁机较灵活, 无须铺设轨道, 节约成本。

2.2 箱梁由存梁台座至桥上运梁

梁场存梁期满后即开始准备运梁, 箱梁上桥的方式根据梁场与线路的关系和机械设备的配置各有不同, 概括起来有两大类一是路基运梁式, 二是提梁式。路基运梁式克服了桥下无临时用地无法设预制场的困难, 梁场位置选取相对灵活, 缺点是需要修建临时便道, 增加成本, 且通过既有路基上桥需要对桥头和路基段进行增强处理, 以免损害路基;提梁式是箱梁预制通过跨墩龙门吊吊装1孔或几孔箱梁成桥面, 然后在桥面组装架桥机和运梁车, 或在地面组装后起吊至桥面, 运梁车在桥上等待装梁, 存梁区将箱梁运至提梁区。

2.3 运梁车运梁时架桥机架梁及移位

架桥机的种类较多, 但架梁方式基本相同, 都是先将箱梁起吊运输到位, 然后落梁, 区别在于架桥机的移位方式不同, 按照架桥机外形及走形方式, 通常分为单钢梁架桥机和双钢梁架桥机。

2.4 运架一体机运梁时架梁及移位

运架一体在梁场可以实现从制梁台座到存梁台座之间的移梁, 架梁又可以单独起吊后运输, 在梁场避免了其它大型机械设备的运用, 架梁时利用辅助导梁原理简单, 且辅助导梁下面中间两活动支撑脚可以很容易实现变跨架设, 遇既成桥面时, 下导梁一头固定在既成桥面上即可。无论哪类运梁或架梁机械, 其设计吊装能力均需满足荷载要求, 各种运、架机械目的一样, 实现方式不同, 各有优缺点。

参考文献

[1]肖家安.整孔箱梁预制施工技术研究[D].西南交通大学.2003

[2]刘志远.高速铁路双线整孔简支箱梁的预制和安装.四川西南交通大.2003

预制箱梁劳务分包合同 第5篇

合同编号：原施合（2010）003号

工 程 名 称： 24m、32m整孔预制箱梁 工 程 地 点：山西省原平市中铁25局梁场 工 程 承 包 方：中铁二十五局集团建筑安装工程有限公司 劳 务 分 包 方：衡东湘恒东建劳务有限公司

2010年6月20日

—1—

工程承包方(以下简称甲方)：中铁二十五局集团建筑安装工程有限公司

（原平制梁场）

劳务分包方（以下简称乙方）：衡东湘恒东建劳务有限公司

依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其它有关法律、行政法规，遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则，甲方与乙方经过友好协商，双方就预制箱梁的劳务分包事项达成一致，订立本合同。

第一条 劳务分包内容

工程名称：大西铁路客运专线工程站前1标24m、32m整孔预制箱梁 工程地点：山西省原平市中铁25局制梁场

劳务分包范围及内容：24m、32m整孔预制箱梁573孔（含钢筋工程、预制箱梁混凝土工程、橡胶抽拨管工程、模板工程等）详见附表一。

第二条 工期

开工日期：2010年6月20日 完工日期：2011年12月31日 总日历工作天数为：544天

第三条 质量标准

工程质量：按总(分)包合同有关质量的约定以及符合《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》和《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》等质量标准，本工程必须达到质量评比 合格 标准。

第四条 劳务承包方式

4.1劳务分包实行综合单价承包（单价一次性包死），综合单价详见—2 — 附件一《劳务承包项目及单价一览表》，综合单价中已包含完成相关工程支付细目的主要工序及一切辅助工序所需的全部工费和管理费（营业税、城建维护税和教肓附加除外）。甲方除按合同约定的支付项目及实际完成认可的工程数量支付劳务费用外，不另行支付其他任何费用。

4.2由甲方安排的计时工工价为技术工86元/工日；辅助工（食堂、巡守、清洁）70元/工日（含管理费），工时数量需经甲方施工员签派工单，施工部部长复核、主管副经理审批才有效。4.3劳务承包工程数量

劳务承包工程数量详见附件一《劳务承包项目及单价一览表》，验工计价的工程数量必须是在施工设计图及批准的变更设计图范围内的实际完成数量。

第五条 劳务报酬

按劳务分包范围及内容包括一般医药费、必备的工具购置等管理费用 人民币金额￥：32m箱梁 47942元／孔;24m箱梁38209 元/孔（含管理费）

最终结算劳务报酬为各分项施工设计图及批准的变更设计图范围内的实际完成数量乘以合同约定的综合单价相加之和。

第六条 甲乙双方的义务 6.1甲方

6.1.1甲方成立现场管理机构即中铁二十五局集团建筑安装工程有限公司原平制梁场项目经理部全面履行分包合同，组织实施施工管理的各项工作。

项目负责人： 曾湘澜 项目总工程师： 韩义

—3— 6.1.2解决施工用地，协助乙方解决施工用水源、电源；免费提供劳务工住房食堂照明生活水源铁床等生活设施．

6.1.3提供图纸及有关技术资料，组织图纸会审和技术交底，编制实施性施工组织设计、施工计划，统一制定各项管理目标，按合同约定供应材料、设备、构配件、成品或半成品；

6.1.4负责与发包人、监理、设计及有关部门联系，协调现场工作关系； 6.1.5监督乙方劳务人员进行文明施工、安全生产、质量创优，保证工程作业现场施工安全及工程质量；

6.1.6负责对乙方进行计量及支付报酬；

6.1.7统一安排技术档案资料的收集，并进行审核和整理，负责组织交工验收，并向发包人及相关部门报送。

6.2乙方义务

6.2.1组建与工程相适应的项目管理机构，全面履行本合同。项目负责人为： 汤爱华，项目技术负责人为： 李和平

6.2.2按甲方要求提供符合施工要求技术熟练具有相应资格证书的劳务人员及相应施工机具、设备（详见附件三、四《乙方进场主要技术人员表》《乙方进场机具、设备一览表》。于本合同签订后 3 日内全部到达施工现场。如果乙方上述人员和施工机具设备发生变动，乙方应及时通知甲方，征得甲方同意，否则视为乙方违约，由乙方向甲方支付 拾万元 违约金；

6.2.3进场后严格执行国家用工制度及时办理有关手续，向甲方报送全部劳务人员名单、身份证复印件，严禁与施工无关人员进、住施工现场，违者接受甲方视情节给予的处罚；

—4 — 6.2.4根据施工组织设计总进度计划的要求，每天必须完成甲方安排的箱梁生产任务；乙方必须完成甲方下达的周、月度、季度、年度施工计划，若不能完成生产计划，属于乙方责任，甲方将给予乙方经济处罚。同时，每月底前5天提交下月施工计划，有阶段或结点工期要求的提交阶段或结点施工计划及甲方供应的材料、设备、构配件、成口或半成品申请计划。

6.2.5严格按照施工图纸、施工组织设计、施工验收规范，精心组织具有相应资格证书的技术熟练的人员进行施工，确保工程质量达到约定的标准，确保工期按时兑现。

6.2.6积极参加甲方组织的相关工法、操作规程等劳务培训，认真按照行业技术规范和设计要求以及甲方发出的指令施工，随时接受业主、监理及其甲方委派人员的检查、检验，并严格按甲方代表及委派人员要求施工。做好与参加本建设项目其他各专业部分、分项其他施工队伍的配合工作；

6.2.7按工程承包人统一规划堆放材料、机具，按工程承包人标准化工地要求设置标牌，统一服装，搞好劳务工生活区的各项管理，并确保饮食卫生，杜绝集体饮食中毒事故发生，做好自身责任区的治安保卫工作；

6.2.8及时配合甲方办理月份劳务费计量支付及竣工结算，按时提交完整的原始资料及报表，配合工程承包人办理工程竣工验收；

6.2.9在工程未交付甲方前，应负责对已完工程的保护工作，若有损坏，应自费予以修复。

6.2.10乙方须自行完成本合同规定的劳务内容，严禁将所承包的劳务内容进行转让；在施工过程中，不得偷工减料，不得倒卖或挪用甲方供应的材料、设备、构配件、成品、半成品。一经发现甲方有权加倍处罚，从劳务费中扣除。

—5— 6.2.11遵守执行甲方为加强施工管理统一制定的管理制度及措施，遵守社会治安管理的有关规定，积极维护甲方的信誉，配合甲方搞好业主组织的质量信誉评价检查评比。如果出现聚众闹事等有损本项目或甲方、发包人形象的行为，应承担一切经济损失和甲方视情节给予的处罚。

6.2.12 必须按劳动法及政府有关部门的要求缴纳“三金”（养老保险、医疗保险、工伤保险）

6.2.13必须保证工程质量，由于乙方的工作不负责或疏忽而造成施工的返工及材料浪费，乙方必须无条件返工及全额赔偿材料费用，并受到甲方的处罚，每次为¥2000元 第七条 质量、安全与文明施工

7.1工程质量应达到合同中约定的标准。

7.2 乙方应遵守甲方工程质量管理有关规定，严格按质量标准组织施工，施工中乙方每进入下一道工序必需进行工程（隐蔽工程）质量自检后书面报甲方，经监理、甲方技术负责人、质检工程师等有关人员签证合格后，方可进行下道工序施工。施工中对于由于乙方原因造成或未达到合同约定质量标准的，甲方有权责令乙方停工或返工，其费用由乙方承担，工期不予顺延。

7.3乙方应遵守甲方安全生产及文明施工有关管理规定，严格按安全标准组织施工，采取必要的安全防护措施，消除事故隐患，并随时接受行业安全检查。

7.4乙方在提供本合同约定劳务时应为其劳务人员办理人身伤害保险及各项社会保险（养老保险、医疗保险、工伤意外保险），费用由乙方承担。

—6 — 7.5在施工中发生质量、安全责任事故，应及时报告甲方，不得擅自处理或隐瞒。因乙方原因发生质量、安全责任事故的其造成的损失和发生的费用均由乙方承担，经济损失费用在劳务费中扣除。

7.6根据甲、乙双方协商，为确保施工现场乙方施工人员安全生产，乙方在签订本合同时，须向甲方交纳 壹拾万元 安全风险保证金，待本工程竣工结算时，乙方若无安全事故发生，甲方退回 壹拾万元 风险保证金给乙方。

7.7根据甲、乙双方协商，为确保施工质量，乙方在签订本合同时，须向甲方交纳 壹拾万元 质量保证金，待本工程竣工结算时，乙方若无质量事故发生，甲方退回 壹拾万元 质量保证金给乙方。

7.8 文明施工方面，乙方必须按甲方要求，做到工完场清。第八条 材料、设备供应

8.1甲方供应的材料详见附件二《甲方供应材料（机械设备）品种及单价表》，乙方应提前5天向甲方项目部提出书面申请计划，甲方项目部根据乙方计划、工程进度向乙方供应，材料经双方点验签证后，按甲方指定地点和方法堆放，并妥善保管。如发生丢失或损坏，乙方负责赔偿，并承担由此造成的一切损失。甲方供应的材料从领料点到现场的运杂费已含在劳务承包单价里。

8.2对于甲方所供应的材料设备，乙方应按与甲方约定的总量或消耗量标准承包，对由于乙方的原因造面的材料超耗部分，甲方在结算时给予扣除。

8.3乙方使用甲方周转材料、机具设备等，必须另行签订租凭合同，租凭等费用在每月劳务费中扣除。

—7— 8.4乙方必须认真执行项目部“逐日材料消耗登记制度”的有关规定。8.5乙方须按劳动保护要求,对现场施工作业人员配备必要的劳动保护用品，甲方安质部门若发现乙方作业人员无劳动保护用品配备，发现一次将按梁场规章制度给予处罚。

8.3凡在制梁过程中需要使用的小型简易工具，由乙方自备。第九条 劳务报酬、及其验工计价与支付

9.1本工程劳务报酬实行按月验工计价、年度清算、竣工末次计价的方法结算付款。

9.2乙方每月 20日上报验工计价资料，其实际完成数量必须以甲方项目总工程师、施工部负责人、技术部负责人、作业队技术负责人共同核实签字为准，验工计价表必须经项目经理、项目总工、项目预算负责人、公司成本部共同核实签字的金额为准。

9.3 项目部财务部门凭正式有效的验工计价资料，进行劳务报酬支付，其累计支付劳务报酬不得超过劳务报酬总价的95%。

9.4当业主资金不到位时，甲方按同比例予以拨付劳务报酬，乙方自愿保证正常的施工生产和承担相应的经济风险。

9.5劳务人员工资的支付。乙方每月按劳务人员名单和身份证号编制《工资支付单》报送甲方，由甲方财务部门按乙方编制的《工资支付单》凭个人签字后直接支付到劳务人员个人手中。

9.6全部工作完成，乙方必须向甲方递交完整的结算资料，经工程承包人认可，待工程竣工通过建设单位的验收合格后一次性付清剩余的劳务报酬。

—8 — 9.7因甲方原因每月连续停工在三天（含三天）内或箱梁产量大于等于10孔时，甲乙双方经协商确认为属正常情况，不考虑进行补偿；当超过三天时或每月箱梁产量小于10孔时,甲方按50元/天.人给予乙方生活补偿。第十条 合同变更、解除及违约责任

10.1经甲乙双方协商同意，可以变更或解除合同。

10.2施工中乙方出现下列情形之一时，甲方有权单方面解除合同，乙方愿意承担由此引起的全部经济损失风险：

10.2.1发生安全质量责任事故；

10.2.2受业主、监理或质监部门通报批评者； 10.2.3擅自转包或再分包工程；

10.2.4连续10天完不成甲方下达的计划任务；

10.2.5不服从甲方管理，与地方发生打架、斗殴、聚众闹事等恶劣行为；

10.2.6不兑现合同条款和不守信用的情况。

10.3合同解除后，乙方必须无条件清退出场，同时应妥善做好已完工程和剩余材料的保护和移交工作，不得发生任何刑事治安案件。乙方在接到甲方终止合同通知之日起三天内盘点结算完毕，七天内必须将人员、自带机具设备撤离现场，否则甲方可采取强制性措施进行清场，乙方承担由此发生的治安责任和所有经济损失责任（含自理队伍和设备机具退场费用，并将已完工程未计价部分作为乙方违约金额进行处罚）。

10.4违约责任 10.4.1甲方：

—9— 10.4.1.1由于甲方原因造成本合同未能按合同工期完成，工期给予顺延。

10.4.2乙方未能按本合同约定的开工日期开工，且未经甲方项目经理书面同意延期，每延期一天乙方向甲方支付 ４000 元的违约金。

10.4.3.乙方的生产要素不能满足本工程的需要时，甲方有权向乙方下达限期整改指令。逾期未整改或整改未达到甲方要求时，甲方有权终止合

10.4.4乙方提供劳务所完成的工程质量不符合合同第三条的质量要求时，必须返工直至符合标准；乙方拒不返工或返工后仍达不到标准，甲方有权解除合同，并由乙方向甲方支付¥10万元违约金。

10.4.5乙方提供劳务所完成的工程不能按期竣工交付，按¥4000元/天偿付逾期违约金。

10.4.6乙方的负责人必须在工地，如发现未请假擅自离开工地，或请假超时，按¥500元/天支付违约金。

10.4.7本合同其它条款已有约定的，相应条款的规定办理 第十一条 合同的生效、终止

11.1合同生效

合同订立时间：2010年6月 20日

合同订立地点：山西省原平市王家庄乡中铁25局制梁场 本合同双方签字盖章后生效。

11.2除有关缺陷责任外，甲乙方履行合同全部义务，劳动报酬结算支付所有款项完毕，本合同即告终止

— —1011.3在履行合同时发生争议，双方应及时协商解决，协商不成时，可以通过法律途径解决。

11.4合同份数

本合同正本一式四份，双方各执二份，具有同等效力。11.5本合同附件（附件与本合同具有同等效力）：

附件一：《劳务承包项目及单价一览表》

附件二：《甲方供应材料（机械设备）品种及单价表》

附件三：《乙方进场主要技术人员表》

附件四：《乙方进场机具、设备一览表》 11.6、补充条款

乙方根据甲方工程进度实际需要安排劳务人员的进退场；甲方承担进退场费用¥600元/次.人（往返），人数以实际进场人数计算，乙方按实际到场人数提供交通费票据。

11.7、未尽事宜由甲、乙双方友好协商解决。

预制梁场劳务分包合同内容介绍 第一条 工程概况

1、工程项目：预制钢筋混凝土箱梁施工及预制梁场建设。

2、工程范围：XX制梁场内。

3、工作内容：模板清理、修整、保养、立、拆、脱模、场内运输，梁体预埋件安设，砼浇注、振捣、抹面，预留孔道预埋件的安拆，顶板外露钢筋的防锈处理，蒸汽养护，养生，梁体修补，砼试件制作、运输、养护；钢筋到场后的卸料、堆码、覆盖保管、梁场内运输，钢筋下料、制作，半成品钢筋运输到绑扎区域，钢筋定位绑扎，PVC管（加工）和波纹管（抽拔棒）的运输、定位安装、拆除，砼垫块、泄水管、预埋件定位安装，钢筋吊装、入模拼装，制作、维护钢筋绑扎胎具和吊架；预应力钢铰线到场后的卸料、堆码、覆盖保管，钢丝或钢绞线下料、编束、穿束、安装锚具、张拉、切割、孔道压浆、砼凿毛、—11— 封端（锚），张拉操作平台搭拆，张拉设备检测标定；反力架的装拆；预制梁起顶、移梁、驾驶移梁台车等完成预制箱梁所需的所有工序和施工存、制台座的所有工序。各工序项目及工作内容详见附表1《劳务分包单价表》。

甲 方：(公章)住

所：

法定代表人：

委托代理人：

开户银行：

帐

号：

邮政编码：

—12 — 乙 方：(公章)住

所： 法定代表人： 委托代理人： 开户银行：

帐

预制箱梁施工及质量控制 第6篇

【关键词】预制箱梁；施工；质量控制

一、工程概况

该工程为互通A匝道1#桥全长106.08m（双幅），中心桩号为：AK0+881.46，位于R=850m的左偏圆曲线上。上部结构为一联5×20m预应力砼小箱梁，先简支后连续。每跨横桥面由8片预制安装小箱梁构成。单幅桥梁由2片中梁和2片边梁组成，梁中心横向间距为3.15，3.1，3.15米，箱梁高度为120厘米，跨中断面腹板、底板厚度为18厘米，支点断面腹板、底板厚度为25厘米，顶板一般厚度为18厘米，箱梁底宽为100厘米，中梁翼缘顶宽为240厘米，边梁翼缘顶宽为285厘米。

二、施工工艺

1.钢筋工程

加工及安装：钢筋表面应清洁，使用前应将表面油渍、铁锈清除干净，避免在运输中受到污染。加工时钢筋应平直，无局部弯折，盘筋钢筋应采用冷拉方法调直，Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大于2%。钢筋的加工尺寸应符合设计图纸及规范要求，钢筋的焊接、绑扎长度应符合规范要求。

根据20m箱梁钢筋设计特点，综合我司设备运输能力，拟采用“场外定型、分片吊装、底座上整拼”的钢筋加工形式。即：预先在底座外将钢筋按设计图纸绑扎定型在成型合格的定型骨架上，而后用起重门机利用钢管穿入绑扎定型的骨架内，起吊至台座上固定。由于采用工厂化管理，操作可以尽可能的做到规范、整齐并且准确。

2.模板制作、安装、拆移

模板制作：20m箱梁的侧模及芯模采用钢模，我们充分考虑了模板“表面平整、牢固、不变形”等特点，进行了精心的设计。侧模加工的节段长度为4m，面板的钢板采用4mｘ6mm，背面肋骨采用槽钢及角钢焊接加固；芯模每片长度为4.5m，面板采用6mm钢板，内用活动扣便于拆模。预制梁体范围以外上下位置各用拉杆固定，确保支撑的牢固、不变形。模板表面平整度要求符合规范要求。一个预制场共配备模板侧模3套，芯模2套。

模板安装：模板安装采用龙门吊安装。模板与底座接触面，模板与模板的拼接缝面采用5mm～8mm橡胶封条进行密封，模板的上下固定采用φ16～φ18mm的螺栓拉杆固定。芯模的固定采用已预埋好的底座两侧钢筋用为拉点固定。

模板拆除：依据20m箱梁的特点，因具备悬臂和内空结构，浇筑后的梁体混凝土必须达到一定强度才能拆除（如现场养护试件的标准强度不小于50％梁体混凝土设计强度按JTJ041-2000之9.5.1规定）。现场一般须根据通常日平均气温而定，经验估计一般为浇筑完成时间×日平均温度=100。

3.砼拌和、澆筑及养护

准备工作：按照试验室提供的理论配合比，转换成施工配合比。采用电脑计量器控制料量的搅拌。计量器机具应定期校正其准确度。

设专职质检员，严格检查钢筋绑扎，模板安装，预埋件及预留孔道的安装情况，确保波纹管位置的准确，结构完整，以防漏浆。为确保钢绞线张拉正常，浇筑前在波纹管内穿入比波纹管直径小2mm的PVC管，防止堵塞；检查施工机具的运转情况，材料的贮备情况。

砼浇筑：全箱混凝土浇筑采用“斜向分段、水平分层、连续浇筑、一次形成”的施工方法。其步骤是：

浇筑砼时，箱梁底板采用芯模开口法，开口处采用平板振动器进行振捣。待开口处冒浆且无气泡即可用螺栓封牢开口处，开口至开口间距宜在1.5～2.0m之间。腹板外浇筑采用扦入式振捣棒及安装在侧模上的高频振动器，使砼振密实。

砼质量检查试件应在初期、中期、后期分别取样检测，试件组数和要求按规范操作；随梁养护试件的试块，应按照规定的方式进行养护。并具体编号，以此将提供预应力张拉、移梁的依据。

砼养护：待砼初凝后，用土工布覆盖、洒水养护，水质为饮用水。严禁采用污水进行养护，养护时间按照规范规定。

4.张拉工艺

张拉工序：钢绞线束的编制：严格按设计或计算的下料长度下料，并根据张拉千斤顶的种类进行修正，确保有足够的工作长度，以便张拉作业的正常进行；为防止钢绞线互相扭结，钢绞线束应用18＃铁丝捆成，捆绑间距为1～1.5m一道。

孔道形成：采用“定位网法”使波纹管位置按设计图纸的横、纵坐标制在规范偏差以内；必须有足够的定位筋确保浇筑混凝土过程中，波纹管位置的准确性。实用时波纹管定位筋间距一般取0.5ｍ。

预施应力：张拉前严格检查梁体质量及预应力腱（暂称预应力构件，指预应力锚具、锚垫板、成孔管道等）设置的准确。要求张拉施工作业时梁体混凝土强度达到设计强度的90%；梁端锚垫板上无灰渣；孔道的内径尺寸，钢绞线轴心是否同设计，孔道轴线与支承板平面是否垂直，确保“三轴线同心”，以减少钢丝的滑丝和断丝现象发生。

5.孔道压浆

孔道压浆是通过采用压浆泵向预留孔道中压注带压力水泥浆液来实现的。

采用水泥净浆压注液由42.5R水泥加水掺加适当减水剂配成。掺配过程要求浆液水灰比0.4～0.45，泌水率最大不得大于3%，稠度控制在14～18S之间，并由试验室通过试验确定施工配合比。压浆工作一般在张拉作业完成后的14个工作日内完成。

压注前应采用高压空气或压力水冲洗管道。对怀疑油污的管道，可采用对预应力腱无腐蚀作用的中性洗涤剂掺配的压力水冲洗。冲洗完成后的孔道，应用压缩空气吹出积水。压注过程应缓慢、均匀的进行。水泥浆从浆料拌和到压入孔道，持续时间一般在30～45min范围。断面压注顺序为自下后上，依次压注。

每次拌和浆液经检查稠度。压浆的进出口均应保护密封状态，待出口渗出浓浆后再封闭出浆口，封闭后继续进行压注，使压力保持在0.5～0.7MPa之间，稳压不小于2min即“屏浆”过程后，才能进行封锚。封锚后的梁体，静置48小时后才能进行移运梁作业。

6.封端（锚）

梁端砼表面须凿毛处理，梁端及支承垫板应除干净。然后设置钢筋网片并装模，浇筑封端混凝土。堵头预制安装时必须与梁体钢筋连接牢固，浇筑砼时应分层振捣密实。并注意梁体长度的控制。

梁体储存在存梁场，必须用支垫（如枕木、混凝土枕梁等）按正确的支垫位置支撑堆放，且堆放高度不得超过3层，堆放时间计及混凝土成型时间为止不得超过3个月。所存梁不得增加中支垫，同时应注意存梁场支垫处地基沉陷等因素对梁体提供中支垫可能性的排除。

三、结语

在预制箱梁进行施工的过程中，施工管理人员需要做好统筹和协调工作，对于施工中遇到问题需要及时给以妥善处理。技术人员一定要熟悉施工工艺流程，加强各工序衔接与控制，保证工程质量。

参考文献

[1] 荔大江. 也谈现浇箱梁施工技术在桥梁工程中的应用[J]. 科技资讯. 2011(08).

[2] 胡继强,周一飞,王军. 浅谈预应力现浇箱梁施工的质量控制[J]. 科技风. 2010(13).

预制简支箱梁 第7篇

1 常规先简支后连续预制小箱梁

先简支后连续结构体系最大的特点就是能够保证连续构造与主体结构一样的使用寿命,即在负弯矩区内使用张拉预应力短束来进行连接(耐久性好、行车舒适)。

1.1 施工流程

常规先简支后连续预制小箱梁施工示意如图1所示。主梁预、梁板现场逐孔安装在临时支座上,使之成为简支状态;连接接头段钢筋后浇筑混凝土,张拉负弯矩区预应力钢束;拆除临时支座,完成由简支向连续的体系转换。

1.2 结构特点分析

1.2.1 优点

具有刚度大、变形小、伸缩缝少和行车舒适等优点;现场施工设备少;工厂化生产,利于提高效益,缩短工期。

1.2.2 不足之处

1)常规均采用体量较大矩形盖梁。以30 m桥宽双立柱桥墩盖梁为例(立柱中心距8 m),经计算盖梁高度约达3.8 m,桥梁整体形成“头重脚轻”之感,景观效果差。

2)要进行支座的体系转换,施工较为麻烦。

3)另有一种墩顶无盖梁方式(见图2),预制小箱梁先支承于临时支架之上,待浇筑完横梁(下设支座)之后再拆除支架的方法。此工法支架稳定性要求高,临时支架费工费料;支架的搭设也会严重影响交通。

因此,对于目前的先简支后连续结构体系,还有必要进行改进。

2 先简支后连续预制小箱梁优化研究

优化后的先简支后连续方式,在继承常规方式的优点的基础上,简化施工步骤、节省桥下净空、景观性更好。

2.1 优化方案一

将连续构造由传统的全断面连续简化为仅箱梁顶板和混凝土铺装范围内的连续,因此先简支后连续的结构体系可以结合倒T形盖梁使用,节省桥下净空。方案一见图3。

2.1.1 施工顺序

1)小箱梁预制采用工厂化生产,完成跨中正弯矩钢束的张拉及灌浆;梁端顶板厚度的混凝土暂不浇筑,待浇筑连接段混凝土时一起后浇。

2)预制小箱梁运至施工现场起吊安装于已经完成的倒T形盖梁之上。

3)施工墩顶处梁顶板钢筋,浇筑连接混凝土,张拉负弯矩区钢束完成简支变连续。

2.1.2 特点分析

相对于一般的矩形盖梁的先简支后连续方案,具有以下的特点。盖梁为倒T形盖梁,降低了从桥面到盖梁底的结构高度,节省了桥下净空,改善了桥梁景观。体系转换后不需要进行支座转换,简化了施工步骤。墩顶的混凝土连接段的钢筋绑扎及混凝土浇筑工作量较小,有利于缩短工期。

本方案相对于常规先简支后连续预制小箱梁而言,简化了施工步骤、改善了桥梁景观,而且还继承了常规先简支后连续小箱梁的优点,易于在实际工程中应用。

2.2 优化方案二

在方案一的基础上衍生而来,盖梁为预制(亦可现浇)的倒T形盖梁结构。预制的倒T形盖梁与上部小箱梁通过纵横向的预应力钢束连接为整体,桥梁支座设置于盖梁底部。方案二见图4。

2.2.1 施工顺序

1)吊装预制盖梁并临时限位固定,张拉第1批盖梁横向预应力钢束。

2)吊装预制小箱梁;张拉第2批盖梁横向预应力钢束。

3)现浇小箱梁横向、纵向湿接缝,张拉顶板负弯矩钢束,中支点转换。

4)张拉盖梁与小箱梁湿接缝内第3批横向预应力钢束。

2.2.2 特点分析

在城市及公路桥梁中,经常会遇到新建的桥梁下为交通繁忙的地面道路。对于先简支后连续的桥梁结构,如果盖梁的制作采用现场浇筑,则不论是满樘支架还是斜向劲性托架,都将可能长期影响到地面交通。因此,盖梁采用工厂预制,现场起吊安装的方式将会使盖梁施工对地面交通的负面影响降到最低。对于桥梁较宽、盖梁重量较大的情况,盖梁可以分段预制(纵向分段或者横向分段);为节省净空或美化桥梁景观,预制盖梁也可采用倒T形的断面。

3 计算分析

3.1 优化方案一

模型中混凝土采用六面体实体单元,并计入了混凝土铺装受力作用。单元长度控制在200～400 mm,全桥共有节点数629 027,3D实体单元数为468 056。本方案采用桥面板连续构造,配置中支点顶板预应力钢束,三跨一联小箱梁受力,经计算有以下特性。

3.1.1 成桥初期与后期永久作用下梁体整体应力状态

成桥初期永久作用下,小箱梁控制截面的纵向正应力基本为-14.00～1.82 MPa;成桥后期永久作用下,纵向正应力基本为-9.78～1.82 MPa,梁体总体应力水平适当。

3.1.2 标准组合作用下极值弯矩加载工况梁体中支点处连接段正应力分布结果

1)中支点极值负弯矩加载工况。梁体中支点处连接段顶缘纵向正应力基本为-3.0～-3.7 MPa,底缘纵向正应力基本为-11.0～-12.3 MPa。

2)中支点极值正弯矩加载工况。梁体中支点连接段顶缘纵向正应力基本为-6.0～-7.4 MPa,底缘纵向正应力基本为-0.1～1.4 MPa。

3)在各种受力作用下,中支点处连接段的应力状态如表1所示。由表1可以看出,成桥初期永久作用下,梁体中支点连接段顶缘压应力储备较小,而底缘压应力较大;徐变收缩作用10 a后,顶底缘应力改善明显,基本达到均匀受压状态。标准组合极值负弯矩加载时,顶缘仍有-3.15 MPa压应力储备,此时底缘压应力约为-12.0 MPa,而标准组合极值正弯矩加载时,底缘出现拉应力,其中5号和6号板(次中梁对应位置)出现1.4 MPa左右拉应力,连接段底板配置受力钢筋可以解决。

MPa

3.2 优化方案二

混凝土采用六面体实体单元,考虑计算精度及计算时间,单元长度控制在200～400 mm,全桥共有节点数619 435,3D实体单元数为467 892。配置中支点顶板预应力钢束,三跨一联小箱梁受力,经计算有以下特性。

3.2.1 成桥初期与后期永久作用下梁体整体应力状态

成桥初期永久作用下,梁体纵向正应力基本处在-12.03～1.53 MPa之间,成桥后期永久作用下,梁体纵向正应力基本处在-9.2～1.2 MPa之间。

3.2.2 标准组合作用下极值弯矩加载工况梁体中支

点处连接段正应力分布结果

1)中支点极值负弯矩加载工况下,梁体中支点处连接段顶缘纵向正应力基本为-1.50～-1.82 MPa,底缘纵向正应力基本为-6.00～-7.46 MPa。

2)中支点极值正弯矩加载工况下,梁体中支点处连接段顶缘纵向正应力基本为-5.00～-5.35 MPa,底缘纵向正应力基本为-1.09～0.30 MPa。

3)在各种受力作用下,中支点处连接段的应力状态如表2所示。由表2可以看出,成桥初期永久作用下,梁体中支点连接段顶缘压应力储备约-1.6 MPa,底缘(考虑支座的局部影响,底缘取附近应力值)压应力储备约为-2.6 MPa;徐变收缩作用10 a后,底缘压应力基本不变,而顶缘压应力有所增加,应力水平适当。标准组合极值负弯矩加载时,顶缘仍有-1.5 MPa左右压应力储备,此时底缘压应力为-7.0 MPa左右,而标准组合极值正弯矩加载时,底缘出现拉应力,其量值约为0.29 MPa。

MPa

4 方案汇总与比较

先简支后连续方案对比见表3。由表3可以看出,3种方案在结构受力性能相当,常规先简支后连续方案施工工序较多、桥梁景观较差,而优化方案的工程实例、实际施工经验较少,有待进一步推广。

5 结语

经优化的先简支后连续预制小箱梁结构体系在城市化程度越来越高的地区、交通繁忙路段、重交通较多的公路和市政桥梁中有着较大的应用及推广价值。

摘要：分析、总结常规的先简支后连续预制小箱梁的类型、优缺点。探讨2种倒T形的新的先简支后连续预制小箱梁方案,并用专用软件建立三维实体模型对不同方案的小箱梁和中支点处连接段受力状态进行仿真分析。新方案使得施工更便捷、施工期间更环保、节省桥下空间、桥梁整体景观更好。

预制简支箱梁 第8篇

新建武汉至黄石客运专线三标段旭光大道中桥至跨武黄高速特大桥施工里程DK44+532.950～DK77+376.205,全长32 843.255 m。共计预制箱梁架设586孔,其中32 m梁552孔、24 m梁34孔。中铁十八局武黄客运专线项目经理部铺架分部担负的586孔箱梁提、运、架。管段内共计:桥梁17座(其中特大桥10座、中桥6座、大桥1座),隧道6座(新田铺隧道、官山隧道、沙窝隧道、夏桃湾隧道、上姚湾隧道、王崇山隧道),通过路基23段(其中最长的路基段为4 509.02 m)。

本工程所要架设的32 m预制简支箱梁重量达700 t,是目前国内架设尚属吨位较大的桥梁,具有体积大、重量大的特点,对人员配置、架设设备及施工工艺都有很高的要求。

为保证鄂州制梁场简支箱梁提、运、架等施工任务顺利完成,铺架队进行合理人员优化,调运、购置了先进的提升、运输、架设设备,以满足施工要求。

2提运架设备

武黄客专3标箱梁采用MGtl型提梁机、TLJ900型架桥机和TLC900C1型运梁车配合进行架设,可实现首末跨及变跨梁的架设。

2.1 MGtl型提梁机主要结构特点和性能

MGtl型提梁机主起升额定起重量为450 t,可实现单台单动、两台联动作业。另外设置了副起升机构,副钩额定起重量为20 t,主要完成现场小件的搬运工作,可实现效率的大幅度提高。

2.2 TLJ900型架桥机主要结构特点和性能

TLJ900型架桥机主要由前后2台吊梁行车、箱形主梁2根及横联、前支腿1套、后支腿1套、后支腿台车及顶升装置、辅助支腿、悬臂梁、下导梁、下导梁天车、轨道、电气控制系统、液压系统和动力系统等组成。

梁体采用三点吊装方式,有效保持梁体平衡和稳定;吊梁行车和卷扬机分离,有效地降低了整机高度,减小了钢丝绳的偏角;前后支腿简支支撑主梁,架设工况受力明确;后支腿采用闭式“○”形结构,满足梁体通过空间,外形美观、合理;整机移位过孔依靠自身吊具实现,不需辅助机具。

2.3 TLC900C1型运梁车

TLC900C1型运梁车是“机—电—液”相结合的高技术产品。车宽7 000 mm,全长42 800 mm;采用液压驱动、各行走桥液压悬挂、独立转向以及车架液压升降调平。采用工业级微机来控制驱动、转向、升降和调平,同时能够实现直行、斜行、八字转向、半八字转向等多种运行模式。

整车运行非常灵活,可实现无滑移或少滑移行驶,可以在较小的场地完成工作任务。

3箱梁架设施工工艺

3.1 架桥机就位

架桥机停在桥头,下导梁放置设计位置,随后安装前支腿,铺设桥机前行轨道,并收起桥机前支腿,使其离开地面100 cm。然后开动桥机后支腿处电机,使桥机徐徐前移。随后固定锁紧后支腿螺杆,前支腿下落并支撑在盖梁上。接着前吊梁行车前移吊起下导梁后端,辅支腿提起10 cm,下部台车钩起下导梁,两者配合前移下导梁,下导梁中心距前支腿600 mm停止,然后下导梁天车后移吊起下导梁,桥机前吊梁行车配合下导梁天车前移下导梁。下导梁到达设计位置后,安装下导梁后支腿和锚杆,前天车后移。接着利用辅支腿油缸和前支腿交替动作,使前支腿离开墩面开动架桥机后支腿电机,配合辅支腿,使桥机前移。将桥机开至设计位置,桥机就位,利用辅支腿油缸和前支腿交替动作,在墩面上支好前支腿;然后前吊梁行车吊起下导梁后端,辅支腿提起10 cm,钩住下导梁,下导梁天车吊起下导梁前端,配合前移下导梁。

3.2 箱梁提运

提梁机首先在吊装箱梁前进行试车,确保机况良好后安装吊具,将箱梁提升再进行重载试验,若无异常则继续将箱梁提至运梁车上,装梁时,各支点要对位准确,梁体重心应在运梁车的纵向中心线上,允许偏差为±1 cm。发现中线位置偏差超标,必须重新对位。在确保对位无误、箱梁的支垫及支承连接坚固的情况后,运梁车驮置箱梁至架桥机处。

3.3 架桥机箱梁架设(以32 m跨为例)

3.3.1 千斤顶就位

墩台千斤顶的放置需保证紧挨着垫石侧面,并使中心与垫石横向中心线相吻合,确保箱梁放置后的受力均匀。在箱梁落于千斤顶上之前,千斤顶顶面应高于支承垫石面25 m～30 m。

3.3.2 垫石凿毛

箱梁架设前需对支撑垫石上的灌浆部分进行凿毛,清理好凿毛处表面碎渣,并将其打湿,但不能有明水。

3.3.3 箱梁架设

架桥机处于待架状态后,运梁车驮梁到达,运梁车中心线应尽量与架桥机中心线一致。梁体前端接近架桥机尾部时应提前减速,低速对位。随后在架桥机后支腿下横梁后端的适当位置处设止轮器(即当运梁车前端与后支腿下横梁最小净距30 cm时)。对位好后,前吊梁行车吊具对准梁体前端吊装孔下落安装吊具。随后前吊梁行车和运梁车上后台车配合前移梁体,后吊梁行车起吊梁体后端;运梁车返回梁厂运送下一片梁。随后前后吊梁行车载梁行至架桥机架梁段,进行梁体下落。

3.3.4 支座对位

箱梁落到距支承垫石面1.0 m时将支座螺栓上好,并带上螺帽,随后进行缓慢地下落,在支座螺栓进入垫石锚栓孔时应认真监控,防止刮碰撞的情况出现,当支座底面距离垫石表面为6 cm～10 cm时停止下落,并进行梁体对位。在最终落于千斤顶顶面之前,起吊天车起落箱梁时,必须保证箱梁两端同起同落及箱梁的水平。

3.3.5 落梁对位

梁体对位过程中,严格调整纵、横位置,要求梁体支座处横向中线与垫石横向中线偏差小于0.5 cm,梁体支座处纵向中线与垫石纵向中线偏差小于1 cm。在保证误差的前提下,最大限度使梁外侧与前一跨梁相平齐,并保证梁缝均匀,外观圆顺平直。桥梁定位完毕后,下落箱梁至临时支承千斤顶上,然后依据测量班所提供的控制数据进行千斤顶升降,保证灌注面高度为20 mm～30 mm,并保证每个支点(油表压力)的反力与四个支点反力的平均值相差不超过±5%。在千斤顶落梁过程中,两端不得同起同落,必须待一端调整好再调另一端。

3.3.6 技术精调

对位工作完成后,测量人员对已架梁四个测点进行高程测量(四个测点是梁面与箱梁底部支座中心点对应的控制点),如果四个数据满足横向同测点高差不大于0.5 cm,纵向同测点高差不大于1 cm,测量高程与标准高程不大于1.5 cm,则可以进入下道工序,如达不到要求,则依照测量数据对千斤顶进行升降作业,随后再返至梁面进行高差测量,按照这个流程步骤直至梁面高程合乎要求,千斤顶受力均匀后,精调工作方可完成。

3.3.7 支座灌浆与架桥机过孔

精调工作完毕并全面检查无误后进行支座灌浆作业,灌注采用重力灌浆。待浆体填实并达到20 MPa抗压强度后,方可收掉支撑千斤顶落梁,完成一孔梁的架设。然后进行架桥机过孔,先在桥面铺设架桥机纵移轨道,解除架桥机后支腿台车下部4个垫块,架曲线桥时,应先架辅支腿上。随后利用辅支腿油缸与前支腿交替动作,使前支腿离开墩面。然后开动后支腿台车电机,使架桥机前移至设计位置。随后安装后支腿台车下部4个调整垫块,调整前支腿,支平主梁,使前吊梁行车前移,吊起下导梁后端,辅支腿吊挂配合前移下导梁。下导梁移完后,解除下导梁天车捆吊,拆除架桥机临时轨道;架桥机处于工作状态。

4支座灌注

4.1 施工准备

灌浆施工前用高压气泵将待填充的支座表面、锚栓孔内部的浮土、松散物吹干净,并用洁净水润湿。灌浆时必须吸干表面明水,气温低于0 ℃施工时可以不预湿或在灌浆前用少量热水喷湿。

4.2 立模

在安装灌浆模板之前,先将模板灌注面清扫干净,同时涂抹机油,然后立模。模板中心应与支座中心重合。保证灌注后支座与成型的垫石为均分。模板采用角钢组拼,底面设一层4 mm厚工程用双面胶防漏胶条防止漏浆;用膨胀螺栓或水泥钉固定好模板。模板距支座距离为3 cm～5 cm。

4.3 灌浆料搅拌

使用砂浆搅拌机搅拌,先加料,然后加水搅拌,加水应分两次进行,第一次加入称量好的90%,第二次加入剩余的用水;要连续搅拌3 min以上,直至均匀方可灌浆。一次搅拌量以一个支座的用量为宜,失去流动性的料不可再次加水使用。

4.4 灌浆

灌浆时要将灌浆管深入到支座与垫石间隙处的中心位置,从支座中心向四周注浆,排除气泡,直至从支座底板周围间隙观察到灌浆材料全部灌满为止。灌浆完成时,若有多余的浆料,需要将其倒掉时,一定要注意不要污染墩台、支座和箱梁,以免造成工程形象上的损失。

4.5 养护

在灌浆作业完成后立即进行养护,以白色塑料薄膜覆盖模具四周,以塑胶带密封。拆模后先洒水湿润,此后7 d内派专人洒水养护,避免表面裂纹的出现。

在冬季低温(5 ℃以下)尤其负温条件下施工中必须采取加热和防冻措施,用电热棒、电暖风对锚栓孔和施工面提前进行加热,拌合用水可加热15 ℃～30 ℃;在灌浆浇筑完毕后进行保温养护,用棉絮包裹,暖风机吹热风(温度不小于30 ℃),使其强度达到时间得以缩短。

4.6 拆模

灌浆2 h后,等到实验室提供的砂浆试块强度大于20 MPa时,方可拆除模板,并拆除各支座的上、下锚碇板连接钢板及螺栓,接着拆除临时千斤顶,拧紧下支座锚碇板螺栓。

5结语

MGtl型提梁机、TLJ900型架桥机和TLC900C1型运梁车在石武城际铁路河南段与武黄城际铁路三标架设箱梁的过程中,稳定性和安全性较好,作业流程简捷,操作工艺简单,在很大程度上降低了施工中的风险性。

由于大型机械技术的发展及施工中提出的新的要求,机械的设计改进和结构优化较快,但基本原理仍是一致的。只有抱着严谨细致好学的态度去深入共同探讨和学习,才能使其发挥应有的作用。

参考文献

[1]陈晓剑.高速铁路900t箱梁架设关键技术[J].山西建筑,2010,36(11):299-300.

简支梁板预制施工技术 第9篇

麟凤河高架桥位于云南省威信县境内。本桥第1、2孔跨越麟凤河, 第5孔跨越乡村道。桥梁平面位于R=2000 m右偏曲线, 纵面为R=1368 m的凸型曲线。上部构造采用3×30m预应力混凝土组合T梁+3×20m预应力混凝土空心板。全桥共分两联, 先简支后结构连续。

1施工方案

为了防止地基下沉造成梁底模断裂, 预制粱场选在地基良好的大桥6#桥台后面的挖方地段。混凝土由拌和站用强制式拌和机集中拌和, 混凝土运输车运输, 龙门吊吊运入模, 采用插入式震动棒辅以附着式震动器振捣。底模采用角钢镶边水磨石底模, 外模采用定制钢模, 内模采用自行研制的新型收缩式自动脱模模板, 金属波纹管成孔。

2施工工艺

3工艺特点

3.1 底模台座

为避免地基下沉造成断梁, 特将梁厂设在挖方地段。为节约投资和避免铁锈污染梁底影响混凝土外观, 没有采用钢板作台面。采用了空心板和T梁相结合的水磨石底模台面。为克服混凝土台面容易掉角损坏的缺点, 在台模顶面设封角角钢 (见图2) 。

3.2 模板设计

20 m空心板内箱空间小, 采用普通钢模施工人员在内箱操作困难;如采用木模则损坏率高不经济、几何尺寸误差较大、施工速度慢。采用普通模板的施工工序为:绑底板、肋板钢筋→立外模→浇注底板混凝土→立内模、绑顶板钢筋→浇注肋板、顶板混凝土→拆模、养护。存在两次浇注混凝土易产生施工缝、工序时间长、模板上浮等问题。因此本次施工在结合了以前施工经验的情况下设计了新型收缩式自动脱模模板, 施工工序缩减为:绑底板、肋板钢筋→立内模→绑顶板钢筋→立外模→浇注混凝土→拆模、养护。这样就避免了两次浇注混凝土的问题, 并且该模板可预先拼装成型后吊进钢筋笼即可, 因此也大大缩短了工序时间, 提高了工作效率。

自动脱模模板由冷轧钢板面模、铰链、支撑杆、和拉杆组成。各折叠点用铰链连接, 组装成型时如图3空心板内模断面图。拆模时只需用卷扬机按顺序拉动1、2、3号拉杆, 使支撑杆弯曲, 支撑杆带动模板收缩自动脱模。模板收缩后成图4中空心板内模收缩后断面图形状。然后再同时拉三根拉杆将模板整体拖出。为了克服底板混凝土不容易到达的困难, 该模板还特意在顶模上设置了可进混凝土的天窗, 待浇注完底板后用钢板将天窗盖好即可浇注顶板。

3.3 混凝土施工

混凝土由拌和站集中拌和, 混凝土运输车运输。振动棒捣实 (T梁在模板上加辅助振动器) 空心板混凝土浇注顺序:先浇注底板, 混凝土从内模预留天窗入模;再浇注肋板, 在浇注肋板过程中应注意振动棒绕过波纹管, 避免波纹管被震坏进浆, 堵塞管道;最后浇注顶板, 顶板混凝土应注意表层浮浆凿毛。T梁注意在负弯矩张拉槽预留排水孔, 避免在槽内积水。

3.4 预应力张拉及压浆

3.4.1 张拉计算

一端理论引伸量计算。现取一束为例, 曲线段和直线段分别计算。 平均张拉力计算式:

Pp=P1 (1-e- (kx+μθ) ) ÷ (kx+μθ)

(当预应力筋为直线时Pp=P1) 。

一端理论引伸量计算式。

L=PpL/ApEp=106.3mm。

式中 P1—单根钢绞线理论张拉力。 (P1=1860MPa×75%×140mm2=195.3kN)

X—计算区段刚绞线长度。 (X=1518.1 cm) ;

K—偏摆影响系数。 (K取0.015) ;

μ—摩阻系数 (μ取0.16) 。

油压表读数计算。根据油压表回归方程计算, 例如:

P=0.021722F+0.857692

式中 P—油压表读数 (MPa) ;

F—千斤顶压力 (F= n×195.3kN n—钢绞线股数) 。

计算结果见表1。

3.4.2 现场张拉

张拉采用“双控”法即张拉力 (油表读数) 和实际张拉伸长量双向控制。张拉顺序:张拉准备→10%δ→20%δ→100%δ (持荷2min) →锚固。 (分别记录10%、20%、100%时的油缸伸长值。) 张拉实际油缸伸长值如表2。

则张拉实际伸长值为:一端伸长值

LA= (20%-10%) ×2+100%-20%= (49-27) ×2+124-49=119mm

LB= (20%-10%) ×2+100%-20%= (40-25) ×2+111-40=101mm

刚束总伸长值 △L=△LA+△LB=220mm。

3.5 锚固压浆

预应力筋在张拉控制应力达到稳定后方可锚固, 预应力筋锚固后外露长度不宜小于3 cm, 锚具应用封锚端混凝土保护, 当需要长时间外露时, 应采取防锈措施。一般情况下, 锚固完毕并经检验合格后即可切割端头多余的预应力筋, 严禁用电弧焊切割, 强调用砂轮机切割。

压浆使用活塞式压浆泵, 压浆应达到孔道另一端饱满和出浆, 并且排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆方可关闭出浆口。保持不小于0.5 MPa压力不小于2 min。以保证压浆饱满度。

4经济效益

底模采用角钢封角水磨石节约底座钢板30 t;收缩式自动脱模模板提高模板拆装功效3倍以上, 拆装时间由采用人工箱内拆模的约1.5天缩短为采用新工艺的3个小时。收缩式自动脱模模板节省费用约50万。经过不懈努力, 麟凤河高架桥预应力混凝土梁板预制取得圆满成功。所预制的空心板梁、T形梁内实外美, 线形良好, 棱角分明, 结构尺寸精确, 混凝土表面光滑平整, 颜色均匀。尤其是空心板梁由于采用了收缩式自动脱模模板, 拆装简便尺寸精确, 受到业主、监理和云南省质检站赞扬, 多次组织兄弟施工单位来现场学习参观。

参考文献

[1]杨文渊, 徐犇.桥梁施工工程师手册[M].北京:人民交通出版社, 2003.

简支T梁预制施工质量控制的探讨 第10篇

1 简支 T 梁预制施工质量控制的意义分析

在当前我国铁路运输事业高速发展的今天, T梁结构的应用日益广泛。T梁结构应用的增加促进了相关企业经验的积累, 提高了T梁预制施工效率。但是, 受T梁预制过程中诸多因素影响, T梁结构预制施工中常会面临着多的质量问题。加强对简支T梁与之施工质量控制的研究与分析, 有助于T梁预制单位提高产品质量、降低质量问题, 为我国铁路工程建设进度及施工质量做好基础。针对当前简支T梁应用现状及预制施工质量问题发生的相关问题, 我国铁路施工企业必须认识到简支T梁预制施工质量控制工作的重要性及意义。通过预制施工质量控制理念的更新、质量控制方法的改进, 为提高简支T梁施工质量、降低质量问题的发生, 以此实现降低综合施工成本、提高施工质量的最终目的。

2 简支 T 梁预制施工质量控制分析

2.1 更新简支 T 梁预制施工质量控制理念, 提高质量控制成效

针对当前简支T梁预制施工质量的常见问题, 我国铁路建设施工企业应更新简支T梁预制施工质量控制观念, 从质量管理理念的革新入手, 提高质量控制成效。根据影响简支T梁施工质量的各类因素分析结论, 以质量预控理论为基础开展简支T梁的预制施工质量控制工作。通过对简支T梁预制施工过程的分析、通过对影响简支T梁预制施工质量因素的探讨, 确定简支T梁预制施工质量管理的关键点与重点。并在预制施工过程中, 有针对性的进行质量预控, 实现降低简支T梁预制施工质量问题发生的目的。例如, 针对影响简支T梁强度中混凝土因素问题, 施工企业应根据设计要求在预制施工前对混凝土的具体参数进行控制, 并对混凝土运输、标号、施工过程养护等要求进行严格监控, 通过预控理论保障简支T梁预制施工质量。

2.2 强化施工过程中的监督控制, 保障简支 T 梁预制施工质量

预制施工现场监控是保障简支T梁预制施工质量的关键点, 通过现场技术员、质检员的现场监控, 保障预制施工过程中各类技术参数及质量控制关键点满足质量控制要求, 保障简支T梁预制施工质量。根据这一方式的应用需求, 简支T梁预制施工单位需要配备相应岗位的人员, 并对现场技术员、质检员、材料员等岗位的岗位职责进行完善与补充。通过岗位职责的明确, 是各岗位人员明确自身工作。并利用奖惩制度督促相关岗位人员开展自身的实际工作。另外, 简支T梁预制施工单位还需要监理临时检查机制, 检查相关人员的每日工作及现场监督情况, 严禁施工记录后补、施工参数执行不到位等情况的发生, 为保障简支T梁预制施工质量奠定基础。

2.3 提高岗位工作人员培训, 贯彻执行预制施工参数要求

在简支T梁预制施工过程中, 各岗位及各工序的施工技术要求、参数控制是影响简支T梁预制施工质量的关键。为了保障施工技术要求的贯彻执行, 简支T梁预制施工企业必须强化对相关岗位人员的培训工作。通过对岗位培训工作的开展、通过技术要求培训的实施以及现场施工记录的贯彻执行, 确保简支T梁预制施工质量目标的达成。通过相关培训工作的开展, 使各岗位工作人员明确自身岗位工作内容及具体要求, 并对实际参数控制及相关技术要求有所了解。严格按照施工记录及技术指导文件进行作业, 确保简支T梁预制施工质量目标的实现。在相关岗位培训工作中, 施工企业还应针对现场施工的特点强化技术安全及人身安全相关培训工作。以技术安全要求保障施工质量、以人身安全管理保障人员安全, 避免施工现场安全事故的发生。

2.4 强化材料控制, 保障施工质量

在简支T梁预制施工管理中, 由于材料管理不当造成质量问题发生的事故屡见不鲜。钢筋存放管理不当造成锈蚀影响质量、其他辅助材料存放不当影响质量等问题时有发生。针对此类问题, 现代铁路施工企业应建立完善的材料管理体系, 严格按照材料存放条件要求建立相应的存放环境。在此基础上, 强化材料进场的检验、使用前的复核, 确保简支T梁预制施工用材料满足施工技术要求, 避免材料问题造成的质量事故。另外, 在材料管理中, 施工企业还应定期对材料供应商进行审核, 确保材料供应商的供应能力及信用, 以多种保护方式实现简支T梁预制施工用材料的质量保障, 杜绝一切有材料因素引发的质量问题。

3 建立全员施工质量控制环境, 提高质量控制效率

在现代社会的职场中, 许多人以明哲保身的观念开展职场工作, 这样的环境使得一些人对于质量相关问题关注不足, 甚至发生明知此类因素对质量有所影响也不汇报的现象。此类问题的存在不仅仅影响了简支T梁预制施工质量的控制与管理, 严重时还会危害到铁路运行的安全。因此, 现代铁路施工企业在简支T梁预制施工中应积极调动全员质量意识。并通过奖惩制度等相关激励机制, 使简支T梁预制施工过程中的各岗位人员对自身相关环节进行关注, 一旦发生疑问及时回报, 将质量问题杜绝在萌芽状态。

4 结论

在我国现代物流行业高速发展的今天, 铁路基础建设不仅担负着客运任务, 同时也担负着各地经济发展的物流任务。针对铁路运输需求, 我国近年来加大了铁路基础建设工程的实施。简支T梁经济、高效等特点使得其在现代铁路建设施工中有着举足轻重的地位。针对以往简支T梁预制施工质量问题, 现代铁路施工中应采取质量预控理论指导简支T梁的施工与管理。通过观念的更新、通过相关技术手段的完善, 以全员施工理念提高简支T梁预制施工质量控制成效, 为现代社会主义铁路交通运输事业的发展奠定基础。

参考文献

[1]陈宏毅.铁路简支T梁预制施工质量预控理论的应用[J].桥梁施工与管理, 2014, 12.

[2]马扬.以全员质量管理为基础的简支T梁施工质量管理方法应用[J].路桥资讯, 2013, 7.

简支箱梁支架现浇施工技术 第11篇

近几年铁路客运专线和高速铁路迅猛发展,线路多采用高架桥形式,梁体一般分为预制梁、移动模架和原位支架现浇梁两种施工方法。单片梁体设计重量约900 t,在单段线路较短且梁体架设量少和受地理条件限制不能采用移动模架、运架梁方法施工地段桥梁,为了减少工程造价和保证工期、质量,采用支架现浇施工方法是非常合理的选择。支架现浇比较灵活,多套支架易形成流水作业,可以有效的降低成本,提高功效,线形容易控制,提高了施工速度。

1工程简介

京沪高速铁路土建三标跨济兖公路特大桥正线起止里程DIK421+053.31～DIK424+626.93,共有32 m现浇简支箱梁106孔、24 m现浇简支箱梁12孔、20 m现浇简支箱梁11孔和两孔异形梁。由于数量少和位于城市边缘施工区段不连续,大部分采用支架法现浇,支架法主要是满堂红和贝雷架。

2支架方案确定

1)箱梁支架主要包括基础工程(地基处理)、支架、分布梁三个部分,方案的设计在考虑安全的同时,也得考虑造价,不能一味的为了安全而过多的投入,但也不能为了减少投入而忽视安全,因此要经过多次优化才能确定更合理、可实施性强的方案。具体为初步建立支架模型,通过计算支架强度、挠度和稳定性,调整支架立杆和横杆间距,再次对支架演算,直到方案调整到既能满足结构承载力要求且支架材料用量最少,同时地基承载力经过简单处理就可满足要求,可实施性才最强。一般要求支架强度安全系数大于1.4,稳定性安全系数大于1.5。

2)根据现场地质情况、桥跨结构,本着施工方便、安全、经济的原则选用支架类型。在地势平坦起伏不大的地方采用满堂支柱式支架,在起伏较大的施工期间桥跨下有通行需要的部位采用贝雷支架(梁柱式)。跨济兖公路特大桥地势较为平坦,故采用满堂支架,根据箱梁现浇整体受力的情况。

3简支箱梁施工工艺流程

基本施工工艺流程为:

地基处理(三七灰土)→混凝土垫层→放支架定位线→支架搭设→支架校验调整→铺设纵向工字钢及横向方木→安装底模板、侧模板、翼缘板→模板调平→支架预压→支架沉降观测→支架及模板调整→绑扎底板、腹板、翼缘板钢筋→安装波纹管及锚头→安装内模板→安装端模板→绑扎顶板钢筋→混凝土浇筑→混凝土养护→拆除内模板和边模板→预应力张拉→压浆、封堵端头→养护→拆除底模板和支架。

4地基处理

支架对地基承载力要求一般不小于200 kPa,而自然地面承载力不能达到要求,通过对支架下部地基进行加固处理。地基处理应遵循两个原则:

1)地基处理后顶面应高出周边地面20 cm～30 cm,宽度方向每侧应比支架宽50 cm～100 cm,同时在周边设置排水沟,保证雨季施工时不被雨水浸泡造成基础沉降;

2)既能满足承载力要求,加固处理用料易购买或加工且经济实惠,一般采用粒径不大于30 cm的石碴碎石、石粉等透水性好的材料或三七灰土进行换填压实。而实际施工中,需在换填基础表面满铺浇筑厚度为15 cm强度等级为C20素混凝土,此举可以有效的避免因雨水等浸泡地基表面引起地基的沉降,还可以使地面平整,便于搭设支架,便于在有荷载时对地基是否有大的沉降进行观测,更有利于支架受力均匀传递给下部基础,提高地基的承载能力,确保地基承载力达到满布荷载的要求,避免不均匀沉降的发生,增加支架稳定性。

5支架搭设及预压

支架搭设前,必须根据方案和每片梁底标高推算出立杆的高度,计算公式为:

立杆高度=梁底标高-基础顶面标高-模板厚度-纵横向方木(或分布梁)厚度-上下顶托高度。

再依据方案进行逐孔放样,布置立杆和横杆,靠近墩身处,水平横杆一端顶紧墩身,增加支架稳定性。每根立杆上、下部设可调顶托,预压后调整顶托来消除基础变形(塑性变形)或不均匀变形,避免局部受力不均造成失稳,同时方便调整模板浇筑前预拱度,保证梁体浇筑后达到设计线性要求。

为方便固定腹板外模,在腹板外模的底部、中部、顶部的立杆处,增加横撑及斜撑;为防止翼板下顶部支撑产生变形,采用增加斜杆支撑。在钢管支架顶面翼板外缘部分搭设施工、防护平台。

支架搭设完成,铺设纵横向方木后,由测量人员确定并支架两端及中间共三排横向(垂直梁方向)支架顶部高度,支架四角对角拉线调整顶托至横向方木顶面水平。支架验收合格后,用小抓钉从侧面与纵向方木连接,铺设底模,并在底模与方木间出现架空处用准备好的不同厚度的垫片或木手楔进行支垫。

底模铺设完成后,进行预加载试压,确保梁体浇筑时支架稳定和线性。支架预压100%时测量底模沉降量,完全卸载后测量底模沉降量,两值相减即可得出支架弹性变形值,一般支架弹性变形为10 mm,塑性变形为15 mm。设计预拱度值为16.88 mm(反拱),待张拉完成梁体产生徐变,梁底拱度消除保持顺直。为保证梁体张拉前设计拱度,预压卸载后需根据支架弹性变形计算出底模实际预拱度。

6箱梁的施工

箱梁钢筋绑扎及混凝土施工关键是提高支架现浇梁的施工质量和施工进度。端模安装要做到位置准确,连接紧密,侧模与底模接缝密贴且不漏浆,安装钢筋时要注意预埋件的安装,确保位置准确,穿波纹管时要注意钢绞线的定位准确,严格按设计图纸施工。尤其要注意混凝土的浇筑顺序和混凝土的坍落度,否则会导致腹板与底板连接处混凝土浇筑不密实,影响梁体质量。箱梁的浇筑顺序如图1所示。

梁体顶面一定要保持设计拱度值,此时梁体自重已全部加载,支架已完全产生弹性变形,因此梁面预拱度同设计拱度而非平面或按支架弹性变形值设置拱度,否则张拉后梁面出现正拱,增加非常大的打磨量,不利于成本控制。

7预应力张拉

预应力钢绞线是梁体的筋骨,张拉作业关系到梁体的整体质量和使用寿命,因此必须对张拉材料、设备及张拉值进行严格把关。

张拉千斤顶的额定张拉吨位为张拉力的1.5倍,张拉千斤顶校正系数不大于1.05,校正有效期1个月,且张拉次数在200次以内,千斤顶拆修或更换配件需要重新校正。油泵与压力表设备的压力表表面最大读数为张拉力的1.5倍,精度不低于1.0。油表读数计算公式为:油表读数=设计张拉应力/千斤顶活塞截面面积×校正系数。

张拉时,采用两端同时左右对称张拉,4个压力表对应划分若干个阶段,每到一个阶段油表控制者互相通报一次,按整数每增加5 MPa互相通报一次便于调整两端张拉速度,保证在同一时刻两端的伸长值基本一致。如果油表读数不能足以控制两端张拉速度同步,采用伸长值控制,没有张拉过的钢束张拉到张拉力的20%,100%时量测油缸、夹片外露量。张拉至100%后,持荷5 min。持荷阶段若油压稍有下降,须补油到设计张拉力的油压值,然后再卸载,卸载时应两端同时进行,并控制卸载速度,卸载速度不能太快,防止滑丝。卸载后不回油当场计算伸长值,以备伸长值不够进行超张拉。

8梁体徐变观测

根据规定要求,在现浇梁施工完成后分别在支座及跨中设置桥梁徐变观测点,设置位置如图2所示,观测点采用不锈钢材料。在施工桥面铺装前将观测点移至桥面保护层顶面,作为永久性观测点继续观测,观测频率如表1所示。

在对梁体的上拱徐变观测中,标高采用相对标高进行观测,北京端左1为0.000 00 m,观测其他点位高差。测量过程中实行“人员、仪器、测量方式”三固定。认真建立“零”观测理念。保证数据整理的规范性和数据识别的统一性,确保观测数据的可靠性。梁体徐变上拱,向上为“正”,向下为“负”。有沉降变形观测过程中注意记录荷载的变化,以便帮助分析结构变形变化和数据异常点情况。在沉降变形观测过程中,及时绘制沉降曲线,及时分析验证,并作记录。

预应力简支箱梁终张拉后徐变观测期为10个月～14个月,满足《评估技术指南》的要求。梁体跨中实测徐变上拱量为15.313 mm～17.545 mm,后期徐变变形趋于稳定。

9结语

实践证明,京沪高速铁路跨济兖公路特大桥工程900 t预应力简支箱梁支架现浇施工技术采用支架现浇施工技术是成功的,我们在地基处理、支架搭设、支架预压、线性控制、混凝土运输浇筑养护、梁体张拉等关键环节方面积累了宝贵的经验和数据,相信在未来高速铁路建设中,900 t箱梁支架原位现浇施工法会得到大面积应用。

摘要：结合工程实例,通过对现浇简支箱梁支架方案的分析比较,利用现浇支架法对900 t预应力简支箱梁进行了施工,从地基处理、支架搭设及预压、箱梁施工及预应力张拉等方面进行了论述,为类似工程施工积累了经验。

关键词：箱梁,支架法,张拉,预拱度

参考文献

[1][2005]160号,客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准[S].

[2][2005]160号,铁路混凝土工程施工质量验收补充标准[S].