建筑型材范文（精选12篇）
建筑型材 第1篇
建筑设计在对“西安大厦”外立面设计中, 对其采用的石材与玻璃交融, 突显建筑幕墙竖线条起深感的手法, 使其挺拔、严肃, 形成该大厦的功能特点, “西安大厦”高度106米, 长宽各为46米, 石材幕墙与玻璃幕墙相互交融, 石材幕墙凸感起伏 (见图1) 。
根据大厦外立面的特点, 加之公司的加工能力及工程工期及工地现场的具体情况, 采用了单元式幕墙设计。
2 构思
2.1 幕墙构造设计要求
幕墙构造设计, 直接关系到幕墙的使用功能, 应该注意以下几点问题: (1) 幕墙构件的面板与铝合金单元框形成的空腔应采用雨幕原理设计, 防止室外空气压力将雨水压入内腔, 以提高幕墙抗雨水渗漏。 (2) 可能产生渗水的部位应预留泄水通道, 积水后由泄水通道排出。 (3) 可能产生冷凝水的部位应预留泄水通道, 积水后由泄水通道排出。 (4) 板材与单元框连接处必须用硅酮密封胶密封, 密封材料在长期外界气候下保持弹性。 (5) 伸缩缝、温度缝、沉降缝处必须妥善处理, 即能保持立面美观, 又能满足缝两侧结构变形的要求。 (6) 由于幕墙的位移和温度的变化, 幕墙各部分会因摩擦产生噪音, 影响建筑使用质量, 所以应在摩擦部位设置胶条式垫片, 防止摩擦噪音。 (7) 各种五金件, 连接件设计时要防止不同金属接触时产生电化学腐蚀。
2.2 单元式幕墙
单元式幕墙是在加工厂加工程度最高的一种类型的幕墙, 单元组件的高度等于或大于一个楼层, 便于安装, 相邻单元以对插式完成单元组件间的接缝, 最终形成整幅幕墙。
单元式幕墙具有以下特点: (1) 单元式幕墙的最大特点是单元件加工周期短, 精度高, 另一方面则是安装速度快, 可以一夜之间形成建筑的外立面效果。 (2) 单元式幕墙为建筑师发挥想像力提供了广阔的空间, 因为单元板块可制作不同风格的异型幕墙, 它可使建筑物发挥最佳的艺术效果。 (3) 单元式幕墙融各种幕墙技术于一体, 单元式幕墙由于采用对插接缝, 使幕墙对外界因素的变形适应能力更好。 (4) 单元式幕墙在构造设计上要注意相邻板块间关系处理。 (5) “封口技术”, 在封口方法上有两种类型即“横滑型”和“横锁型”, 应根据工程的具体情况确定。
2.3 铝合金型材设计要素
诸要素中体现型材截面设计上, 从一定意义上讲, 型材截面设计的质量决定了幕墙的性能和质量。因此幕墙型材截面设计要根据幕墙的强度和刚度要求。水密、气密性能, 面板镶嵌、结构组件的装配、造型要求、组件及配件装配方便等因素;要考虑型材挤压工艺、生产效率、几何尺寸、表面质量控制, 在此基础上设计型材的几何形状、尺寸。 (1) 型材截面力学性能。对幕墙来说, 作用在幕墙面上的负压的危险性超过正压, 这是在进行幕墙型材截面设计时要特别注意的。型材截面要满足挠度和刚度方面要求, 而刚度要求比对挠度要求更为严格。型材抗力与挠度、刚度密切相光的是型材截面的惯性矩 (I) 和截面抵抗矩 (W) 。从力学的观点分析, 在用料相同的情况下, 加大惯性矩和截面抵抗矩和截面抵抗矩是型材设计优先要考虑的问题。 (2) 组装方便, 连接可靠。 (3) 接缝的活动性。连接部位要具有充分移动的可能性, 这是一项特别的要注意的设计, 如果一个幕墙不具备有充分移动的可能性, 将会产生严重的不良后果。 (4) 缝隙防风雨设计。幕墙作为外墙维护构件, 有防止过量空气渗透及雨水渗漏的要求, 这些要求与接缝设计有很大的关系, 与接缝处的允许位移有关;因此防止雨水渗漏还是幕墙设计中要解决的首要问题。 (5) 镶嵌面板式装配结构面板组件易方便。 (6) 型材上安装五金件的可能性。 (7) 对各种开启的适用性。 (8) 型材装饰面的考虑。 (9) 加工工艺的可能性。
3 铝合金型材截面设计
通过结构构造部分中要求原则及铝合金型材的设计要素和单元式幕墙的特点分析, 对该工程设计一套单元式幕墙铝合金型材截面, 即要有其特殊的针对性, 也同时具备普遍的通用性, 这样可以节约成本。
3.1从幕墙主要图中看, 这是明框与隐框变化相结合、突显竖线条, 同时面板为25㎜后花岗岩板和6+12A+6的中空玻璃相结合组成的效果。根据其这些条件设计出幕墙构造节点, 见图2。
3.2根据其结构节点, 同时依据铝合金型材截面设计要素, 设计出二十种型材。
3.3 150系列单元式幕墙的特点及参数。
(1) 特点:1) 相邻单元板块对插构造;2) 封口采用横滑式;3) 单元板块在建筑体外为悬挂式, 受力为拉伸变形;4) 单元板块框架上可装石材板块和玻璃;5) 单元板块中有通气孔和排水孔。 (2) 主要杆件的参数:1) 边立柱 (ZD-001) 。面积:1278.29mm2;惯性矩:308.91cm4;抗弯截面模量:42.32cm3;2) 主柱 (ZD-002) 。面积:1547.27mm2;惯性矩:242.47cm4;抗弯截面模量:49.48cm3;3) 公柱 (ZD-003) 。面积:1114.76mm2;惯性矩:288.11cm4;抗弯截面模量:39.47cm3;4) 田柱 (ZD-004) 。面积:937.12mm2;惯性矩:242.75cm4;抗弯截面模量:34.68cm3;5) 角公柱 (ZD-005) 。面积:1602mm2;惯性矩:869.11cm4;抗弯截面模量:60.35cm3;6) 角田柱 (ZD-006) 。面积:1423mm2;惯性矩:792.62cm4;抗弯截面模量:60.97cm3;7) 框下柱 (ZD-007) 。面积:1179.9mm2;惯性矩:23.03/267.89cm4;抗弯截面模量:17.72/37.7cm3;8) 水槽料 (ZD-008) 。面积:1201mm2;惯性矩:44.42/300.1cm4;抗弯截面模量:26.13/41.68cm3。
摘要：本文以西安大厦为研究雏形, 简述其单元式幕墙设计要求, 重点介绍铝合金型材截面设计要素及设计流程, 为业界提供有价值的参阅资料。
关键词：建筑幕墙,铝合金型材,截面设计
参考文献
[1]杨济宁.建筑幕墙工程常见质量问题及控制措施[J].价值工程, 2010 (26) .
[2]王静, 曹雪松.浅析幕墙铝合金型材截面的最优性[J].门窗, 2013 (03) .
建筑型材 第2篇
◎展会日程
▼布 展： 2011年10月23-24日（9:00-17:00）
▼开 幕： 2011年10月25日（9:30）
▼展 出： 2011年10月25-27日（9:00-16:30）
▼撤 展： 2011年10月27日（16:00）
◎主办单位
中国建筑材料流通协会
中国北京建材行业协会
◎承办单位
北京海闻展览有限公司
上海海闻展览有限公司 ◎参展范围
型材：铝型材、铝合金型材、塑钢型材、塑料型材、PVC型材、彩色塑钢型材、木塑型材、装饰型材、异型材及各种门窗型材；
板材：铝板材（铝塑板、铝扣板）、不锈钢板材、木塑板材、塑钢板材；木板材（实木板：木门板、家具板、地板）；人造板材（装饰板、UV板、透光板、透光石、移门板、防火板、复合板、夹板）石材板材、陶土板、天花板、阳光板等多种板材；
型材板材制造、加工设备、生产工艺、辅助加工材料及相关机械、设备等；密封胶及门窗五金配件；
型材、板材测控技术、检测工程、仪器仪表等相关机械； 大会组委会秘书处：
地 址：北京市石景山区石景山路乙18号院万达广场C座1709室 邮 编：100040
电 话：+86-10-68604056 传 真：+86-10-68659979
联系人：杨宇*** 在线咨询QQ:694115708 ★乘车路线：
飞机：从首都机场可乘机场巴士、出租车或机场轻轨（三元桥站下）到达中国国际展览中心，路程20公里，约20分钟。
地铁：北京站：乘地铁2号线至东直门下车，然后乘坐18路公交车至静安庄站下车，到达国展中心； 北京西站：乘地铁1号线至建国门站下车转乘2号线至东直门站下车，或至国贸站下车转乘10号线至三元桥站下车，然后乘967路公交车至静安庄站下车，到达国展中心。
公交车：北京站：乘104快车到静安庄下车或乘24路到左家庄站换乘18路、404路、614路、401路到静安庄。北京西客站：乘845或387路到北太平庄站换乘300内环、302路、731路、967路到静安庄下车即可。
建材：水泥、型材受益城镇化 第3篇
1、水泥明显受益房地产和市政建设。
2、市政基础设施建设改善管道、钢构供需。
新政府多次强调新型城镇化，预计对建筑建材影响：（1）人口流动保持地产长期需求，房建、玻璃、塑料管道长期需求增长。装饰、园林空间仍大。（2）改善城市生活品质，加强城镇基础设施建设，地铁建设及装饰材料、供排水管道或将受益。（3）产业园区建设引导人口流动，利好钢结构企业。（4）水泥需求长期增量，日德美韩等水泥高峰期城镇化率70-80%，预计我国2018年达顶峰前年均增速5%左右。
水泥：（1）预期水泥需求12-13年增加6.9%、7.3%，新增产能同增11.2%、6.9%，13年供需关系好转。盈利将好于2012年。（2）判断水泥13年3月、10月两次波段行情，12-1月和8-9月为介入点。推荐新增产能压力小、业绩有弹性、符合政策主题、估值略合理的华新、海螺、同力等。
新兴城镇化下将加强城市基础设施建设。（1）引水工程保障城市生活生产用水，12年下半年招标掀高潮，上市公司竞争力强。（2）城市内涝亟需解决，污水管网需求大，HDPE缠绕管处于替代混凝土管阶段。
建筑型材 第4篇
随着对铝合金型材综合性能要求的不断提高,近年来建筑铝型材的表面改性处理已经成为扩大其应用范围的关键,通过表面改性处理可以提高建筑铝型材的表面硬度、耐腐蚀性能和耐磨性能等。然而到目前为止,通过改变阳极氧化工艺参数考察不同建筑铝型材表面氧化膜层的组织与性能的系统报道较少,尤其是在改性过程中的生长行为和性能鲜有报道。因此,本工作选取建筑常用的2024铝合金、6063铝合金和7075铝合金为代表,通过调整表面改性工艺参数考察表面氧化膜层的生长过程,并对表面膜层进行表征和性能研究,以期为高性能建筑铝型材的表面改性提供参考。
1 试验
1.1 试验材料及预处理
2024铝合金、6063铝合金和7075铝合金的主要化学成分见表1。
%
将合金试样加工成20 mm×20 mm×2 mm,采用砂纸逐层打磨和机械抛光后,使用去离子水冲洗后风干;浸入40℃的25 g/L Na OH+15 g/L Na2CO3水溶液中碱洗1 min去除表面氧化膜层,去离子水清洗后吹干;然后在40℃的10 m L/L HNO3水溶液中进行出光处理1 min,获得光亮的钝化表面,然后去离子水清洗后吹干备用。
1.2 阳极氧化膜的制备
草酸阳极氧化虽然具有抗腐蚀性能和耐磨性能好等优点,但是在阳极氧化膜制备过程中容易在两极上被氧化成羟基乙酸和二氧化碳,因此考虑在草酸为基础电解液的基础上添加不同冰乙酸组成电解液来制备表面阳极氧化膜。通过改变阳极氧化电流密度、冰乙酸浓度和阳极氧化时间对3种建筑铝型材进行了表面阳极氧化;工艺1:当电解液为0.3 mol/L草酸+0.3mol/L冰醋酸、阳极氧化时间为30 min时,电流密度控制在0.5~2.5 A/dm2;工艺2:当阳极氧化时间为30min时、电流密度为1.5 A/dm2时,控制电解液中冰乙酸添加量为0~0.5 mol/L;工艺3:当电解液为0.3mol/L草酸+0.3mol/L冰醋酸、电流密度为1.5 A/dm2时,控制阳极氧化时间在30~150 min。
1.3 测试方法
阳极氧化膜表面形貌采用日立S-4300型扫描电子显微镜进行观察,由于氧化膜不导电,因此试样预先进行喷金处理;采用HVS-1000型数显维氏硬度计对合金表面氧化膜层进行硬度测试,加载载荷为0.98 N,保载时间为10 s,以5个点的平均值作为测试结果;采用Hysitron tribondenter纳米显微力学探针测量应力-应变曲线,并根据应力-应变曲线由计算机软件分析得到表面氧化膜的弹性模量。
2 结果与讨论
图1为3种建筑铝型材在电解液为0.3 mol/L草酸+0.3 mol/L冰醋酸、电流密度为1.5 A/dm2、阳极氧化时间为30 min时阳极氧化膜制备过程中的电压-时间曲线。对于2024铝合金而言,随着氧化时间的延长,电压表现为快速增加、缓慢增加和缓慢下降的过程;对于7075铝合金而言,随着氧化时间延长,电压表现为快速增加、缓慢增加、快速降低和缓慢降低4个阶段;对于6063铝合金而言,随着氧化时间延长,电压表现为快速增加、快速降低、基本不变和缓慢增加4个阶段。3种合金的电压-时间曲线表现出截然不同的特征,其中电压快速增加的部分表明这个阶段的阻挡层迅速增长,而电压快速降低的部分则表明这个阶段的阻挡层发生了局部溶解形成了孔洞[4];随着阳极氧化膜中多孔层的增厚,电压值会不断增加,直至电解液温度上升至某一临界值时,电压值会低于常温下得到的正常值,这个阶段对应着2024铝合金和7075铝合金的电压缓慢降低部分。
图2为3种铝合金在电解液为0.3 mol/L草酸+0.3 mol/L冰醋酸、电流密度为1.5 A/dm2、阳极氧化时间为30 min时形成的阳极氧化膜表面形貌。结果显示2024铝合金表面阳极氧化膜中出现了较多的孔洞缺陷,整个表面孔洞的分布并不均匀,局部区域还出现了孔洞聚集;7075铝合金表面氧化膜中出现了分布均匀且较浅的显微浅坑,局部区域可见孔洞缺陷;6063铝合金阳极氧化膜中基本都由显微浅坑组成,并没有发现浅坑聚集和孔洞缺陷存在。3种铝合金在相同的阳极氧化工艺下所得氧化膜形貌存在较大差异,这主要与合金中的第二相的种类和尺寸有关,在第二相与基体有较大电位差而形成微电池的区域会优先形成孔洞缺陷等而使得膜层致密性和均匀性降低[5]。
对3种铝合金阳极氧化膜中的微孔结构进行SEM形貌观察,结果见图3。对比分析可见,2024铝合金表面氧化膜中主要以细小的纳米级多孔结构为主,孔洞尺寸较小且分布均匀,平均孔径在20 nm左右;7075铝合金表面氧化膜中除了存在非常细小的微孔外,还有尺寸差异较大的孔洞缺陷存在,尺寸较大的显微孔洞约为0.1μm;6063铝合金表面主要以细小、均匀的纳米级微孔为主,此外,氧化膜中还可见明显的波纹状条带,膜层致密性较高,且并未发现显微孔洞等缺陷。
对3种铝合金以不同冰乙酸浓度、不同阳极氧化时间和不同电流密度进行阳极氧化,不同工艺条件下氧化膜的厚度变化曲线见图4:随着阳极氧化时间的延长,3种铝合金氧化膜的厚度均呈逐渐增加的趋势,其中6063铝合金表面氧化膜的厚度增加最快,其次为7075铝合金;随着电流密度的增大,2024铝合金、7075铝合金和6063铝合金的氧化膜厚度变化趋势与阳极氧化时间延长时基本一致,即6063铝合金的膜厚-电流密度直线斜率最大,2024合金合金的最小;随着冰乙酸浓度的增加,2024铝合金和7075铝合金的氧化膜厚度先降低而后增加,6063铝合金的氧化膜厚度则表现为先缓慢增加而后快速增加,当冰乙酸浓度超过0.3mol/L后膜厚才逐渐降低。
图5为3种工艺条件下3种铝合金表面氧化膜硬度随着氧化时间、电流密度和冰乙酸浓度的变化曲线。由图5可见:随着阳极氧化时间的增加,6063铝合金和7075铝合金的显微硬度都呈逐渐增加的趋势,而2024铝合金的显微硬度表现为先增加而后降低的趋势;随着电流密度的增加,3种合金的显微硬度都呈逐渐增加的趋势;随着电解液中冰乙酸浓度的增加,3种合金的显微硬度都呈逐渐降低的趋势。由此可见,电流密度的增加可以提高氧化膜层的显微硬度,而冰乙酸的添加在一定程度上降低了表面氧化膜层的硬度,而阳极氧化时间对3种合金氧化膜硬度的影响趋势不同。究其原因,显微硬度的变化主要与阳极氧化膜层中的孔隙率和孔壁厚度有关,对于2024铝合金而言,氧化时间的延长使得电解液的溶液能量增强,得到的氧化膜的孔隙率不断升高且孔壁较薄[6],因此显微硬度会有所降低,而6063铝合金和7075铝合金中的孔隙率和孔壁的变化不大;随着电流密度的增加,电解液中生成的阳极氧化膜的孔隙率会不断降低且孔隙不断增厚,因此显微硬度会不断增加;随着电解液中冰乙酸浓度的增加,阳极氧化膜的溶解能力会有所增加,这样会增加膜层的孔隙率且使得孔壁变薄,反映在显微硬度上则表现为逐渐降低。
图6为3种铝合金在电解液为0.3 mol/L草酸+0.3 mol/L冰醋酸、电流密度为1.5 A/dm2、阳极氧化时间为30 min时阳极氧化膜纳米压痕的位移-载荷曲线。可以看出,在相同的载荷条件下,6063铝合金的位移最小,其次为7075铝合金,位移最大的为2024铝合金,这也说明3种铝合金的表面氧化膜在相同载荷下的变形量从大至小依次为:2024>7075>6063。变形量的大小在一定程度上反映了氧化膜层在受压条件下抵抗变形的能力,这一点与氧化膜层的硬度测试结果保持一致,即硬度越高抵抗变形能力越强,变形量越小。3种铝合金表面氧化膜的位移-载荷曲线推测出的氧化膜层弹性模量见表2[7]。相同氧化工艺下得到的2024、7075、6063合金表面氧化膜的弹性模量分别为35.442,67.461,95.558GPa,氧化膜层弹性模量从小至大依次为:2024<7075<6063。这主要是由于6063铝合金表面氧化膜的致密性和成膜效果更好,硬度相对7075铝合金和2024铝合金更硬,抵抗变形的能力更强,因此在相同载荷下变形量更小,反映在弹性模量上则表现为弹性模量值更大。
3 结论
(1)2024铝合金表面氧化膜层主要由纳米级微孔和孔洞组成;7075铝合金主要以显微浅坑和孔洞缺陷组成;6063铝合金表面氧化膜层致密性较高,主要以细小均匀微孔组成,没有孔洞缺陷存在。
(2)随着氧化时间和电流密度的增加,6063铝合金的膜厚-电流密度直线斜率最大,其次为7075铝合金,2024铝合金的膜厚-电流密度直线斜率最小。
(3)电流密度的增加可以提高氧化膜层的显微硬度,冰乙酸的添加在一定程度上降低了表面氧化膜层的硬度,而阳极氧化时间对3种合金氧化膜硬度的影响趋势不同。
(4)3种铝合金表面氧化膜在相同载荷下的变形量从大至小依次为:2024铝合金>7075铝合金>6063铝合金;相同氧化工艺下得到的2024铝合金、7075铝合金和6063铝合金表面氧化膜的弹性模量分别为35.442,67.461,95.558 GPa,氧化膜弹性模量从小至大依次为:2024铝合金<7075铝合金<6063铝合金。
参考文献
[1]朱祖芳.建筑铝型材的表面处理技术现况及发展趋势[J].电镀与涂饰,2005,24(4):14~17.
[2]杨显芳,梁天权,韦唯.环保型铝合金表面转化处理的研究进展[J].材料导报,2014,28(24):439~441.
[3]张雨,孙立坤,刘佳伦.工艺参数对铝合金阳极氧化膜表面形貌的影响[J].电镀与环保,2015,35(1):39~40.
[4]朱祖芳.铝合金建筑型材阳极氧化电泳复合膜的性能分析及质量评价[J].材料保护,2008,41(6):47~50.
[5]刘磊,胡文彬,吴建生.铝合金阳极氧化膜的微观结构分析[J].上海交通大学学报,2001,35(3):394~396.
[6]刘馨,李玉海,张勤.2024铝合金阳极氧化、电解着黑色工艺优化及膜的性能[J].材料保护,2014,47(7):42~47.
型材购销合同 第5篇
甲方：
乙方：
依照《中华人民共和国合同法》有关法律、规定，经甲、乙双方友好协商，为明确双方权利义务，就我公司香邑漫步塑钢门窗项目所需海螺型材特订立此合同，双方共同遵守。
一、产品要求、数量、单价（人民币计价）、交货及计重方式
1． 产品要求：以甲方订单为准；
2． 数量：总量约
3． 单价：双色共挤型材单价为/吨、白色型材单价为元/吨，以上含增值税专用发票价格，乙方提供型材之单价，以本合同所定的价格为准，之后双方均不得随意调整。
4.型材表面处理：详见订单。
5． 交货地点：，6． 交货期限：至收到甲方订单之日起10天内供货，15日内共期。
二、双方权利和义务
1、甲方负责向乙方下达准确详细的订货计划和提货计划，并按合同
约定的时间准时支付货款。
2、乙方须严格按合同约定的产品要求、数量、交货期等履行供货计
划。
3、质量保证：乙方保证本合同所提供的海螺型材符合国标
GB/T8814-2004要求的合格产品，并提供所送产品有关的质检报告和产品合格证（随货同行），保证到场的产品必须和甲方订货计划规定的产品一致，在甲方正确使用的情况下保证质量，属质量问题乙方应免费负责包退包换、调换周期应严格按照甲方要求的时间，如调换周期延误甲方工期，乙方应承担因此给甲方所造成的一切经济损失。
4、由乙方负责甲方所购买产品的一切运输费用及运输保险，甲方负
责产品到场的卸货事宜。
5、验收质量合格情况以青岛市相关质量检测部门的抽检复检报告为
准。
三、付款方式：款到发货。
四、违约责任
1.乙方严格按照甲方订单数量供货，不得有材料不配套现象，否
则应赔偿给甲方拖延工期所造成的损失伍万元整人民币。
2.甲方严格按照本合同约定的付款方式支付货款，如甲方未按照合同付款，甲方应承担订单总额的3‰作为违约金。
3.乙方严格按照合同约定的供货周期送到甲方指定地点，每拖延一天，乙方应承担订单总额的3‰作为违约金。
4.乙方应保证生产的型材无其它任何质量问题，如因乙方产品的质量问题给甲方造成损失的，乙方应支付给甲方订单总额的两倍人民币作为赔偿金。
五、本合同由甲、乙双方签字盖章后生效。本合同一式两份，甲、乙双方各执一份，均有同等法律效力。
甲方：乙方：
代表人：
签约日期：
王廷举:屯河型材的复合型人才 第6篇
昌吉，昌盛吉样，它在历史上曾是丝路北道上对外经济文化交流的名埠。昌吉南部山区雪山巍峨，森林茂密，水草丰美；中部平原禾菽弥望、棉海千里，一派西部特有的田园风光；北部大漠粗犷神奇，雅丹地貌千奇百怪，海市蜃楼虚幻缥缈。在这风光瑰丽雄奇之处多巍峨沧桑之气的地方坐落着一家现代科技型企业—新疆蓝山屯河型材有限公司。
新疆蓝山屯河型材有限公司是一家以生产PVC节能门窗型材及彩色、铝塑复合型材为主的现代科技型企业，是国家火炬计划重点高新技术企业和国家知识产权试点企业，是自治区通用塑料高性能化产业基地重要成员之一。公司总资产2.4亿元，拥有昌吉本部、库尔勒豪普公司等多个生产基地，引进德国、奥地利及国内先进生产设备，建立了国内最先进的全自动干混料集成加工中心及挤出生产车间，根据市场的多样化需求，开发了6大系列200余种的各类中高档型材，满足了不同地区、不同气候条件、各种建筑风格和多种建筑档次的市场需求。公司具备年产各类PVC异型材6万吨的生产能力，是中国西北地区生产规模最大、产品档次最高、品种最全的化学建材生产基地。
每一天都是新的起点，每一步都是新的标志。凭借几经锤炼敢打敢拼的干部职工队伍，多年积累形成的创新机制和体系，不断新增的资源储备，飞速发展的高新技术产业，蓝山屯河以科学发展为第一重任，紧紧围绕增强企业赢利能力扎扎实实开展工作，以整合科技创新资源，创新科技管理体制，提升企业自主创新能力，构建企业核心技术和核心产品，着力打造企业核心竞争能力。
蓝山屯河科技人员们更是以一种“天将降大任于斯人也，必先苦其心志，劳其筋骨”的气势不断创新，成绩突出。王廷举就是其中之一。
做新时期复合型人才
王廷举现任新疆蓝山屯河型材有限公司技术中心项目工程师，作为一名普通的科技工作者，一名共产党员，他通过媒体、书籍认真学习党的政治理论和积极参加“保持共产党员先进性教育”活动，贯彻党的基本路线方针政策；在平时的工作和生活中他严格要求自己，遵纪守法，爱岗敬业，具有强烈的责任感和事业心，积极主动认真地学习专业知识，掌握了AutoCAD、CAXA实体设计、Word2000、Powerpoint、Excel等计算机软件应用技术。
他先后参加了质量体系内审员培训学习、新疆大学（自治区生产力促进中心）的三维CAD设计培训、自治区数字化设计制造技术与产品快速开发培训、自治区科技厅制造业信息化企业资源计划管理培训、自治区企业知识产权培训，通过学习比较系统地了解了产品设计、新产品开发、项目管理、知识产权与专利的相关知识，较全面系统地掌握塑料建材专业基础理论知识和专业技术知识，能够解决专业中出现的技术管理、科学研究、规划设计、施工建设和生产技术中较复杂的问题，掌握专业中有关方针、政策、法律、法规，在机电技术、塑料挤出技术、三维产品设计、新产品开发、质量管理、科技项目管理等方面均有长足的进步。在公司承担过多项技改任务、新产品研发及科技项目管理工作，已入选中国塑料协会及新疆塑料协会专家库。
坚持科技创新不动摇
屯河型材坚持科技创新，建立了自治区级企业技术中心，拥有较强的研发能力和多项前沿技术专利，拥有各类专利技术50多项，先后承担国家级及自治区级科技项目12项，其中自主研发的高耐候型材获国家建材行业技术革新奖、多密封节能型材获得“国家重点新产品”称号。屯河型材先后开发生产了胶条共挤、高光洁、自清洁、阻燃抑烟、抗弯曲等品类齐全的门窗型材产品，成为中国寒冷地区门窗型材行业的领航者。
王廷举作为公司科技创新的主要成员，先后承担或参与了国家重点新产品项目“多密封高耐候PVC节能门窗型材”、国家创新基金项目“节能自清洁门窗材料”、国家火炬计划项目“铝塑复合型材”、国家科技兴贸项目“多密封软硬共挤型材”、国家中小企业创新基金项目“多密封耐寒包覆共挤材料”、自治区科技攻关（重大专项）项目“三基色锶铝酸盐发光材料”、自治区高新技术产品“ASA-PVC双料共挤彩色型材”、自治区科技兴新项目“氟碳喷涂彩色型材”、自治区科技成果转化项目“65系列四腔三密封耐寒型材”、自治区高技术研究发展计划项目“高耐候蓄光型发光材料”等项目的研究开发。这些新产品上市推动了新疆塑料建材行业的进步，也为公司发展增添了动力，公司也因此获得了国家博士后科技工作站及国家火炬计划重点高新技术企业称号。
王廷举在塑料型材领域首次成功引入三维CAD技术进行产品建模和设计，凭此项目公司获得自治区制造业信息化三维CAD应用示范企业。
在专利保护方面，王廷举坚持企业产品开发中专利保护先行，做到科技项目申报与专利申报相结合，有新项目就有新专利，同时注重发明专利开发。近几年共完成了30余项专利的申报，其中发明专利4项，公司获得自治区知识产权示范单位及国家知识产权试点单位等称号。
科研道路上硕果累累
标准决定质量。屯河型材在行业内拥有18年的生产、技术经验的积累，产品从原材料的配方拟定，到混料合成、挤出成型均采用公司专有技术。建立了疆内检测设备最齐全的门窗型材检测中心，保证了屯河型材优质的性能质量和尺寸精度，产品经过15年以上应用验证。先后通过了ISO9001质量管理体系认证、ISO14001环境管理体系认证及ISO18001安全管理体系认证，连续多年被认定为全国型材定点生产企业，产品获得了“国家免检产品”、“新疆节能产品”、“新疆名牌产品”、“新疆著名商标”荣誉证书。这些都离不开科技人员的努力。
在技术标准方面，王廷举利用专利文献，对门窗异型材行业专利信息情况进行分析，完成了该行业《专利分析报告》的编写。对公司享有的专利进行了整理和数据电子化，为公司的专利查询和交费管理提供了方便；依据现有技术资料，完成了《发光粉》、《发光楼梯扶手》两项企业标准的编写，为公司产品的质量评价提供了依据。主持完成了自治区建筑标准《铝塑复合窗图集》、《聚氯乙烯塑料门窗图集》（新03J706）、《节能塑钢门窗图集》（新06J711）三部标准图集的编制，引导设计部门为企业服务。参与编制了《蓄光发光粉》、《发光塑料（PVC）楼梯扶手》两部自治区级企业标准。
王廷举还先后发表了《CAXA实体设计在异型材及门窗设计推广中的应用》，《新疆塑料》、《发光塑料PVC楼梯扶手应用》、《塑料建材的节能优势》、《塑料平开窗使用过程中的常见问题及解决方法》、《塑料门窗选用知识》等专业论文。
一分耕耘一分收获。王廷举参与开发的多项新产品新技术均获得科技奖励。其中，“全包覆共挤型材工艺技术”获国家建材行业技术革新三等奖、自治区科技进步三等奖、昌吉州科技进步一等奖，“65三密封耐寒型材”获昌吉州科技进步一等奖，“铝塑复合型材”获自治区科技进步三等奖，“胶条后共挤型材”获昌吉州科技进步二等奖，“节能门窗型材设计”获自治区首届三维产品设计大赛三等奖……在这么多奖项的背后是王廷举付出的心血和汗水。王廷举以高度的责任感和强烈的事业心，在轻工行业塑料建材领域企业工作中兢兢业业、恪尽职守、辛勤工作，不断地完善自我，努力成为一名新时期优秀的工程技术人员，为企业发展及自治区轻工行业科技进步作出了力所能及的贡献。中国科协因此授予王廷举“讲理想、比贡献”活动科技标兵称号。
建筑型材 第7篇
关键词：建筑材料,6063铝合金型材,质量检测
随着人类对铝材的轻量化、耐腐蚀性、易成形性、低温性能稳定性等性能的认识不断深入, 以及铝材加工与焊接技术水平的不断提高, 使得许多复杂断面的铝制品采用挤压铝型材以简化制造工序、降低加工与维修费用, 还由于铝合金在低温下能保持良好的性能状态, 而且铝不与油、天然气及其它化学液体发生化学反应, 因此, 在铝制品的许多应用领域, 采用铝材所显现的性价比优势已越来越得到其相关业界的普遍认可。
1 划、擦、碰伤:划伤、擦伤、碰伤是当型材从模孔流出以及在随后工序中与工具、设备等相接触时导致的表面损伤
1.1 主要原因:
铸锭表面附着有杂物或铸锭成分偏析。铸锭表面存在大量偏析浮出物而铸锭又未进行均匀化处理或均匀化处理效果不好时, 铸锭内存在一定数量的坚硬的金属颗粒, 在挤压过程中金属流经工作带时, 这些偏析浮出物或坚硬的金属颗粒附着在工作带表面或对工作带造成损伤, 最终对型材表面造成划伤;模具型腔或工作带上有杂物, 模具工作带硬度较低, 使工作带表面在挤压时受伤而划伤型材;在叉料杆将型材从出料轨道上送到摆床上时, 由于速度过快造成型材碰伤;在摆床上人为拖动型材造成擦伤;在运输过程中型材之间相互摩擦或挤压造成损伤。
1.2 解决办法:
加强对铸锭质量的控制;提高修模质量, 模具定期氮化并严格执行氮化工艺;用软质毛毡将型材与辅具隔离, 尽量减少型材与辅具的接触损伤;生产中要轻拿轻放, 尽量避免随意拖动或翻动型材;在料框中合理摆放型材, 尽量避免相互摩擦。
2 机械性能不合格
2.1 主要原因:
挤压时温度过低, 挤压速度太慢, 型材在挤压机的出口温度达不到固溶温度, 起不到固溶强化作用;型材出口处风机少, 风量不够, 导致冷却速度慢, 不能使型材在最短的时间内降到200℃以下, 使粗大的Mg2Si过早析出, 从而使固溶相减少, 影响了型材热处理后的机械性能;铸锭成分不合格, 铸锭中的Mg、Si含量达不到标准要求;铸锭未均匀化处理, 使铸锭组织中析出的Mg2Si相无法在挤压的较短时间内重新固溶, 造成固溶不充分而影响了产品性能;时效工艺不当、热风循环不畅或热电偶安装位置不正确, 导致时效不充分或过时效。
2.2 解决办法:
合理控制挤压温度和挤压速度, 使型材在挤压机的出口温度保持在最低固溶温度以上;强化风冷条件, 有条件的工厂可安装雾化冷却装置, 以期达到6063合金冷却梯度的最低要求;加强铸锭的质量管理;对铸锭进行均匀化处理;合理确定时效工艺, 正确安装热电偶, 正确摆放型材以保证热风循环通畅。
3 几何尺寸超差
3.1 主要原因:
由于模具设计不合理或制造有误、挤压工艺不当、模具与挤压筒不对中、不合理润滑等, 导致金属流动中各点流速相差过大, 从而产生内应力致使型材变形;由于牵引力过大或拉伸矫直量过大导致型材尺寸超差。
3.2 解决办法:
合理设计模具, 保证模具精度;正确执行挤压工艺, 合理设定挤压温度和挤压速度;保证设备的对中性;采用适中的牵引力, 严格控制型材的拉伸矫直量。
4 挤压波纹:挤压波纹是指在挤压型材表面出现的类似于水波纹的情况, 一般无手感, 在光的作用下表现明显
4.1 主要原因:
牵引机发生周期性上下跳动使型材表面发生局部弯折;模具设计不合理, 工作带在挤压力作用下发生颤动导致型材出现波纹。
4.2 解决办法:保证牵引机运行平稳;合理设计模具结构。
5 麻面:麻面是指在型材表面出现的密度不等、带有拖尾、非常细小的瘤状物, 手感明显, 有尖刺的感觉
5.1 主要原因:
由于铸锭中的夹杂物或模具工作带上粘有金属或杂物, 在挤压时被高温高压的铝夹带着脱落, 在型材表面形成麻面。
5.2 解决办法:
适当降低挤压速度, 采用合理的挤压温度和模具温度;严格控制铸锭质量, 降低铸锭中的夹杂物含量, 将铸锭进行均匀化处理;加强修模质量管理。
6 黑斑:型材阳极氧化后局部出现近似圆形的黑灰色斑点, 在型材纵向贴摆床的面上等距离分布, 大小不一
6.1 主要原因:
由于挤压机出口处风冷量不够, 导致铝材在较高温度下接触摆床, 接触部位的冷却速度于其它位置不同, 有粗大的Mg2Si相析出, 在阳极氧化处理后该部位变为黑灰色。
6.2 解决办法:
加强风冷强度, 避免摆床上型材的间隔过小, 保证风冷的温度梯度;有条件的工厂应采用雾化水冷与风冷相结合的方法, 可完全消除黑斑。
7 条纹
7.1 主要原因:
在挤压过程中, 型材流出模孔的瞬间与工作带紧紧地靠在一起, 构成一对热状态下的干摩擦副, 且将工作带分成两个区———粘着区和滑动区。在粘着区内, 金属质点受到至少来自两个方面的力的作用:摩擦力和剪切力。当粘着区内金属质点所受摩擦力大于剪切力时, 金属质点就会粘附在粘着区工作带表面上, 并将型材表面擦伤而形成摩擦纹。
7.2 解决办法:
调整模具工作带出口角α, 使其在-1°~-3°范围内, 这样可降低工作带粘着区高度, 减小该区的摩擦力, 增大滑动区;进行高效的模具氮化处理, 使模具表面硬度保持在HV900以上;工作带表面渗硫可降低粘着区摩擦力, 减少摩擦纹。
8 波浪、扭拧、弯曲:波浪、扭拧、弯曲是由于金属流动不均匀造成的型材外形缺陷
8.1 主要原因:
模具工作带设计不合理导致金属流动不均匀;挤压速度过快或挤压温度过高导致金属流动不均匀;模具型孔布局不合理造成金属流动不均匀;导路不合适或未安装导路;润滑不合适。
8.2 解决办法:
修整模具工作带使金属流动均匀;采用合理的挤压工艺, 在保证出口温度的前提下尽量采用低温挤压;合理设计模具结构;配置合适的导路;合理润滑;采用牵引机牵引挤压。
9 气泡:型材表层金属与基体金属出现局部连续或断续的分离, 表现为圆形或局部连续凸起
9.1 主要原因:
由于挤压筒经长期使用后尺寸超差, 挤压时筒内气体未排除, 变形金属表层沿前端弹性区流出而造成气泡;铸锭表面有沟槽或铸锭组织中有气孔, 铸锭在墩粗时包进了气体, 挤压时气体进入金属表层;挤压时, 铸锭或模具中带有水分和油污, 由于水和油污受热挥发成气体, 在高温高压的金属流动中被卷入型材表面形成气体;设备排气装置工作不正常;金属填充过快, 造成挤压排气不好。
9.2 解决办法:
建筑型材 第8篇
1. 常见涂层缺陷成因及控制措施
某铝材厂粉末喷涂型材月产量5000t左右, 不合格品返工率控制在不高于0.6%, 某一月内因颗粒、露底、膜低、杂色、粗砂等涂层缺陷造成大约29t返工料, 其粉末喷涂型涂层缺陷比例分析见表1。表2是对应的涂层缺陷成因分析及控制措施。
从表1及表2中可以看出, 常见缺陷的前三项占一半以上, 控制好前三项缺陷可以明显提高铝型材粉末喷涂工序的订单完成率。涂层缺陷原因及控制措施, 须根据实际设备运行情况、生产工艺记录及粉末质量等具体分析, 查明原因制定整改措施, 提高一次性成品率。表2仅仅简单介绍了涂层缺陷的部分原因分析及控制措施, 在实际粉末喷涂生产中, 须精细化管理每一道工序, 针对出现的涂层缺陷对症下药, 尽量避免重复出现类似涂层缺陷, 这样才能在降低生产成本的同时提高粉末涂装质量。
2. 返工料处理措施
由于原辅材料、挤压坯料、喷涂设备、生产环境因素以及员工责任心等, 铝型材粉末喷涂工序一次成品率很难达到100%, 须对不合格品采取返工措施。如果喷涂返工料处理不当, 影响产品质量, 容易引起客户投诉;根据车间生产实际经验, 提出了返工料的处理措施及质量检验要求。
2.1 准备工作
参照GB/T 9258选择粗、细砂纸, 实际生产中选择植绒圆盘砂纸, 常用干砂纸型号见表3, 准备气动打磨机、酒精、抹布、胶皮手套等。
2.2 返工料打磨处理
建筑铝型材用聚酯粉末涂料是热固性粉末涂料, 对于喷涂返工料两次喷涂涂层间不起化学反应仅仅靠机械力附着, 容易出现涂层脱落 (层皮) 。打磨返工料可以磨平表面涂层缺陷;增大粉末涂层的粗糙度即与返喷涂层的接触面积, 从而增大了涂层附着力。
型材固化后因表面质量缺陷需打磨返工的, 应先采用P180植绒砂纸进行初步打磨, 后必须采用P360或P400的细砂纸进行二次打磨, 检查返工打磨质量;将打磨合格的返工料用酒精擦拭干净黏附型材表面的打磨物并晾干后上排返喷。返工料打磨要保证涂层平整且表面清洁, 提高返工成功率和确保涂层的附着力性能。
2.3 返喷工序
将打磨及擦拭合格的返工料晾干后及时上排, 保证型材与挂具导电良好;返工料上排同铬化料要求一致, 禁止皮肤接触返工料表面。对返工料仔细吹尘, 一是可以吹净落在料表面的灰尘及料表面粘有的抹布毛绒;二是可以进一步吹干擦拭返工料。
返喷料粉末喷涂及固化工序与铬化料正常喷涂生产工艺要求基本一致;但是喷粉静电压必须降低, 一般设定为30kv~60kv;或采用金马喷粉系统复喷工件工作模式处理返工料。
下排后, 全检返喷料的膜厚及表面质量、色差等;并抽检锯切料头做压力锅水煮实验等检测涂层耐沸水性及附着力性能等。
2.4 注意事项
喷涂型材返工后容易出现膜超厚的问题, 涂膜在垂直于底材方向的收缩经过累积而增强, 使涂膜与底材间的作用力削弱, 造成涂膜的附着力较差。
由于挂料角度及静电屏蔽次要装饰面露底, 返工时手动补粉容易造成隔热条槽口、毛条槽口和五金件槽口等积粉, 影响装配使用;可以根据涂层颜色调漆, 对次要装饰面补漆处理, 应避免色差过大。
若打磨后的返工料表面不整, 喷粉固化后, 打磨处仍有印迹 (打磨印) , 影响产品外观;若返工料擦拭不干净, 喷粉固化后涂层表面容易出现大量颗粒, 这样都造成返喷后型材报废。考虑涂层膜厚要求及粉末涂料成本, 返喷膜厚很小;只有保证涂层打磨平整及擦拭干净, 才能确保返工合格。
3. 结语
在铝型材静电粉末喷涂生产中, 须加强员工责任心, 协调保证质量与提高产量的关系, 抓住工艺控制关键因素:前处理质量、喷房工艺参数、固化温度及时间, 尽最大可能减少喷涂不合格品。若出现不合格品返工, 首先是分析涂层缺陷的原因, 制定相应措施, 避免出现类似返工料, 提高一次性成品率;返工料处理时将打磨和擦拭工序做到位, 确保返工合格率100%。
摘要：本文简单介绍铝型材静电粉末涂装常见缺陷的原因分析及控制措施, 并提出了针对铝型材粉末喷涂不合格品采取返工 (返喷) 处理措施及注意事项。
关键词：铝型材,粉末喷涂,涂层缺陷,返工
参考文献
[1]吴锡坤.铝型材加工实用技术手册.长沙:中南大学出版社, 2006.
[2]GB/T 9258《涂附磨具用磨料粒度分析》.
[3]GB/T 8013, 3-2007《铝及铝合金阳极氧化膜与有机聚合物膜第3部分:有机聚合物喷涂膜》
[4]GB 5237, 4-2008《铝合金建筑型材第4部分:粉末喷涂型材》
木塑窗型材截面设计要点 第9篇
木塑复合材料 (Wood Plastic Composite, WPC) 是国内外近年来发展较为迅速的一类新型复合材料。由于产品具有使用寿命长、加工性能好、类似木质外观、可循环利用、绿色环保等优点, 在20世纪90年代一经引入便得到迅速发展, 取得了良好的市场反响。目前我国木塑复合材料制品大多集中在托盘、铺板、栏杆扶手、装饰材料等一些低附加值领域。用木塑复合材料制作门窗型材是一种全新的尝试, 对于木塑复合材料的推广以及提高木塑制品的附加值有着非常重要的意义。窗型材的截面结构设计须按照窗的功能需求和加工工艺进行。窗的功能要求越高, 截面结构就越复杂, 对加工工艺的要求就越高。结构过于复杂可能会影响加工效果, 而结构过于简单或不合理, 窗的某些功能则可能达不到使用要求。因此, 如何设计出合理的型材截面是很多门窗设计人员面临的挑战, 本文简要介绍木塑窗现状以及概述木塑窗异型材截面设计的要点。
1 木塑窗现状
1.1 发展现状
在建筑门窗行业, 实木窗、塑料窗和铝合金窗的使用一直处于激烈的竞争中, 当优质的实木窗越来越受到人们青睐的时候, 森林消失的速度也就越快, 进而带来的是实木窗价格的急速上涨[1]。特别是2009年哥本哈根世界气候大会以后, 各国进一步削减了森林砍伐的幅度, 由此导致了原材料价格的不断攀升, 进一步使得实木窗的价格不断抬高, 现在的实木窗几乎成为了高档窗的代名词。塑料窗的使用又有着难以避免的缺憾, 如质感不好和色泽单调等;而高耗能的制造过程和使用过程中的保温性能偏低致使铝合金窗在竞争中逐渐处于劣势。尽管木塑用在窗领域还存在着一些问题, 但木塑窗已经开始在某些国家和地区崭露头角。如新加坡一家公司已成功地将木纤维填充量提高到50%, 其性能完全能达到当地标准的要求, 美国市场也出现了由PVC和木粉混合制成的木塑窗, 市场反应较好[2]。
我国尚未出现以木塑复合材料为主要结构材料制作的窗, 市场上流通的所谓木塑窗是类似铝木复合结构的以发泡木塑为装饰材料的窗。其特点是在朝向室外的部分用铝合金, 而在面向室内的部分则用木塑型材与其拼接, 或将铝合金型材作为骨架, 室内外均拼接木塑作为装饰。在木塑型材表面进行覆膜、转印、共挤等方式处理, 形成木纹。我国纯木塑窗还处于研发阶段, 东北林业大学研究人员采用一步挤出法成功地实现了较高木粉含量的PE基木塑平开窗窗扇型材的挤出加工, 并对其相关性能进行了测试, 取得了一定的成果, 但某些性能还没有达到相关要求, 窗结构还有待完善[3]。
1.2 存在的问题
窗型材对抗冲击性能的要求较高, 由于木粉和塑料的极性不同, 二者混合会产生界面相容性差的问题[4,5], 导致二者结合的界面不能有效地传递外界应力, 从而使木塑材料表现出冲击强度较低的现象。另外, 由于木粉在混合过程中容易抱团, 不能均匀地分散到塑料中, 在成型过程中就容易形成薄弱点, 也会导致窗型材冲击强度的降低。木粉和塑料混合之后, 熔体流动性能变差, 使得加工过程中物料较难通过截面复杂的模具, 从而要求木塑窗型材的截面必须相对简洁规整。同时, 由于木粉的大量添加使得材料的焊接强度降低, 窗的角部连接问题也有待解决。当然, 尚处于研发阶段的木塑窗在使用过程中还会暴露一些未知的问题, 但是这并不会阻碍木塑窗的发展, 相信随着研发的不断深入、加工技术的不断成熟, 木塑窗会在建筑窗领域内占据一席之地。
2 木塑窗型材截面设计要点
木塑窗和塑料窗类似, 都是以异型材为主的建材产品, 窗的主要物理力学性能都要靠截面来实现, 因此木塑窗型材的截面设计是型材设计的核心[2]。
在截面设计时有很多因素需要考虑, 其中大多数设计要求与塑料窗要求类似, 例如: (1) 应该注重适用性, 即考虑不同地区的气候条件以及当地居民的生活习惯和建筑风格等来设计型材; (2) 应该有良好的力学性能, 能够较好地承受载荷和应力 (如风载荷和玻璃重量) ; (3) 能够满足使用要求, 应该具有良好的防风、隔声、隔热、密封以及排水性能等。
然而, 由于材料性质的差异, 木塑窗型材的截面设计与塑料窗型材的要求也有不同, 如: (1) 要满足物料的流变特性, 木塑熔体的高黏度决定了其型材截面不能过于复杂, 否则很可能既增加了模具的加工难度, 又使得窗型材难以成型; (2) 要考虑木塑复合材料韧性较差的因素; (3) 从产品应用的角度可参照国家和行业的标准, 但不能局限于现有的标准, 因为现有标准不能完全反映木塑材料的特性, 但可以参考塑料窗对功能区形状、尺寸以及截面细节等的相关规定, 以便设计的窗能够满足使用要求。
2.1 窗的开启方式
窗的开启方式决定型材的截面结构, 不同开启方式型材的截面结构不同。按窗的开启方式区分, 可以分为平开窗、悬开窗、推拉窗以及固定窗等。窗的开启方式主要受气候以及使用习惯的影响, 平开窗由于密封性能良好, 在很多气候寒冷的地区很受欢迎。推拉窗由于开启灵活不占空间、采光好等优点, 在气候温暖地区被广泛使用。本文以南京地区为例, 对有关资料进行总结, 得出南京地区气候特点以及对窗的要求[6], 如表1所示。
注:传热系数K是以窗墙比≤0.35为例。
从表1可知, 南京地区年降水量较大, 对窗的水密性能要求较高, 对抗风压性能和保温性能要求中等。参考南京地区居民的消费水平、生活习惯以及建筑风格等因素, 初步确定双玻推拉窗能够满足以上要求。
2.2 型材的壁厚
型材的壁厚与窗的连接强度有着很大的关系, 不论木塑型材采用焊接、胶接或者螺钉连接的方式, 型材壁厚越大接触面越大, 型材连接得越牢固。壁厚对窗的变形也有影响, 型材制成窗后, 在炎热的环境中, 型腔内空气发生膨胀, 壁厚较薄的型材会由于内腔空气压力过大而发生变形[7]。当然壁厚也不是越厚越好, 壁厚越厚, 型材的米重也会相应提高, 对五金件的要求也越高。木塑窗型材由于材料本身韧性较差, 所以壁厚可以设计得厚一些。
此外, 壁厚的均匀性也会影响型材的性能。壁厚不均匀会导致壁厚较厚的部位冷却速度慢, 而壁厚较薄的部位冷却速度快, 进而导致型材由于冷却不均产生内应力乃至变形, 影响型材的质量[3]。但是型材也不可能完全保证壁厚均匀, 如在型材弯角过渡处和非可视面等一些部位, 在设计时就需要尽量保证其厚度与型材的主壁厚相近。
2.3 主型材型腔的结构与布局
作为一种由中空型材构成的窗, 木塑窗的很多功能要靠型腔来实现。目前塑料窗型材多为多腔结构, 常见的有三腔、四腔甚至更多, 按功能可以分为保温腔、钢衬腔和排水腔。对窗性能要求不同, 型材设计时侧重点也不同。保温节能要求型材腔室越多越好, 抗风压性能则要求型材要有足够大的钢衬腔。在设计时应先根据当地的抗风压性能要求确定钢衬腔, 再依次确定其它腔室[3]。同时, 在满足性能的前提下型腔的尺寸不宜太小, 尺寸太小, 模具芯棒部分也相应变小, 可能会导致芯棒在挤出过程中发生变形, 造成型材壁厚不均。综合考虑南京地区对防水要求高、对保温要求适中等因素, 结合木塑复合材料的特性, 建议窗扇型材的型腔不超过三腔、窗框型材不超过四腔。另外, 型腔的布局采用当前通用的设计, 即从室外到室内方向依次是排水腔、钢衬腔和保温腔。
2.4 型材截面的优化设计
设计型材截面形状要充分考虑到主框架和辅助结构的相互配合。型材的主框架决定了型材的功能和承载能力。以抗风压性能来说, 木塑窗型材的抗风压性能主要取决于型材内部的增强型钢, 即要求型材具有尺寸合适的钢衬腔。辅助结构主要决定密封胶条、毛条的安装以及玻璃压条的安装。此外, 设计时要尽量做到结构对称, 还要注意框扇之间的搭接量和自由间隙等。
由于南京地区年降水量在1200 mm左右, 所以设计中要特别注意窗的水密性, 目前提高窗水密性的方法主要有3种: (1) 加大压条槽深度; (2) 合理安排排水路线; (3) 提高排水腔距底面高度[8]。如图1、图2所示。
通过加大压条槽高度来提高挡水高度, 改变排水路线来给雨水以一定的容积, 提高排水效果。这2种做法的好处是可以有效地避免在雨量较大的情况下, 因雨水排出不及时造成雨水倒灌而流入室内的现象。提高排水腔距底面高度通常是相对于窗框而言的, 这是由于窗框在安装过程中, 很有可能会因施工不规范, 导致排水槽被堵住, 引起排水不畅。
2.5 细节处理
窗型材结构中除了主体结构之外还需要注意细节方面的处理, 比如转角半径和功能区结构尺寸等。窗型材截面的转角和交叉处都要设计成圆角。圆角过小, 物料在模具内流动困难, 引起截面内流速不均, 进而导致型材转角处应力集中。木塑复合材料的流动性较塑料更差, 因此, 应尽量加大弯角半径。
功能区结构包括:五金件安装槽、玻璃压条槽、密封胶条槽和推拉窗的毛刷条的沟槽等。作为一种新型窗, 专门为木塑窗配套的五金件、密封条等还有待开发, 目前暂时采用市场上现有的塑料窗的配件。在设计时可参照JG/T 176—2005《塑料窗及型材功能结构尺寸》对这些结构尺寸的规定, 避免出现产品和配件不配套的情况。
2.6 模拟性能验证
性能验证是窗设计环节中必不可少的一部分, 通过性能验证能够清晰了解所设计窗能否达到要求。有些验证可以通过模拟分析来完成, 而有些只能通过实验方式来完成。
2.6.1 组装验证
组装验证是验证设计的窗是否能够满足装配的要求。将设计好的型材结构简图在作图软件中按照安装形式组合在一起, 添加上五金件、密封条、玻璃等部件。依次检查框与扇、扇与压条、玻璃与压条以及其它部件之间的配合, 检查框扇之间的搭接量是否存在问题。
2.6.2 抗风压性能验证
窗的抗风压性能是衡量窗安全性能很重要的一个指标, 是所有性能中最重要的。木塑窗的抗风压性能验证和塑料窗的验证方法类似, 主要由型材本身的抗风压性能和增强型钢的抗风压性能2部分组成。
计算时可以参照JG/T 140—2005《未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 塑料窗》附录D中的计算公式分别计算二者的抗风压性能, 再将计算结果叠加, 参照GB/T 7106—2008《建筑外窗气密、水密、抗风压性能分级及检测方法》即可得出整个窗的抗风压性能等级。其中型材和增强型钢的惯性矩和截面积等数值可以直接用作图软件自带的计算程序得出, 以节省计算过程[9,10]。
2.6.3 保温性能验证
窗是建筑围护结构中保温隔热的薄弱环节, 能耗约占建筑围护结构能耗的40%~50%[11]。窗的热损失主要有3种: (1) 窗框扇与玻璃之间的热传导; (2) 窗框扇之间、扇与玻璃之间、框与墙体之间的空气渗透热交换; (3) 窗玻璃的热辐射[12,13]。
利用热工分析软件THERM和WINDOW可以模拟室内外窗的热环境, 能够较准确地得出传热系数的数值。需要注意的是, 这2款软件是基于国外标准设计的, 与我国标准采用的算法不同, 计算结果偏大。因此, 在得出计算结果之后还需对其进行校正[14], 最终得到的结果要与设计要求的数值进行比较, 如果低于规定值则可以进行下一步的验证, 高于规定值则需要对所设计截面进行修改。
3 结语
工业铝型材工厂设计研究 第10篇
工业铝型材厂的设计, 应综合国内外的工艺技术和设备成熟性、先进性、节能性、环保性及经济性等方面, 并结合国家经济建设、社会发展和企业自身发展的需要, 使企业能为用户生产质轻、高强度、耐蚀、优质的合格的工业铝型材产品。同时生产产品、规模和设备必须符合《产业结构调整指导目录 (2011年本) 》《铝行业准入条件》等国家产业政策, 节能、节水、环境保护方面必须符合《有色金属加工企业产品能耗指标》《铝工业发展循环经济环境保护导则》和其他国家有关规定。因此, 工业铝型材厂的设计是在工业铝型材企业发展历程中的一个重要组成部分, 特别是在铝型材深加工产业的日益高速发展变化, 不断提高产品质量、技术和设备, 工业铝型材厂的设计是非常重要的。
1 工业铝型材厂工艺设计
工业铝型材厂设计主要是工业铝型材挤压生产车间的挤压生产线设计。按该设计开展其他辅助车间和设施设计。工艺设计将直接影响到生产和工艺技术的合理性, 与施工成本和生产质量、成本, 劳动环境, 机械化程度, 能源消耗, 环境污染有密切的关系, 也影响到其他设计如电力, 水, 天然气, 油, 建筑, 结构等的基本数据。因此, 工艺设计在整个工业铝型材厂设计中起着重要的作用。国内目前工业铝型材厂设计主要是在国内外相关技术资料、设计手册和生产经验为工艺参数的基础, 而一个优秀设计必需根据企业的实际情况, 结合不断变化市场对产品要求, 不断更新的先进生产技术和设计理念, 铝型材厂设计适应这种不断变化和发展的要求以达到设计最高境界。该设计应是系统的, 完整的, 科学的, 合理的, 客观而符合市场规律的, 使企业始终处于铝型材加工行业的龙头地位。
2 确定产品方案及产量
工业铝型材产品应具有良好的经济效益、社会需求市场容量、产品变化的适应性, 能够形成地方产业特色或支柱, 有成熟可靠工艺技术技撑, 有新功能, 有资源优势、能源优势, 以及先进性如:世界上已经批量生产, 但可填补国内空白的产品;国内已经批量生产, 但可填补本地区空白;虽然已经生产, 但可改善现有产品不合理的结构;减少进口或外地进货, 缓解本地区的货源紧张。随着市场需求的不断变化, 将导致在产品品种的变化, 因此它需要有多个产品方案。通过盈亏平衡分析法、线性规划法及供给理论确定产品的产量, 并应结合原辅材料供应及综合利用、动力、供水、劳动定员、设备能力、能耗、水耗和环境要求等条件综合因素计算确定。
3 主要产品的工艺流程及工艺参数的确定
3.1 生产流程
熔铸车间的主要任务是为挤压工部生产合格的铝合金圆锭, 主要生产环节有熔炼、精炼、细化晶粒、过滤、铸造等。
挤压车间应设置多条不同生产线, 分别安装在各挤压车间内, 挤压车间采用流水作业生产方式, 圆锭加热、挤压、牵引、张力矫直和定尺锯切等工作都在生产线连续进行, 利于提高生产率和成品率, 减轻工人劳动强度, 并在生产线上对产品监测抽检, 以保证产品质量要求。同时要考虑企业具体条件, 优化工艺最短流程布置, 在不影响产品质量的前提下实现最合理的生产过程。
3.2 工艺参数
根据产品规格、形状及性能要求;原材料合金成份、性能;设备生产能力;燃料种类;模具材料等, 确定熔铸参数包括:烘炉、熔炼、精炼及除气温度、时间;铸造温度、速度、水压参数。挤压参数包括:坯料及挤压工艺参数设计:确定坯料直径和长度, 挤压摩擦系数、速度, 工具预热温度等;挤压工具设计:确定挤压垫直径和厚度, 挤压筒外径和长度, 挤压模角、定径带长度、直径、出口直径和长度, 入口圆角半径、模子外圆直径等。
3.3 工艺流程框图
4 主要工艺设备的选择
工业铝型材厂的主要设备挤压生产线, 为确保铝型材产品的质量, 高生产率, 轻劳动强度, 挤压生产线应按全自动的主辅机配套齐全的高速连续的流水作业线。即自动完成从铝锭加热、挤压、在线淬火、锯切、冷却、矫直拉扭、定尺锯切、时效处理等工序。包括:加热坯锭的加热设备、挤压型材的挤压机及其辅助装置、挤出型材直接淬火处理的水、风淬火装置 (在线淬火) 、挤压型材过程中的切头去尾及中部切断的热切锯、防止型材挤出后出现弯曲扭拧和多根型材之间相互碰撞的牵引机、型材的承托辊道、以及纵向输送的移料装置、型材的冷却和横向输送的冷床、型材进行张力矫直和扭拧校正的矫直机、拉伸后的型材储存和向定尺装置横向输送型材的储料台、型材的定尺锯切装置 (包括锯前辊道、锯、定尺装置和检查台等) 、型材锯切后的自动装筐的集载装置、型材的时效热处理的时效炉、挤压模具的加热的预热炉等。生产线的配置形式:铝型材生产线的配置和工艺流程从坯锭加热, 挤压直到型材时效的工艺。这种配置方式缩短长度, 配置合理紧凑, 从而保证了挤压生产线前后各工序的紧密衔接。有利于实现生产全过程的连续作业和自动控制, 即工艺过程数据库用语控制系统:计算机辅助挤压屏幕启动、机器的控制通过输入相应的产品参数、现行工艺过程状态的图形显示、液压装置的图形显示、辅机运动的图形显示、使用一些屏幕的液压系统图形显示、所有系统报警和错误信息的显示和屏幕启动。控制挤压机的数据:炉温、锭坯温度、挤压力、挤压轴前进速度、锭坯长度、残料长度、挤压筒温度、锭坯出炉到挤压开始的辅助时间 (锭坯运送与供锭时间) 等。
5 总图布置
5.1 布置原则
充分利用现有场地自然条件, 结合地形地势条件, 满足生产工艺流程的要求;尽量使各生产车间之间的物料输送线路短捷, 减少动力消耗;平面布置合理紧凑, 管理方便, 节约用地, 尽量减少建设投资;利用风向, 减少气体、粉尘等相互干扰;留有足够的通道宽度和企业发展用地, 并满足运输、防火、防爆、安全、卫生、环保、绿化和设置管线等规范要求。
5.2 总平面布置
将生产区和生活服务区独立划分, 相互协调发展且不相互影响。设计将原料仓库、熔炼铸造车间、中间产品仓库、挤压车间、半成品仓库、热处理车间、包装车间、成品仓库等集中布置, 形成一个独立、封闭的生产系统, 既节省用地, 又使工艺流程短捷。在生产系统周围布置相应的机修车间、五金仓库、油罐区、模具车间、高位水池等生产辅助设施, 以便尽量缩短与其服务对象之间的距离。变电站靠近厂区挤压、热处理车间布置, 靠近外部供电电源进线为止, 方便外部进线;且靠近用电负荷较大的车间布置, 可以以最短的距离通到最大电负荷点, 达到最大程度节能的目的。油罐区由于其性质的特殊性, 将其作为一个独立的区域与周围其他厂房保留出安全距离。道路沿厂区边缘环形布置, 且各功能分区呈环状布置, 以满足运输消防、防爆、安全、卫生、环保、绿化和设置管线等要求。并同时在熔铸、挤压、热处理车间预留适当空间便于企业发展产品和设备升级。
6 结论
工业铝型材厂的产品方案及产量, 工艺流程和工艺参数的确定, 铝型材厂主要工艺设备选择和总图布置方面设计根据企业的实际情况, 结合不断变化市场对产品要求, 不断更新的先进生产技术和设计理念有着重大意义。
摘要：本文是分析工业铝型材厂设计考虑的内容, 即工业铝型材厂工艺设计, 产品方案及产量, 工艺流程和工艺参数的确定, 铝型材厂主要工艺设备选择和总图布置的几个方面的探讨, 给出了一个现代的工业铝型材厂设计新思路。
关键词：工业铝型材,工艺设计,设计研究
参考文献
建筑型材 第11篇
本次抽查中暴露出的一些主要质量问题：
1、PVC型材主要不合格项目集中在低温落锤冲击和加热后尺寸变化率上。本次抽查有7 种产品低温落锤冲击不符合标准要求，占本次抽查不合格产品总数的87.5％。有3种产品加 热后尺寸变化率项目不合格。
2、产品结构设计不尽合理。我国的PVC型材行业主要通过引进生产技术和设备建立起来 ，有些型材结构的密封性或抗风压强度不能满足我国市场的需求，这就要求各生产企业不断 摸索创新，进行技术改造，结合国外类型的PVC型材的优点，生产出符合本地区使用的产品 ，使PVC型材的产品结构体系日趋完善。
3、局部地区供大于求，价格战导致产品质量下降。
4、一些新兴企业的技术水平尚不过关。本次抽查了20家小型企业生产的20种产品，产 品抽样合格率仅为75.0％，分别比大、中型企业产品抽样合格率低25和15.3个百分点。本次 抽查的8种不合格产品中，小型企业就占了5种，充分说明小型企业由于其加工规模小，技术 力量薄弱，其产品质量有待进一步提高，同时这些企业在发展过程中必须注意加大对设备的 更新和技术改造的力度。
门、窗框用硬聚氯乙烯（PVC）型材产品质量国家监督抽查较好的企业名单
1.柯梅令(天津)高分子型材有限公司
2.北新建塑有限公司
3.芜湖海螺型材科技股份有限公司
4.山东三联新型建材有限公司
5.福建亚太建材有限公司
门、窗框用硬聚氯乙烯（PVC）型材产品质量国家监督抽查较差的企业名单
1.辽阳恒嘉化学建材有限公司
2.无锡市天马塑胶制品厂
浅谈塑料门窗型材断面设计 第12篇
1.《门、窗用未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 型材》 (GB/T 8814—2004) 标准中, 按主型材壁厚分类及壁厚规定, 如图1、表1所示。
2.《未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 塑料窗》 (JG/T 140—2005) 标准中, 有关规定:
平开窗主型材可视面最小实测壁厚不应小2.5mm, 推拉窗主型材可视面最小实测壁厚不应小2.2mm。
3.《未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 塑料门》 (JG/T 180—2005) 标准中, 有关规定:
平开门主型材可视面最小实测壁厚不应小2.8mm, 推拉门主型材可视面最小实测壁厚不应小2.5mm。
4.《未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 塑料窗》及《未增塑聚氯乙烯 (PVC-U) 塑料门》对主型材壁厚的规定为我们设计主型材提供了最小壁厚 (可视面) 依据, 主型材可视面及非可视面壁厚的确定可判断型材的类别。基本结论:平开门主型材属于A类型材;推拉门及平开窗主型材属于B类型材或A类型材 (三密封平开窗、特殊的门) ;国内推拉窗主型材基本属于C类型材。
二、《塑料门窗及型材功能结构尺寸》 (JG/T 176-2005) 标准介绍
1.推拉门窗传动锁闭器槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) 推拉门扇传动锁闭器槽 (带锁功能) 如图2所示。
(2) 推拉窗扇传动锁闭器槽及相关尺寸说明如图3、表2所示。
2.推拉门窗滑轮槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) 推拉门滑轮槽如图2所示。
(2) 推拉窗滑轮槽:
(1) Ⅰ型滑轮槽如图3所示。
(2) Ⅱ型滑轮槽如图4所示。
(3) 滑轮槽相关尺寸说明, 如表3所示。
3.密封毛条槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) Ⅰ型密封毛条槽如图5所示。
(2) Ⅱ型密封毛条槽如图6所示。
(3) 毛条规格如图7、表4、5所示。
结论:Ⅰ型密封毛条槽选用底板宽度为5.8mm的毛条;Ⅱ型密封毛条槽选用底板宽度为4.8mm的毛条。
4.导轨槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) Ⅰ型导轨槽如图8所示。
(2) Ⅱ型导轨槽如图9所示。
5.平开门窗传动锁闭器槽的结构尺寸及型材配合位置应符合下列规定。
(1) 平开门传动锁闭器槽的结构尺寸及型材配合位置:
(1) 内开门传动锁闭器槽如图10所示, 型材的配合位置如图11所示。
(2) 外开门传动锁闭器槽如图10所示, 型材的配合位置如图12所示。
(3) 平开门型材配合尺寸, 如表6所示。
(2) 平开窗传动锁闭器槽的结构尺寸及型材配合位置:
(1) 内平开窗传动锁闭槽如图10, 型材的配合位置如图13所示。
(2) 外平开窗传动锁闭槽如图10, 型材的配合位置如图14所示。
(3) 平开窗型材配合尺寸, 如表7所示。
(3) 平开门窗配合尺寸说明:
(1) 框扇间隙3mm/3.5mm, 这是国内型材厂家最常采用的尺寸。也有框扇间隙为4mm的所采用的密封胶条应加厚, 此时以保证密封胶条有足够的压缩量, 从而保证窗的密封。
(2) 五金件活动空间12mm一定要保证。
(3) 五金件中心线到窗框表面距离9mm或13mm, 如图15、16所示。9与13的区别在于:选用不同的锁座及不同铰链, 采用13时选用的锁座要加厚, 以保证锁头与锁座的良好配合, 从而保证窗安全的关闭。
(4) 五金件表面到窗扇边缘距离20, 国内基本都采用这个尺寸。20-12 (五金件活动空间) =8mm (框扇搭接量)
(5) 五金件表面到窗扇钢衬腔边缘距离:
内、外开门扇≥57;内开窗扇≥23;外开窗扇≥31
传动器如图17所示, 控制五金件表面到窗扇钢衬腔边缘距离, 是为了保证传动器的安装。
(6) 五金件中心线到窗扇内筋距离 (内开门扇、窗扇) <17.5/20.5, 该距离保证螺钉固定铰链时, 不打透钢衬腔。
7.密封胶条槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) Ⅰ型密封胶条槽如图18所示。
(2) Ⅱ型密封胶条槽如图19所示。
8.螺钉定位槽的结构尺寸应符合下列规定:
(1) Ⅰ型螺钉定位槽 (拧入螺钉固定锁块) 如图20所示。
(2) Ⅱ型螺钉定位槽 (拧入螺钉固定传动器) 如图21所示。
9.玻璃压条脚和玻璃压条槽 (锁块定位槽) 的结构尺寸应符合下列规定:
(1) Ⅰ型玻璃压条脚和玻璃压条槽 (锁块定位槽) 如图22、23所示。
(2) Ⅱ型玻璃压条脚和玻璃压条槽 (锁块定位槽) 如图24、25所示。
三、型材其他功能结构尺寸
1.型材推拉框轨的高度尺寸的确定, 如图26所示。
框扇上、下搭接量分别为8.5mm、7.5mm, 铝滑轨高4.5mm、滑轮高11mm, 如图27所示。
推拉框轨高度=框扇上下搭接量和+铝滑轨高+误差=8.5+7.5+4.5+2.5=23mm。
(1) 以上计算的框轨高23mm, 是在具体的要求下计算得来的, 如果搭接量、铝滑轨高度改变, 则计算结果也改变。
(2) 23mm是理论设计最小值, 框轨高度是影响成窗水密性的一个重要参数, 理论上框轨越高成窗的水密性越好, 可以在断面设计时适当增大, 但是在保证功能的前提下应尽量节约原材料。
(3) 如果框轨高度设计成20mm, 成窗的水密性会有影响, 五金件的选用不便, 扇的安装可能困难。
2.积水槽深度, 如图28、图29所示。
推拉扇积水槽深度一般为3mm;平开系列积水槽深度一般3mm以上。
(1) 平开窗积水槽深度数值多样, 无论平开窗还是推拉窗, 积水槽深度大小直接影响成窗的水密性能, 其值越大水密性能越好, 但是在保证窗性能的前提下应尽量节约原材料。
(2) 外平开窗, 平开框积水槽深度+五金件活动空间 (12mm) , 如图30所示, 决定选用摩擦铰链的厚度及选用垫的厚度, 例如积水槽深度为5, 5+12=17, 选用摩擦铰链的高度为17或高度16, 垫高1。
3.压条的高度、宽度尺寸
(1) 压条的高度尺寸, 如图31所示。一般推拉窗压条高度18mm, 平开窗压条高度20mm。压条高度不宜过高, 因为压条锯所能切割压条的高度是有限的, 压条高度最好不高于28mm。
(2) 压条的宽度尺寸, 如图32所示。
玻璃间隙-6=玻璃的厚度, 压不同厚度的玻璃选用不同宽度的压条, 举例说明, 如图33, 推拉扇厚度为40, 耳部厚度为7, 压20mm厚的中空玻璃, 玻璃间隙=玻璃的厚度+6=20+6=26, 压条宽度=40-7-26=7。
四、特殊平开系列窗
由图34可以发现五金件中心线到窗框表面距离为35.4而不是9或13, 所使用的五金件传动器不变, 需选用特殊的锁座。
五、结束语
随着塑料门窗的发展, 国家及行业相关标准越来越系统完善, 这些标准是塑料门窗型材断面设计的基础和规范, 个性化的断面层出不穷, 最终的目的是保证塑料型材质量的同时, 满足人们对门窗更高的性能要求。
摘要：本文介绍了国家及行业塑料门窗型材相关标准, 详细阐述了标准对塑料门窗型材壁厚及功能结构尺寸的要求, 说明国家及行业相关标准是塑料门窗型材断面设计的基础和规范。