破碎工艺范文

破碎工艺范文（精选10篇）

破碎工艺 第1篇

某隧道是一条高速公路分离式路基右线上一曲线隧道, 单洞双车道, 全长185m, 其中Ⅱ类围岩段有81m, Ⅲ类围岩段有104 m, 设计为符合式衬砌, 边墙采用曲墙式, Ⅱ、Ⅲ类围岩设置仰拱, 二次衬砌采用钢筋砼结构, 初期支护与二次衬砌间满铺防水夹层。该地段原设计为高边坡路堑, 后考虑到边坡过高, 变更为隧道, 平曲线半径600m, 洞内路面设3%的单向超高。

2 地质状况

该隧道主要穿越岩层为凝质灰岩, 受构造影响严重, 风化破碎, 呈碎石颗粒状结构, 围岩稳定性极差;该隧道共计穿越4条断层, F1断层位于隧道出口西侧, 正断层, 地表露头, 约为YK61+779处穿越洞身;F2断层位于隧道进口西侧, 约为YK61+615穿越洞身处;F3断层穿越洞身, 地表露头于YK61+690处, 陡倾, 走向145度, 与隧道洞身大角度斜交;F4断层穿越洞身, 地表露头于YK61+800处, 陡倾, 走向55度, 与隧道洞身角度斜交;该隧道地貌表现为南高北低, 高差很大, 线路前进方向左侧为陡崖, 陡崖下方是昌源河, 隧道紧靠陡崖穿越, 埋深较浅, 受偏压极其严重 (图1、2所示) 。

3 多种注浆工艺整合加固综合应用

由于该隧道整个穿越断层破碎带, 不良地质状况突出, 采用一般的施工方法进行开挖及支护显然是满足不了实际需要的, 为了确保隧道施工开挖的安全, 确保工程施工的质量和工期, 施工中采取了多种注浆工艺相结合的方式, 分别对隧道围岩、初支、衬砌进行注浆综合整合, 简单表现为“一纵、一横、两回填”, 具体为“一纵即为纵向超前小导管拱部注浆、一横即为横向置入式中空系统锚杆拱部注浆、两回填即为初期支护边墙后背回填注浆与衬砌拱顶回填注浆”。

3.1 超前小导管注浆整合拱部周边 (塑性区) 围岩 (图3、4所示)

(1) 超前小导管注浆主要技术参数为

(1) 超前小导管注浆范围为拱部120°部位, 每2m插打一环, 每环31根;

(2) 采用φ42热轧无缝钢管, 壁厚3.5mm, 长3500mm, 前端做成尖状, 并在1.0~3.5m范围内的孔壁上钻梅花形布置的溢浆孔, 钢管尾端焊Ф8钢筋加强箍;

(3) 超前小导管安装外插角5~10°, 环向间距300mm, 纵向间距1500mm, 环间搭接长度2.0m;

(4) 注浆采用双浆液, 水灰比为1:0.45, 水泥浆与水玻璃体积比为1:0.8, 注浆压力为2Mpa, 缓凝剂掺量为2%, 水玻璃浓度为35Be, 。

(2) 超前小导管注浆施工工艺流程见下 (图5所示) (3) 超前小导管注浆施工注意事项:

(1) 正确布设导管孔, 并控制好外倾角和孔深, 钻孔深度应大于钢管长度约0.2m;

(2) 导管安装应在安设钢格栅架后进行, 加工好的导管插入已钻好的眼孔, 采用锤击或钻机顶入, 顶入长度不小于管长的90%, 为充分发挥小导管的支护作用, 宜将导管尾部焊接在已架好的钢格栅架上;

(3) 注浆前应采用喷砼厚度不小于2cm封闭工作面, 注浆顺序为由下向拱顶进行, 如发现注浆量持续增长而注浆压力稳定时应停止浆等待一段时间后再注;

(4) 注浆施工期间应定期对地下水进行取样检查, 如有污染, 应采取措施。

3.2置入式中空系统锚杆注浆整合周边 (弹塑区) 围岩加固初期支护 (图6、7所示)

(1) 置入式中空系统锚杆注浆主要技术参数为

(1) 中空系统锚杆注浆设置范围为拱部120°部位 (其他部位设置普通砂浆锚杆) , 长度为L=3.5m, 纵环间距1.5×1.5m, 梅花形布置;

(2) 中空系统锚杆型号为GT-A25, 外径Ф=25, 材质为CMDZ40, 拉断荷载为200KN, 匹配金属锚头;

(3) 采用Ф=42十字钻头直接钻孔;

(4) 注浆采用双浆液, 与超前小导管注浆液一样。

(2) 置入式中空系统锚杆注浆施工工艺流程见下 (图8所示)

(3) 置入式中空系统锚杆注浆施工注意事项:

(1) 孔位应按设计布置, 偏差小于10cm, 孔深误差±10cm, 钻孔应成直线, 不应弯曲, 与岩面垂直。

(2) 安装前应将锚杆孔用高压风清除孔内积水、岩粉、碎屑等杂物, 插入锚杆时不要忘记安装金属锚头。

(3) 注浆顺序为由拱脚向拱顶进行, 锚杆注浆后不得随意敲击。

(4) 安装托板和紧固螺帽必须在注浆完毕后30分钟之后进行。

3.3 边墙后背注浆整合周边 (塑性区) 围岩加固初期支护 (图9、10所示)

通过超前小导管注浆和置入式中空锚杆注浆, 使得隧道在拱部120°范围内的围岩得到整合加固, 但由于整个隧道穿越断层破碎带, 隧道开挖支护后, 其侧压力仍然较大, 考虑到工程造价的因素, 在拱部120°范围以外的隧道拱墙地段, 采取预埋注浆管, 对初期支护边墙后背空隙实施注浆的措施, 以加固围岩, 预埋注浆管由φ42热轧无缝钢管, 壁厚3.5mm, 长0.8m, 外露5cm, 纵环间距为1.5×1.5m, 梅花形布置, 在中空锚杆的中间预埋, 注浆顺序为由下向上进行, 采用的注浆参数为:水泥河砂质量比1:1, 水灰比为1:0.45, 注浆压力为0.3Mpa。

3.4 二次衬砌拱顶注浆填实空隙 (图11所示)

隧道通过前面三次注浆施工, 断层破碎带围岩及初期支护都得到了有效的整合加固, 但注浆整合加固的范围仍然是有限的, 由于隧道穿越的整个山体均为断层破碎带, 压力较大, 隧道衬砌作为承受压力的主体, 由于衬砌施工工艺的缺陷及砼本身的重力, 在衬砌施工灌注砼时, 在衬砌拱顶, 二次模注砼与初期支护间自然的存在空隙, 为了保证隧道整体的安全和质量, 采取在衬砌拱顶预埋注浆管, 对拱顶实施注浆, 使初期支护与二次衬砌之间空隙密实, 施工中注浆顺序为由低标高段向高标高段进行;预埋注浆管由φ42热轧无缝钢管, 壁厚3.5mm, 根据隧道衬砌厚度设置长0.45m, 按照每组衬砌砼灌注的长度, 每8m在拱顶布置一个, 采用的注浆参数为:水泥河砂质量比1:1, 水灰比为1:0.45, 注浆压力为0.3Mpa。

4 注浆机具及设备

注浆机具及设备见表1。

5 效果检验

(1) 该隧道通过多种注浆工艺的综合整合加固, 实现了断层破碎带隧道的顺利施工, 保证了工期和质量, 效果非常明显。

(2) 该隧道通过雷达扫描检测, 衬砌周边没有空洞, 质量完全满足设计要求。

摘要：一般来说, 隧道施工, 如何对破碎带采取有效的施工措施的是保证隧道工期、工程质量和取得良好经济效益的重要因素。文章以某条高速公路一座隧道为例, 通过在实践中采取多种注浆工艺对隧道断层破碎带进行综合加固, 取得良好工艺实效, 为以后类似情况的隧道施工提供有益的借鉴。

关键词：隧道断层破碎带,注浆整合,综合应用

参考文献

[1]张树琚, 杨秋玲.软岩隧道施工技术[J].铁道建筑, 2006, (10) .

[2]公路隧道施工技术规范[M].人民交通出版社, 2001.

破碎工艺 第2篇

定位作业拆解的一般工艺流程是：登记验收、外部情况检视、预处理（放净油料、先拆易燃易爆零部件）、总体拆卸、拆解各总成的组合件和零部件及检验分类。报废汽车的解体应按照由表及里、由附件到主机，并遵循先由整车拆成总成，再由总成拆成部件，最后由部件拆成零件的原则进行。

一、乘用汽车总体拆解

对前置后驱动结构的车型，其基本拆解程序如下：发动机，变速器离合器，传动轴，驱动桥，悬架，制定系统，转向系统及车身。

二、常见连接的拆解

（一）螺纹连接的拆解

工作量约占50%~60%。最困难的是拧松锈蚀的螺钉和螺母。在这种情况下，一

般可采用下列方法。

1、非破坏性拆解

在螺钉和螺母上注上些汽油、机油或松动剂，待浸泡一段时间后，用铁锤

沿四周轻轻敲击，使之松动，然后拧出；用乙每氧火焰将螺母加热，然后

迅速将螺母拧出；先将螺钉或螺母用力旋进1/4圈左右，再旋出。

2、破坏性拆解

用手锯将螺钉连螺母锯断；用錾子錾松或錾掉螺母及螺栓；用钻头在螺栓

头部中心钻孔，钻头的直径等于螺杆的直径，这样可使螺钉头脱落，而螺

栓连螺母则用冲子冲去；用乙每氧火焰割去螺钉的头部，并把螺栓连螺母

从孔内冲出。

（二）螺钉组连接件的拆解

在同一平面或同一总成的某一部位上有若干个螺钉和螺栓连接时，在拆解中应

注意，先将各螺钉按规定顺序拧松一遍（一般为1~2圈）。如无顺序要求，应按

先四周、后中间或按对角线的顺序拧松一些，然后按顺序分层次匀称地进行拆

解，以免造成零件变形、损坏或力量集中在最后一个螺钉上而导致拆解困难。

首先，拆卸难拆部位的螺钉；对外表不易观察的螺钉，要仔细检查，不能疏漏。

在拆去悬臂部件的螺钉时，最上部的螺钉应最后取出，以防造成事故。

（三）拆断螺杆的拆解

如折断螺杆高出连接零件表面时，可将高出部分锉成方形焊上一个螺母将其拧

出；如折断螺杆在连接零件体内，可在螺杆头部钻一个小孔，在孔内攻反扣螺

纹，用丝锥或反扣螺栓拧出，或将淬火多棱锥钢棒打入钻孔内拧出。

（四）销、铆钉和点焊零部件的拆解

销钉在拆解时，可用冲子冲击。对于用冲子无法冲击的销钉，只要直接在销孔

附近将被连接的铰链加热就可以取出。当上述方法失效时，只能在销钉上钻孔，所有钻头的尺寸比销钉直径小0.5~1mm即可。

对于拆解铆钉连接的零件，可用扁尖錾子将铆钉头錾去，尤其对拆解用空心柱

铆钉连接的零件十分有效。当錾去铆钉头比较困难时，也可用钻头先钻孔，再

铲去。用点焊连接的零件，在拆解时，可用手电钻将原焊点钻穿，或用扁錾将

焊点錾开。

（五）过盈配合连接杆的拆解

汽车上有很多过盈配合连接，如气门导管与缸盖承孔之间连接，汽缸套与缸体

承孔间的连接，轴承件的连接等，拆解时，一般采用拉（压）法，如果包容件

材料的热膨胀性好于被包容件，也可用温差法。

（六）卡扣连接杆的拆解

卡扣连接是应用于汽车上的新型连接方式，一般用塑料制成。在拆解时，要注

意保护所连接的装饰件不受损坏，对一些进口车上的卡扣更要小心，因为无法

购到备件，要使之完好，以便二次利用。拆解的工具比较简单，主要是平口螺

丝刀及改制的专用撬板等。

流水作业拆解工艺流程

将待拆解报废汽车运送到汽车拆解线，并固定在拆解工作台上。然后，按工位进行拆解操作。流程：汽车送到拆解线，固定在移动拆解平台上；预处理：拆解蓄电池、车轮；拆卸危险部件，如气囊、安全带；回收液体、拆解滤清器；外部件拆卸：保险杠、车灯、玻璃；内部件拆卸：座椅、地板和内饰件；总成拆卸：发动机、变速器、催化器：压实：车身

一、预处理

1、拆卸蓄电池和车轮

2、拆卸危险部件。由认定资格机构培训后的人员按制造商的说明书要求，拆解或处置

易燃易爆部件并进行无害化处理，如安全气囊、安全带等。

3、抽排液体。在其他任何一步的处理前，必须抽排下列液体：燃料（液化气、天然气

等）、冷却液、制动液、挡风玻璃清洗液、制冷剂、发动机机油、变速器齿轮油、差速器双曲线齿轮油、液力传动液、减振器油等。液体必须被抽吸干净，所有的操作都不应该出现泄漏，贮存条件符合要求。根据制造商提供的说明书，处置拆卸液体箱、燃气罐和机油滤芯等。

燃油的清除必须符合安全技术要求，冷却液的排出必须是在封闭系统内进行。处理可燃性液体时，必须遵守安全防火条例，以防爆炸。在进一步拆解前，由于某些部件的危险或有害等特性，还应拆解以下物质、材料和零件：根据制造商的要求，拆卸动力控制模块（PCM）、含油减振器（如果减振器不被作为再利用件，在作为金属材料回收前，一定要抽尽液体减振器油）、含石棉的零件、含水银的零件、编码的材料和零件、非附属机动车辆的物质等。

汽车拆解预处理工艺流程

抽取液体与其他项 移出引爆的气囊

把汽车放上平台

引爆气囊

拆燃油箱盖抽传动油拆除洗涤油箱

拆轮胎平衡块抽冷却液拆制动器、离合器

抽制动液拆动力转向总成拆除催化器

抽除减振液

拆除吸油器

二、拆解

拆解过程是从外到里，分成外部拆卸、内部拆卸和总成拆卸3个工位。

三、分类

从报废的汽车上拆下的零件或材料应首先考虑再使用和再利用。因此，拆解过程应保证不损坏零部件。在技术与经济可行的条件下，制动液、液力传动液、制冷剂和冷却液可以考虑再利用，废油也可被再加工，否则按规定废弃。再利用的与废弃的油液容器应标明清楚，以便分辨。在将拆解车辆送往破碎厂或进一步处理时，应分拣全部可再利用和可再循环使用的零部件及材料，主要包括：三元催化转换器、车轮平衡块（含铅）和铝轮辋、前后侧窗玻璃和天窗玻璃、轮胎、大的塑料件（如保险杠、轮毂罩、散热器格栅）以及含铜、铝和镁的零部件等

四、压实

预处理后或拆解后的汽车可以压实后进行运输

五、废弃处理

对报废汽车的拆解过程必须按照要求填写操作日志，主要记录内容有：证明文件编号、拆解过程及再使用、再利用、能源利用和能量回收材料及零部件的比率等。操作日志应包含拆解处理的最基本数据，保证对报废处理过程的透明性和追溯性。所有进出的报废车辆的证明、货运单、运输许可、收据及其各种细目，都应作为必备内容填写在日志中。

对于可再使用的零部件，在满足经济效益的前提下，应选择非破坏性和准破坏性方式进行拆解。对以材料回收利用为目的的拆解方式选择，还应满足以下要求：

1、可有效分离各种不同类型材料

2、可提高剩余碎屑程度

3、可分离危险有害的物质

报废汽车整车破碎工艺

现在较多采用切碎机切碎旧车主体后再分别回收不同的原材料，方法如下：

1、将旧车内所有液态物质排放后用水冲洗干净

2、先局部地将易拆卸下来的大件（车身板、车轮、底盘等）拆卸下来

3、将旧车拆卸下的大件和未拆卸的旧车剩余体，先压扁，然后进入破碎系统流水线破碎

4、流水线对碎块进一步处理，其顺序是：全部碎块通过空气吸道，利用空气吸力吸走轻质

塑料碎片；通过磁选机，吸走钢和铁碎块；通过悬浮装置，利用不同浓度的浮选介质分别选走密度不同的镁合金和铝合金；由于铅、锌和铜的密度较大，浮选方法不太适用，利用熔点不同分别熔化分离出铅和锌，最终余下来的是高熔点铜。

适合我国国情的首台国产废钢铁破碎分选、输送生产线，即PSX-6080型废钢破碎生产线。该生产线主要对废汽车、废机器、废家电设备以及其他适合破碎加工的废钢铁进行破碎、分拣、净化处理，从而得到理想的优质废钢。从破碎机出来的破碎物，经过振动输送机、皮带输送机、磁力分选系统，把黑色金属物、有色金属物。非金属分离开，并由各自输送机送出归堆。

整车破碎材料分离方法

对于以材料回收利用为目的被拆解的车辆，采用破坏性拆解方式，而且压扁或剪切后，不同类型的材料仍混合在一起。为了将它们分离出来，主要进行的加工过程有材料破碎和分选。

一、破碎方法

1、剪碎

2、磨碎

3、击碎或压碎

基于以上原理制造的设备有:颚式破碎机、冲击式破碎机、辊筒式破碎机、锤击式破碎机和锥式破碎机

二、分选方法

基本方法主要有筛选、磁选、气选、涡流分选和机械分选等，可以分离钢铁、有色金属、塑料和其他杂质。

1、筛选对破碎材料中的非金属材料，可以首先采用振动、转动或过滤的方法进行初选。

2、磁选主要用于初选和气选之后，目的是分离物质中的铁磁性物质和非铁磁性物质，如塑料中的钢铁材料。

3、气选按动力学特性将混合材料分成轻、重两类物质的过程。气选主要用于从轻的材料中分离出重的材料，可作为报废汽车破碎后首次分选方法。气选对非磁性物质的分选效率是：铅100%，铝85%，锌97%

4、涡流分选主要用于从塑料中分离出顺磁性物质，例如，铝、铅和铜等。有色金属被旋转的输送带抛离的最远，并形成有色金属、钢铁和非金属三个不同的抛物落点

5、机械分离法

破碎的童话城堡 第3篇

ONE

那时候我每天趴在床上看翅膀的信，快乐得像一只老鼠。

翅膀是他小时候的名字，现在他们叫他欧阳，可我喜欢他童年的名字。在我8 岁的时候，他曾带我一起飞。

记忆中遥远的那一天下了一场很大的雨，我趴在翅膀的背上，走在从学校回家的路上。他说：抱紧我，小丫头，不要乱动。雨一直下，他的脚步很生涩，可是我却有一种飞的感觉。我是那么快乐。

那年翅膀13岁，单眼皮，小眼睛，嘴有点大，皮肤黑黑的，在我所有的记忆里他从来就没有漂亮过，可是我喜欢他。

翅膀的字写得很好看，他常用那种带了绿边的白纸。我不要E-mail，我就要写在纸上的信。翅膀纵容我，这已经是多年的习惯，我希望大学时光快一点快一点过去，翅膀已经25岁了，我不能让他等得太久。

我们从来没有承诺，对于青梅竹马的人来说，它是多余的。

TWO

那个周末，我又像阅兵一样把翅膀的信按顺序铺了一床，这时门开了，住在下铺的陈丁丁闪进来。陈丁丁是个美丽的女孩，有168公分的身高和一张生动无比的脸。

陈丁丁和我完全不同，但我喜欢她，私下里想着自己有一天也可以和她一样漂亮而妩媚。

她趴在床沿上，说妹妹我能看看你的这些信吗？

我挑了一封给她--以前，她总说我看信的样子很老土。

陈丁丁在那一天看完了翅膀写给我的所有信件，她的眼睛绽放出一种奇异的光彩，她问：他是谁？看你多幸福啊，都20岁了，还有人像小孩子一样宠你。

我真的很幸福，青春的脸庞在黄昏的余辉里灿烂绯红。

从此以后，陈丁丁开始看翅膀写给我的每一封信，她说身边的那些小男生根本就不懂得浪漫，根本就不懂！

有时，陈丁丁问我：翅膀是个很深刻的人吧？他很有思想。

我笑：翅膀很丑，有点笨，而且固执，自以为是。

翅膀就是这样的，可是我喜欢他啊。

THREE

终于到了盼望已久的寒假，翅膀和往常一样到车站接我。他开着那辆已经过时了的"城市猎人"，可那样的一辆车在他手中同样可以飞。在环城路上，他把车速提到最高，他问：你怕不怕？小丫头，你怕不怕？

我大声地喊：我--要--飞--

我要飞了，每一次和翅膀在一起我都有这样的想法。翅膀在我身边笑着，他的笑充满了我熟悉已久的纵容，我的幸福似乎连风都可以看得见。

翅膀开始不断地带我"下馆子"。每次当我告诉他在学校吃饭是一种痛苦的时候，他都对我说等我回来就带我吃遍所有餐馆的特色菜。

一天晚上，我约了陈丁丁，我想让她看到我的幸福。

陈丁丁出现在餐厅的灯光下。她穿了一件长及脚踝的驼色羊绒大衣，颈上围了一条红纱巾，长发中分，还画了一种清雅的妆，有一种令我向往的成熟的美丽。

陈丁丁的眼睛越过我的头顶，翅膀站在我身后，他是那种气魄逼人的男人，从 15岁到25岁，他一直长到了184公分。

我介绍翅膀和陈丁丁认识，他们的指尖在我眼前有过一秒钟的纠缠。翅膀点了我喜欢的西子玉米和糖醋里脊，他和陈丁丁说话，把所有的菜都塞到我碗里。我听到陈丁丁的笑声像风铃一样动听，还听到翅膀说妹妹总像个小丫头，她长得太慢，而且任性......

陈丁丁说是吗？是吗？那多好啊，长大了就不再有人疼了......

那天晚上的西子玉米好像格外美丽，它们寂寞地一粒粒卧在漂亮的玻璃器皿中，什么都是透明的。翅膀看着陈丁丁的眼睛，表情热烈而生动。

有些事的发生就像下雪或者花开，不过是一夜之间。

FOUR

我和陈丁丁坐在"星巴克"咖啡屋里，两天前那个晚上的事谁都没有提，仿佛什么都没有发生似的。其实，那天晚上翅膀先送我回家，后来又送陈丁丁，虽然那要绕很远的路。我想这也许是我的一种错觉。

可是，将要分手的时候，陈丁丁终于说了：翅膀一直当你是妹妹，他爱你不是男女之情，不是你想的青梅竹马，妹妹，不是的。

那天晚上街上空荡荡的冷，我打了很多遍电话都没有找到翅膀，最后雪终于下起来。

那个冬天，所有的雪都是在午夜开始的。

FIVE

我希望翅膀在我的世界消失，他却不肯，他说我就你一个妹妹，我爱你。

我要从此拒绝他对我的爱，不再给他安心的机会。他从15岁到25岁都没有过女朋友，但要等的人却竟然不是我。我看书、听音乐、买新衣服，把翅膀送我的新年礼物塞进一个黑暗的角落。我每天给陈丁丁打电话，我不让她知道我的伤心。这是一个错误的故事，但并不因为是错误就可以原谅。

开学时间日益临近，我用所有的压岁钱订了一张机票，让翅膀拎着那些美丽的水果在车站站台变成石头好了--或者这一次他已经不会。

这是我第一次乘飞机，它平稳地穿越空气和云层，在此之前我无数次想象过飞机的飞翔，但这一次，我的心已经找不到飞的感觉。

开学后陈丁丁每天晚上都有电话，我不想知道任何关于她和翅膀之间的事。我觉得我有些麻木了，在疼啊疼之后我忽然就想找一个漂亮的男孩开始一场新的爱情。我不知道除此以外，我还能够怎样。

苏杰喜欢我已经很久，情人节是在开学后的第三天，我给了苏杰一个机会，也给了我自己一个机会。

我忘记了谁说过年轻的好是可以不用坚持的，无论怎样的事都会很快过去。我和苏杰在广场看烟花的时候，我觉得那句话像是真的。

翅膀仍然给我写信，信里并不提陈丁丁，每个人都可以当作没有事情发生过，我当然也可以。我给他回信，说我很忙，在谈恋爱。他说，妹妹，别闹了，你还没有长大。于是我冷笑，你不过自以为是而已。

我快不快乐，我快不快乐，我天天重复着这样一句话，每个人都以为我在唱歌。

我要飞了，每一次和翅膀在一起我都有这样的想法。翅膀在我身边笑着，他的笑充满了我熟悉已久的纵容，我的幸福似乎连风都可以看得见。

SIX

春天了，日历上这样说。

周末和苏杰去看午夜场，散场后黎明的城市冷冷的干净，没有公交车，我们踩着石板路跳跳地走。我忽然想让他背我，他答应了，把我抱到路边的石阶上，伏下身来。

我看着苏杰宽宽的坚实的后背，脸慢慢贴上去。他说我带着你飞，然后背起我在无人的街上奔跑，有一刹那我似乎听到了风的声音，可是我的心却停留在地上。

我哭了，眼泪在苏杰身后簌簌而落。在他背上，我想念翅膀。

苏杰不知道，他说妹妹我就是喜欢你透明的样子，好像总在想念着谁。我不知道我是否透明，我只知道我的想念都是真的。

和苏杰分手的时候春天已经过去，我不能再用我的悲伤惩罚他的爱情。或者有一天我可以爱上他，但一定不是现在。

破碎工艺 第4篇

破碎机有四种破碎工艺组合:闭路生产的破碎工艺组合、开路生产的破碎工艺组合、半开路生产的破碎工艺组合、挤压破碎工艺组合。前三种破碎工艺组合是以锤 (头) 式破碎机、反击式破碎机为主的破碎工艺组合, 因而, 破碎机的原理设计和破碎效率以及原料含水率高低影响筛分效果是关键, 另外, 对较硬的页岩、煤矸石来讲, 破碎难度还是很大的, 解决这些问题是有难度的, 因而, 在这里推荐另一种形式的破碎组合工艺, 既挤压破碎工艺组合。

1.1 闭路生产的破碎工艺组合

所谓闭路生产的破碎工艺组合, 就是在破碎机内完成对原料的破碎, 不在有额外的设备配置。只有符合粒度要求的物料才能从破碎机下方的筛板、筛条的孔或间隙中排出, 它偏向于强调对破碎物料粒度的要求, 因而, 该工艺线非常简单。一般由颚式破碎机+锤 (头) 式破碎机的组合, 即粗碎+细碎的工艺组合。

为配合闭路生产的破碎工艺组合, 在锤 (头) 式破碎机原理设计时, 它不仅要充分发挥锤头击打, 反击板反击, 物料间的相互撞击、擦洗等工作原理之外, 还要额外的增加对物料的挤压、剪切、搓、研磨等综合作用, 同时, 还要重点要考虑到转子的转速, 也就是锤头的线速度不能过高;锤头回转直径与筛板、筛条之间的间隙, 以及间隙的调整, 筛板、筛条更换的结构方式;如何在排料区域增加锤头的下压力;锤头、筛板、筛条的耐磨程度等多方面要求。

闭路生产虽然能简化破碎工艺线设备的配置, 但却增加了对破碎机结构设计的难度和对耐磨材料的选择。当筛板、筛条堵塞, 锤头和筛板、筛条磨损, 使其之间的间隙加大, 排料受阻, 在锤头下压力不足的情况下, 致使相当一部分能量转化为热能消耗掉了, 即降低了破碎效率, 导致产量下降, 又白白消耗了功率。锤头和筛板、筛条的急剧磨损, 增大了维修量和更换易损零件的成本。综上所述, 该工艺线适合含水率低于10%的料块。对于功率, 大于相同规格开路生产的破碎机。鉴于锤头、筛板、筛条等耐磨材料难于选择的原因, 该工艺线适合软质物料的破碎。闭路生产所得到的物料, 难免混入部分不符合要求的颗粒, 最好再经过细碎对棍机、轮碾机等设备的挤压、碾炼、均化等方面的处理。

1.2 开路生产的破碎工艺组合

所谓开路生产破碎工艺组合, 就是在转子的下方不设置筛板、筛条, 破碎的物料直接从底部排出。开路生产必须经过筛分才能得到所需要的颗粒要求, 因而, 在工艺中须增加筛分设备。

该工艺线的设备配置:一般由颚式破碎机+锤柄式破碎机 (锤头式破碎机) +振动筛的组合, 即粗碎+细碎+筛分的工艺组合。

为配合开路生产的破碎工艺组合, 提高破碎效果, 在破碎机设计时, 它偏向于强调在排料区域之前的破碎过程, 重点考虑粗、中、细破碎腔的构成, 如反击板的悬挂高度、角度, 与锤头、板锤回转直径的间隙调整;反击板板面的形状;物料块被锤头反复击打, 反击板多次反击, 物料块自身高速相互撞击的次数。对于转子的线速度, 一般比闭路生产转子的线速度可提高5 m/s左右。为进一步提高破碎效果, 在破碎腔内增设了自动退让, 可调节与转子回转直径之间间隙的恒力调节机构。总之, 在有效的空间内形成枪林弹雨, 料块横飞, 产生高效率的“解理破碎”, 也就是说, 物料块沿自身的脆弱面 (微裂纹、自然裂隙、节理面、层理面) , 结合力较弱的结合面破碎, 而形成无数小颗粒和大量粉尘。

开路生产的破碎工艺组合, 相对于闭路生产的破碎工艺组合而言, 降低了破碎机的设计难度, 以及对耐磨材料的选择和依赖。产量高, 节省功率, 原料含水率可略高于闭路生产料块的含水率。恒力调节机构的设置, 虽然提高了破碎效果, 但只要存在间隙的调整, 必然加剧锤头的磨损。

该破碎工艺组合需要有高性能, 高筛通量筛子的有效配合, 一般讲, 开路生产的破碎工艺组合, 破碎后的物料符合粒度要求的, 也就是说, 能够筛分出来的, 筛出量为破碎量的30%~40%之间, 达到50%已经是相当高的效率了, 特别是物料含水率高时, 产生糊筛, 筛通量会急剧的下降。未被筛出的物料块, 还要重新返回破碎机再次破碎, 之后, 再次筛分, 多次重复上述过程。该破碎工艺组合存在两个不足之处, 一是经过几次破碎后, 略大于合格粒径的物料, 即小粒径的物料, 质量轻, 再破碎的难度很大, 过多筛上料的回反, 降低了破碎效率, 增加了功率的消耗;二是对于含水率较高的物料, 提高筛出量, 减少筛上料的回反是关键。

1.3 半开路生产的破碎工艺组合

所谓半开路生产的破碎工艺组合, 就是闭路、开路生产破碎工艺组合的优选, 在开路生产破碎工艺组合的形式下, 在排料区域设置一段筛条, 其区域的弧长可以为90°, 或略大于90°, 产生部分闭路生产的效果。

该工艺线的设备配置与开路生产破碎工艺组合相同:也是由颚式破碎机+锤柄式破碎机 (锤头式破碎机) +振动筛的组合, 即粗碎+细碎+筛分的工艺组合。

半开路生产破碎工艺组合不仅吸收了开路生产排料区域之前的有效破碎过程, 而且又兼顾了闭路生产排料区域 (筛条) 的结构设置, 使物料得到进一步的细碎。从破碎效果上来讲, 半开路生产实现了前两种破碎工艺的优化组合, 但从利弊的角度看, 半开路生产也继承了前两种破碎工艺的不足之处。如恒力调节机构与筛条结构的设置, 会加剧锤头的磨损, 降低转子的线速度;锤头回转直径与筛条之间的间隙调整以及筛条简单易行的更换方式等。另外, 同样存在物料含水率高时, 产生糊筛, 筛通量会急剧的下降。未被筛出的物料块, 还要重新返回破碎机再次破碎, 之后, 再次筛分, 多次重复上述过程。半开路生产破碎工艺组合, 目前被广泛的应用。

1.4 挤压式破碎工艺组合

所谓双棍挤压式破碎工艺组合, 就是以双棍挤压式破碎机为中心的闭路循环系统生产的破碎工艺组合。因为整个工艺设备组成的是一个循环系统, 所以称之为闭路生产的破碎工艺组合。

其工艺组合是:反击式锤破机+筛分+双辊挤压式破碎机+打散机+筛分, 再返回双辊挤压式破碎机的循环过程, 即粗碎+细碎+筛分的工艺组合。该工艺细碎是由双辊挤压式破碎机来实现, 粗碎则是由反击式破碎机来完成, 由于反击式破碎机不再额外担负细碎的作用, 因而, 它偏向于强调在破碎区域粗、中、细破碎腔的构成, 不再设置恒力调节机构, 即使要设置恒力调节机构, 也是与转子回转直径保持较大的间隙, 总之, 原则上保证符合进入双辊挤压式破碎机的粒径 (度) 要求既可。

在排料区域不设置筛条, 相应提高转子的线速度, 充分发挥开路生产反击式破碎机在破碎腔的破碎过程, 延长物料在破碎腔的停留时间, 以增加锤头高速击打, 反击板的多次反击, 物料间的反复撞击、擦洗的次数, 来提高“解理破碎”的效率。不仅降低了锤头的磨损, 而且, 简化了反击式锤式破碎机的结构。破碎后的物料, 进入筛分, 筛分后的筛上料进入双辊式挤压破碎机, 实施挤压破碎。破碎后成饼状的料块, 经打散机打散, 再经过筛分, 合格的料筛出, 不合格的细料, 再次实施双棍式挤压破碎, 往复循环, 形成完整的闭路生产破碎工艺组合。该工艺不仅大大减少筛上料返回, 降低物料的含水率, 而且彻底释放了反击式破碎机的负担, 提高了破碎效率。

以双辊式挤压破碎机为中心的破碎工艺组合, 虽然第一道破碎仍然采用反击式破碎机, 但在此工艺线中属于是辅助设备, 其作用是将大粒径的块料破碎成符合进入双辊式挤压破碎机的入料粒度要求而以, 其后的第一道筛分, 也只是筛出其中部分符合粒径要求的物料, 不再承接筛上料的破碎工作, 这样锤式破碎机或者是反击式破碎机破碎效率将大大提高。

直接进入到双辊挤压机的筛上料, 在双棍式挤压破碎机大间隙, 低转速, 高压力的挤压下, 不仅使各种粒径的物料得到有效的破碎, 而且在挤压破碎的过程中, 还可以起到对物料所含水分的均化、增塑作用, 挤压产生的热能可以使部分水分蒸发。

打散机的作用是将被压成饼状的料块打碎, 成为松散状态, 利于之后的筛分, 进而提高筛出量。

双辊式挤压破碎机结构形式类似于高速细碎对辊机, 但其原理、结构、应用与高速细碎对辊机截然不同, 它不再追求高速细碎对辊机“高速”的破碎效果;不再追求1 mm~3 mm的双辊间隙;也不再为双辊间隙磨损不均匀, 达不到破碎细度而发愁, 设置磨、车削装置;更不需要再更换耐磨辊圈, 只需要补焊高硬度耐磨层即可。

挤压破碎的缺点, 是因挤压机的价格高, 而使该工艺组合一次性投入较高。

2 破碎机的排料生产模式

通过闭路、开路、半开路、挤压破碎四种破碎工艺组合可以得知, 破碎机的结构设计原理, 完全由破碎工艺组合来决定的, 采用什么样的破碎工艺, 配置相适应的破碎设备, 破碎工艺决定着破碎机设计原理的指导思想, 也就是说, 破碎机的结构设计原理, 是围绕着四种排料生产模式而实施设计的。下面就以四种破碎工艺组合来论述锤 (头) 式破碎机, 锤柄式 (反击式) 破碎机, 双辊式挤压破碎机的排料生产模式。

2.1 锤 (头) 式破碎机

2.1.1 对锤 (头) 式破碎机的要求

根据闭路生产破碎工艺组合的特点, 锤 (头) 式破碎机的设计原理、性能、结构必须满足以下几个方面的要求: (1) 在破碎腔内的破碎能力, 要求锤头对于料块具有较高的击打能力; (2) 在排料区域的破碎能力。要求增加对物料的挤压、剪切、搓、研磨、特别是增加锤头下压力的作用; (3) 锤头回转直径与筛板、筛条磨损后, 之间间隙简易可行的调整方法, 锤头、筛板、筛条等易损件方便快捷的更换方法; (4) 要求锤头、筛板、筛条的耐磨性能。

从上述对锤 (头) 式破碎机的要求内容可以看出, 实现所有要求对设计而言, 还是有一定难度的, 难度的核心是锤头的耐磨问题。

2.1.2 在破碎腔内锤头的破碎能力

在破碎腔内对物料实施高效率, 强有力的解理破碎, 对设计来讲, 需要从三个方面入手: (1) 提高转子的转速; (2) 设置反击板; (3) 延长物料在破碎腔内的停留时间。下面对所述的三个方面加以认知分析。

a.提高转子的转速, 也就是提高锤头的线速度, 锤头线速度提高可以使锤头获得很高的动能, 蕴藏着极强的击打能力。

对提高转子转速的认知分析:提高转子的转速, 对于设计而言没有任何难度, 只是一个速比的问题, 但对于锤 (头) 式破碎机的工作性能和自身的结构特点来讲, 提高锤头的线速度则是有难度的。

锤 (头) 式破碎机的工作性能是指转子转速的高低, 与破碎物料的物理机械性能, 入料粒度和出料粒度有直接关系, 也就是与破碎比有关。这里物料的物理机械性能是指物料自身风化程度、硬度、解理面的组成, 比如软质页岩与煤矸石的区别。

对于锤 (头) 式破碎机的自身结构, 连接锤头的锤柄与转子转盘为绞链连接, 由于是绞链连接, 因而锤头的重量要受到限制, 也就是说, 锤头重量不能太重, 否则, 处于自然下垂状态的锤头在转子带动其启动时产生很大的力矩, 造成启动困难;另外, 绞链连接结构也不适合过重的锤头, 稳定性差。鉴于上述原因, 规格800~1 000直径的锤 (头) 式破碎机, 锤头的重量一般为10 kg~15 kg。为满足产量和锤头在转子轴向长度的间隔排列, 一般锤头的数量为18~24个。

这里需要说明:锤头重量, 锤头个数是根据装机功率计算得出的。

绞链连接结构的锤柄属于非刚性连接, 具有一定的退让性, 相当于降低了锤头的线速度, 直接影响锤头的击打力和反击板的反击力。

在闭路生产的破碎工艺组合中, 锤头还肩负着对物料的挤压、剪切、搓、研磨、特别是增加锤头下压力的作用, 在此作用下, 会加剧锤头的磨损。

综合上述原因, 不难看出, 提高转子的转速是有很大难度的。所以锤 (头) 式破碎机在设计时, 锤头的线速度只能确定在40 m/s左右。质 (重) 量轻的锤头, 在相对低的线速度下, 要想获得高动能的击打力, 显然还是达不到的。若一定要提高锤头的线速度, 其结果只有一个, 就是加剧锤头的磨损。

在开路生产的破碎工艺组合中, 根据我国西南地区破碎中、软质页岩的经验看, 锤头线速度控制在51 m/s~53 m/s之间, 破碎效果是最理想的。

美国STEELE公司, 双转子反击式破碎机锤头的线速度在39 m/s。主要破碎中硬质以下的煤矸石, 破碎比为1/25。

b.设置反击板, 可以使物料产生碰撞破碎。在锤头击打+反击板反击的双重作用下, 实现了物料之间的相互撞击、擦洗等作用。

由于上面所述, 锤 (头) 式破碎机转子的转速不可能很高, 所以锤头所获得的击打力相对降低, 必然, 反击板的反击破碎效率和其他作用也同样随之下降。

c.延长物料在破碎腔内的停留时间, 就是指反击板的设置原理。

延长物料在破碎腔内的停留时间, 其目的就是让物料块在破碎腔内增加被击打、反击板反击、相互间的碰撞、擦洗的机会。如何让物料块在破碎腔内的停留时间延长, 就是靠反击板的设置原理来实现。反击板的设置原理有以下几种, 前进式、后退式和圆弧式。前进式反击板布置、物料块在破碎腔内的停留时间短;后退式反击板布置, 可以延长物料块在破碎腔内的停留时间;圆弧式反击板布置, 介于前两者之间。

对于锤 (头) 式破碎机, 属于相对简单的破碎机, 从绝大多数厂家的产品看, 常用的反击板为某一直径的圆钢, 以前进式排列镶嵌在上方。

2.1.3 在排料区域的破碎能力

在排料区域的破碎能力, 是指在该区域增加对物料的挤压、剪切、搓、研磨, 特别是增加锤头下压力的作用。挤压、剪切、搓、研磨等作用, 可以使物料得到进一步细化, 达到出料粒度的要求。增加锤头下压力, 其作用是当锤头与筛板、筛条磨损后, 两者之间间隙加大, 造成排料困难, 增加下压力, 可以使物料及时排出。增加锤头下压力的方法是靠排料区域的容积变化, 如何实现容积变化, 就是转子回转直径中心与筛板、筛条的安装中心不在同一中心点上, 而是偏离一定距离, 形成容积由大逐渐变小, 以此, 增加锤头对物料的挤压力, 达到加快物料排出的目的。

从增加排料区域对物料的破碎能力要求可以看出, 各种作用完全是依靠锤头来实现的, 因而, 对锤头的耐磨性能要求很高, 所以, 在此情况下, 锤头的线速度更应该受到限制。

2.1.4 间隙调整和易损件的更换

在排料区域设置筛板、筛条, 必然产生磨损问题, 磨损后的间隙需要调整, 间隙调整结构的设计, 看起来好像很简单, 其实难度是很大的。从目前国内非本行业内生产破碎机的大型企业, 还是本行业内的诸多企业, 所设计间隙调整结构种类很多, 但实际应用都不十分理想。另外, 这其中还有一个致命的地方, 就是锤头、筛板、筛条磨损的不均匀性, 使间隙调整根本达不到理想要求。对于具有增加下压力结构的, 其间隙调整设计结构难度更大。

对于筛板、筛条易损件更换结构的设计, 从厂家的产品看, 也并不尽人意, 更换时需要大拆大卸, 人工搬抬, 费时费力。

2.1.5 锤头、筛板、筛条的耐磨

耐磨材料对于任何一种破碎机来讲都是至关重要的, 对于锤 (头) 式破碎机就更为重要, 因为锤头肩负的责任太重。

页岩、煤矸石等制砖原料, 氧化硅的含量占有很大比例, 氧化硅的硬度折算成洛氏硬度 (HRC) 大约在75左右, 而目前锤头材料的硬度大多数在洛氏硬度 (HRC) 50~55之间, 达到60就很不容易了, 况且此硬度使材料变脆, 冲击韧性值下降很多, 工作中容易碎裂。

制砖原料硬度与锤头材料之间的硬度差是显而易见, 加大成本, 提高锤头的耐磨性能, 对于砖瓦行业来讲是不可取的, 因而, 从这一点而言, 锤 (头) 式破碎机不太适合闭路生产的破碎工艺组合。

2.2 锤柄式 (反击式) 破碎机

2.2.1 对锤柄式 (反击式) 破碎机的要求

在前面讲到, 锤柄式破碎机属于冲击式破碎, 所谓冲击式破碎, 是指在破碎腔内锤头对物料块实施强有力的击打和撞击的能力, 也就是说, 物料块被高速旋转的锤头撞击 (击打) 后, 产生弹性压缩应力 (变型) 和随后的应力释放, 一张一弛由此产生的强大破碎力;同时, 在物料块被锤头撞击瞬间, 又获得比锤头更高的飞行 (线) 速度, 再撞击到反击板上, 或者是撞击到其他高速飞行的物料块时, 弹性压缩应力再次增加, 当弹性压缩应力 (变型) 超过物料块的内在结合力时, 物料块就会沿其自身的脆弱面、层理面、微裂纹、自然裂隙处得到有效的破碎。

根据冲击式破碎原理和开路生产破碎工艺的组合特点, 锤柄式 (反击式) 破碎机的设计原理、结构、性能必须满足上面所讲的要求: (1) 在破碎腔内要求锤头对于料块具有较高的冲击 (击打) 能力; (2) 在破碎腔内要求粗、中、细破碎区域反击板的反击能力与其合理构成和布局; (3) 锤头、反击板的耐磨性能。

2.2.2 在破碎腔内锤头的冲击能力

提高破碎腔内锤头对物料块实施强有力的冲击 (击打) 能力, 对设计来讲, 需要从两个方面入手, (1) 提高转子的转速; (2) 锤头无退让性。下面就此加以认知与分析。

a.提高转子的转速:在开路生产的破碎工艺组合中, 破碎原理是利用锤头所获得的冲击力破碎物料块, 在排料区域不再附加其他的功能, 因此, 具备适当提高转子转速的条件, 从而提高锤头的线速度, 使其蕴藏着很高的动能。一般锤头的线速度可以设计在45 m/s左右。

另外, 由于锤柄与转子刚性连接特点, 锤头重量可以加大, 一般锤柄式 (反击式) 破碎机锤头比锤 (头) 式破碎机锤头重量大一倍以上, 因而获得的动能更大。锤头重量是根据装机功率计算得出的。

b.锤头无退让性:锤柄式破碎机与锤 (头) 式破碎机两者在设计上最大的区别在于锤柄与转子之间的连接方式上, 前者, 是刚性连接;后者则是非刚性连接。刚性连接, 是无退让性锤头将所获得的冲击 (击打) 能力的先决条件, 是实施击打、撞击力的可靠保证。

2.2.3 在破碎腔内粗、中、细破碎区域反击板的反击能力与其合理构成和布局

冲击式破碎再配以反击板是破碎物料块的最佳组合, 可以得到很好的破碎效果。对于破碎腔内反击板的构成和布局可以从以下两个方面考虑:

a.提高物料块被锤头反复击打, 反击板多次反击, 物料块相互撞击的次数

提高击打, 反击、撞击的次数, 其实质就是延长物料块在破碎腔内的停留时间, 延长停留时间的方法, 就是采用后退式反击板的布局。

对反击板的要求。物料块飞速撞击到反击板上, 反击板要有足够的刚性和硬度, 刚性强的, 硬度高的, 反弹 (作用) 力大及破碎效果好, 刚性弱的, 硬度低的, 能吸收撞击力, 俗话说的“懈力”, 反弹 (作用) 力小及破碎效果差。保证反击板的刚性和硬度, 要求反击板有一定的厚度, 厚度最好在60 mm以上, 硬度至少在洛氏硬度 (HRC) 大于62。

另外, 在反击板布局时, 尽量采用层层叠加的形式, 避免出现死角, 形成死泥区, 死泥区同样会“懈力”

c.恒力调节机构的设置:为进一步提高破碎比, 也就是说, 控制最大出料粒度, 可以设置恒力调节机构。当然, 设置恒力调节机构会加剧锤头的磨损以及功率的消耗。

2.3 筛分设备

破碎后的物料是以不同的粒度混合在一起的, 要得到某一颗粒级配的物料, 需要经过筛分设备完成, 目前, 筛分设备宏观上讲有两种形式: (1) 多层振动筛; (2) 圆筒筛。

多层振动筛:多层振动筛一般由2层或3层组成, 倾斜安装, 筛分时装有筛网的筛框在高频率较小的振幅下振动, 通过强烈的振动, 筛面上的物料发生拆裂, 为提高筛通量, 防止糊筛 (筛网堵塞) , 在筛网上放置钢球, 击打筛网。

圆筒筛 (圆筒旋转筛或六角旋转筛) :圆筒筛多数是单级的, 与多层振动筛的显著区别是将直线运动改变为旋转运动。圆筒筛比多层振动筛结构简单, 造价低, 但其缺点是筛网没有振幅, 也就是说, 工作时筛网不振动, 若能让筛网振动, 增加钢球击打筛框, 将是设计上的重大改进。另外, 因其筛网面只有回转到下方才起作用, 不能全部处在工作状态中, 所以筛分效率低。但这也有其有利的一面, 就是借助于时间差, 采取某种方法, 清除不处在工作状态中筛网的附着物。

目前, 筛分存在着两大难题。一是筛分时大量粉尘的溢出;其次是筛通量的问题。

制砖生产本身就是一个环境较差的行业, 若再有大量的粉尘溢出, 工作环境会更加恶劣。防止大量粉尘溢出的最好方法, 就是将筛分设备封闭起来, 并使其内部处在负压状态。

筛通量是评价、检验筛分设备性能好坏, 筛分效率高低的重要指标之一。提高筛通量的有效方法就是让筛分设备动起来, 热起来。所谓动起来, 就是让装有筛网的筛框工作时处于复合运动状态, 或者对其施加一些外力, 让符合粒度要求的颗粒迅速排出;所谓热起来, 就是将筛网加热, 让附着在筛网上的颗粒及时剥离、脱落, 迅速排出。热起来的办法是有一定难度的。据了解, 国外有加热振动筛。

参考文献

破碎的花瓶 第5篇

此时有着铁石心肠的曹清本是一个柔弱女子，但刚刚过去的三个月让她彻底变化了。

波澜酝酿 完美花瓶出现裂痕

恋爱，结婚生子，曹清的感情生活平淡而甜蜜。尽管因为丈夫下岗，生活上有过一些艰难，但两人心有灵犀依然让日子过得滋滋润润的。丈夫在下岗的第二年就下海创业，并有所成就，曹清也辞去工作，到自家公司里做起了财务主管。

看着别的公司都聘请了如花似玉的女人来“装饰”门面，丈夫跟曹清商量：“商场如战场，有个漂亮的女人对公司开展业务有很大的帮助。”一心想着公司业务的曹清没有多想就同意了，20多岁的张珊成为了公司的一员，负责公关。

“大姐，以后我就是您的仆人了，要打要骂随您的便！” 张珊给曹清说的第一句话就大大拉近了两人的关系，并很快成为了她家的常客。出外吃饭，旅游观光，曹清一家的活动中总少不了张珊。

日子在平静中一天天过去，张珊在公司表现尚可。一个意外却突然而至：那天丈夫出差，一个多月后回到办公室，思夫心切的曹清急匆匆地赶过去，却看到张珊双手紧拉着丈夫有说有笑，当曹清走近时，丈夫马上收起满脸笑容，很是难堪地推开张珊的手，而张珊的脸也顿时红透了一半。

大浪涌起 裂痕花瓶砰然破碎

丈夫与张珊的举动让曹清的心里醋味直涌。当天晚上，曹清与丈夫谈话，她尽量用平缓的语气问：“你们两个到底有没有那种关系？”丈夫支吾着说没有！越是这样，曹清越是肯定了自己的想法，断然甩掉他的手，坐到沙发上掩面而泣。再也无法躲避的丈夫终于坦白：张珊一来，他就被迷住了，两人暗送秋波，不过没有肌肤之亲。

“把她赶走！”曹清大声说。但丈夫无奈地说到：“张珊已经基本熟悉了我们公司的业务和全部的客户资料！她若将我们的客户资料给别人，那后果就不堪设想啦！”无奈之下，曹清做了让步，但让丈夫保证不再和张珊胡来。

此后，丈夫和张珊都像换了一个人似的，有时候见面连话也不说。这样的日子并没有过多久。“阿姐！我已经犹豫很久了，今天我不得不告诉你了！平江和那个女人又来了……”一个在宾馆里的女友给曹清打来电话。

就在敲响房门前的几秒钟，曹清还抱有一丝幻想：我情愿这一切都不是真的！然而，温馨豪华的房间里，张珊衣衫不整地来开门，丈夫正手忙脚乱地穿衣服……

忍无可忍的曹清重重地打了丈夫一耳光，夺门而出。

制服对手 破碎花瓶重归己有

丈夫一夜未归，第二天曹清看到张珊神气若定地坐在办公室里，还示威似地对曹清说：“你现在就去找平江，他在某某地方等你。”虽然心里窝火，但曹清还是去了。

“昨晚我们都谈了，她说要跟我，让我离婚！否则就给她50万！” 一向夸夸其谈很有主见的丈夫此时已经有气无力，原来张珊将他在激情时候说的话录了音来要挟他。

刚强好胜的曹清决定要与张珊一决高低。曹清提出给她5万元了结，但张珊嗤之以鼻地说：“这是打发叫花子呢？我们这样，三个月内，谁能取得了公司百分之五十以上的业务谁就算胜出！谁就是这里的女主人！对方则自动退出！”无奈之下，曹清只有接招，一场婚外情演变成残酷的生意竞争。

半个月过去了，曹清惨败连连，几乎所有的客户都被张珊抢去了。曹清指责张珊，说她其实是用色相勾引客户，想不到张珊反而得意地笑了，说现在社会竞争是不择手段的，适者生存的道理懂不懂！？

竞争存在很大的悬殊，这让张珊很得意，一天到晚在电话里和客户说着笑话，她的客户越来越多，甚至一有和她砍价的客户，她就直接挂断电话。她的目的很明确，就是骄傲地向曹清示威。

一天，一个客户打电话来，曹清隐约听出是那个江苏的大客户，张珊说着说着就嫌他们将价格压得太低，生气地挂了电话。曹清悄悄记下了号码，并于当晚就和那个老板取得了联系，顺利拿下了定单。几天后曹清亲自押货送去，还特地带了一些家乡的土特产，老板见了很高兴，并给曹清介绍不少其他的客户。

满载而归的曹清不动声色，暗地里抓紧时间，做了大量的工作，将不少丢失的客户重新拉回来。曹清从来都是自己监督生产，然后亲自装货、交货，这让她的客户逐渐多了起来。第二个月，两人的业务基本持平。

旋回式破碎机偏心套工艺方案研究 第6篇

偏心套是大型矿山设备破碎机的核心关键零件, 加工精度直接影响产品的性能和易损零件铜套的使用寿命。旋回破碎机偏心套尺寸大, 精度高, 加工难度大。影响加工精度的主要是偏心内孔、外圆和端面。某大型企业为国外生产6台旋回破碎机的生产任务, 作为多年生产破碎机的企业, 其设备老化, 工艺方法、工艺措施亟待完善和创新。

图1是该企业为国外一次生产6台旋回破碎机的偏心套零件图。内孔和外圆偏心, 内孔和外圆同为圆柱面。大端处有与外圆同心的内止口, 小端内孔和端面垂直。外圆主要面分别为φ1181+0.100mm, φ1270+0.050mm, 内孔φ965+0.327+0.276mm, 大端内孔φ895mm, 最大外圆φ1440mm, 全长1565+1.03-0.43mm, 上端偏心距26.39±0.15mm, 下端偏心距36.068±0.15mm, 小端面有三个均布的螺纹孔 (图中未画) 。

加工难点:在普通设备上加工, 内孔φ965+0.327+0.276mm和外圆φ1270+0.050mm偏差值都是0.05mm, 内孔和外圆轴线的锥度和偏心精度要求高。

2 工艺方案分析

2.1 工艺方案一

(1) 大小端划出外圆、内孔的十字中心线圆线。

(2) 大端内孔的偏心对称线处焊辅助测量块 (测量大端偏心距用, 如图2) 。

(3) 4米立车车偏心内孔及其小端面至图纸尺寸 (注:内孔倒角暂不加工) , 粗车与外圆同心的内圆止口测量焊块;翻个粗车大端面至见平即可。

(4) 划各处加工线。

(5) 在镗床上钻铰小端面上的螺孔及吊环螺孔。并在小端镗出偏心堵的十字找正刻线。

(6) 以内孔和端面为基准装偏心堵 (如图3) , 按镗床加工的刻线找正, 螺栓连接。

(7) 在2米卧式车床反卡大端内圆, 顶偏心堵中心孔, 粗车大端外圆, 卸下偏心套, 测量大端外圆和内孔直径, 计算大端偏心距:E= (D-d) /2

式中, D-外圆的实际尺寸, mm;d-内孔的实际尺寸, mm;E-偏心距, mm (计算的偏心距和图纸的尺寸对比, 重新装夹时按照计算的偏心距数据找正) 。

(8) 重新卡大外圆顶小端中心堵, 修正偏心误差, 车各处外圆及端面。

(9) 掉头后夹小端外圆架托辊, 车大端外圆各处至图纸尺寸。

2.2 工艺方案二

步骤 (1) 、 (2) 、 (3) 、 (4) 同方案一。

步骤 (5) 为卡大端外圆, 按外圆十字中心线找正, 在4米立车粗车各部外圆至见圆即可, 大小端测偏心, 记录数据。重新卡大端外圆修正偏心误差, (反复两次) 车同心外圆至图纸尺寸, 掉头后车其余外圆及其端面、内孔止口圆至图纸尺寸。

2.3 工艺方案三

(1) 同方案一。 (2) 4米立车车偏心内孔及其小端面至图纸尺寸 (注:内孔倒角暂不加工) ;掉头车大端内止口和端面见平即可。 (3) 镗小端面上的轴向孔。 (4) 小端装偏心堵 (如图4) 。

(5) 4米立车夹小端外圆, 车大端内外同心圆及端面至图纸尺寸, 其中φ965+0.327+0.276mm外圆部分半精加工留余量。拆下偏心堵, 夹大端外圆, 车小端外圆至图纸尺寸。

3 工艺方案的分析对比

在工艺方案一中, 粗加工在立车加工偏心内孔效率较高;2米卧车加工外圆时, 以心轴 (偏心堵) 定位, 存在误差。由于定位心轴与工件轴孔是间隙配合, 存在径向间隙, 因此有定位误差即径向基准位移误差。卧车加工偏心套水平放置, 偏心堵和工件在重力作用下存在单边间隙, 即工件始终以孔壁与偏心堵上母线接触, 故此时的径向基准位移误差仅在竖直Z轴方向, 则有:

式中, ε-定位心轴 (偏心堵) 与工件内孔配合的最小间隙;TD-工件轴孔的直径公差;Td心轴外圆的直径公差。

定位心轴 (偏心堵) 的尺寸φ965+0.25+0.19mm, 偏心套内孔尺寸φ965+0.327+0.276mm。则:ε=0.026mm;TD=0.051mm;Td=0.06mm。

径向基准位移误差为 (0.026+0.051+0.06) /2=0.0675mm, 定位误差只是工件加工误差的主要部分, 应该控制在工件公差值的1/3~1/5。这种方案可以有效地保证内、外轴心线准确的倾斜度和偏心距, 达到设计和使用性能要求。

在工艺方案二中, 内外圆全部在4米立车上加工, 偏心距和内外轴心的倾斜度不易准确控制。零件加工中的找正定位误差和测量误差直接影响工件的加工精度, 虽然多次调整工件, 反复装夹修正偏心, 使生产效率相对较低, 但是没有偏心堵的制造成本。此方法适合于单件生产, 但制造精度不高。

在工艺方案三中, 内外圆全部在立车上加工, 先加工偏心内孔再制作专用胎堵来保证内、外轴心线准确的倾斜度和偏心距达到设计要求和使用性能要求, 胎具的制造精度要求相对高, 制造成本比第一种方案高。

由于偏心堵的心轴与工件轴孔间存在径向间隙, 因此也必将引起径向基准位移误差。不过这时的径向定位误差不再只是单向的, 而是在水平面内任意方向上都有可能发生, 其最大值也比心轴水平放置时大一倍, 即:△Yx=△Yy=ε+TD+Td, 公式中各个参数同上。

三种方案比较:第一种方案是在立车和卧车上加工, 效率高精度容易保证。偏心堵制造简单, 成本低。第二种工艺方案存在偏心距和内外轴心的倾斜度不易准确控制, 找正误差和测量误差存在人为因素致使加工精度不高等问题, 生产效率低, 在没有2米卧车并且是单件生产时可以参考。第三种工艺方案需制作专用胎堵来保证内外轴心线准确倾斜度和偏心距要求, 能满足设计性能要求。但是要求偏心胎具制造精度和成本高, 胎具的定位精度直接影响着工件的加工误差。

4 结论

对三种加工方案进行比较, 采纳了第一方案, 经过实践验证, 满足了零件的加工质量, 生产效率明显提高, 6台旋回设备经过一年的运行, 证明铜套的使用寿命明显延长。

参考文献

[1]赵艳红.机械制造技术基础[M].北京:人民邮电出版社, 2011.

关于废旧冰箱破碎生产线的工艺改进 第7篇

随着社会的发展, 废旧家电报废量不断增加, 国内目前每年至少有2000万台以上的旧家电报废, 而且每年的报废量在递增。国内已有相关厂家从事资源化处置回收工作。通过调研, 目前的破碎技术工艺大体相近;但采用的设备各有不同, 生产效率也各不相同。

冰箱破碎回收基本工艺是, 对经初步拆除压缩机及可移除件的壳体, 转入破碎机破碎, 转入重力风选机, 除去轻质泡沫类, 余下物料再经过转料皮带转入磁力分选, 除去铁材金属, 再经振动分选后转料到涡电流分选机, 分选出塑料和有色金属, 最后, 在一条出料皮带上, 对有色金属铜和铝进行人工分捡, 最终得到铁、塑料、铜、铝及泡沫产品。为配合环保处置的要求, 分别对处置的尾气进行回收处理, 泡沫减容处理。 (附简图)

经过对国内主要生产线的详细研究, 作者分别从破碎、重力分选、破碎出料输送、分散布料等设备/工艺的选择与选型进行分析与探讨。

1 破碎设备/工艺问题

现有破碎技术中, 有采用双轴或四轴撕碎机进行破碎的, 有采用高速敲击破碎的, 还有采用撕碎+敲击破碎组合的工艺。

冰箱经过初步拆解后, 压缩机、主要的内件及易拆的铁件被去除, 剩下冰箱主体, 因其个体较大, 进入破碎机破碎时, 若采用高速破碎, 刀头冲击、刀轴阻力大, 刀具不耐用, 整机载荷高, 容易出现卡死, 另外温升也较高, 不利于机器的运行。但因为有高速运行, 对于不同质的组分, 能有效地实现剥离及离心分离。

采用撕碎时, 无论是双轴还是四轴, 因为是低速撕碎, 对于冰箱外壳这类不硬的物料, 可轻松处理, 而且对刀具冲击小, 可有效保护刀具和刀轴;载荷也相对均匀, 磨损量小, 发热也小。但对于破碎后的泡沫和铁皮, 不易分离, 有些容易粘连, 造成夹料, 造成后段分离困难。

结合撕碎和敲击破碎的原理, 对其进行组合应用, 即可有效保护刀具和机器, 同时, 可获得良好的物料剥离, 为后续物料分离创造条件, 产能也将显著提升。

2 破碎出料皮带机问题

现在对经破碎后物料的转运提升多采用槽形橡胶皮带。但在实际生产中, 物料经高速敲击后, 会有一定温升, 若采用橡胶皮带会出现皮带老化的问题。采用铁质的排屑链板式输送机取代槽形橡胶皮带, 不仅可提高输送带的运行寿命, 而且可以起到对物料的快速降温作用, 特别用于线路板破碎, 意义重大。

3 重力风选的问题

传统重力风选的重力通道是直管式, 不利于对重质物料的截留, 同时有些轻质的塑料也会随泡沫一起带走, 影响分选的效果。最近, 考察一装置时, 发现该重力分选落管为波折形的, 原理十分合理, 因为波折形能有效阻挡重质、块状物料的通过;当顶部风力一定时, 大块的物料和金属类物料会被留下来, 轻质泡沫则被吸走, 分选效果十分理想。

4 分散布料的问题

目前用于分散物料的设备主要是振动分布机, 用于振动给料。有些是把该振动分布机设置在磁力分选之后, 有些设置在磁力分选之前, 理论上可实现物料均匀分散。但此设备存在处理量小的问题, 当来料较多, 且是一大堆堆到振动分布机上时, 振动分布效率下降, 布料不均, 影响后续工序。为此振动分布机就会制约生产线的处理能力和效率。

此处, 建议采用高速皮带, 通过高速移运的工作面, 对物料进行分散。以解决布料均匀的问题, 同时使后续的磁力分捡质量可控, 显著提高系统的处理能力。理论上, 相同宽度的皮带, 其输送能力越大, 带面上的物料会更稀薄, 有利于后续物料的分拣;反之则物料层厚, 后续物料分捡困难。高速皮带的实际运行参数可按具体情况设计, 根据前一步给料的情况, 振动分布机可以保留或取消。

因为磁力分选, 采用辊筒式分选机为主, 它需要在一条送料皮带上垂直设置, 为此, 此高速皮带, 可以与磁力分选机合并设计, 减少设备投入, 也可满足处理要求。

5 结论

对于冰箱破碎回收生产线, 破碎产能及产物分离纯度较为重要, 通过分析总结, 破碎部分采用低速撕碎+高速敲击破碎最为合理;排屑链板输送机可有效降低破碎物料温升, 此工艺借用于线路板破碎意义重大;重力分选采用波折形风道有利于重质物料与泡沫的分离;振动分布机后增设高速皮带, 可有效提高生产效率和保证分离纯度, 而且可节省设备投资。

此工艺处理线, 经过国内某家电拆解企业试运行, 在冰箱破碎处理产能上有较大提升, 而且分离物的纯度提高, 贵金属有效提出, 系统运行的稳定性也很好。

参考文献

[1]中华人民共和国固体废物污染环境防治法

[2]电子废物污染环境防治管理办法国家环境保护总局令第40号

[3]废旧家电及电子产品回收处理管理条例

破碎工艺 第8篇

在矿井井下对高压含水层的探放水或注浆堵水中, 钻孔内止水套管的封固质量直接影响到井下安全。现场实际工程中因钻孔套管失效造成的钻孔涌突水事故时有发生, 严重的造成工作面被淹, 直接影响着经济效益和施工安全。套管失效[1]除了套管本身加工质量原因外, 最常见的是由围岩的破碎甚至涌水引起。原因是为围岩破碎, 空隙率高, 注入的浆液跑浆严重, 而且套管封固时注浆压力直接作用在破碎的围岩上, 压力一旦控制不当会造成围岩失稳鼓出、甚至垮塌片帮事故。对松软破碎围岩注浆加固的方法主要有充填注浆法、渗透注浆法[2]、压密注浆法[3]、劈裂注浆法[4,5]和TSS管后退式注浆加固法[6,7,8,9]、引流注浆法[10,11]等。

1 隔压引流注浆套管封固工艺

巷道围岩注浆加固技术, 是在巷道开挖后围岩变形尚未稳定时, 利用浆液来充填和固结被破坏了的或原有的裂隙面, 增强破碎围岩的整体性, 提高岩体强度, 充分发挥岩体的承载能力, 参与巷道围岩应力平衡过程[1,2]。浆液固结体在巷道围岩中纵横交错形成网络骨架结构, 增加了岩体的弹性模量, 提高了巷道围岩体的承载能力[3]。

隔压是采用特殊装置隔离破碎围岩, 使注浆压力直接作用在深部的完整岩石上。引流是使注入的浆液能被涌水携带, 由地层深部向浅部运移, 进入到浅部破碎围岩空隙内, 加固破碎围岩。

隔压引流工艺现场实施步骤: (1) 在松散破碎的围岩内先施工探查钻孔。探查出巷道围岩内破碎带的深度; (2) 孔内内止水。把止水器下入到钻孔内后, 用注浆泵把搅拌好的注浆浆液通过止水器注浆花管溢流孔注入到膨胀布内, 随着注入的浆液量的增加, 膨胀布不断胀大并和不规则的钻孔孔壁紧密贴合, 继续注浆, 当注浆压力达到一定值时 (一般为0.5-1.0MPa) , 膨胀布被紧密压在孔壁上。停止注浆, 关闭截门并候凝; (3) 隔压引流注浆。候凝结束后, 把搅拌好的注浆浆液通过注浆管注入到钻孔内, 一部分浆液通过钻孔孔壁岩石内的裂隙向周围渗透扩散, 并封堵导水裂隙, 另一部分浆液则通过导水裂隙被涌水携带向巷道浅部围岩的破碎带内扩散, 在破碎围岩内固结形成注浆封闭加固体。当破碎围岩内出现跑浆现象时, 可以调节浆液配比参数, 缩短浆液的凝固时间, 或者采用在浆液中加入少量锯末等细小的骨料, 堵塞较大的跑浆空隙, 达到止浆的目的。注浆压力达到结束标准时, 停止注浆, 关闭截门候凝; (4) 封固孔内止水 (止浆) 套管。用比注浆前钻孔孔径小两级的取芯钻头带取芯管钻进, 把止水注浆器取出。在取出止水注浆器的钻孔内下入止水套管, 并按常规的钻孔止水套管封固工艺对套管进行封固。下一步按照常规钻探工艺进行钻孔施工。

2 注浆材料和施工设备

2.1 注浆材料的选择

在松散破碎的围岩中注浆加固要求注浆浆液要有速凝、早强, 抗分散, 可注性好等特点。从注浆材料来源、经济型、安全性和注浆加固效果等各方面综合分析对比认为, 使用水泥-水玻璃浆液或快硬硫铝酸盐水泥注浆比较适合对涌水破碎围岩的注浆加固。但由于水泥-水玻璃浆液为双液注浆, 设备多, 工艺复杂, 现场操作难度较大, 浆液控制难以保证, 初期强度较低等不足, 故选用具有早强、速凝特性的硫铝酸盐水泥进行注浆。

硫铝酸盐水泥具有凝结快, 早期强度高 (一天抗压强度可达28d强度的70%以上) , 一般在水化4-8h后即可产生较高的强度。结硬时体积微膨胀、耐硫酸盐侵蚀等性能。硫铝酸盐水泥的突出特点就是快速凝结, 初凝时间不迟于15min, 终凝时间不迟于30min。

根据现场需要, 在注入硫铝酸盐水泥时, 可根据跑浆情况和注浆变化, 使用外加剂。

2.2 注浆设备

利用常规园钻杆采用回转工艺施工钻孔, 在破碎围岩内容易出现掉块卡钻事故。可以选择使用螺旋钻杆, 有效保证了钻孔成型。钻孔施工可以使用井下坑道钻机, 分岩心钻机和全液压坑道钻机。

对注浆泵的选择要充分考虑其注浆量和安全压力。在破碎围岩内注浆适用小泵量, 低压力, 以控制浆液的有效扩散半径, 防止注浆压力较大破坏围岩。可选用ZBQ-27/1.5煤矿用气动注浆泵, 注浆泵的最大排浆压力为3.2MPa, 额定流量为30L/min。

3 注水试验和连通试验水文地质试验

注水试验的目的是初步掌握受注地层所能承受的注浆压力和受注能力, 连通试验的目的是了解钻孔和涌水点之间是否贯通以及贯通程度。从而判断注入到钻孔内的浆液流出围岩的时间, 用来指导注浆配比参数的选择。连通试验一般使用高锰酸钾溶液作为示踪剂。注水实验和连通试验同时进行。

注水试验和连通试验结果的应用: (1) 当钻孔内注水量较少甚至难以注入且压力迅速升高时, 表明裂隙微小, 岩层受注性差。无需注浆, 待取出止水注浆器后可继续钻进; (2) 当钻孔吸浆量较大且较长时间难以升压时, 会出现两种情况:一是深部岩石裂隙与巷道围岩破碎带连通性强, 注入的水通过裂隙向破碎带内迅速运移流入巷道;二是裂隙向深部延展沟通, 裂隙较大, 贯通性强。上述两种情况均需选择凝固时间可调, 凝结强度较高的速凝注浆材料, 以减少浆液的过度扩散和跑浆浪费。必要时可结合使用细骨料 (锯末) , 堵塞裂隙和过水通道, 减少注浆材料的运移速度, 为材料的存留创造条件, 以提高注浆加固效果。

4 工程应用

山东济宁某煤矿属于水文地质条件极复杂矿井, 该矿总回上山顶板出现集中和散状涌水, 水源分析为细砂岩 (M5) , 总涌水量约为25m3/h。在总回风上山涌水处施工M5含水层注浆钻孔时, 注浆材料在破碎围岩内难以留存, 流失严重, 止水套管难以封固。用中空螺旋注浆锚杆对破碎带注浆时, 难以止浆, 且注浆压力引起顶板围岩破碎带局部掉块坍塌和涌水量增大现象。

(1) 探查孔施工。经探查, 发现巷道顶板浅部极其破碎、巷道顶板以上存有1.2m左右的空洞 (分析为巷道支护层与岩层的离层空间, 被条板等支护充填) , 顶板以上2.0~3.5m段区域内为破碎带, 分析为上部岩石的冒落所致, 极其破碎, 且富水性强, 富水空间大。3.5m以上为完整岩石, 但裂隙发育, 裂隙导水, 把上部细砂岩 (M5) 含水层中的水导入巷道, 形成顶板淋水, 根据破碎围岩的厚度, 止浆套管设计深度6.5m。

(2) 孔内止水注浆器制作及止水。根据巷道顶板围岩破碎带深度, 制作了总长度为6m的止水注浆器, 其中膨胀布段长度为4.5m。止水器注浆管溢流口加工成直径为Φ6mm的圆孔, 在止水器注浆管外表面的展开面上呈梅花形布置。止水器深度位于巷道顶板以上钻孔内0~4.5m处。

止水器下入到孔内后, 向止水器内注入快硬硫铝酸盐水泥浆, 水泥浆密度为1.65 g/cm3。用ZBQ-27/1.5煤矿用气动注浆泵注入。当灌注压力达到1.5 MPa时, 停止注浆, 关闭截门候凝。

(3) 注水及连通试验。止水器候凝5小时后, 通过注浆管向钻孔内注水, 注水时, 按照0.05%的比例向水中加入高锰酸钾粉末, 并充分搅拌, 水的颜色成为紫红色。注水后6min, 巷道顶板涌水点处出现高锰酸钾溶液, 说明钻孔裂隙与破碎围岩连通性好, 注浆时压力约为0.2MPa。在注浆前对快硬硫铝酸盐水泥进行了简易现场凝固试验, 在现场根据不同的水泥浆密度同时做了3组观察试验, 试验表明, 在相同环境温度下, 同批次快硬硫铝酸盐水泥试验中, 水泥浆密度越大, 其结实率越高, 凝固时间越短。当使用硫铝酸盐水泥凝固时间较大, 跑浆严重时, 可按水泥浆量的0.2%加入速凝剂Li2CO3 (碳酸锂) 。加入后硫铝酸盐水泥浆初凝时间由20mim缩短为8min。水泥浆密度控制在1.35~1.45g/cm3之间。

5 结语

(1) 在破碎甚至涌水围岩内采用隔压引流注浆工艺目的是避免注浆压力直接作用在破碎围岩上, 造成对破碎围岩的劈裂破坏。采用止水注浆器可以有效隔离注浆压力, 并具有良好的止水效果, 为裂隙内渗透引流注浆创造条件。

(2) 破碎围岩内实施隔压引流注浆工艺的关键, 是对围岩破碎带的厚度要探查准确;以保证准确判断止水注浆器所下位置和深度。

(3) 向止水器内注浆时要控制好压力, 确保止浆器膨胀布充满浆液后能与不规则的钻孔孔壁紧密结合, 达到严密止水并能承受地层内注浆的压力。

(4) 注浆前必须做好注浆浆液凝固试验和注水连通试验。准确选择注浆参数, 规划好安全操作工艺流程。提前预测注浆中可能发生的问题并做好应急准备。

摘要：在破碎涌水的巷道围岩内施工探放水或者注浆堵水钻孔时, 因浆液难以留存给套管封固带来难度。隔压引流注浆工艺不仅隔绝了注浆压力对破碎岩石的直接接触破坏, 并通过引流达到对导水裂隙的成功封堵和对破碎围岩的注浆加固。该工艺实施的关键是对巷道围岩破碎体厚度的精准探查, 止水器止水效果, 浆液性能和注浆设备是否适合注浆工程需要;注浆前要对选用的注浆材料在现场做凝固实验, 取得相关技术参数;而注水试验和连通试验则是取得注浆参数、选择注浆材料和注浆设备的必要的水文地质实验手段。

关键词：巷道围岩,破碎,涌水,钻孔,套管,封固

参考文献

[1]国家煤矿安全监察局.煤矿防治水规定释义[M].徐州:中国矿业大学出版社, 2009.

[2]郝哲, 王介强, 刘斌.岩体渗透注浆的理论研究[J].岩石力学与工程学报, 2001, 20 (04) :492-496.

[3]谢名洋, 李建中.压密注浆法在地基加固中的应用[J].西部探矿工程, 2009 (04) :1-66.

[4]邹金峰, 李亮, 杨小礼.劈裂注浆扩散半径及压力衰减分析[J].水力学报, 2006, 37 (03) :314-319.

[5]邹金峰.劈裂注浆机理分析及应用研究[D].长沙:中南大学, 2004.

[6]刘文永, 王新刚, 冯春喜等.注浆材料与施工工艺[M].北京:中国建筑工业出版社, 2008.

[7]郝哲, 王来贵, 刘斌.岩体注浆理论与应用[M].北京:地质出版社, 2006.

[8]李相然, 贺可强.高压旋喷注浆技术与应用[M].北京:中国建筑工业出版社, 2007

[9]邝健政, 咎月稳, 王杰.岩土注浆理论与工程实践[M].北京:科学出版社, 2001.

[10]张秋成, 赵苏启, 陈晓国等.定向引流注浆治理天河煤矿突水灾害[J].中州煤炭, 2002, 117 (03) :49-50.

破碎工艺 第9篇

关键词：破碎围岩,裂隙,逐段注浆法

平顶山天安煤业股份有限公司十一矿位于平顶山市区西北13km处, 09年底二 (己) 四采区轨道下山 (岩石巷道) -800m石门揭穿己16～17煤。根据《防治煤与瓦斯突出规程》规定, 我们在现场进行石门揭煤突出危险性鉴定工作中重要一项——煤层原始瓦斯压力测定时, 发现该石门区域围岩除了起始段约6m岩性坚硬稳定外, 再往深部围岩特别破碎、裂隙发育且与含水层沟通, 钻孔难以成形, 塌孔、堵钻、自流现象严重, 致使测压钻孔无法正常施工。

根据失稳机理, 之所以会出现上述钻孔难成等诸多问题, 是由于破碎围岩支离破碎, 破碎颗粒间难以相互支撑稳定共存, 未开钻前依靠点接触支撑稳定, 一旦开钻相互间失去支撑点, 则失稳塌陷。故需要进行巩固处理, 将破碎围岩重新人为凝结为一个整体岩性。一般采用注浆法可以改善破碎含水围岩环境, 增强围岩的稳定性。但就现场围岩环境, 一次注浆又难以达到测压钻孔的强度及稳定性要求, 因此本文设计采用逐段注浆法来处理岩层。现场实践和应用表明, 采用逐段注浆法后, 测压钻孔在穿过这些易于塌孔、堵钻的围岩段时能够顺利成孔, 且钻孔光滑度很高, 能够达到测压的要求。因此, 这给特殊条件下石门揭煤突出危险性预测及煤层突出鉴定工作提供了一套适宜的方法。

1塌孔的力学机理

根据所打钻孔的围岩地质条件, 应用岩石力学可以对围岩破碎基本原理进行分析[1,2]。钻孔受力模型, 如图1所示, 其任意点应力表达式如下:

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式中, σr, σθ, τrθ分别为钻孔围岩内任意点径向应力、切向应力、剪应力;λ为原岩应力场中的侧向应力系数;q0为铅垂自重应力, 且q0=γH (γ为上覆岩层的平均容重, H为地层深度) ;θ为研究点的方向角;a为钻孔的半径;r为研究点距离钻孔中心的距离。

钻孔在内水压力和原岩应力的共同作用下发生起裂, 是由于在二者共同作用下, 在其围岩内某位置处所产生的切向拉应力超过该处的抗拉强度极限的结果。故应满足的力学条件为:

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即,

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式中, Rt为钻孔围岩内某位置处的抗拉强度。当式 (4) 条件满足时, 在钻孔周围容易出现塌孔现象。

根据钻孔塌孔机理及以往注浆经验, 本文设计采用逐段注浆的方法来加固钻孔周围的破碎带岩层。

2逐段注浆法概念与工艺流程[3,4,5,6,7,8,9,10,11]

所谓逐段注浆就是利用注浆设备将某种浆液每隔一定钻孔长注入钻孔内, 以逐段梯次改善破碎围岩环境为目的而进行的注浆活动。

2.1逐段注浆的意义

逐段注浆是注浆应用方式的一种。在特别破碎含水测压围岩环境中, 我们可以借助数次多段注浆改变测压钻孔施工过程中遇到的塌孔、堵钻等状况, 且下一次的注浆都是建立在上一次注浆基础上, 因此可以巩固注浆效果, 保证测压钻孔的稳定可靠。

其意义为:

(1) 通过逐段注浆可以实现向破碎围岩深部第次注入浆液。浆液在破碎围岩中沿裂隙扩散、结石、充填, 以封堵住与含水层沟通的裂隙、固结破碎带, 使得含水层封堵在浆液渗透影响范围以外的围岩中, 并将这种封堵固结作用顺着钻孔的延伸向围岩深部推进;

(2) 浆液在注浆泵较高注浆压力作用下, 可以通过破碎围岩及含水通道运移、扩散、结石, 在较大范围堵塞或缩小导水通道, 封堵含水层与测压钻孔的裂隙沟通, 巩固煤层底板;

(3) 借助逐段注浆法, 通过注浆机高压注浆搭建起来的人工测压平台可以实现测压钻孔在特别破碎含水围岩环境中的大跨度钻进, 从而使石门揭煤突出危险性鉴定工作中煤层原始瓦斯压力的顺利测定成为可能。

2.2逐段注浆机理

根据浆液球状渗透机理可知, 浆液在一定压力梯度下呈球状沿裂隙流动、渗透扩散, 当其离开注浆管一定距离, 压力梯度降低到临界压力梯度时, 流速减小, 并由紊流转变为层流状态, 水硬性材料此时将发生凝固, 粘滞性增大, 流速继续降低最后停止流动。而非硬性材料的颗粒逐渐聚结沉析或粘附在裂隙上, 这就增大了浆液的流动阻力和静剪应力, 最后在注浆管前端一定距离形成近似球状注浆体。

球状注浆体半径可由下式求得:

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式中:r——浆液扩散半径, cm;

k——浆液在围岩中的渗透系数, cm∕s;

r0——注浆管半径, cm;

p——注浆压力, 105Pa;

t——注浆时间, s;

β——浆液粘度对水的粘度比;

n——岩层的孔隙度, 一般0.5%～3%。

浆液在裂隙面上形成网络骨架, 并充填到破碎岩体细小的裂缝中, 凝固后生成对岩体具有较高粘结性的有机塑性体, 人为地改善了破碎围岩环境的物理力学性能, 起到加固、充填密实作用, 增强了围岩体的强度。

随着浅部围岩破碎环境的改善, 再次扫孔钻进时, 深孔钻孔能够在前次注浆形成的人工充填区域顺利施工延伸, 直到钻进至人工充填区域预测边缘, 并继续通过双液泵的高压作用使浆液充填到围岩深部裂隙中, 使得这种具有一定厚度的人造外壳能够在破碎围岩体中缓慢前移, 从而降低钻孔周围深部裂隙对测压钻孔施工的影响。

逐段注入的浆液形成的结石体能够紧密结合, 共同加固、充填破碎围岩环境, 不会因为注入的时间差而存在差异性。这些逐次注入的浆液最终在钻孔周边形成具有一定厚度的柱状注浆体, 构成一道高强度安全隔离屏障, 从而达到改善破碎围岩测压环境的目的。

改善围岩环境所需注浆量可用下式近似求得:

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式中:Qj——第j段注浆所耗浆液量, cm3;

tj——第j段注浆时间, s;

pj——第j段注浆压力, 105Pa;

rj——第j段注浆半径, cm。

注浆量、注浆次数视破碎围岩厚度而定。

2.3逐段注浆工艺

逐段注浆工艺步骤如下:

(1) 固定套管

套管的长度要求不短于3m, 一般布置在外层相对较稳定的围岩段 (对于围岩相对较软的测压环境, 选择用钻机把套管强力压入围岩内, 然后再扫孔) , 下套管的目的是为了下一步的高压注浆提供一个可靠的稳定的可反复操作的平台。注浆压力要求达到6MPa或钻孔跑浆为止。

(2) 耐压试验

浆液凝固后, 用Φ75mm钻头扫孔钻进, 深度要求到套管长度位置, 做耐压试验, 要求该钻孔能够承受12MPa的压力。

地质条件的复杂性决定了浆液在套管外围的渗透凝固具有不均匀性, 为了保证下一次注浆能够达到高压力, 因此检验浆液在套管外围的凝固情况是必要的。

(3) 扫孔、注浆

耐压试验检验合格后, 继续扫孔钻进, 要求继续钻进一个r1的距离或钻孔出现塌孔、堵钻现象止。r1是在固定套管时注浆压力为6MPa, 岩性参数选取理想均一数据的情况下求得的浆液渗透扩散半径, 因而带有一点的约束性;选择钻进至塌孔位置, 是为了节约注浆次数, 增大钻进尺度, 缩短围岩改造时间。成孔后要求注浆压力达到12MPa。

(4) 重复扫孔、注浆

重复扫孔钻进, 进尺要求为继续钻进一个r2或钻孔出现塌孔、堵钻现象止。r2是上次注浆压力数据, 岩性参数选取理想均一数据的情况下求得的浆液渗透扩散半径, 其它操作步骤与上一步同。

重复扫孔、注浆这一操作过程, 直到测压钻孔顺利穿过破碎含水裂隙段到达围岩性质稳定区域或见煤止。

为了简化计算量, 注浆过程可以采用恒压注浆。

3应用实例

根据十一矿西翼风井现场的掘进情况可知:二 (己) 四采区轨道下山-800m石门距己16～17煤法9.5m, 己16～17煤底板至L8灰岩间为泥岩、砂质泥岩、粉砂岩和层位不稳定的L9泥灰岩, 组合厚度0.70～30.73m, 平均9.60m。其中己16～17煤直接底板的泥岩、砂质泥岩垂直单轴抗压强度12.838～26.46MPa, 平均19.698MPa;垂直抗拉强度0.5488～1.127MPa, 平均0.8428MPa。在正常情况下, 每米隔水层可抵抗0.15MPa的静水压力, 但在断层裂隙发育带和隔水层薄地段, 难以起到隔水作用。

为顺利测得己16～17煤合层瓦斯压力故在该-800m石门处共设计施工两个测压钻孔, 钻孔设计施工参数如表1所示。

3.1注浆材料和设备

根据现场试验经验, 并结合该石门破碎围岩特性, 注浆材料选择采用425#普通硅酸盐水泥。注浆设备主要有2ZBQ12/10型双液气动泵、3B-200型搅拌机。

3.2注浆机操作流程

注浆机、高压胶管、高压球阀依次连接→注清水试机→造浆→注浆→停机冲洗注浆管→关闭高压球阀→拆除高压胶管。

3.3注浆参数

(1) 注浆压力

注浆压力提供浆液在围岩中扩散、流动、渗透、劈裂等作用所需要的能量并决定浆液与围岩相互作用方式, 对于松散软弱结构围岩, 注浆压力越大, 围岩产生劈裂现象越彻底, 浆液与围岩相互作用越完善, 围岩岩性和整体性越好, 从而更有效地破碎围岩的稳定性。根据现场经验结合巷道的围岩特性, 固定套管取注浆初压为6MPa, 其它段注浆压力取值12MPa。

(2) 水灰比

水灰比选取0.75:1, 结石率97%, 浆液的粘度系数为33s。

(3) 浆液扩散半径

浆液扩散半径是确定逐段注浆钻孔逐段推进深度的重要参数, 因此各计算参数的选择一定要慎重。岩层孔隙率一般取0.5%～3%, 根据十一矿石门围岩破碎情况, 取值2%;考虑到浆液的冗余损失, 其系数选取1.2;围岩渗透系数可由十一矿地质资料上查得钻孔起始段围岩稳定其k=0.36cm∕s, 深部破碎塌孔段裂隙较大, k=3.6cm∕s。

根据公式 (6) 计算可得:

固定套管段前端浆液渗透半径undefinedcm;

逐段注浆时渗透半径undefinedcm。

现场打钻推进试验验证, 测压地点石门特别破碎段围岩段厚度约10m, 各孔分别进行了四段连续注浆即通过了特别破碎含水围岩区段。将各逐段注浆时浆液渗透半径代入式 (8) , 即可取出各段实际注浆浆液量;利用公式 (7) 即可求出钻孔整个围岩环境期间浆液消耗量。

3.4应用分析

平煤集团天安十一矿二 (己) 四采区轨道下山-800m石门揭己16～17煤瓦斯压力过程中, 针对该区域内围岩复杂地质条件, 通过尝试采用逐段注浆封孔工艺, 按照上述工艺步骤顺利通过了开始段围岩破碎塌陷裂隙段, 使得测压过程得以顺利进行下去, 并通过前期的逐段注浆围岩环境改善试验, 最终准确测得该石门预揭煤层的瓦斯压力0.58MPa。

从平煤十一矿的测压环境改造试验来看, 逐段注浆法很好的实现了充填特别破碎围岩裂隙, 封堵含水层, 提高围岩支撑强度, 从而使测压钻孔能够顺利向前推进, 改善了围岩环境破碎、含水且易塌孔、堵钻的状况, 提高了围岩的稳定性, 且注浆效果能够进行可靠检验, 利用胶囊粘液测压:一、可以检验二次注浆效果, 二、可以借助注浆所搭建的平台实现快速准确测定煤层原始瓦斯压力, 这为石门揭煤突出鉴定工作提供了重要手段。

4结论

(1) 浆液在围岩中的渗透、扩散距离是有限的, 注浆压力越大形成的球状结石体范围越广;

(2) 高压注入的水泥浆凝固形成球状结石体, 具有一定机械强度, 并随着逐段注浆向围岩深部的延伸而不断向前, 最终在测压钻孔周围形成就有一定厚度的柱状结石体;

(3) 利用逐段注浆可以将特别破碎围岩测压环境分阶段递进式改善;

(4) 借助逐段注浆改善的测压环境可以达到可靠测压的目的。

(5) 注浆可以改善岩石破碎性能, 巩固岩性塑造坚硬人为测压环境, 可防测压钻孔围岩塌孔、抱钻等现象, 并彻底封堵钻孔围岩微、孔裂隙, 杜绝瓦斯泄漏;

(6) 通过逐段注浆固孔技术工艺, 可在测压钻孔周围一定范围内构筑一人造类岩石致密测压围岩环境, 隔绝煤层瓦斯气室与围岩裂隙、松动圈的连通, 结合可靠的胶囊-压力粘液法可使结果准确、可靠。

(7) 该技术具有稳定、可靠等优点, 值得推广应用。

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破碎工艺 第10篇

1 电石渣制水泥烘干、破碎环节的好处

对水泥进行烘干是电石渣水泥生产工艺中的关键步骤。当采用烘干破碎机烘干电石渣时, 首先对物料进行烘干操作, 如果烘干后的电石渣出现粒度较粗的问题可以从以下两方面去进行细化:第一, 可以将电石渣重新投入生料磨中完成粉磨, 同时完成与其它物料组分的初步混合;第二, 在烘干的过程中进行分选, 粗粉返回烘干破碎机循环, 细粉则作为产品收集, 与其它物料的混合则采用其它的混合方式。从电石渣的细度对生料易烧性的影响试验中可以知道, 当其细度满足生料要求时, 不再需要粉磨, 可以直接参与生料配料。在电石渣制水泥生产线中, 生料均化方式与生料的配置过程有关。当烘干的电石渣干粉细度不满足生料的细度要求时, 需要进行粉磨, 则电石渣可以和其它各组分物料在粉磨系统内完成初步均化过程, 这与利用石灰石作为钙质原料时的生料制备工艺是一致的。

1.1 提高了电石渣的流动性, 方便储存和计量

电石渣经过干燥后具有良好的流动性, 潮湿的物料颗粒之间的粘附力较强, 在储库内容易压实, 给稳定卸料带来了困难。当储库内的料位太高时, 下层的潮湿电石渣容易被压实, 卸料比较困难, 如果使用压缩空气时则一涌而出, 不能稳定卸料;当储库内的料位太低时, 电石渣没有经过压实, 其流动性得不到控制, 卸料时一涌而出, 无法控制。因此电石渣储存需要选择合适的干燥程度下进行, 保证其卸料的稳定。潮湿的电石渣如果在生料中的比例很大, 对其计量准确对生料的质量稳定影响很大, 在实际工程设计中必须选择计量能力大、精度高、扬尘小的计量装置, 传统的皮带秤计量方式在实际生产中并不合适。另外物料卸料的不稳定给配料的准确计量造成很大的困难, 使生料质量波动太大, 工况难以稳定, 熟料的质量也得不到保证, 因此保证电石渣物料在烘干环节的的适度干燥相当重要。

1.2 增强了电石渣对输送系统的适应性

电石渣十粉颗粒细小, 容重较低 (约0.6t/m3) , 粉体的基本特性也与石灰石生料有一定的差别。其输送方式和输送装置都需要根据电石渣的特性来设计, 不能套用传统的生料输送方式。电石渣粉体流动性良好, 采用传统的皮带输送装置不能满足输送量的要求, 而目扬尘太大, 所以电石渣的生产过程中需要制定严格的细化标准不能过粗, 也不能太细, 这样才能符合输送系统的传输要求。

2 烘干破碎机对水泥质量的影响和设备优缺点

反击式破碎机是前期用来对水泥物料进行破碎的设备, 因为其应用广泛, 适用的物料硬度范围, 所以在很多电石渣水泥生产线上得到广泛应用。它主要是应用在物料的前期破碎上, 下面就反击式破碎机在电石渣水泥工艺中的应用情况就行阐述。反击式破碎机的破碎机理是, 电石渣用单段反击式破碎机以冲击动能使物料沿节理层面产生破碎, 出料呈均匀的立方体形状。大块物料进入反击板和转子之间的破碎腔后, 受转子部分的旋转作用获得动能, 在反击板和转子之间反复冲击, 分别经第一级反击腔、第二级反击腔及底部研磨腔的逐级破碎, 达到要求的出料粒度。反击式破碎机的多级反击腔, 有足够的破碎空间, 适于大块物料的破碎。反击式破碎机的反击板角度可以调整, 以保证物料在反击板和转子之间反复冲击时呈合适的角度, 可以有效提高破碎效率。逐级反击破碎过程可以有效降低破碎过程中的能量消耗。反击式破碎机的反击板调整系统同时兼作整机的过载保护装置, 当异物 (如铁块等) 或不可破碎物块进入破碎机后, 反击板可以自动回退弹起, 让异物通过破碎机, 防止异物 (如铁块等) 或不可破碎物块对设备产生损害。并且最大限度的将物料颗粒化, 为下一步进行相关的生产环节提供标准原料。

回转式烘干机是一种传统的烘干方式, 应用于对潮湿的水泥半成品进行烘干操作。回旋式烘干机具有以下几个方面的特点: (1) 电石渣烘干系统与水泥熟料烧成系统相互分开、独立工作, 相互之间不受明显干扰, 对电石渣的喂料量和水分的波动变化更适应。这样就能够完全适应两个工艺环节的不同要求, 实现烘干和烧成的一次性流水作业, 提高了工作效率。 (2) 回转式烘干机操作简便, 操作方式非常成熟。回旋式烘干机目前已经在国内众多电石渣水泥生产线得到广泛应用。但是这种烘干机也存在明显的缺陷: (1) 热效率较低, 综合热耗增加, 这就使得这种装备的应用前景得到限制。 (2) 安装设备需要建立单独的废气处理系统, 增加了设备投资和相应的土建投资。 (3) 烘干后物料含的最终水分不能满足生料的要求, 一般只能将电石渣的水分烘干到10%~15%, 还需要追加一次烘干, 增加了电石渣干粉落地中转的次数, 与环保和低耗能的要求不利。 (4) 占地面积较大, 烘干过程发生粘结, 在生料制备中需要再次粉磨, 造成了二次作业的繁琐。

锤式烘干破碎机是另外一种专门的破碎机械。专门针对高水分的粘湿物料、滤饼等软而磨蚀性物料而开发设计的一型设备。当使用锤式烘干破碎机时, 一般与窑尾预分解系统相结合, 采用窑尾排出的高温烟气作为烘干的热源, 预热器的级数则根据烘干对烟气温度的要求进行调整, 一般设计为两级, 预分解系统与烘干系统使用同一套废气处理系统。在我国首先应用在湿磨干烧生产线, 目前技术也己经成熟, 但其优缺点也比较明显。但是这种设备也有如下的优点: (1) 系统热利用效率较高, 预分解系统发生结皮堵塞的几率大幅度降低。 (2) 减少了一套废气处理装置, 节省了固定投资。 (3) 烘干效果较好, 成品的水分含量很低, 一般约1%, 可以达到生料的要求, 系统的占地面积较小。其缺点主要表现在: (1) 对烘干破碎机的操作要求较高, 要求喂料比较均匀, 水分比较稳定, 要求上游的压滤车间工作比较稳定。 (2) 系统与窑系统相关联, 当烘干系统发生故障时会同时影响窑系统, 但从目前的湿磨干烧运行系统看, 该问题己经得到了良好解决。

3 结语

破碎和烘干是电石渣水泥生产工艺中的两个关键环节, 由于石灰石制石灰传统方法的逐渐摒弃, 很多单位改造生产线时不注意相关配套设施的改进, 就造成了水泥质量和生产流程上的诸多问题。因此, 电石渣制水泥生产线需要配备相关的烘干、破碎设备, 做好干烧和烘干去湿环节的衔接, 切实将电石渣水泥生产工艺推上一个新的高度。

摘要：从生产工艺、运输储备、生产除尘等各个方面来看, 电石渣制水泥对产品粒度的要求与传统的石灰石制水泥都不一样, 因此这就决定了很多的生产环节需要进行调整。本文就电石渣制水泥粒度变化对工艺的影响为切入点, 分析多种类型破碎机在生产过程中对水泥粒度的影响, 并对其应用的优缺点进行阐述, 希望能为相关企业选择合适的生产方式提供思考。

关键词：电石渣,粒度,影响,破碎机,优缺点

参考文献

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