连续运行范文（精选10篇）
连续运行 第1篇
1 装置运行情况
表1列出了海南炼化连续重整装置主要操作参数。可见:(1)由于重整原料性质变化大、汽油产品辛烷值过剩,重整反应质量加权床层入口平均温度始终未达到设计值,导致重整生成油辛烷值和芳烃收率等变化大,且均低于设计值,但通过各操作参数和收率综合分析可知重整催化剂具有较高的稳定性、选择性和活性;(2)2007年末至2008年初,由于重整进料板式换热器压降增大,循环氢流量下降,导致重整反应氢油体积比较开工初期下降,采取相应措施后好转;(3)催化剂再生系统闭锁料斗循环457055次,热停车375次,再生效果和水氯平衡控制良好。为保证催化剂良好稳定的水氯平衡,在装置正常生产过程中,根据催化剂氯含量、重整反应温度、重整反应器温降、重整循环氢组成、产品芳烃含量、重整生成油辛烷值和纯氢收率等综合分析重整催化剂性能,及时调节注氯量,并加强标定。
2 装置运行中存在的问题及对策
2.1 重整催化剂结焦
开工初期,由于重整反应苛刻度调节幅度大、频率高以及重整注硫量偏少等原因,导致重整反应器内出现催化剂结焦,待生催化剂无法提升,采用了停工卸剂、催化剂过筛和反应器清焦等处理措施,并用在待生“L”阀组处(如图1所示)安装临时过滤网的方法,使催化剂再生系统建立循环,并使焦炭量明显减少,之后又对待生催化剂“L”阀组过滤网进行改造,减少滤网层数,以降低催化剂的磨损,目前催化剂结焦量已很低,催化剂再生系统提升顺畅,循环正常[1,1]。
2.2 重整进料板式换热器冷侧压降异常
重整进料板式换热器冷侧设计压降为0.06MPa,开工初期压降维持在0.04～0.06MPa,自2007年8月起冷侧压降逐渐上升,2008年1月达到最高 0.20MPa,重整循环机出口压力由开工初的0.42～0.50MPa上升至0.62MPa(设计值为0.54MPa),3～4月加氢裂化重石脑油停止供料后,板式换热器冷侧压降降至0.14MPa。经分析得知,板式换热器压降异常与加氢裂化重石脑油直供料蒸发塔作重整反应进料有关,一是加氢裂化重石脑油流量经常不稳定造成蒸发塔操作波动;二是加氢裂化重石脑油含有大量碳粉、Fe3+等杂质。
为解决该问题,采取了以下措施改进:(1)暂时切断加氢裂化重石脑油直供料,通过预加氢反应后再进重整;(2)维持较高氢油比,让大量的循环氢带走换热器内残存杂质;(3)将重整进料过滤器滤网由80 目改造成150 目并加强清理;(4)增设加氢裂化重石脑油脱硫罐,脱硫并过滤杂质后直接进预加氢蒸发塔;(5)增设 1 台300 目的重整进料过滤器。
改进后目前板式换热器冷侧压降稳定,保持在 0.10 ～ 0.11MPa。
2.3 预加氢反应器压降增加
图2为预加氢反应器压降及进料量随运行周期的变化情况,由图2可以看出随着运行时间增加,预加氢反应器压降不断增大,而且增长速度也不断加快,明显高于反应器设计压降值(0.10MPa)。这是由于:(1)预加氢进料机械杂质含量高,而反应器前没有进料过滤器,仅靠进料泵入口过滤器无法完全过滤掉杂质;(2)预加氢处理量大,最大时168t/h,负荷达128%;(3)催化剂本身强度差,经长周期高负荷运行,粉化严重[2,2]。可采用反应器催化剂撇头处理及增设预加氢进料过滤器的方法以保证预加氢反应器长周期运行。
2.4 重整氢增压机凝汽器冷却效果不佳
装置运行中出现重整氢增压机汽轮机凝汽器冷却效果不佳的问题,导致汽轮机透平排汽压力升高、蒸汽消耗量增大、压缩机工作点移近防喘振区,最严重时透平排汽压力升高到-0.023MPa(设计值-0.090MPa,开工初期为-0.062MPa),3.5MPa蒸汽耗量达到 42t/h(设计量为 33.2t/h,开工初期为 33.5t/h)。
在增压机不停机状态下,对凝汽器右侧、左侧管程管箱分别进行在线开盖检修,分析是由以下原因所造成:(1)设备存在设计制造缺陷,凝汽器循环水入口侧管箱管程隔板在插槽处固定力度不够,隔板在循环水的冲击力作用下,发生变形移位,造成循环冷却水短路,有效换热面积大幅度减少;(2)循环水短路造成管束长期高温运行,钙、镁结晶盐溶解度降低,与循环水中的灰尘、泥沙、腐蚀产物等大量沉积形成污垢,热阻增大,传热系数降低,管程循环水流通阻力增大,从而严重影响凝汽器冷却效果。
针对以上问题,循环水入口侧管箱Ⅰ管程与Ⅱ/Ⅲ管程隔板、Ⅱ/Ⅲ管程与Ⅳ管程隔板均在管箱连接处(如图3)进行焊接固定,减小变形移位。处理后冷却效果明显提高,透平排汽压力下降至 -0.078MPa,压缩机工作点远离防喘振区,蒸汽耗量降至34.5t/h,循环水耗量下降1000t/h。
3 改进建议
经过不断改进,目前海南炼化连续重整装置已连续平稳运行1056d,装置产品合格率为99.99%,但仍存在以下问题需要完善:(1)由于海南温差大,装置温度波动大,影响装置平稳运行,建议部分空冷增设变频调节,重整反应产物湿式空冷水泵设置软开关或自启自停,既便于调节,保证装置运行平稳,又可起到节能降耗作用;(2)对开工前未检查到位的关键设备进行重点排查,查找设计和制造缺陷。
摘要：介绍了中国石化海南炼油化工有限公司120万t/a连续重整装置运行情况,对装置运行中出现的重整催化剂结焦,重整进料板式换热器冷侧压降异常,预加氢反应器压降增大,重整氢增压机凝汽器冷却效果不佳等问题进行了分析,并提出了相应的改进措施。
关键词：连续重整,催化剂,结焦
参考文献
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连续运行 第2篇
菏泽市连续运行GPS参考站系统的建立
为了使测绘更好地服务于菏泽市城市建设,菏泽市测绘院建立了菏泽市连续运行GPS参考站系统.本文详细介绍了菏泽市连续运行GPS参考站系统的`技术原理、系统设计、建设实施及运行情况.该系统的建立为菏泽市城市建设、数字菏泽建设提供了一个测绘技术平台.
作 者：张英平程广振 李素华 张云建 庞国霞 Zhang YingPing Cheng GuangZhen Li SuHua Zhang YunJian Pang GuoXia 作者单位：菏泽市测绘院,山东,菏泽,274000刊 名：城市勘测英文刊名：URBAN GEOTECHNICAL INVESTIGATION & SURVEYING年，卷(期)：2009“”(4)分类号：P228关键词：GPS 参考站 测绘 数字菏泽
连续运行 第3篇
关键词：基准站选址；土建施工
引言：十二五期间，辽宁省测绘地理信息局实施完成了辽宁现代测绘基准体系建设项目，其内容包括辽宁省卫星导航定位连续运行基准站系统（LNCORS）建设。LNCORS把GPS这一高新技术综合应用于辽宁省的大地测量、工程测量、气象监测、地震监测、地面沉降监测以及城市地理信息系统等领域，是实现现代化、大众化、集约化、高质量的地球空间信息服务的重要基础设施，同时兼顾社会公共定位服务，以满足日益增长的城市综合管理与城市化建设的需求。
一、基准站站址
基准站站址的选择关系到卫星信号的接收质量、数据传输质量，直接影响系统的功能实现、运行的稳定性。基准站站址附近环境满足GNSS观测所需的净空条件、“干净”的电磁条件，数据传输的网络条件。
（1）勘选准备工作：站址勘选工作开始前，勘选人员对点位设计、分布情况、所在地情况进行充分研究，制定选址工作计划，并现场落实土地使用以及供电、供水、站址安全保护等基础设施支撑条件；设备主要包括：野外勘选车辆、地质罗盘、双频GNSS接收机、电瓶（后备供电24小時）、三脚架、数码照相机、计算机及相关软件等；资料主要包括：图上设计的点位信息（站名、经纬度、基岩或土层）、所需的公函、合作协议、所在地区地形图（1：10万）、所在地区交通图、所在地区地质构造图（1：20万）、相关的通信、水文、气象、冻土和地下水位等资料。
（2）站址勘选实施：经认真选择多方协调后选定建站站址，对所选点位观测环境进行了测试。测试仪器为大地型GNSS接收机，截止高度角设置为0度，采样率设置为30秒，对勘选点位进行了24h以上的连续观测。通过TEQC分析，观测数据可利用率、MP1、MP2，符合规范要求，且所选站点便于施工、管理和日常的维护。
二、观测墩建造
观测墩分类：观测墩应为钢筋混凝土结构，依据基准站站址地质环境 ，观测墩可分为基岩观测墩和土层观测墩；
基准站分类：新建基准站根据用途分为核心基准站与非核心基准站两类，核心基准站观测墩设计与国家现代测绘基准站观测墩设计一致（有观测墩、重力墩、观测室与工作室）；非核心站分为两种：一种观测墩在室外，地下部分与核心站设计相同，地上部分采用直径为380mm的柱体，观测墩高度范围2.5m-3.5m；第二种观测墩在室内，采用国家标准建设，与核心站墩体规格保持一致。
（1）基岩观测墩：必须清理基岩表面的风化层并从完整基岩面向下开凿 0.5m，观测墩钢筋笼下部嵌入坑底不小于 0.2m，并紧密浇注； 观测墩地上墩体应置模板浇筑，其中直径 380mm 墩体采用统一模板浇筑，机械捣固；基岩上埋设的观测墩至少需经过一个月，方可进行观测。
（2）土层观测墩：建造时应保证墩体质心位于当地冻土线以下 0.5m，观测墩基坑开挖或钻孔时如遇软土、流沙、涌水等不良地层时，应继续向 下穿过该地层，进入良好受力土层深度不小于 0.5m；地下墩体采用开挖方式时应置模板浇，基坑开挖面积不能太大且不能在回填土上建造；土层观测墩地上部分建造按照基岩观测墩相关条款要求执行；土层内埋设的观测墩，一般地区至少需经过一个雨季， 冻土地区至少还需经过一个冻解期，方可进行观测。基岩观测墩、土层观测墩应与观测室的主要结构分离，以免影响观测墩的 稳定性，观测墩与地面接合四周应做宽度 50mm～100mm 与观测室地基同深的隔振槽，内填粗沙，避免振动带来的影响，并加盖保护板防止粗沙溢出；观测墩采用C30以上规格强度的混凝土浇筑，必须搅拌均匀，现场浇灌并用电动振动棒充分捣实，保证固结质量及外部光洁，观测墩外表面不可做二次整饰，同时使用建筑专用水平尺保证墩体垂直，垂直度不超过5‰；
（3）重力观测墩：因重力观测墩与基岩观测墩、土层观测墩同时建造，所以工艺流程与相应观测墩保持一致。
三、标志安装
（1）强制对中标志安装：观测墩强制对中标志位于直径380mm观测墩顶部，室外柱体浇灌至墩顶面20cm时，使用标志辅助安装器安装强制对中标志。
（2）水准标志安装：水准标志应在地下墩体顶面四角埋设并于地下墩体浇注快结束时安装（将水准标志插入地下墩体顶面共同浇筑），严禁工程结束后钻孔植入。
（3）重力标志安装：重力标志应埋设于重力观测墩顶面几何中心，标志面与重力观测墩顶面齐平，严禁工程结束后钻孔植入。
四、观测室和工作室建设
观测室和工作室应按照当地地震烈度提高一度设计建设 ，使用年限原则上应大于 50 年，屋顶面应设计总荷载值不小于 500kg；观测室与工作室总建筑面积应不小于 40m2，其中观测室面积不少于20m2，室内高度不低于3.2m，并使观测墩位于观测室内；非核心基准站的观测室面积不少于20m2，室内高度不低于3.2m；观测室用于安置仪器设备，仪器设备应集成安装在机柜中，工作室用于工作人员日常办公，对非核心基准站，设备安装于工作室内。
五、防雷、供电、等电位连接
基准站观测室、工作室都必须安装有良好接地的钢制专用避雷针和接地地网，地网接地电阻要求小于4Ω。避雷针应在俯视45°范围内完全覆盖GNSS观测墩；观测墩与观测室分离建设时，需对观测墩建立独立的防雷系统。为防感应雷及电压不稳，观测室与工作室接入市电时，室内必须安装B+C级电源防雷器；观测室内各设备应做等电位连接，使观测设备、供电设备、数据通信设备等互相连接，防止或减少雷击造成的破坏。
六、其他要求
基准站站址选定后，建站所占用的土地，应征得土地所有者和使用者的同意，并依据土地管理法办理征地或用地手续；观测墩和观测室地基建设，应选择少雨的季节完成； 基准站的建设应符合有关政策，委托当地有关人员对基准站加以保管，并办理测量标志委托保管手续，其格式参见附录（测量标志委托保管书）；全部土建工程完成后，应进行土建质量检查，合格后方可进行设备安装调试及试运行。
连续重整再生系统长周期运行的探讨 第4篇
关键词：连续重整,再生系统,再气放空气,闭锁料斗,再生器
连续催化重整是生产高辛烷值汽油、高纯度氢和BTX的上游重要装置,主要有石脑油加氢分馏、重整反应、催化剂再生、芳烃分馏等部分组成。催化剂再生部分采用美国环球油品公司(UOP)Cycle Max催化剂再生工艺,积碳后的催化剂在气力输送下通过“L”阀组以连续的方式送到分离料斗,催化剂在重力的作用依次通过再生器、氮封罐、闭锁料斗。待生催化剂在再生器内完成烧焦、氯化氧化,在还原段还原后,得到再生后的催化剂,高温含氯再生放空气经处理后排入大气。闭锁料斗是实现连续催化重整催化剂连续循环和再生的关键,通过催化剂再生控制系统(CRCS)来完成催化剂的提升,并控制催化剂的提升循环速率[1]。由于连续重整反应在低压、高温条件下进行,失氯和积碳速率较大,催化剂再生系统的正常运行是实现整个连续重整装置长周期运行的关键。
1 再生放空气的处理
1.1 碱洗技术
含有HCl、H2O、Cl2和CO2等组分的再生放空气首先经过文丘里洗涤器,并与来自经碱液冷却器冷却的大部分循环碱液进行混合,在文丘里洗涤器里,再生放空气中的大部分HCl和Cl2与碱进行酸碱反应。反应后的再生放空气再进入放空气洗涤塔下部,其余循环碱液分成两路,分别进入洗涤塔的上下部,并与向上流动的再生放空气在石墨拉西环填料层中充分接触,经过洗涤后的再生放空气排入大气(HCl≤10 mg/L)。在洗涤塔底流出的循环碱液设有pH在线分析仪,少量废碱液外送酸碱处理单元,并对循环碱液进行30%浓度的新鲜NaOH的补充,流程简图如图1所示。
碱洗技术通过酸碱的化学反应,能有效地除去再气放空气中的酸性组份,然尔,由于整个管路中存在浓度较高的碱液和酸性组份,当反应物的物质质量不平衡时,碱洗系统存在酸和碱的双重腐蚀[2]。由于使用的在线pH 分析仪常出现故障,不能如实反应实际循环碱液的pH值,使得碱洗技术中的设备经常处于或强酸、或强碱的状态,从而导致换热器、洗涤塔、文丘里洗涤器以及管线等出现严重腐蚀,从而产生泄露。酸碱反应主要生成的是盐类,盐类会在洗涤塔内、废碱排放管中结晶,使其压降增大和堵塞,会导致洗涤塔经常发生过压自保,废碱无法外送等现象,最终使再生系统停车检修。可以通过现场采样分析,提高分析频率,防止过酸或过碱,对于换热器可改进材质或对管束进行防腐涂层,以减轻腐蚀程度,延长使用周期。
1.2 Chlorsorb技术
为了解决再生放空气碱洗技术的弊端,UOP开发了Chlorsorb技术,Chlorsorb技术对分离料斗和再生器进行了改造,分离料斗多设了两个区,中部的预热区和下部的氯吸附区,中部的预热区主要是预热催化剂,确保催化剂流入氯吸附区时温度不能过低,下部的氯吸附区,使从再生器来的再生放空气与待生催化剂充分接触,充分回收再生放空气中的氯。再生器顶部增设了烧焦段入口挡板,用于分割至分离料斗和再生风机两股再生烟气。从再生器顶部出来的再生高温烟气经与来自空冷风机来的空气进行换热后,再进入分离料斗下部的氯吸附区,与催化剂充分接触,再生烟气中的大部分HCl和Cl2被回收后,再排放至大气。在再生高温烟空进入分离料斗之前,设有空气预热器,以防止放空气冷却器被再生烟气露点腐蚀。Chlorsorb技术工艺流程简图如图2所示。
Chlorsorb技术利用重整催化剂在低温情况下,更利于吸附氯的特性,对再生放空气中的HCl的脱除率>97%。与碱洗技术相比,无碱洗系统、无碱液排放、减少了化学药剂注用量,极大地节约了投资和运行成本。但是,由于烟气含有500～2500 mg/L氯化物,在温度过低时,出现露点腐蚀,容易出现腐蚀是在放空气冷却器的管束和分离料斗氯吸咐区[3],这此接触高氯的地方。致使催化剂料腿堵塞,再生系统冷停车,无法维持连续生产。解决的方案是提高放空空气却器空气入口温度,并加强保温伴热措施,使烟气入分离料斗氯吸附区的温度略高于138 ℃,减少露点腐蚀的机会。
1.3 脱氯剂吸附技术
传统的脱氯方法就是利用具有高效吸附氯离子的脱氯剂,再生放空气的处理也可以利用脱氯剂吸附技术。在再生放空后面增加两个脱氯罐,里面装填高温脱氯剂,装填脱氯剂的量可根据脱氯剂的氯容量进行核算。脱氯剂吸附技术能使再生放空气中的HCl含量达到比较低的值(<1 mg/L),如表1所示。但是脱氯剂吸附技术所需的脱氯剂耗量比较大,当脱氯剂穿透后,需要更换,且更换周期频繁。
2 闭锁料斗的问题
2.1 闭锁料斗分离区隙缝穿孔
闭锁料斗内分分离区、闭锁区、缓冲区三个区,依靠闭锁料斗中各个区的气体压力变化和催化剂自身重力来实现装卸催化剂。闭锁料斗缓冲区的料位通过CRCS来控制,开关闭锁料斗的上下平衡阀来平衡闭锁料斗的闭锁区压力与分离区(低压)和缓冲区(高压)的压力轮回平衡。在装料时,上平衡阀打开,闭锁区压力与分离区压力达到平衡状态,催化剂由分离区装入闭锁区,装料完毕上平衡阀关闭;在卸料时,下平衡阀打开,闭锁区的压力与缓冲区的压力达到平衡状态,催化剂由闭锁区装入缓冲区,为了补偿缓冲区的压力,在再生催化剂提升气管线前引出补偿气线,并设有补偿气阀和差压控制阀,卸料完毕下平衡阀关闭。由于闭锁料斗各个区在不同压力之间来回切换,使得原本存在缺陷的分离区与闭锁区之间焊接处隙缝穿孔,如图3所示。
当闭锁料斗分离区出现隙缝时,在上平衡阀关闭,下平衡阀打开时,闭锁区的高压气体会通过隙缝向分离区窜动,为了保持缓冲区的压力,控制缓冲区与再生催化剂提升气二次气的差压,差压阀和补偿阀的开度就会增大。在每次再生催化剂循环提升时,隙缝就被冲刷一次,经过不断的冲刷,隙缝逐渐扩大,隙缝转变成裂缝。本应在闭锁区的气体从裂缝中窜到分离区,需要更多补偿气来维护压力,导致缓冲区与再生催化剂提升气二次气的差压波动大,从最低的-68.0 kPa上升到最高的7.65 kPa。补偿气是再气提升气管线上的一条分支,共用同一气源,彼此相互影响,当差压阀和补偿气阀开度波动大时,就会引起再气提升气的压力剧烈波动,从而致使再生提升管差压波动大,如图4所示。导致催化剂粉尘猛增,影响催化剂的正常提升,再生频繁热停车,进一步致使冷停车,影响再生系统的长周期运行。
2.2 闭锁料斗分离区立管堵塞
闭锁料斗连续出现慢装料报警,频繁出现热停车,再生系统闭锁料斗催化剂提升异常,当闭锁料斗下面的再生催化剂流动切断阀自动关闭时,恢复时无法自动打开,出现阀卡现象,校正再生催化剂流动切断阀后,又出现阀卡现象。且闭锁料斗的分离区下料缓慢,在装料时间内不能装满闭锁区,分离区的料位在装完闭锁区后,也不见分离区料位自动装满,经提升后,闭锁区料位指示料位低。对再生系统手动冷停,对闭锁料斗进行隔离并吹扫后,拆取分离料斗的带孔立管,发现下料立管出料孔和节流孔堆积一片片从容器内剥落的浮锈,如图5所示。立管经清空后回装,再生系统恢复正常循环。堵塞的主要原因是剥落的浮锈聚集在氮封罐底部,随着催化剂的流动进入并堵塞闭锁料斗分离区立管出料孔和节流孔,导致催化剂不能进入闭锁料斗分离区,使得再生系统装卸料异常,影响再生系统长周期运行。
经表象分析,浮锈应由容器内壁剥落,容器在制造后没有进行有效的除锈处理,浮锈在容器受热不稳定,突热即冷的情况下由器壁内壁剥落。由于在闭锁料斗之前只有分离料斗、再生器、氮封罐三个容器设备,可以断定是浮锈的主要来源。分离料斗和氮封罐的材质是Q245R,而再生器的材质是0Cr17Ni12Mo2,由材质可以判定从再生器剥落浮锈的可能性很小,如果是从分离料斗剥落,必然会导致分离料斗到再生器的下料腿堵塞,可是没有这种现象出现,所以可以断定绝大部分浮锈是从氮封罐内壁剥落的,也有可能少量小块的浮锈从分离料斗剥落。在闭锁料斗出现分离区立管堵塞前,由于再生的氧分析仪出现故障,再生器床层温度波动大,导致氮封罐顶温也随之波动大,并且在氧分仪处理好,催化剂白烧8 h之后,就出现了立管堵塞,也进一步验证了氮封罐剥落浮锈的推断。
3 再生器的优化管理
3.1 再生氧分仪故障
再生器内设有四个区,分别是烧焦、氯化、干燥和冷却区,待生催化剂在再生器烧焦区内进行烧碳,放出大量的热量,一般再生器床层的峰值温度至少在500 ℃以上。烧焦区的温度是由再生烧焦区的氧含量控制,催化剂的碳含量也影响再生器床层温度。氧分析仪在使用一段的时间后,内部的电路版老化,氧含量测量值偏差、波动大,不能如实测量再生器烧焦区的氧含量,再生器氧分仪更换电路版后要对其复位,否则致使氧分析仪的测量值是实际值的数倍,使再生器床层温度超高,烧坏再生器内构件。为了确保再生系统长周期运行,要严格控制再生器催化剂烧焦温度,不能单以氧分析仪的显示值为唯一指标,要以再生器烧焦区的床层温度变化为主要指标,当发现温度变化异常超高时,立刻热停车,对再生器降温处理。
3.2 催化剂烧结
在装置停工检修后,重整反应器卸出的催化剂没有达到更换条件时,可再次利用,但重整反应器内会积有死区催化剂,这部分催化剂没有随着待生催化剂进行再生,而且常期堆积在反应器底部。死区催化剂最明显的表象特征是比普通的含碳催化剂表面更亮黑,这种黑得发光的催化剂称为“高亮球”。卸出催化剂中的“高亮球”分析碳含量为一般为14%～18%,稍高的碳含量平均约为23.8%,最高平均碳含量为40%左右。含碳量≥7%的催化剂如不经分离,直接装入反再系统,遇到高氧时会放出剧烈热量,高碳催化剂燃烧温度可能达到1200 ℃以上,会使催化剂在高温下烧结失活,使再生器的约翰逊网和导流叶片等内构件直接熔化烧穿,如图6所示,导致再生系统设备损坏、停车处理,影响长周期运行。
催化剂密度分离技术是根据催化剂密度差异来进行分级的一种技术[4],海南炼化对卸出催化剂总量的40.05%采用了催化剂密度分离技术进行分级,效果良好,约占卸出催化剂总量7%的催化剂被确定为高碳催化剂,碳质量分数为30.68%～43.68%,平均39.09%。回收低碳催化剂的碳质量分数为0.80%～4.49%,平均2.45%[5]。也有部分炼厂根据实验操作经验,预估重整死区催化剂量,在卸催化剂时密切注意催化剂的形态,当首次出现“高亮球”时,随后的催化剂作为高碳催化剂,不再回装反再系统。
4 结 论
(1)再气放空气体的处理,Chlorsorb技术具有节省投资、减少化学试剂用量等优势,已有逐渐取代碱洗技术的趋势。但在运行时要注意高温烟气的露点腐蚀,加强保温伴热措施,使烟气入分离料斗氯吸附区的温度略高于138 ℃,减少露点腐蚀。
(2)闭锁料斗是再生系统催化剂提升的关键设备,要密切注意再生提升管差压、缓冲区压力、装卸料时间。监控设备质量,并维持连续重整负荷稳定,保持再生系统设备受热恒定,减少大幅度波动。
(3)催化剂烧焦时,密切注意再生器烧焦区的氧含量和温度,发现异常时,再生立即热停车。在卸催化剂时严格按卸剂步骤来操作,可按经验预估死区催化剂量,并在卸催化剂时对“高亮球”进行分离,也可将卸出的催化剂使用催化剂密度分离技术进行分离后再回装。在黑烧转白烧的时候,严格执行控制指标,避免再生器超温带来的危害,确保连续重整装置安全、平稳、长周期地运行。
参考文献
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连续运行 第5篇
广州市连续运行卫星定位服务系统中的网络RTK技术
网络 RTK服务是连续运行卫星定位服务系统的核心服务,本文分析了主辅站技术的.原理和特点,并根据其特点构建了广州市连续运行卫星定位服务系统的网络RTK服务框架.同时进行了测试和检验得出了该技术的应用结论.
作 者：朱建伟 ZHU Jian-wei 作者单位：广州市国土资源和房屋管理局房地产测绘所,广东广州,510030刊 名：北京测绘英文刊名：BEIJING SURVEYING AND MAPPING年，卷(期)：2009“”(3)分类号：P228.4关键词：连续运行卫星定位服务系统 CORS 网络RTK 主辅站技术
连续运行 第6篇
关键词：公路线形评价,设计速度,运行速度
0 引言
公路路线运行速度设计方法是以车辆的实际运行速度V85作为设计速度进行路线平纵几何线形设计或验证的方法, 它是衡量公路安全性的重要指标。通过运行速度的预测, 可综合评定路基路面、桥梁隧道、路线和沿线设施的设计, 将道路安全检查工作纳入道路勘察设计的范畴, 认真贯彻落实安全设计理念, 尽量在开工前将设计上的安全隐患彻底消除。
1 评价路段范围
在多个路线设计方案中甄选出最佳方案, 测算上、下线分别贯通的运行速度, 然后综合分析评价其它设计方案的运行速度。
2 运行速度分析与测算运行速度的方法、参数
基于运行速度的比对分析综合评价道路的安全行驶性能时, 未充分考虑项目所在区域的地质特点, 未进行经济技术分析。安全行驶性能分析的依据是《公路工程技术标准》 (JTG B01-2004) 和《公路项目安全性评价指南》 (JTG/T 05-2004 (以下简称《指南》) ) 。
运行速度V85指的是在特定路段第85个百分位上的车速。也就是说在潮湿、干净的环境中85%的乘务员行车不会超过的速度。《公路项目安全性评价指南》给出了两种运行速度计算方法, 其一是由交通部公路科学研究所发布的《运行速度设计方法与标准》;其二是《指南》修正后采用澳大利亚计算方法。
澳大利亚计算方法仅能应用在小客车运行速度的计算上, 而且必须将平面设计分开测算, 适用范围比较局限。因此, 该项目拟用方案1进行隐形速度的评测。
2.1 分析路段划分
根据平曲线半径及纵坡坡度设计, 将整条路线细分成多个分析单元, 然后借助运行速度测算模型对分析单元的特征点速度进行测算, 分析标准参见表2和表3。
基于公路项目设计分析, 将沿上、下行线逐一细分成30段分析单元和26段分析单元。
2.2 车型选择
基于交通量的分析, 本项目的车型大货车比例较大, 大货车比例为55%, 小客车比例为45%, 逐一测算小客车和大货车的运行速度, 比对分析后得出将小客车设为代表车型。
2.3 测算方向和初始速度值
测算正、反向车流的运行速度。参照项目设计特点和当地的地形特征, 初始速度取值为:小客车和大货车的正、反向初始速度V0分别是110km/h、75km/h。
2.4 平直路段的加速度
在平直路段, 驾驶员对车辆行驶速度都会有一个心理期望值。当车辆行驶速度与期望车速基本持平时, 车辆匀速行驶;若超过或低于期望车速, 驾驶员会自动调整车速使其接近期望车速。此路段小客车和大客车分别采用加速度0.165m/s2和加速度0.2m/s2来维持正常行驶速度。
2.5 采用的测算模型
曲线段采用《平曲线上的速度预测模型》对曲线中点及出口速度进行测算;纵坡路段结合《特殊纵坡下各车型运行速度修正值》, 采用标定车辆的功率重量比的计算方法, 对坡顶、坡底点速度进行测算;弯坡路段通过《弯坡组合线形下的运行速度预测模型》, 对弯坡曲线中心点和出口点速度进行测算。
2.6 评价标准
(1) 运行速度协调性评价。综合评定平、纵面和横断面指标不同的相接路段 (即相邻单元路段) 之间运行速度的变量。当速度梯度小于10km/h/100m或相邻路段运行速度之间的差值<20km/h, 道路设计就能达到连续线形要求。如果速度梯度无法满足设计要求, 就要对平、纵面线形进行合理调整直至其达到设计标准。 (2) 运行速度与设计速度协调性评价。按照平、纵面线形设计要求, 运行速度>设计速度, 但运行速度与设计速度之间的差值必须控制在20km/h以内, 以免打破设计速度一致性的设计要求。
3 分析评价结果
3.1 运行速度协调性
正、反向运行速度图和正、反向运行速度梯度图分析结果显示:在100m路段上, 小客车运行速度梯度的变量始终在±5km/h以内, 这表明沿相邻路段之间的技术指标在改动, 以达到设计元素相容和线形连续性的设计要求。此外, 大货车与小客车的速度梯度变化基本相似, 大货车的速度梯度未大幅波动, 因此也能达到设计元素相容和线形连续性设计要求。
3.2 运行速度与设计速度的协调性、一致性
(1) 正向 (右线) 行驶全路段。分析正向运行速度图得出结论:RK28+600~RK53+047.983路段设计速度为100km/h, 小客车运行速度基本在105.88km/h~120km/h之间, 此路段速度差在20km/h范围内, 与一致性要求相符。大货车的运行速度基本在56.69km/h~75km/h之间, 此速度区间<设计速度, 且与速度一致性的设计标准相符。 (2) 反向 (右线) 行驶全路段。由反向运行速度图可知:LK53+047.983~LK28+600路段设计速度为100km/h, 小客车的运行速度最大120km/h、最小113.52km/h, 此路段速度差△V小于20km/h, 满足一致性要求;大货车的最大运行速度为75km/h, 最小运行速度为56.1km/h, 在数值上大货车均低于设计速度, 满足速度一致性要求。 (3) 分析评价结论。综上所述, 根据正反向运行速度的检测结果:K28+600~K53+047.983路段, 小客车运行基本在100~120km/h、大货车运行速度基本在55~75km/h之间, 均满足运行速度与设计速度的协调性、一致性的要求。
4 结束语
乌鲁木齐绕城高速公路 (东线) 初步设计推荐线K28+600~K53+047.983路段采用的平、纵、横设计技术指标均满足现行《规范》、《标准》的一般值规定要求;线形连续好, 指标均衡, 满足运行速度协调性要求。本项目具有一定的特殊性, 同时也有一定的广泛适用性, 可为其他高速公路线形连续性的评价提供一定的参考指导作用。
参考文献
[1]中华人民共和国行业标准.JTD D20-2006, 公路工程技术标准[S].北京:人民交通出版社, 2006.
[2]中华人民共和国推荐行业标准.JTG/B05-2004, 公路项目安全评价指南[S].北京:人民交通出版社, 2004.
连续运行 第7篇
1 CORS系统的基本构成
CORS连续运行参考站系统由参考站 (网) 子系统、数据通信子系统、数据处理中心子系统和用户应用子系统组成[2]。其中, 数据处理中心子系统由用户管理中心和系统数据中心两部分构成。数据处理中心子系统是CORS的核心, 是CORS系统稳定可靠连续不断提供定位服务的保证, 由服务器、机柜、UPS、网络设备、数据存储设备等组成。参考站子系统是卫星数据接收模块, 为CORS提供数据源, 由卫星天线、GNSS接收机、UPS、通信设备、观测墩等组成。数据通信子系统负责各个参考站与数据中心的通信和数据中心与用户移动站的通信。用户应用子系统由卫星天线、卫星接收机和通信模块组成, 是CORS系统的终端用户。
2 雷电侵入CORS系统的主要方式及危害
雷电危害一般可分为直击雷、雷电感应和暂态电位抬高3类。雷电感应指的是雷电在放电时, 附近导体上产生电磁感应和静电效应, 并沿着导体快速扩散的现象。雷电感应虽然属于雷电的间接破坏作用, 但雷电的电磁感应与静电感应所产生的暂态过电压比直击雷的直接破坏作用具有更大的危害范围。雷电感应可损坏电气设备和信息系统, 甚至造成人员伤亡。因此, 在防雷设计中, 雷电感应和暂态电位抬高一直受到重视和关注。鉴于雷电感应和暂态电位抬高容易对CORS系统造成危害, 下面着重分析其危害性。
2.1 通过GNSS天线传输电缆和网络通讯线路入侵
参考站卫星天线一般都架设在空旷露天制高点, 与之连接的GNSS天线传输电缆和其他通讯线路也处于较高状态, 一旦遭受雷击, 雷电击穿线缆外皮, 使得过电压、过电流入侵线路。雷云对地放电时, 未采取屏蔽措施的线缆上感应出的过电压可达上千伏, 进而CORS系统的GNSS接收机、机房服务器等设备。沿着设备连接线路入侵通信系统, 则可能危害到与其连接的整个通信网络。
2.2 通过电源供电系统入侵
高压电力线路遭到直击雷后, 雷电流经过变压器耦合到低压侧, 进而危害GNSS接收机、机房内服务器等设备。此外, 低压线路也可能遭受直击雷或雷电感应的危害, 低压线路遭受雷电感应的过电压平均可达10KV, 大大超过了CORS系统中任何电子设备的承受能力。
2.3 暂态电位抬高
在没有遭受雷击时, 接地物体维持着大地的零电位水平。当雷击接地物体时, 强大的雷电流将从雷击点击中物体, 沿物体通流路径并经接地体散入大地, 在此暂态传输过程中, 被击物体上将出现暂态电位抬高现象[3]。由于雷击时暂态电位抬高, 使GNSS卫星天线和接收机外壳会呈现高电位状态, 将损坏卫星接收机内部的电子元器件及电路。此外暂态电位抬高又会与周围的导体之间形成电位差, 当该电位差超过两者之间的空气间隙的绝缘耐受强度时, 间隙就会被击穿, 从而危害机房内的其他设备。
3 CORS系统的雷电综合防护设计
综合分析CORS系统的基本构成和雷电侵入CORS系统的主要方式及危害, 采用外部防雷和内部防雷相结合的综合防雷措施可有效地减少甚至避免雷电对CORS系统的危害 (见图1) 。
3.1 外部雷电防护设计
外部雷电防护系统由4部分组成, 分别是接闪器 (避雷针) 、引下线、屏蔽、接地装置。
GNSS扼流圈天线位置较高, 因此设置避雷针进行保护。避雷针是直接承受雷电的部分, 当雷电云的下行先导向地面上被保护的物体发展时, 位于高处的避雷针率先将先导引向自身, 使得强大的雷电流经引下线和接地体泄入大地, 从而保护GNSS扼流圈天线免受直击雷。
此外, 当雷电云出现在地面上空时, 随着阶梯式先导向下发展到邻近地面时, 避雷针顶端周围的电场将发生严重的畸变, 使避雷针周围的电场强度明显高于其他地方, 所以避雷针可容易地将雷电先导吸引过来, 使雷击点出现在避雷针顶端, 而不是雷击扼流圈天线。
由于扼流圈天线承受瞬时雷电过电压的能力比较脆弱, 故按照Ι级雷电防护标准来设计避雷针, 取滚球半径hr=30m, 根据GB50057-2010《建筑物防雷设计规范》中给出的公式计算保护半径。为了防止雷电反击, 避雷针与GNSS扼流圈天线的水平距离不宜小于3m。
引下线是雷电流泄入大地的通道, 其主要作用是将避雷针接闪的雷电流安全地泄入大地。引下线的接长必须采用焊接, 采用10mm的圆钢或同等面积的扁钢接入, 应与建筑各层均压环可靠焊接。针对框架结构的建筑物, 引下线须采用建筑结构内的主筋作为防雷引下线, 弯折处不能形成锐角或直角。引下线接近地面处应加保护层, 防止在雷雨天气中人员接触而发生意外。
屏蔽是为了减少雷电电磁干扰和雷电感应。进入机房的天线电缆和其他通信线缆应采用穿金属管 (金属管应良好接地) 铺设或埋地的方式。
接地在防雷系统中至关重要, 如果没有良好的接地装置, 各种防雷措施将不能发挥良好的保护作用。在雷电流的泄放过程中, 接地体向大地泄放的是高幅值的快速冲击电流。雷电流的散流状况直接关系着由雷击产生的暂态地电位水平, 因此必须具备良好的泄放条件。根据GB/T2887—2000《电子计算机场地通用规范》规定, 防雷保护地的接地电阻不应大于10Ω。
3.2 内部雷电防护设计
内部雷电防护主要针对GNSS接收机和机房内容易受雷电过电压危害的设备, 如服务器电脑、电源设备、通信设备等。在这些设备线路上安装浪涌保护器件, 可有效地抑制雷电过电压, 保护设备的正常运行。内部雷电防护主要措施有:安装浪涌保护器、合理布线、等电位连接、屏蔽、接地等。
机房内电源一般是是先经过配电柜, 再由不间断电源UPS给机房内设备供电的。因此, 从外部进入机房的电力线是关键的引雷途径。须对电源实施二级防雷保护。第一级保护即在机房的配电柜内并联安装电源浪涌保护器, 并在其前端安装断路器。第二级保护在电源线进入UPS前加装电源电涌保护器或防雷插座。
从外部进入机房的GNSS天线电缆和通信线缆也是引雷的主要途径。应在网络通信线路与交换机端口连接处安装网络信号浪涌保护器;在GNSS天线电缆与GNSS接收机连接处安装馈线浪涌保护器。馈线浪涌保护器的选型须考虑被保护设备的一些特性, 如被保护设备的工作电压、接口类型、特性阻抗、传输速率、插入损耗等参数[4,5]。
进入机房的金属管道、信号电缆外层屏蔽层、电力电缆外铠装应在机房的入口处做等电位连接后接入地网, 并与机房周围的金属构件连接在一起。为了保证机房内设备的正常运行, 电子设备工作接地应与电源接地、屏蔽接地、浪涌保护器接地采用联合接地的方式。采用建筑物地基的钢筋和自然金属接地体统一连接作为接地网, 以自然接地体为基础, 人工接地体作为补充, 接地体尽可能采用闭合环形。
4 结语
针对CORS系统的基本结构和雷电入侵的主要途径和危害进行分析, 结合雷电防护相关标准, 从外部雷电防护和内部雷电防护两个角度进行CORS系统的雷电防护设计, 建立三维立体的雷电防护体系。防雷施工结束后, 可委托当地气象部门进行防雷检验, 确保防雷设施万无一失。此外, 避雷装置要定期维护和检验, 以防某个防雷器件损坏造成雷电入侵。
摘要：文章根据CORS系统的基本结构和雷电入侵的主要途径, 从外部雷电防护和内部雷电防护两个角度进行综合雷电防护设计, 保障了CORS系统的稳定运行。
关键词：CORS,防雷
参考文献
[1]肖稳安, 张小青.雷电与防护技术基础[M].北京:气象出版社, 2006.
[2]黄俊华, 陈文森.连续运行卫星定位综合服务系统建设与应用[M].北京:科学出版社, 2009.
[3]张小青.风电机组防雷与接地[M].北京:中国电力出版社, 2009.
[4]STANDLERRB.Transmission line models for coordination surge protection device[J].Electron Agnetic Compatibility, IEEE, 1993 (8) :362.
连续运行 第8篇
1 影响鲁奇气化炉连续稳定运行的原因
1.1 气化炉炉篦失效的原因
通常情况下, 气化炉炉篦失效的表现形式有:出现细微的裂纹, 裂纹表面光滑;出现粗大的裂纹, 裂纹较大, 炉篦变形扭曲, 裂纹表面粗糙;炉篦被烧坏, 表面有融化的现象。出现以上状况的因素为灰层过薄, 火层下移, 炉篦材质无法承受高温, 必会发生故障。炉篦耐高温的强度与其材料的高温组织密切相关, 如果气化炉长时间、连续运转, 炉篦承受的高温时间就会过长, 材料强度会降低, 进而发生变形, 出现裂纹。裂纹在长时间的应力作用下, 会不断扩大, 出现粗大的磨损口, 最终导致炉篦失效, 进而造成气化剂的不均匀分布, 影响气化炉的正常运作。由此可知, 炉篦的使用寿命与炉篦转速、火层灰层分布、炉篦材料的耐高温时间、自身强度等因素有关。如果炉篦的运作在其材料可承受的高温范围内, 那么导致炉篦失效的主要原因, 可能是长期磨损[1]。
1.2 灰锁上下阀轴填料失效的原因
影响气化炉正常运行的另一个重要原因, 则是灰锁上下阀轴填料的失效。在气化炉运转过程中, 灰锁的上下阀轴填料的密封发挥着重要作用。其工作原理是通过旋轴之间微薄的环形缝隙, 不断挥发润滑油以形成润滑膜完成, 在气化炉工作中, 由于做功环形填料处的温度保持在300℃左右, 润滑膜会因挥发带走大部分热量, 以确保填料处不会因高温而发生变形和损坏。由于填料压盖所产生的压力, 填料中的润滑油会被挤出, 形成新的润滑膜, 以此保证填料处有较好的密封度。工作中润滑膜不断挥发, 以确保填料处始终处于密封状态, 一旦润滑膜的挥发与形成的平衡状态被打破, 那么灰锁上下阀轴的填料就会失效。而填料处润滑油的闪点低、填料质量差等因素, 也会导致灰锁上下阀轴失效。
1.3 煤质对鲁奇气化炉连续稳定运行影响
鲁奇气化炉使用的煤粒度, 需控制为5~50mm, 粒度直径<5mm, 且>50mm, 煤含量各不能>5%, 故导致鲁奇气化炉对煤使用粒度有一定要求。煤质对鲁奇气化炉连续稳定运行影响主要体现在以下几个方面:一是煤的粒度影响:鲁奇气化炉工艺为碎煤工艺, 气化炉同床层阻力不同, 其反应的速度也不同, 故极易出现气化炉的局部过热结渣、工况波动较大等问题, 故会影响气化炉的运行;二是固定碳影响:煤中固定碳的含量提高, 则灰分和挥发分等含量会下降, 有效成分会增加, 便于制气。因气化炉顶的干馏层温度升高, 煤中挥发分会在干馏层生成焦油, 焦油的产量增加, 剩余的半焦就会减少, 在其进入气化层之后, 粗煤气的产量会减小。而固定碳的含量太低, 则会增加煤耗、运行成本, 单位煤耗产粗煤气量也会减少;三是水分影响:在干馏层, 形成煤半焦时的气孔率较大, 当其进到气化层, 反应气体会通过内扩散, 进入固体的内部, 从而加速气化速度, 生成煤气的质量就好, 如果水分过高, 则会影响气化炉的稳定运行[2]。
1.4 煤锁液压阀门内漏对气化炉稳定运行的影响
煤锁液压阀门的内漏, 也会影响气化炉的稳定运行。在气化运行中, 所使用原料煤为褐煤, 以氧气负荷5000Nm3/h为例, 煤锁的操作时间的间隔为15min左右, 每小时进行充压阀门和泄压阀门的开关为四次, 不包括点动阀门, 每天至少开关九十六次, 由于阀门的频繁开关, 再加上高速气流对液压阀门开关头的冲击, 会降低阀门的密封性, 导致内漏。如果发生一次充压液压阀门内漏, 那么进行第二次补充压时, 就会延长充压时长, 如果二次补充压达不到效果, 煤锁则会因补充压力和气化炉内压力失衡而破坏, 发生安全隐患。当煤锁在泄压阀门和充压阀门时发生内漏, 煤锁就会一直处于泄压状态, 延长充压时间, 如果煤锁长时间处于内漏泄压的状态, 煤锁下阀门一直处于打开状态, 气化炉内的高温煤气就会不断窜向煤锁, 致使煤锁下阀门的温度居高不下。煤锁长时间处于超温现象, 则会影响气化炉的稳定运行[3]。
2 确保鲁奇气化炉连续稳定运行的措施
2.1 气化炉炉篦失效的改进措施
针对炉篦失效, 可采取的改进措施有:提高炉篦的耐高温强度和硬度, 采用含碳量较高的复合材料作为炉篦材料, 以此来提高炉篦的耐高温时间, 延长炉篦的使用寿命。此外, 还可对炉篦的结构进行优化, 增加炉篦的耐磨条数量, 延长炉篦的耐磨时间, 降低炉篦的失效率。同时应严格控制炉篦的运作温度, 这是降低炉篦失效率最有效的方法。由于炉篦与灰层是直接接触的, 所以炉篦运作温度的高低取决于灰层的厚薄, 增加灰层的厚度可使炉篦的运作温度降低;还可通过严格控制灰锁的温度, 实现对炉篦运作温度的调节。
2.2 灰锁上下阀轴填料失效的改进措施
针对灰锁上下阀轴填料失效可采取以下改进措施予以解决:严格把控填料的质量, 务必保证填料质量合规;提高润滑油的闪点, 力求符合填料所需温度;保证供油管的畅通, 确保填料处油料的供应;严格控制灰锁的温度, 确保灰锁温度始终低于400℃, 以确保填料处润滑膜的挥发和形成的动态平衡;保证气化炉开车前, 润滑泵处于开启状态, 而停车后润滑泵处于停止状态, 使润滑管线保持畅通;时常调整柱塞润滑油泵, 保证供油量[4]。
2.3 煤质对鲁奇气化炉连续稳定运行影响的改进措施
对于煤质对气化炉的影响, 主要改进措施是:调整煤筛板的筛孔, 将其改为80×80mm2, 并对筛板进行加密;加强对矸石的筛检力度, 避免矸石对气化炉的稳定运行造成影响, 以确保固定碳的质量;完善储煤场地建设, 避免备用煤被雨雪淋湿;将煤进行配比试烧, 以确定优质煤进入气化炉;改革备煤除尘方式, 用气体状喷洗替代喷淋水, 保证备煤的干燥。通过采取以上改进措施, 大大提高煤质, 促进气化炉连续稳定的运行。
2.4 煤锁液压阀门内漏对气化炉稳定运行影响的改进措施
针对充压阀门和泄压阀门内漏的影响原因, 可采取的具体措施有:加强对煤锁阀门密封性的质量检验, 增加气化炉煤锁阀门的耐高温和高压时长;在煤锁液压阀门旁增加备用充气管道, 当锁液压阀门出现内漏时, 在不耽误补充气压的情况下, 还可及时对内漏阀门进行更换, 以保证气化炉的连续稳定运行。另外, 需不定期对煤锁液压阀门进行安检, 确保煤锁液压阀门始终处于密封状态[5]。
3 结语
鲁奇气化炉的长周期稳定运行受一些影响因素的限制, 无法完全发挥其煤炭气化的功能, 本文对影响鲁奇气化炉连续稳定运行的原因进行探讨, 并提出相应的改进措施, 如提高炉篦的耐高温强度和硬度, 采用含碳量较高的复合材料作为炉篦材料, 以提高炉篦的耐高温时间;严格把控填料的质量, 提高润滑油的闪点, 严格控制灰锁的温度, 延长气化炉的连续运转周期;调整煤筛板的筛孔, 对筛板进行加密, 完善储煤场地建设, 避免备用煤被雨雪淋湿, 改革备煤除尘方式, 用气体状喷洗替代喷淋水;在煤锁液压阀门旁增加备用充气管道等等。通过这些改进措施的实施, 延长鲁奇气化炉连续稳定运转周期, 提高运转效率, 为企业创造更多的经济效益。
摘要：我国经济建设正处于工业化进程的关键阶段, 为保证社会主义现代化建设的顺利进行, 能源供应显得尤为重要。在我国煤炭深加工的过程中, 鲁奇气化炉的运用发挥着重要作用。本文分析影响鲁奇气化炉长周期稳定运行的主要原因, 并根据影响因素提出相应的改进措施, 旨在提高鲁奇气化炉的连续运转效率, 优化煤炭气化加工工艺, 为企业创造更多的经济效益。
关键词：鲁奇气化炉,运行,改进措施
参考文献
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[2]李雪平, 宋军丽, 朱林, 王东杰, 刘志辉.保障气化炉入孔安全稳定运行的几点措施[J].广州化工, 2012 (23) :142.
[3]沈志强, 曹峰, 李建峰.影响鲁奇气化炉连续运行的原因分析[J].中国石油和化工标准与质量, 2012, 33 (13) :26.
[4]张成.煤质对鲁奇气化炉经济运行的影响分析[J].中国化工贸易, 2013 (5) :129.
连续运行 第9篇
“空间数据基础设施”是信息社会、知识经济时代必备的基础设施。城市连续运行参考站系统———Continuously Operating Reference Station (CORS) 是“空间数据基础设施”最为重要的组成部分, 可以获取各类空间的位置、时间信息及其相关的动态变化。
1 城市连续运行参考站系统
连续运行参考站网 (Continuously Operating Reference Stations, 以下简称CORS) 是目前国际上主要的地理信息采集的基础设施。CORS是由一组网络化、均匀分布且连续运行的GNSS (全球导航卫星系统) 参考站网组成。通过建设若干永久性连续运行的GPS基准站, 提供国际通用各式的基准站站点坐标和GPS测量数据, 以满足各类不同行业用户对精度定位, 快速和实时定位、导航的要求, 及时地满足城市规划、国土测绘、地籍管理、城乡建设、环境监测、防灾减灾、交通监控, 矿山测量等多种现代化信息化管理的社会要求。
2 CORS系统的技术特点
CORS系统集成了GNSS (GPS、GLONASS、Galileo等) 定位技术、计算机网络技术、现代通信技术、空间信息加工等高新技术为一体, 形成了一个不间断地面信息源采集系统, 成为坐标框架建设和维持和主要技术手段和基础设施。
2.1 CORS的建立可以大大提高测绘精度
速度与效率, 降低测绘劳动强度和成本, 省去测量标志保护与修复的费用, 节省各项测绘工程实施过程中约30%的控制测量费用。由于城市建设速度加快, 对GPS-C、D、E级控制点破坏较大, 一般在5-8年需重新布设, 至于在路面的图根控制更不用说, 一二年就基本没有了, 各测绘单位不是花大量的人力重新布设, 就是仍以支站方式, 这不但保证不了精度, 还造成了人力物力财力的大量浪费。随着CORS基站的建设和连续运行, 就形成了一个以永久基站为控制点的网络。所以, 可以利用已建成的CORS系统对外开发使用, 收取一定的费用, 收费标准可以根据各地的投入和实际情况制定, 当然这一点上更多的是社会效益。
2.2 CORS的建立
可以对工程建设进行实时、有效、长期的变形监测, 对灾害进行快速预报。CORS项目完成将为城市诸多领域如气象、车船导航定位、物体跟综、公安消防、测绘、GIS应用等提供精度达厘米级的动态实时GPS定位服务, 将极大地加快该城市基础地理信息的建设。
2.3 CORS将是城市信息化的重要组成部分
并由此建立起城市空间基础设施的三维、动态、地心坐标参考框架, 从而从实时的空间位置信息面上实现城市真正的数字化。CORS建成能使更多的部门和更多的人使用GPS高精度服务, 它必将在城市经济建设中发挥重要作用。由此带给城市巨大的社会效益和经济效益是不可估量的, 它将为城市进一步提供良好的建设和投资环境。
3 吉林省连续运行卫星定位参考站综合服务系统
吉林省连续运行卫星定位参考站综合服务系统 (Jilin Continuously Operating Reference Station, 以下简称JLCORS) 。JLCORS由基准站网络、控制中心、数据中心、用户应用系统、数字通信系统组成。JLCORS的网络体系是遍布吉林省, 以控制中心为中心节点的星型网络。JLCORS建设是一个十分复杂的系统工程, 技术含量高, 不仅是多种技术的综合应用, 而且涉及面广、建设内容多、系统要求高。JLCORS系统应用已渗透到各行各业, 社会效益及社会影响巨大, 为政府、公益性事业及个人用户等均为免费提供服务。实现了吉林省传统基础控制测量向新一代动态、高精度、实时、无级别区分的测量方式的变革, 为作业方式、作业时效等带来全面升级。
吉林CORS是近年吉林省测绘地理信息行业单项投资规模最大的一项基础设施工程, 在全省范围内建设了47座全球导航卫星系统连续运行参考站, 构建了一个高精度、高时空分辨率、高效率、高覆盖率的GNSS综合信息服务网。多年运行, 为各级测绘用户提供高精度、连续的时间和空间基准, 为导航、授时、灾害预报等部门提供基础数据服务, 是获取和采集各类空间位置信息、时间及与此相关的动态变化的一种基础设施。实现了吉林CORS基准与国家测绘基准的统一, 解决了连续运行参考站与检定观测墩合建、吉林CORS观测数据与检定数据联合应用问题, 建立了具有唯一性的覆盖全省的连续运行卫星定位参考站综合服务系统。
该系统目前已在吉林省测绘地理信息局、吉林省气象局、吉林省地震局3家参建单位得到充分应用, 为获取地理信息数据、大气状态参数、地壳运动信息数据提供了高效、准确、及时的技术支撑。该系统还在吉林省国土、水利、林业等领域100多家单位广泛使用。在国土资源管理的地籍和房产测量、建设用地勘测定界测量及土地利用动态监测, 在水利工程建设、大坝变形监测、汛期洪水监测, 在交通管理的车辆自主导航及车辆监控、调度和构建智能运输系统, 在农业生产的土壤养分分布调查及监测作物产量、合理施肥、精确农业管理, 在林业的森林调查与管理中各种境界线的勘测与放样定界中的点、线、面要素精密坐标的快速、高效、准确确定, 在社会大众有效解决百姓活动所涉及的与地理位置和空间分布有关的位置服务等方面, 提供了高精度的、实时的、动态的数据支持和处理系统, 以强有力的技术支持和全方位的空间信息服务在吉林省国民经济建设的多个领域发挥了巨大作用, 社会效益显著。
4 结语
JLCORS就是要在全省范围内建立一个由若干个GPS连续运行参考站组成的网络, 并通过数据通信网络将这些连续运行参考站的观测数据传送至一个或多个数据处理和监测中心, 以集中进行数据处理和监控, 然后再通过通信网络, 将处理结果分发或发布给用户, 为社会提供服务。通过JLCORS的建设, 即可实现全省城乡空间信息的快速更新与采集, 为我省社会经济快速、持续发展提供实时、准确、动态的空间信息基础保障。
摘要：CORS可以提供高精度、高效率和高覆盖率的GNSS空间定位服务和综合应用服务, 为“数字区域”提供一个统一、连续、高精度的空间信息基础框架, 可以服务于测绘、水利、气象、地震、国土资源、交通、林业、农业、园林、城市规划、公安、消防等众多部门, 是一个公益性基础设施。本文对城市连续运行参考站系统及吉林省连续运行卫星定位参考站综合服务系统等内容进行了分析。
连续运行 第10篇
自2010年8月24日以来,三峡电站26台巨型水轮发电机组始终处于满负荷运行状态。截至9月13日,电站已满负荷安全稳定运行超过460 h,打破了今年7月份创下的连续满发时间最长纪录。
根据中国长江三峡集团公司提供的水情信息,13日16时,三峡坝上水位为162.01 m,坝下水位为69.26 m,上下游水位落差达90 m以上,超过机组满发对水头的要求。入库流量为3万m3/s,水量也满足机组满发要求。监测结果表明,目前三峡电站保持安全稳定运行。据预计,26台机组满负荷运行还将持续一段时间。
(信息来源:中国电力信息网)