选择及校验范文

选择及校验范文（精选7篇）

选择及校验 第1篇

根据《1 000 k V架空输电线路张力架线施工工艺导则》 (以下简称《导则》) 规定, 当导线以2ד一牵四”展放时, 主牵引机的额定牵引力应满足:

式 (1) 中:P为主牵引机的额定牵引力, N;m为同时牵放子导线的根数, 取4;Kp为选择主牵引机额定牵引力的系数, 即0.20~0.30, 本工程取0.30;Tp为被牵放导线的保证计算拉断力, N。

将相关数值代入式 (1) 中, 可以计算出主牵引机的额定牵引力, 即P≥4×0.30×142.92=171.5 k N。牵引机卷筒直径D≥25d=25×28=700 mm (d为□28牵引绳直径) 。

由计算结果可知, 牵引机选择宁波东方产最大持续牵引力为250 k N的SA-YQ250型全液压牵引机, 如图1所示。

2 主张力机选择计算

由《导则》可知, 主张力机单根导线额定制动张力计算式为:

式 (2) 中:T为主张力机单根导线额定制动张力, N;KT为选择主张力机单根导线额定制动张力的系数, 即0.12~0.18, 本工程KT取0.18.

将相关数值代入式 (2) 中, 可以计算出主张力机单根导线额定制动张力, 即T=0.18×142.92=25.7 k N。

由《导则》可知, 主张力机导线轮槽底直径应满足:

式 (3) 中:D为主张力机的导线轮槽底直径, mm;d为被展放的导线直径, mm, 取JL/G1A-630/45型33.8 mm。

将相关数值带入式 (3) 中, 可以计算出主张力机的导线轮槽底直径, 即D≥40×33.8-100=1 252 mm。

由计算结果可知, 主张力机选用宁波东方产SA-YZ4×40型张力机 (槽底直径1 500 mm, 单根导线持续制动张力为35 k N) , 如图2所示。

3 小牵引机张力选择

小牵引机的额定牵引力应满足:

式 (4) 中:P为小牵引机的额定牵引力, k N;Qp为牵引绳的综合破断力, 即560 k N (牵引绳选择□28) 。

将相关数值带入式 (4) 中可得, P≥560/8=70 k N。

由计算结果可知, 选择河南兰兴生产的WQT80-IV型牵引机 (持续牵引力为70 k N, 卷筒直径为500 mm) , 如图3所示。

4 小张力机计算选择

小张力机的额定制动张力应满足:

式 (5) 中:T为小张力机的额定制动张力, k N;Qp为牵引绳的综合破断力, k N。

将相关数值带入式 (5) 中可得, T≥560/15=37.33 k N (最大牵引绳□28, 综合破断力为560 k N) 。

槽底直径应满足以下2个要求, 即展放牵引绳D≥40d-100=40×28-100=1 020 mm (OPGW-185, 直径为18.2 mm) ;展放光缆D≥40d-100 (且不小于1 000 mm) =40×18.2-100=628 mm (OPGW-185, 直径18.2 mm) 。

由计算结果可知, 选择WZT40-Ⅱ-1.5型张力机, 如图4所示。

5 牵引绳选择计算

《导则》规定, 牵引绳规格计算为:

式 (6) 中:QP为牵引绳的综合破断力, k N;m为同时牵放子导线的根数, 取4;TP为被牵放导线保证计算拉断力, k N。

当2ד一牵四”导线时, QP≥3×4×142.92/5=343.01 k N;当一牵一地线 (OPGW-185) 时, QP≥3×1×200.59/5=120.35 k N。

由计算结果可知, 导线选择河南兰兴产六方十二股直径28 mm牵引绳 (YL28-12×29Fi) , 其综合破断力为560 k N;地线 (OPGW) 选择河南兰兴产六方十二股直径15 mm牵引绳 (YL15-12×19W) , 综合破断力为158 k N。

6 导引绳选择计算

《导则》规定, 导引绳规格计算为:

式 (7) 中:PP为导引绳综合破断力, k N;QP与式 (6) 中所示含义相同。

将相关数值带入式 (7) 中可得, 导引绳 (牵□28牵引绳) PP≥560/4=140 k N, 选择河南兰兴产六方十二股18牵引绳 (YL18-12×19W) , 其综合破断力为210 k N;二级导引绳 (牵□18导引绳) PP≥210/4=52.5 k N, 选择河南兰兴产六方十二股11牵引绳 (YL11-12×19W) , 其综合破断力为82 k N;初级导引绳 (牵□11导引绳) PP≥82/4=20.5 k N, 选择顺源绳网生产的φ10强力丝绳, 最小破断力为48 k N。

7 导地线张力架线放线滑车的计算选择

《导则》和有关要求规定, 导线放线滑车轮槽底直径和槽型应符合DL/T 685《放线滑轮基本要求、检验规定及测试方法》的要求, OPGW光缆放线滑轮槽底直径不应小于OPGW光缆直径的40倍, 即不得小于500 mm。

2ד一牵四”JL/G1A-630/45导线垂直荷载为:QP<nlSW=4×1 000×2.079×9.8/1 000=81.50 k N (五轮滑车) , 槽底直径≥20 d (导线外径) =20×33.8=676 mm;一牵一地线 (OPGW-185) 垂直荷载 (地线与光缆通用) 为:QP<nlSW=1×1 000×1.262×9.8/1 000=12.37 k N (单轮滑车) , 槽底直径≥40 d (光缆外径) =40×18.2=782 mm。

依据计算结果, 导线采用DNH5-916×110型五轮尼龙挂胶放线滑车, 地线 (OPGW) 选用WGHB-916×110型大轮径单轮尼龙挂胶放线滑车。

8 相关器件的选择

8.1 网套连接器 (宁波东方生产)

网套连接器的相关参数如表1所示。

8.2 旋转连接器 (宁波东方生产)

旋转连接器的相关参数如表2所示。

8.3 抗弯连接器 (宁波东方生产)

抗弯连接器的相关参数如表3所示。

8.4 卡线器 (河南温县阳光电力机具有限公司生产)

卡线器的相关参数如表4所示。

8.5 压接管保护套 (河南温县阳光电力机具有限公司生产)

压接管保护套的相关参数如表5所示。

9 结束语

选择及校验 第2篇

在核电站整个电气专业的设计过程中,低压电力电缆截面的选择是一个重点和难点,因其影响电站的稳定运行及经济性,而且该类电缆数量多、涉及设计原则多,使得设计工作量大、设计周期较长,并直接影响到整个工程的设计进度。

实际设计过程中,因工期的紧迫要求,往往无法对数量庞大的电缆一一套用设计原则。其中热稳定方面的核算,虽然非常重要,但经常被忽略,而只能主观放大电缆截面。这种做法既不能完全保证每根电缆的运行可靠性,且又增大了投资、增大了敷设上的难度。但如果对每根低压电力电缆都进行热稳定方面的核算,又是紧张的设计进度所不允许的,因此如何简便、高效选择合理的截面,是实际设计过程中必须要解决的问题。本文结合实际经验,对上述问题进行分析论述,并给出了有效方法,使热稳定方面的等核算简便易行,具有可操作性。

2、低压动力电缆截面的选择原则

有关电缆截面的选择,国标GB5 0217-94《电力工程电缆设计规范》中给出了较全面的规定,还明确了环境等因素对电缆截面的影响,但核心内容应为如下几点:

1)最大工作电流作用下的缆芯温度,不得超过按电缆使用寿命确定的允许值;

2)最大短路电流作用时间产生的热效应,应满足热稳定条件。

3)连接回路在最大工作电流作用下的电压降,不得超过该回路的允许值。

4)较长距离的大电流回路或35KV以上高压电缆,当符合上述条款时,宜选用经济截面,可按“年费用支出最小”原则。

上述条款是适用于220KV及以下的电力、控制电缆的选择设计。当然,这也是低压电力电缆的截面选择的主要原则。为便于分析,我们将上述的条款进行概括,即电缆截面选择时主要需考虑下述四点要求:

1)电缆载流量:应大于最大工作电流;

2)电缆的抗短路能力:热稳定能力应能承受最严酷的短路热效应;

3)电缆产生的电压降:不得影响负荷正常工作;

4)电缆的经济性(经济截面):要考虑投资、运行的经济效益。

在低压电力电缆的截面选择的过程中,把握这些原则的实质至关重要。对上述原则如果没有较为深入的理解,想要合理、客观的运用这些原则是很难做到的。为此本文将尝试对这些原则作深入的分析。

3、电缆截面选择的原则分析

3.1 电缆载流量方面的分析

有关“电缆载流量应大于最大工作电流”一项,其主要目的应是保证电缆的绝缘性能在整个使用寿期内有效,而温度是影响绝缘部件性能稳定的最主要因素。所以电缆的工作温度才是最本质的问题。那么温度对绝缘材料的影响机理是什么?近几年的研究表明:

在电缆的绝缘系统中,热老化可以使材料的特性产生不可逆转的改变,一般表现为产生局部放电、电树枝、水树等现象。尤其是绝缘水树老化,目前已确认它成为XLPE电缆老化的主要特征之一。虽然水树枝的机理和如何引起破坏目前尚不完全清楚,但试验表明高温下,水树枝里可能发生显著的氧化,导致吸水性增大,导电性增高,最终热击穿。由此可见,高温不仅催生绝缘材料的老化,影响到绝缘性能,而且还会使老化的绝缘材料迅速恶化,并导致事故。

由上述分析可知,与电缆运行温度有最直接线形关系的电缆载流量,将是选择电缆截面积的最主要因素。

在理解上述原理之后,就可以较客观的应对一些设计、运行中遇到的问题。比如说,我们要清楚“电缆载流量的限定仅是防止电缆绝缘热老化的手段之一,并不能完全保证电缆的绝缘性能”,所以使用中的电缆虽未发生过载,但由其它环境等因素导致过热,对于给重要负荷供电的电缆,应经过严格的试验后,方能确定是否可以继续使用。另外,对于一些临时性的电缆,比如临时施工电缆,因其不需要有较长的使用寿命,温度影响导致的热老化不是主要矛盾,因此设计上可不必作过多的保守考虑,特殊情况下,短时的过载应该是可接受的。

3.2 抗短路能力的分析

选择电缆截面,另一个重要的方面是必须要考虑其抗短路的能力的,因为短路时,导体瞬间产生的热量,电缆自身是无法立刻排出,其散热是忽略不计的,这必然导致电缆温度急剧上升,将直至破坏绝缘,甚至烧毁电缆。所以,抗短路能力的本质仍是电缆能耐受多高温度的问题。各种规格的电缆,经试验验证,都有最高温度允许值,并换算成热稳定系数C,通过热稳定系数C与电缆截面S,就可确定电缆能承受的最大热效应,即:

Q——电缆所允许的最大热效应;

C——热稳定系数;

S——电缆截面积。

由此可见,C为定值时,电缆截面的大小决定了电缆可承受多大的热效应,可通过多大的短路电流。所以短路热效应是选择电缆截面必须考虑的因素之一。

因为各回路在选择电缆之前,短路电流即保护等的动作时间已经确定,需根据这些参数验算所选电缆是否满足要求。

所以在实际工程设计中,是将上述公式变换成

(此时Qt是实际回路的短路热效应),计算得出的S即为该回路可选的最小电缆截面积。

热稳定验算是保证设备正常可靠运行的重要措施,实际例子中,电缆因短路引起的火灾非常之多,其原因就是没有严格进行热稳定核算,裕量仅是主观估算,往往导致电缆在短路时过热,损坏绝缘,蔓延事故。

3.3 电缆电压降对负荷的影响

电缆的电压损失如果过大,将使负荷侧电压达不到允许值,不能正常工作,因此电缆截面的选择必须要进行电压损失的校验。通常电动机类回路的电压降应小于等于5%,电焊机机回路小于等于5%,起重机等回路小于等于15%。

实际设计过程中,如不考虑电缆电压降的影响,往往导致会导致电动机等设备的启动失败,或拖动大转矩负荷时回路跳闸,因此对大电流或长距离的供电线路是务必进行电缆的电压降损失的。

3.4 电缆经济截面是考虑投资、运行效益

我们知道,电缆线路存在着阻抗,它消耗浪费的电能是不可忽视的。为了节约电能,减少电路电能损耗,可以考虑适当加大线路截面,而加大截面势必造成工程初投资的提高,电缆经济截面正式通过经济技术比较,以求得最理想的电缆截面。

通常用经济电流密度的方式选择电缆多用于长距离或高压电缆上,电站项目的低压动力电缆多为短距离的,且属低电压,因此,多数情况不需考虑经济截面。

4、电站项目的低压电力电缆截面选择的实际问题

由上述分析可知,低压电力电缆截面选择时必须考虑的三大要素为:电缆的长期载流量,热稳定校验、电压降校验。

发电厂等大型工程的实际设计过程中,多数设计人员都能掌握运用上述原则的方法,但实际例子中,由于设计原因而导致电缆短路起火、负载启动失败等问题,仍时有发生。究其原因,是由于电站项目中低压电力电缆数量非常多,在有限的时间内,如果对每一根动力电缆都按上述原则进行计算与校验,难度确实非常大。其中难度最大应是热稳定校验,其计算过程非常繁琐,需考虑短路电流的周期分量与非周期分量、保护的动作时间、断路器的动作时间等因素,大大增加了截面选择的工作量。

原则必须遵守,但有限的设计时间内又无法落实这些原则,如何解决这一矛盾,是设计人员不得不面对的问题。尤其是热稳定的校验,一直是影响电缆截面选择的难点,是急需解决的一个难题,这也是本文在设计应用上论述的重点。结合多个电站项目的设计经验,笔者总结简便的热稳定校验方法,并已经过实际运行的检验,现将其介绍如下:

5、热稳定校验的简便、实用的方法

热稳定校验之所以工作量大,一是电缆数量多,二是校验步骤多。而在作电缆选择计算时正是电气专业设计的高峰期,往往无法抽出大量时间进行这些工作。所以,解决的办法就是,将这一部分工作提前完成。因为配电盘的设计是早于电缆设计的,如果根据已设计完成的配电柜断路器的特性,来确定该回路电缆热稳定最小截面,并作出统一的表格,那么在选择电缆时,只要电缆的截面大于表格中的截面,即表明电缆满足热稳定方面的要求。具体步骤为:

5.1 编制电缆热稳定电流/短路时间特性表

根据第三节所述,热稳定校验时使用的公式为:S=(Qt/C)1/2,是由Qt=S2C推导得出。我们在编制电缆热稳定电流/短路时间特性表时,则完全采用Qt=S2C这一公式,由此可以确定出某种规格的电缆所承受的热稳定容量,也就是可以得出该种电缆对一个给定的短路电流值可承受多长时间,即

I2——热稳定电流值

t——持续时间

根据上述公式,可以把各种常用规格的电缆的热稳定电流/短路时间编制成表格,如表1。

并绘制曲线如图1。

5.2 汇总断路器的脱扣特性曲线

上述工作完成后,需开始汇总断路器的脱扣特性曲线。根据已确定的低压配电柜及断路器等设备的厂家资料,将配电盘厂中的断路器的脱扣特性曲线汇总起来,如图2(以默勒品牌的断路器为例):

图2为某一断路器的脱扣特性曲线,汇总时,应将所有低压配电盘内的断路器的脱扣特性曲线都需收集到,这样就可编制断路器与低压动力电缆的配合一览表了。

5.3 断路器与低压动力电缆配合一览表的编制

已知低压动力电缆在各时间段内的热稳定承受能力,又确定了各供电回路的断路器的脱扣特性,那么对应每个断路器的某一个整定电流,即可对应找到某种规格的电缆与之相匹配,将所有低压配电柜内断路器的对应电缆全部列出,即为出断路器与低压动力电缆配合一览表,如表2(仍以默勒品牌的断路器为例)。

表2编制完成后,在电缆截面选择阶段,就可以方便、快捷的利用这个工具了。在根据工作电流等因素初步确定电缆截面后,根据对其供电的断路器型号,查找上表,如所选低压电力电缆的截面大于上述表中的值,说明已完全满足热稳定方面的要求,如果电缆截面小于上述表中的值,则应将电缆截面调整至不小于表中的值。

6. 结语

上述方法克服了常规电缆热稳定校验的诸多缺陷,在方法的简便性及减少时间上的效果十分明显,概括起来有下面几个优点:

1)方法上的优化

将原来截面选择后的校验改为电缆选择前的限定,这是本质上的改进。其好处,一是将原来重复的、分散的各系统电缆的校验工作集中在一个时间段处里,将所有低压电力电缆的热稳定参数一次性的汇总完成,工作效率大为提高;二是在根据短路电流确定断路器及保护配置的同时,随即可以确定与断路器配套的最小截面电缆。这样可以减少很多重复工作,在选择电缆时无需再查找短路电流、低压断路器、保护的动作时间等参数。

2)使整个电气专业的设计次序更为合理

当然,在编制断路器与低压动力电缆配合一览表时,也需消耗一定的时间,但其用时远远小于原来校验方式所消耗的时间,同时这种事前编制汇总表的方式在时间的安排上较为灵活,可以避开设计高峰期,使整个电气设计过程更为有序、合理。而一旦将断路器与低压动力电缆配合一览表编制完成后,电缆截面选择在热稳定校验上,几乎不需要耗费什么时间,而且使这一部分工作更为全面、准确。

上述方法经不断摸索总结,已应用与国内多个电厂项目,有些项目至今已运行了10年左右。所以,实践证明,此种方法不但简洁、方便了为工程建设节省了时间,同时,也保证了电厂安全、稳定的运行。

参考文献

[1]范锡普.发电厂电气部分.中国电力出版社.2004.9

选择及校验 第3篇

1 对单相电能表进行实负荷校验

对于单项电能表实负荷实际运行线路图如图1所示。

所谓的实负荷校验是指在负载Z处于被校表即A、B处之间通过标准电能表的接入进行的直接校验。单相电能表实负荷校验的优点在于被校表能够在运行的状态下进行校验。而缺点在于校验功耗大、检验的负载点过少, 而且对于一个表位常常会出现附加的错误。这个误差值主要是由于被校表电流线圈内部的电阻ra所引起的。根据经验总结, 对于raa的数值计算公式我们可以总结为:

其中I表示供电的电流, U表示供电的电压, Z表示日常家电的常见负荷。

2 对单相电能表进行虚负荷校验

虚负荷校验方法由于负荷电能表标准以及校验过程的各种规定, 被广泛地应用于生产厂商和电业部门。单项电能表虚负荷实际运行线路图如图2所示。

根据图2我们可以清楚地看见, 单相电能表虚负荷实际运行路线图中是没有具体的实际负荷的。而是通过电压回路和电流回路两条线路进行分别的供电。单项电能表虚负荷校验发的优点在于功耗低, 而且可以同时校验多块不同的电能表, 而且不会有被校表电流线圈内部的电阻产生的表位误差和表位压降影响而产生附加的误差。单项电能表虚负荷校验法的缺点也非常明显, 即在校验过程中必须打开表壳, 使得电压与电流连接片断开, 也就是电流和电压线圈的高端必须分开。根据单项电能表的这一缺点, 我们在校验装置上进行多块电能表校验的过程中, 通常可以采用多个被校电能表仿实负荷连接的方法。这样的方法就可以免去摘钩的麻烦, 还能够对供电电源进行虚负荷两路供电。这种仿实负荷校验的方法目前为单项电能表校验的主流校验方法, 其具体的路线图如图3所示。

我们通过图3能够进行判断, 该线路图所采用的方法是二次为多绕组的电压变压器。尽管在实际教研过程中不需要进行摘钩, 但是由于电压回路之间的供电是各自独立的, 所以不会有被校表电流线圈内部的电阻产生的表位误差和表位压降影响而产生附加的误差。但是缺点也非常的明显, 即各个电压回路之间分别进行单独的供电, 就导致多路变压器的联接变得相当麻烦, 变相地增加工作量。

通过图3我们可以得出相对应的总结: (1) 当电流I通过W1时, 电阻r1上的压降会导致单压线圈中产生电流Iw的产生。这时对于W1、W2来说, W2的电压线圈电阻和W1的电流线圈电阻发生了并联。如果电流回路中的各个表位的压降是相同的, 即Ir相等时, 电压回路之间的阻抗也是相同的。这时对于W2-Wn之间的电能表来说, 由于相邻的两个回路之间的电流是一直的, 所以在电压线圈内的附加电流也为0。即iw1与iw2的方向呈相反的趋势时, 电压线圈上的压降就会相互进行抵消。所以在中间的W2-Wn-1之间的电能表不会出现附加的误差。所以, 在对于电能表W1和Wn之间所产生的误差值可以表示为:

式中各项的表示:R0表示电能表的电流线圈电阻和接线电阻的总和, Z表示电能表电压线圈阻抗, I表示电压线圈中的电流。经过我们初步的计算和实验的验证, 电子式电度表γu≤0.02%。

(2) 回路电流IW1、IW2……Iwn之间实际上都是由总电流I通过分流产生的。而且其电能表所产生的误差为负, 其误差值可以表示为:

(3) 如果各个电能表之间的电流线圈的电阻和阻抗不相等时, 即电流IW1≠IW2≠……≠Iwn这时所产生的误差为随机产生的, 所以我们只要将电流接线固定好, 误差就可以忽略不计。

3 结束语

我们通过对于单相电能表实负荷校验、虚负荷校验电路比较及误差研究, 通过无数的实践和分析总结出了仿实负荷电能表检校的电路图, 可以将多绕组之间的变压器的低端进行联接, 使得单项电能表的检校过程变得十分简单。

参考文献

[1]辜承林.机电动力系统分析[M].湖北:华中理工大学出版社, 2005.

高压电气设备选型及校验 第4篇

关键词：母线,断路器,开关

高压电气设备是电力系统重要的电气设备, 不同的高压电气设备有不同的技术特点和性能, 其结构不同, 使用成本也不同;在实际应用中, 如何选用高压电气设备, 供电企业应根据技术要求、使用环境、经济状况选用不同类型和不同型号的高压电气设备。

1 高压电气设备的基本要求

1.1 对载流导体和电器的基本要求

各种电器和载流导体虽然由于用途不同而具有特定的参数, 但它们却具有承受电压和有电流通过的共同特点, 因此存在共同的基本要求:1) 在正常工作电流长期通过或短路电流短时通过时, 发热温度都不应超过允许限度;2) 能承受短路电流所引起的电动力;3) 具有一定的绝缘水平, 能承受运行中的长期工作电压和可能发生的短时过电压。

1.2 高压电气设备选择的一般方法

电力系统的各种电气设备的作用和工作条件并不一样, 它们的具体选择方法也不完全相同, 但对它们的基本要求却是一致的, 因此, 对各种电气设备必须按正常工作条件进行选择, 并且按短路情况校验其热稳定和动稳定的基本方法。

1) 按正常工作条件选择电器。正常工作条件是指电器的额定电压和额定电流, 额定电压的选择, 电器的额定电压就是铭牌上标出的电压。另外, 电器还有最大工作电压, 电器长期运行所允许的最大电压。制造厂对电器、绝缘子、电缆等都规定了它们的额定电压和最大工作电压。选择时必须使电器装置点的电网额定电压不应超过电器的额定电压。电器的额定电流是指在额定周围环境温度下, 长时间内电器所能允许通过的电流。选择电器时应满足额定电流不小于该回路在各种合理运行方式下的最大持续工作电流。为使电器能适应地区的温度变化, 选择电器时, 还应考虑电器的装置环境。屋外配电装置的电器, 经常受到风、霜、雨露、霜冰、灰尘和有害气体等的影响, 工作条件比屋内配电装置的电器要差得很多, 因此, 电器常制成屋内装置和屋外装置两种。

2) 按短路情况校验电器的热稳定和动稳定。短路热稳定校验就是要求所选的电器, 当短路电流通过时, 其最高温度不应超过制造厂规定的短路时发热最高允许温度。电动稳定是指电器承受短路电流引起的机械效应的能力, 在校验时, 须用短路电流的最大值与制造厂规定的设备允许通过的动稳定电流进行比较。

2 各种设备的选择

根据当地的环境条件进行选择各种设备。

2.1 硬母线的选择与校验

1) 母线的选型。母线的布置方式应根据载流量的大小、短路电流水平和配电装置的具体情况确定。

矩形母线散热条件较好, 有一定的机械强度, 便于固定和连接, 但集肤效应较大。当工作电流超过最大截面单条母线允许电流时, 可用2~4条矩形母线并列使用。但由于集肤效应的影响, 多条母线并列的允许载流量并不成比例增加, 故一般避免采用4条矩形母线。

槽型母线机械强度较好, 载流量较大, 集肤效应系数也较小。槽型母线一般用于4000~8000A的配电装置中。

管形母线集肤效应系数小, 机械强度高, 管内可以通水和通风, 而且圆管形表面光滑, 电晕放电电压高, 因此可用作110k V及以上配电装置母线。

2) 按短路情况来校验高压电气设备的动稳定和热稳定。短路热稳定校验, 短路电流通过时, 导体和电器各部件温度应不超过允许值。热稳定校验应选择两相短路和三相短路中最严重的一种作为计算依据。

3) 母线的型号:220KV因三相短路暂态电流为9.951KA可选用。形母线110KV因三相短路暂态电流为12.623KA可选用管形母线。

2.2 断路器的选择与校验

1) 断路器的作用:断路器可用来接通或断开电路的正常工作电流、过负荷电流或短路电流, 有灭弧装置, 是电力系统中最重要的控制和保护电器。

2) 断路器的选择。断路器种类和形式的选择应根据环境条件、使用技术条件及各种断路器的不同特点进行选择, 发电机回路中小型机组可选少油断路器, 参考型号SN10-10III。真空断路器、SF6断路器在技术性能和维护方面有明显优势, 深受用户欢迎, 是发展方向。断路器可用来接通或断开电路的正常工作电流、过负荷电流或短路电流, 有灭弧装置, 是电力系统中最重要的控制和保护电器。

2.3 隔离开关的选择

1) 隔离开关的作用。隔离开关:在检修设备时隔离电压, 进行电路的切换或断开小电流电路。它没有灭弧装置, 一般只有电路断开的时候才操作。

2) 隔离开关的选择。隔离开关种类的选择对配电装置的布置和占地面积有很大影响:应根据配电装置的特点、使用要求及经济技术条件进行选择。按额定电压选择, 其额定电压满足Un>=Uns, 按额定电流选择, Ial=Kin>=Imas (K为温度修正系数) 。隔离开关额定关合电流选择, 为保证断路器在关合电流时的安全, 不会引起触头熔接和遭受电动力的破坏, 应满足:Inel>=Ish (KA) 。

2.4 电流互感器的选择和校验

电流互感器的作用是将交流大电流变成交流小电流 (5A或1A) , 供给测量仪表和继电保护装置的电流互感线圈。

一次回路额定电压和电流的选择应满足Un>=Uns Ial=Kin!>=Imax (A) 。

K为温度修正系数;Ini电流互感器一次额定电流 (A) 。

电流互感器额定二次电流有5A和1A两种。一般弱电系统用1A, 强电系统用5A。电流互感器的种类和型号的选择应根据安装地点、安装方式、产品情况来选择来选择电流互感器的型号。

准确级是根据所供仪表和继电设备的用途考虑。

热稳定校验只需对本身带有一次回路的导体的电流互感器进行。电流互感器的热稳定能力, 常以1s允许通过的热稳定电流It表示。电流互感器的动稳定性校验, 内部稳定性校验要求Ies>=Ish (KA) 。

2.5 电压互感器的选择和校验

额定电压的选择要求电压互感器的一次绕组的额定电压必须与实际的承受电压相符。额定二次电流的选择:额定二次电流有5A和1A两种。一般弱电系统用1A, 强电系统用5A。电压互感器的种类和型号的选择应根据安装地点、安装方式、产品情况来选择来选择电压互感器的型号。SF6全封闭组合电器应采用电磁式电压互感器。电压互感器准确级是根据所供仪表和继电设备的用途考虑。

参考文献

[1]卓乐友.电气工程电气设备200例[M].北京:中国电力出版社, 2004.6

选择及校验 第5篇

1.1 电能表造成的误差

(1) 用户负荷因素对电能表的影响。如果用户负荷具有较大波动, 或负荷电流长期处于CT额定一次电流的30%以下, 就会导致电能表的计量误差, 可以通过更换S级或宽量限电能表的方式予以解决。 (2) 接线方式因素导致的误差。中性点绝缘系统应使用三相三线制电能表, 并采用四线来连线电能表与其中2个CT的二次绕组;非中性点绝缘系统则应使用三相四线制电能表, 并采用六线来连线电能表与其中3个CT的二次绕组。一旦接线发生错误, 就极有可能导致附加误差。例如, 三相四线电能利用三相三线电能表测量, 就会因为三相负载不平衡而导致中性点有电流存在, 从而引起附加误差。 (3) 配置方式因素造成的误差。电能表型式、电压等级、基本电流、最大额定电流以及准确度等级的选择必须严格按照相关规程要求进行, 这是电能计量装置能够准确地测量电能的保证。此外还要注意电能表的合理配置, 以避免出现由于电能表配置不合理所导致的计量误差。 (4) 实际应用中其它因素造成的误差。电子式电能表要求具有正、反向有功和无功的四象限电能计量和脉冲输出、失压记录、追补电量等多种功能。还要求其具有较强的过载能力、小功耗、高精度、高稳定性以及基本呈线性的误差。同时要注意供电线路的电压要与电能表额定电压及确定的过载电流相适应, 以避免出现附加误差。

1.2 CT造成的误差

(1) CT倍率选择不当造成的误差。CT在小电流下运行的磁通密度比较低, 会导致误差增大, 所以选择CT倍率时不宜过大, 避免其运行于小电流条件下。 (2) CT二次容量选择不当造成的误差。电能表电流线圈阻抗、外接导线电阻、接触电阻等都是接入CT的二次负载。 (3) CT二次负荷的控制。在铁芯中所消耗的励磁安匝数是引起CT误差的主要原因, 要将CT的二次负荷控制在25%~100%之间, 一次电流为额定值的60%左右, 至少≥30%, 才会使CT运行于最佳状态, 从而减小CT误差。如果CT的正常负荷电流无法达到额定电流的60%左右, 甚至小于30%, 则应考虑选用高动热稳定CT以减小误差;对于用电具有季节性特征的用户应采用二次绕组具有抽头的多变比CT。

1.3 PT造成的误差

(1) PT二次导线压降造成的误差。当PT的负载电流流过二次连接导线及串接点时, 由于存在接触电阻, 会产生一定的电压降, 导致负载上的电压与PT二次线圈电压不相等, 从而造成了计量误差。此误差与PT二次回路的导线长度、线径大小、负载性质以及接线方式有关。 (2) 降低PT二次回路压降误差的方法。首先减小PT二次回路的电流I, I值越小计量误差就越小。可以通过直接由PT二次端子单引专用的电缆线到各电能表的方式来减少电流I;其次是减小二次导线的电阻R, 可以通过增大二次导线线径的方式来减少二次导线的电阻;第三可以改变二次回路的转换环节。 (3) 连接导线截面的选择。一般电流二次回路导线截面应≥ 4mm2。

2 电能计量装置的现场校验

2.1 电能表的现场校验

(1) 校验方法采用标准电能表法, 用光电采样控制或被试表发出的电信号, 通过电能表现场检验仪校验, 其具有测量电压、电流、相位和带有接线判别等功能。 (2) 现场校验条件满足要求时, 可在实际负荷下测量电能表误差。如果负荷电流比被检电能表10%额定电流 (S级电能表为5%) 还低, 则不宜进行误差测定。 (3) 至少每年进行1次现场运行电能表的内部时钟校准。 (4) 要对电能表内部电池使用情况进行检查, 如果有异常则应及时更换并记录。 (5) 检查电能表事件记录, 进行失压记录检查。 (6) 利用相位表或带接线检查功能的现场校验仪对电能表和计量用互感器间的二次回路接线进行检查。 (7) 对计量差错及不合理的计量方式检查。例如检查CT变比是否满足要求, 如果变比过大导致CT经常运行在20%额定电流以下, 会造成较大计量误差。

2.2 CT的现场测试

(1) 进行基本误差测试, 包括在实际二次负荷条件下的误差测试。 (2) 进行二次实际负荷测试。

2.3 PT二次压降测试

每两年至少要校验一次35kV及以上电压等级的PT二次回路电压降, 可用压降测试仪直接测试。测试时严禁将PT二次侧短路。首先用压降测试仪检查PT侧相序的正确性, PT侧的接线应接在PT二次引出线所连接的第一组端子处, 电能表侧的接线则应接在电能表盒盖内。要先接PT侧的接线, 然后再接电能表侧的接线。

2.4 校验结果处理

要将现场校验结果详细填写到现场校验单上, 如果电能表的误差超过规定的等级, 必须及时予以更换。要妥善保管好原始档案记录。

3 存在的问题分析

(1) 目前对电能表的校验仍采取校验人员到现场检验的手段, 存在安全隐患, 应逐步实现在线状态监测功能。 (2) 由于电能计量装置的误差受一次回路电流、二次负载及工作频率的影响很大, 上述参数的检测手段有限, 而且一般要在停电状态下测量, 下一步应研究新的检测技术, 并逐步实现带电测量。 (3) PT二次回路电压降对于电能计量装置的误差有影响, 必须重视PT二次回路的压降进行测试。而电缆截面过细、二次负载太重、二次回路过长、转换环节过多等都会导致二次回路电阻增大, 进而造成PT二次回路的压降过大。

结语

电能计量误差校验需要电力工作者进行细致分析, 通过规范使用、合理配置用电计量装置等途径来达到准确计量的目的。而在进行电能计量装置的现场校验时, 要严格按照规程要求的校验程序和校验方法进行校验工作, 使现场校验工作日趋完善。

摘要：在电能计量装置实际应用过程中存在着各种不规范的计量方式, 从而产生了各种类型的计量误差。基于此, 本文首先分析了电能计量装置误差产生的原因, 并有针对性的提出了减小或避免误差的措施, 最后介绍了电能计量装置现场校验的方法和要求。

关键词：电能计量,误差,校验

参考文献

[1]阮志军.电能计量装置现场校验研究及误差分析[J].企业技术开发, 2012 (01) :9-11.

选择及校验 第6篇

1 TSI系统概述及目的

1.1 概述

我公司一期为2*630MW空冷汽轮发电机组和直流炉, 每台机组中主机及A/B小机各一套TSI, 每台模件中都有以上模件及相对应的就地探头, 传感器、延伸电缆等。对于汽轮发电机组而言, 维持汽轮机转速、轴向位移、差胀、轴振、瓦振、及偏心等机械工作参数在正常范围之内运行是保证汽轮机安全运行的必要条件。因为以上参数超标, 可能造成汽轮机飞车、断叶片、大轴弯曲、通流部分动静磨擦等恶性事故的发生。我单位TSI设备系统选用本特利 (bently) 3500系统。由就地测量单元、变送单元前置器、连接电缆及显示仪表等几部分组成。由于我单位没有校验TSI探头的器材, 也不具有校验此类设备的资质, 所以以前是委托陕西省计量科学研究院或陕西电力科学研究院进行送检, 这次在大修期间将TSI探头、模件及整机校验委托上海发电设备成套设计研究院进行现场校验, 采用现场静态校验和动态校验相结合的方式, 将传感器、延伸电缆、前置器、TSI通道包括整个主机作为一个整体进行校验。

1.2 目的及优点

在1 号机组大修期间检查主汽轮机TSI系统、小汽轮机MTS系统、电泵振动监测保护系统中由传感器、前置器、显示卡件等构成的各个测量显示回路的工作是否正常, 系统测量精度是否达标以及报警值和危险值是否按要求设置等, 同时发现并解决处理在校验过程中出现的各种问题。

TSI系统校验、安装调试的好坏将直接影响到汽轮机组的安全运行, 现场校验使TSI系统运行在更加符合设备的实际状况下, 将整个回路和装置作为一个整体并包含了现场各种影响和干扰因素在内, 测量出来的数据更加符合实际情况。同时现场校验也减轻了工作的重复性和工作量。

2 现场校验方法

2.1 探头静态校验

用校准器对传感器、延长电缆、前置器静态特性进行标定, 其线性范围和灵敏度应符合相关国标要求。电涡流传感器静态特性校验所需仪器:TK-3 电涡流传感器静态校验仪、FLUKE 17B高精度万用表、专用大位移电涡流传感器静态校验仪。采用TK-3 电涡流传感器静态校验仪模拟静态物理量的变化, 测量传感器的输出特性, 进行电涡流传感器静态特性校验。通过静态特性校验可对电涡流传感器的灵敏度、线性度以及线性范围精确度进行判断。

2.2 TSI系统卡件通道校验

2.2.1 主汽轮机TSI系统卡件通道校验

2.2.2 小汽轮机MTSI系统一卜件通道校验

所需仪器:VMB-1 TSI校验仪、FLUKE 17B高精度万用表、采用VMB-1 TSI校验仪对TSI系统卡件通道加TSI标准信号, 对监视器的测量值和模拟量输出以及报警、跳机输出进行精度判定。

2.3 TSI系统现场动态校验

2.3.1 主汽轮机TSI系统卡件通道校验

2.3.2 小汽轮机MTSI系统卡件通道校验

所需仪器:

TK-3 电涡流传感器静态校验仪。

TSI专用振动试验台。

TSI专用转速试验合。

FLUKE 17B高精度万用表。

专用大位移电涡流传感器静态校验仪。

对于位移类测点, 在现场将位移探头固定到TK-3 电流传感器静态校验仪在现场模拟位移变化量, 直接在监视器端记录测量值进行精度校验。

对于胀差类测点, 在现场将位移探头固定到专用大位移电涡流传感器静态校验仪在现场模拟位移变化量, 直接在监视器端记录测量值进行精度校验。

对于振动类测点, 在现场将振动探头固定到TSI专用振动试验台上, 模拟振动量, 直接在监视器端记录测量值进行精度校验。

对于转速类测点, 在现场将转速探头固定到TSI专用转速试验台上, 模拟转速量, 直接在监视器端记录测量值进行精度校验。

3 现场校验时出现的问题

3.1 传感器探头的航空接头存在短接的问题, 重新对其进行焊接

3.2 传感器探头灵敏度严重下降, 延长电缆老化、电缆保护层破损, 现己更换新的同型号传感器探头、延长电缆, 灵敏度恢复正常水平。

3.3 电泵振动用的是国产探头、前置器, 测试时发现前置器失灵, 更换备品。

3.4 测点的延长电缆上的标记编号标反, 现场整改完成。

3.5 经在现场使用对讲机近距离对电涡流传感器进行电磁干扰试验时发现对讲机的无线电波对电涡流有较大干扰, 造成测量值扰动。因此建议在机组运行时, 涡流传感器 (包括探头、延伸电缆、前置放大器) 附近不要使用对讲机, 以免发出干扰信号, 使得测量值波动, 造成误报警或误跳机等问题。

3.6 差胀探头比较难调整, 通过现场校验发现:差胀探头两个探头的间距小、探头测量面靠近外边缘, 我们现场测量后重新加工了调整托盘, 来满足差胀交叉点电压和线性的要求。在确定交叉点电压时需要反复调整, 包括调整量程和探头灵敏度, 使测量误差减小到允许范围以内。

4 测量原理及安装调试

4.1 电涡流式振动位移传感器基本原理

电涡流式振动位移传感器是利用电涡流效应, 将非电量转换为阻抗的变化来进行非电量测量。电涡流式传感器实际上是由传感器线圈、前置器和被测导体共同组成, 利用它们之间耦合程度的变化来进行测量。传感器仅为振动测量的一部份, 设计和使用中还必须考虑被测导体的物理性能, 凡何形状和尺寸等因素。电涡流传感器由一个固定在框架上的扁平线圈组成。线圈用多股漆包线或银线绕制而成, 一般放在传感器的端部, 其测量原理是基于传感器线圈被来自前置器的高频信号激励, 产生高频磁场, 当传感器线圈与导体平面之间的间隙变化, 通过涡流效应转换, 使线圈电感、阻抗和品质因素变化。

4.2 电涡流传感器在现场安装中应注意的问题

4.2.1 传感器的安装

现场安装电涡流传感器时, 传感器工作端面轴线与汽轮发电机组大轴表面的垂直度必须小于士5 °, 安装传感器的支架刚性要好, 其固有频率应远离汽轮发电机组的工作频率, 以免因支架振动造成附加误差。

4.2.2 前置器的安装

安装前置器的金属盒应安装在较小振动、防潮的、便于检修地方, 盒体底座垫10mm左右橡皮后固定牢固, 以避免传感器延长线与前置器的连接, 由于振动引起松动, 造成测量值跳变。为防止干扰, 金属盒妥善接地, 本特利前置器壳体还要求采用浮地方式, 前置器输出至二次仪表的信号电缆宜采用 (0.5-1.0 mm2) 。普通三芯连线应采用屏蔽电缆, 且其屏蔽层在汽机现场侧应绝缘浮空;若采用四芯屏蔽电缆, 备用芯应在机柜端接地。电缆屏蔽层应直接延伸到机架的接线端子旁, 尽量靠近框架处破开屏蔽层 (使露出屏蔽层的接线尽可能地短) , 并将屏蔽线直接接在机架的COM或Shield端上。

4.2.3 安装中应注意的问题

传感器和延伸电缆应选用一体化结构, 与前置器型号一致。用万用表欧姆挡测量传感器, 头部无破裂, 电缆无折损痕迹。装好传感器、延伸电缆和前置器后, 注意接线正确紧固, 手松拉接线和连接头应无松动。根据检定证书提供数据, 用塞尺检查传感器端面到被测体之间距离, 然后通电检查, 用万用表直流电压挡测量前置器 (COM端和OUTPUT端) 安装间隔相对的静态工作的输出电压。用于轴振、偏心、键相测量的传感器静态偏置电压应控制在-10V左右;而用于轴向位移、转子膨胀、差胀测量的传感器静态偏置电压零位调整, 应根据二次仪表上零点位置调整, 如有偏差可微调传感器的间距。以上工作完毕后, 要用锁紧螺母紧固, 并再次用万用表直流电压挡检查前置器的静态工作电压并记录。

结束语

现场汽轮机TSI系统仪表安装调试的好坏将直接影响到汽轮机组的安全运行, 通过对TSI系统进行现场校验, 能让我们对整个测量系统的原理、工作情况、内部软件的设置、现场安装及产生的问题有一个比较系统的认识, 同时也有利于机组正常运行时发生问题后的检修处理。

摘要：本文针对大唐彬长发电有限责任公司1号机组大修时TSI系统传感器探头现场就地校验方法、注意事项及优点和传感器探头的测量原理、安装、调试及现场就地校验、安装过程中出现的问题及解决方法进行了总结简介。

关键词：现场校验,安装调试,TSI本特利

参考文献

[1]《TSI系统说明书》编号:D600H-000207DSM.

[2]本特利3500说明书.

[3]《大唐彬长电厂1号机组A修TSI校验报告》上海发电设备成套设计研究院.

变压器绕组温度表的原理及校验方法 第7篇

1 变压器热效应对变压器的影响

对于油浸式变压器, 其寿命实际主要是固体绝缘 (纤维纸) 的寿命。促使绝缘老化的主要因素是温度, 水分和氧气, 其中在变压器带负载时, 热效应的作用最为突出, 可以说热效应是变压器老化的决定性因素, 也就是说变压器绕组绝缘的热老化速度与绕组的热点温度有关。按GB1094电力变压器标准设计的油浸式电力变压器, GB/T15164―94《油浸式电力变压器负载导则》规定其热点温度基准值是98℃, 即在此温度下绝缘的相对老化率为1, 变压器在额定负载下运行时具有预期的正常寿命。绕组热点温度低于98℃时, 温度每降低6K, 老化系数降低一半, 变压器的寿命将增加一倍;绕组的热点温度如高于98℃, 则温度每增加6K, 老化系数增加一倍, 变压器的寿命降低一半 (所谓的6K法则) 。但热点温度不能超过140℃, 否则变压器油将会发生裂解。所以适当降低绕组的运行温度和控制绕组最热点温度不超过允许温度, 对延长绕组绝缘物的使用寿命极为重要。

2 变压器绕组温度表的工作原理

变压器绕组本身是一个带电体, 直接测量绕组温度在绝缘处理上具有较大难度, 特别是电压等级较高的绕组, 虽采用光纤技术也能实现, 但成本较高。所以常见的绕组温度计实际上是一种适用热模拟测量技术测量电力变压器绕组最热温度的专业监测 (控制) 仪表, 所谓热模拟测量技术是在易测量的变压器顶层油温T0基础上, 再施加一个变压器负荷电流变化的附加温升△T, 由此二者之和T0+△T即可模拟变压器最热点温度。

绕组温度表主要是在一个油温表的基础上, 配备一台电流匹配器和一个电热元件, 通过变压器电流互感器取出的与负荷成正比的电流, 经变流器调整后, 通过嵌装在弹性元件内的电热元件, 电热元件产生热量, 使弹性元件的位移量增大。因此, 在变压器带上负荷后, 弹性元件的位移量是由变压器顶层油温和变压器的负荷电流两者所共同决定, 变压器绕组温度计指示的温度是变压器顶层油温与线圈对油的温升之和。变压器绕组温度计工作原理见图1。

1—主变压器TA;2—匹配器AKM44677;3—发热元件;IP—来自主变压器TA二次侧电流;IS—相应铜油温差△T所需的电流;

3 绕组温度表的校验方法

绕组温度表的校验核心内容是温升试验。在整套测量装置中, 电热元件是核心部件, 因为它的发热特性能否“真实地”反映变压器绕组的发热特性, 将直接影响到测量结果。为此, 需在变压器做温升试验时, 测量变压器绕组的温升, 从而对流经发热元件的电流通过电流匹配器进行调节, 使得电热元件的发热特性与变压器绕组对油的温升特性更为接近, 使得温度计的值更能准确地反映变压器绕组的温度。

现在校验室内使用的温度表校验装置主要是SDT2000热电耦热电阻二次仪表自动检定装置, 该校验装置主要由计算机、可控硅调压器、检定槽、数字多用表及专业软件组成。利用热电耦热电阻二次仪表自动检定装置检验了温度计的基本刻度值后, 将检定槽温度稳定在某一温度, 通常稳定在50℃, 读取未加电流时表计的温度指示值T0, 然后开始做温升试验。

温升试验的具体方法如下:

(1) 要求变压器厂家给出安装该温度计的变压器的温升试验数据, 得出该变压器在满负载时的铜油温差 (即绕组热点与油面温度之差) ;根据绕组温度计的测量TA是接在主变的位置, 可查出TA变比及在该变压器满负载运行时的电流值, 从而计算出该测量TA输出的电流值IP。

(2) 根据△T, 查温度计厂家所给出的温升特性曲线见图2, 可得到该温升值对应的补偿发热电流IS。

(3) 根据IP值的大小选取相对应型号的电流匹配器, AKM有4种匹配器型号, 其中外置匹配器有44674、44677, 内置匹配器 (安装在温度表内部) 有TD50和TD76。44674适用于IP不超过1A;44677适用于IP不超过5A, IS在0.5～1.9A调节范围内;TD50适用于IP不超过2.2A, 可调范围为输入的0～80%;TD50适用于IP不超过2.65A, 可调范围为输入的45%～85%。

(4) 根据以上标准, 选择了相应的电流匹配器后, 按照匹配器接线图接线。外置匹配器根据IS、IP确定匹配器接线端子。调校时, 用YSJ-1A交直流电源输出IP, 并在该回路上串联一个交流电流表, 匹配器输出到表计模拟电流的电流回路上也同样串联一个电流表。用六角螺丝刀松开锁紧匹配器内分流器的螺丝, 用平头螺丝刀调节分流器, 并同时调节交直流电源的输出电流, 使2个电流表的读数分别都接近IS、IP。此时匹配器调校完毕, 用六角螺丝刀锁紧匹配器内的分流器螺丝。恒温30分钟, 此过程中如发现IP、IS偏离要求值较大, 可适当调节交直流电源的输出和分流器的螺丝。记下加入温升电流后的本体表的指示值T, 再将此值与T0相比较, 判断该温度表的发热特性是否满足要求。

而对于内置匹配器, 要先计算出 (IP/IS) 的值, 根据说明书上的表格决定5-5端子的电阻值, 调节5-5端子的电阻值后, 同样用YSJ-1A交直流电源输出电流IP, 恒温30分钟读取本体表的指示值T, 再与T0相比较, 判断该表计的温升试验是否合格。

(5) 以下以某110kV#1主变绕组温度表校验为例。

主变型号:SZ9-50000/110

温升试验数据:变压器在100%额定容量最大电流高压17档下, 施加最大总损耗254.6kW稳定时, 油顶层温升为54.5K, 高压绕组为59.2K, 低压绕组为62.1K。

用于绕组温度计的测量TA接在变压器高压侧, 该TA变比为400:5;高压17档时电流为298.2A。

由温升特性曲线 (图2) 查得IS=0.48A

变压器电流互感器的二次侧额定电流为Ip=298.22/ (400/5) ≈3.73A

据厂家提供的电流匹配器选型参照表可知5A≥Ip=2.88A>2.2A, 因此可选择44677型电流匹配器。

由于IS= (10～15) %Ip, 得出K=6。

调节交直流电源输出和匹配器的分流器电阻, 使串联在其上的电流表读数分别接近Ip、IS值, 恒温30分钟后读得本体表读数为T=54℃, 未加入电流前本体表的读数为T0=50℃, 该表温升符合要求。

绕组温度计在稳态的情况下是可以直接参考的, 但在动态下同样受到油对热源热交换时间常数较大的影响, 有一定的局限性, 在超额定电流运行时也不能准确地反映绕组温度。另外若运行中的变压器采用强油循环或冷气器, 在不同的负载条件或温度下, 所投入的冷却器数量不同, 从而变压器内部油流速有较大的变化, 进而引起变压器绕组对油的温升特性发生较大的变化, 这样就可能在某些工况下, 变压器的温升特性与温度计电热元件的温升特性有较大的差别, 其温度指示值有一定的误差。

4 结束语