安全接头范文（精选7篇）
安全接头 第1篇
1 资料与方法
1.1 一般资料
选取我院普外科住院时使用静脉留置针的患者236例, 其中男139例, 女97例。其中正压无针输液接头患者 (A组) 107例 (45.3%) , 男63例, 女44例;普通肝素帽患者 (B) 组129例 (54.7%) , 男76例, 女53例。2组患者凝血功能均处于正常水平, 差异无统计学意义 (P>0.05) , 具有可比性。
1.2 材料
2组留置针均采用江苏碧迪医疗器械有限公司生产的BD REF 383336安全留置针, A组使用美国ICU医疗用品公司生产的CLC2000可来福正压无针输液接头连接静脉留置针, 固定材料均选用3M透明贴, B组采用江苏碧迪医疗器械有限公司生产的BD REF 388638无正压肝素帽连接静脉留置针。
1.3操作方法
操作者均为熟练掌握静脉穿刺的护士。 (1) 选择静脉。均选择手背或前臂相对较粗、较直、弹性好、血流丰富且易于固定的静脉血管为穿刺部位, 避开关节、受伤、感染部位的静脉。 (2) 穿刺。常规消毒后, 在无菌技术操作下, 进行静脉穿刺置管术。穿刺成功后, 分别按照患者的意愿连接普通肝素帽和正压无针输液接头。A组应用可来福正压无针输液接头时, 用注射器抽取约3~4ml生理盐水或用输液器接头与可来福接头阴性端连接, 将接头阴性端向上排气, 取下可来福接头的保护帽, 将其阳性端与已穿刺好的套管针连接, 便可输注液体, 输液完毕后直接拔出输液器接头。再次输液时, 常规消毒可来福正压接头的阴性端即可。B组接肝素帽按护理程序进行。2组进行相同的留置针护理。
1.4 观察指标
每天在输液前后进行评估并记录。有效性为留置管回血情况及堵管情况, 安全性则为患者发生穿刺相关的感染几率和护士意外针刺伤发生几率。留置针内出现血性液体, 则判断为回血。滴速明显减慢或停止;用注射器回抽或注入不畅栓均视为堵管。穿刺部位皮肤红肿、压痛、渗出, 判定为针道感染;临床有感染症状, 导管尖端培养阳性则判定为导管相关性感染[2]。针刺伤为采用该留置针输液系统时的任何相关操作所致的意外针刺伤。
1.5 统计学方法
计数资料以率 (%) 表示, 组间比较采用χ2检验, P<0.05为差异有统计学意义。
2 结果
A组发生回血、堵管、感染、护士意外针刺伤等事件的几率低于B组, 差异均有统计学意义 (P<0.05) 。见表1。
注:与B组比较, *P<0.05
3 讨论
正压无针输液接头在无任何连接件与之连接的情况下呈封闭、无菌状态, 接头的阳性端可任意连接外周静脉、中心静脉、留置针、三通阀门等需肝素帽封头的端口, 阴性端头可连接并锁住注射器、输液器、输血器, 完成输液, 输血和抽血等治疗任务, 尤其在抢救过程中及时为患者建立了循环通道, 从而为抢救争取了时间[3]。
正压无针输液接头能有效阻止留置针回血使用正压无针输液接头能有效防止血液回流套管针造成的堵塞, A组明显较B组发生回血、堵管的几率低。基于其独有的正压设计, 当拔下输液管或注射器时, 产生一个正压, 自动使连接管内的液体向前推进, 使留置针管腔内充满液体, 可防止血液回流到留置针内, 避免形成血栓, 不需用应用肝素等抗凝剂封管, 仅用生理盐水冲洗即可, 所以对抗凝血机制有问题的患者起到了保护作用, 也减少了护士多次冲管、封管的不便, 另外, 还避免了潜在的血液反流导致的患者的心理负担[4]。
正压无针输液接头的封闭作用, 使导管始终处于无菌封闭状态, 且无需使用针头, 有效降低了感染率, 保护了患者, 克服了有针输液连接的弊病。另外, 正压无针输液接头可避免针头反复穿刺, 小微粒进入空管造成热源反应, 可减少患者在连接肝素帽插入头皮针等操作中意外感染的几率, 本回顾性分析证实了该项结论。另外正压无针输液接头几乎无死腔, 残余体容积仅为0.06ml, 可避免昂贵药物的浪费, 确保药剂量的准确[5]。正压无针输液接头采用螺旋式连接, 节省了头皮针、肝素帽、生理盐水、肝素钠、针头、纱布等, 为患者减轻了经济负担, 也节约了有限的医疗资源。
正压无针输液接头也降低了医护人员发生意外针刺伤的风险, 进而降低了医护人员发生感染某些传染性疾病的风险。随着人口的频繁流动和生活方式的改变, 某些传染病如艾滋病、梅毒的发病率越来越高, 因此, 医护人员意外的针刺伤感染这些特殊疾病的风险加大。此外, 正压无针输液接头无需使用针头, 使医护人员发生意外针刺伤的风险明显减少, 进而使特殊感染的发生风险明显降低。总之, 正压无针输液接头较肝素帽接头具有更低的回血、堵管、感染、意外针刺伤等事件的发生率, 具有良好的有效性和安全性, 降低了护理工作难度, 可广泛应用于临床。
摘要：目的 观察正压无针输液接头临床输液中的有效性和安全性。方法 选取该院普通外科使用静脉留置针的患者236例, 其中接受正压无针输液接头的患者107例 (A组) , 接受肝素帽接头的患者129例 (B组) , 进行有效性 (回血、堵管) 和安全性 (感染、护士意外针刺) 的评价。结果 A组发生回血、堵管、感染、护士意外针刺伤等事件的几率低于B组, 差异均有统计学意义 (P<0.05) 。结论 正压无针输液接头具有良好的有效性和安全性, 在临床静脉滴注操作中值得推广和应用。
关键词：正压无针输液接头,肝素帽接头,静脉滴注
参考文献
[1] 刘芳.正压接头替代肝素帽在静脉留置针输液中应用的优点[J].医学理论与实践, 2009, 22 (9) :1159.
[2] 张亚梅.预防静脉留置针感染的护理[J].中国煤炭工业医学杂志, 2019, 12 (12) :1951-1952.
[3] 吴邯, 黄云虹.正压型无针连接式留置针在ICU病房患者中的应用及效果观察[J].齐鲁护理杂志, 2011, 17 (31) :26-27.
[4] 卿美英, 徐芳, 黄莉, 等.正压无针输液接头的临床应用[J].当代护士 (专科版) , 2011, (5) :127-128.
导线接头的处理 第2篇
1. 铜芯导线接头处的锡焊
(1) 电烙铁锡焊。铜芯导线≤10mm2的接头可使用150W电烙铁进行锡焊。锡焊前, 接头上均须涂一层无酸焊锡膏, 待烙铁烧热后, 即可锡焊。
(2) 浇焊。铜芯导线≥16mm2的接头, 应用浇焊法。浇焊时, 在化锡锅内, 用喷灯或电炉加热溶化焊锡, 至其表面呈磷黄色, 焊锡即达到高热。将导线接头放在锡锅上, 用溶化的锡从接头上面浇下, 直到全部焊牢为止。再擦去焊渣, 使接头表面光滑。
2. 铝芯导线的接头处理
(1) 螺钉压接。此法适用于负荷较小的单股铝芯导线的连接, 连接时先除去铝芯线头表面的铝氧化膜, 并涂上中性凡士林, 然后在接近线端处卷上2~3圈 (以备线头断裂后再次连接用) , 把两个线头相对的插入接线瓷头 (又称接线桥) 的两个接线柱上, 最后旋紧接线柱上的螺钉。如果连接处是在插座或熔断器附近, 可用插座或熔断器上的接线柱直接进行连接。
(2) 压接管压接。此法适用于较大负荷的多根铝芯导线的直线连接。连接时根据铝芯导线规格选择合适的铝压接管, 除去铝芯表面和压接管内壁的铝氧化层, 涂上一层中性凡士林。再把两根铝芯导线线端相对穿入压接管, 并穿出压接管25~30mm, 压接时, 第一道坑应在铝芯线端一侧, 不可压反, 压接坑的距离和数量应符合技术要求。
3. 接头与接线柱的连接处理
(1) 线头与针孔式接线柱头的连接。接线时, 如果单股芯线接线柱插线孔大小适宜, 只要把芯线插入针孔, 旋紧螺钉即可。如果单股芯线较细, 则要把芯线双根插入针孔。如果是多根细丝的软线芯线, 必须先绞紧, 再插入针孔, 切不可有细丝露在外面, 以免发生短路事故。
碳钢螺纹接头钎焊的研究 第3篇
1 课题研究的意义
钎焊接头主要有对接、斜接、搭接三种基本形式, 它适合于不同的应用场合。而在生产实际应用中, 仅有上述三种钎焊接头基本形式远不能满足生产应用的需要, 螺纹钎焊接头属钎焊搭接 (套接) 接头的一种特殊形式, 它不同于一般接头钎焊, 其难点在于:
1) 钎焊时, 毛细作用非常弱, 有形成中断钎料毛细管作用的拐角, 钎料流动性差, 同时易在螺纹根部出现钎料堆积, 不均匀;
2) 钎焊间隙控制困难, 螺纹加工精度要求高, 间隙太小, 螺纹旋合困难;间隙太大, 造成钎料量不足, 钎透率低;
3) 当钎料量不足, 外置钎料又难以补充, 影响接头强度。
螺纹接头的固定, 在生产应用中, 当有致密性要求时, 通常采用如下两种方法:一是当螺纹拧紧后, 采用焊接 (熔焊) 方法予以密封, 但焊后不可拆卸;同时焊接变形大, 并难以控制。二是当焊接困难或不宜采取焊接时, 常采用在旋合螺纹表面涂以厌氧粘合剂, 拧紧后待粘合剂硬化达到紧固作用, 而在高压、受热状态下粘合剂又易软化, 造成螺纹松动。若能实现螺纹接头钎焊, 既能弥补焊接或胶接的不足, 提高致密性, 保证零件形状及尺寸精度。必要时, 又可拆卸。螺纹接头钎焊, 其毛细作用非常弱, 它需以工艺镀层作钎料, 靠加热过程中与母材反应形成钎缝, 其钎焊接头强度受钎料的强度、钎料、钎剂与母材三者的配合、接头的间隙等因素的影响。解决其钎焊的工艺方法和连接强度是研究螺纹接头钎焊的关键。
2 螺纹接头钎焊实验设计方案
2.1 接头形式的选择
螺纹钎焊接头属搭接接头的一种特殊形式, 本课题采用螺栓、螺母连接形式进行实验。试件尺寸见图2-1。
2.2 试验材料及试样制备
2.2.1 试验材料的选用
试验材料:母材 (螺栓、螺母) 选用45钢、其原始组织为铁素体+珠光体。钎料选用H62黄铜, 其组织为α+β′固溶体。钎剂选用100%无水硼砂, 见表2-1、表2-2。
由表2-2可见, H62黄铜钎料比母材45钢熔点低许多, 这有利于控制钎焊温度, 不会导致母材晶粒过分粗大、过烧或局部熔化现象, 从而使钎料应与母材发生溶解, 扩散等相互作用, 形成牢固的冶金结合。
2.2.2 试样制备
1) 接头间隙的选择。
对螺纹接头而言, 既要考虑合适的旋合间隙, 又要考虑合适的钎焊间隙, 选择和控制同时满足两者合适的间隙是试验能否成功的关键, 因此, 需做到:一要理论计算尽可能准确;二要严格控制和提高螺纹加工精度;三要使H62黄铜达到规定镀层的厚度。根据上述间隙选择原则, 本次实验接头间隙在0.05~0.2mm范围内进行选择确定。
2) 螺纹加工控制。
要保证钎焊接头间隙, 关键是螺纹加工能否达到设计要求, 螺纹加工后还需加上黄铜镀层才是钎焊接头间隙。其难点在于:一是螺纹加工误差, 特别是按标准螺纹车制后, 其中径再车负公差, 加工难度大;二是螺纹加工测量较困难;三是螺纹接头间隙小, 加工精度高, 对人员、机床精度、刀具都提出较高的要求, 造成实际加工试件间隙与理论值有一定的误差。本次实验要求螺栓按标准螺纹6级精度, 螺母按标准螺纹5级精度车制, 然后再按标准中径分别车负公差, 0.05、0.1、0.15、0.2。本次实验分三批共加工试件60副, 每批20副螺栓。
3) 螺栓表面电镀层的控制。
钎焊前对母材表面镀覆黄铜是一项特殊的工艺措施, 对螺纹接头来说, 由于接头的特殊性, 电镀时, 必须保证镀层的厚度。它需完全依靠镀层来保证钎料量。
2.3 钎焊工艺
待焊零件表面覆盖物会妨碍液态钎料在母材上的铺展和填缝, 须予以去除。先将待焊试件从重铬酸甲溶液中取出, 并用清水冲洗烘干。试件装配前检查待钎焊表面的清洁度及装配间隙, 然后将螺栓、螺母按图2-1位置装配好。将钎剂100%硼砂用无水酒精润湿后, 涂在螺栓、螺母的两端或在装配前, 将钎剂涂在螺栓上, 再旋到螺母中, 在放入加热炉时需注意螺栓的放置方向, 应将螺栓竖放, 有利钎料、钎剂均匀流动, 防止加热时钎剂、钎料堆积在螺纹根部的现象。
2.4 钎焊工艺参数的确定
1) 钎料温度的选择。
钎焊温度是依据选用钎料的熔点来确定的。H62黄铜熔点为890~905℃, 钎焊温度应高于钎料熔点。初定为930℃~960℃。
2) 保温时间的确定。
保温时间的主要依据是钎料与母材相互作用的特性, 同时应考虑焊件尺寸和钎缝间隙等因素, 保温时间初定为8~10分钟。
3) 加热速度和冷却速度的确定。
将加热炉加到所需温度再放入试件, 进行保温加热。冷却速度对接头质量也有影响, 试件出炉后, 采用自然冷却方式。
2.5 实验方法及实验设备的确定
2.5.1 钎焊方法及设备
实验所需设备和工具:1) 电阻加热炉;2) 钳子;3) 秒表;4) 垫板。
2.5.2 扭矩性能测试
为了使螺纹连接在长期工作条件下, 能保证结合零件的稳固, 必须给予一定的拧紧力矩。见表2-8:
扭矩的大小, 反映了钎焊接头强度的高低, 由表2-8可知, M12钎焊接头扭矩能达到34.5N·m即可视为满足实际应用条件的螺栓连接, 考虑到34.5N·m是必须达到的值, 作为试验研究, 扭矩值必须大于规定值, 以排除不确定因素, 才能证明试验结果的有效性和可信度。因此, 本次实验将扭矩测定值定为60N·m, 小于60N·m, 即视为未达到规定的设计要求。测试起点扭矩为60N·m, 依次递加10~20N·m, 直至螺栓松动为止。
2.5.3 金相制备
经扭矩测试后, 各批选择典型试件, 采用线切割加工方法, 沿螺栓的纵向对中剖开, 取其一半, 对试件进行多次打磨抛光, 达到镜面后, 用4%硝酸酒精进行腐蚀并烘干。将制备好的试样放到显微镜进行金相观察。
3 实验结果及分析
3.1 扭矩测量
表3-1为第三批实验试件接头扭矩数值统计表, 采用相同的镀层厚度0.15和相同的钎焊工艺 (钎焊温950~960℃、保温时间10~12m in、镀后最大配合间隙0.072)
3.2 钎焊接头的金相分析
从图3-1中可看到螺纹根部、缝隙, 都被黄铜钎料填满。接头强度大, 甚至出现螺栓杆部断, 仍未松动, 说明黄铜钎料与基体45钢扩散发生作用, 同时母材间与液态钎料溶解, 提高了钎焊接头的强度, 但钎缝存在不均匀现象。
3.3 实验结果综合分析
第一批实验结果:扭矩达到60N·m以上共有5件, 合格率仅为25%。试验说明930℃温度偏低。
第二批实验结果:扭矩达到60N·m以上共有10个件, 合格率为50%。其中, 120N·m以上6件, 最大达150N·m。试验说明, 增加钎料厚度减小间隙, 有利提高接头强度。
第三批实验结果:扭矩达到60N·m以上为20件, 全部达到规定值, 合格率100%。
其中, 120N·m以上11件, 最大达150N·m螺栓断, 仍未松动。
通过扭矩测试及金相分析说明:严格控制螺纹加工精度, 减小接头间隙, 提高镀层厚度, 提高加热温度, 延长保温时间, 就能提高接头强度。但应看到虽然接头扭矩最终达到规定值, 但同一批次扭矩数值的不同说明试验过程仍存在不足。主要表现在螺纹加工精度控制不严, 接头间隙不均匀, 钎料量不足未能完全填满间隙, 并存在钎料局部堆积、母材局部氧化现象。有待进一步改进、提高。
4 结论
本文根据钎焊的基本原理, 通过对碳钢螺纹接头钎焊实验和分析, 得出如下几点结论:
1) 用H62黄铜钎焊45钢, 具有良好的钎焊性, 合适的钎焊工艺能达到母材的机械性能 (强度) , 碳钢螺纹接头钎焊是可行的。
2) 碳钢螺纹接头钎焊其钎焊工艺规范参数可定为:钎焊间隙0.06~0.1m m, 钎焊温度950~960℃, 保温时间10~12m in。
3) 螺纹接头钎焊, 必须严格控制螺纹加工精度和保证所需的镀层厚度, H62黄铜镀层应保证在0.15~0.2mm之间。
4) 应用生产实际, 其工艺参数必须根据焊件大小、材料等因素在实践中进行调整、验证。
5) 因实验条件所限, 本次实验采用普通电阻加热炉, 氧化现象较严重。为去除和减少氧化现象, 在实际应用中, 应采用保护气氛炉中钎焊或真空钎焊, 可取得满意的结果。
参考文献
[1]方洪渊主编, 简明钎焊手册[M].北京:机械工业出版社, 1999.
[2]邹僖主编, 钎焊[M].北京:机械工业出版社, 1989.
管接头高频焊接研究 第4篇
关键词：高频焊,管接头,工艺
1 测试方案
1.1 取样
本次分析主要以管接头G J T-B 09为主, 随机抽样来料管接头20件, 市场外退泄漏管接头5件, 按表1进行分组。
1.2 制样
根据经验, 目前高频焊接功率在1000~1600W之间进行取值, 本试验高频焊接功率取值1050W、1350W、1400W、1550W, 在此功率下焊接温度控制在750℃~1100℃之间;焊接时间根据频率进行调定;冷却方式有水冷 (在水中冷却) 、空冷 (在空气中冷却) 两种。
具体实验方式如表2所示。
按照表2进行焊接, 根据焊接效果选取制样, 成品如图1所示, 将样品进行区分, 作相应的保护, 待金相分析。
1.3 测试方法
管接头高频焊焊接受力主要集中在横截面、纵截面 (以下称横面、纵面) , 将焊接好的管接头用线割解剖研磨如图1所示, 分别在横面、纵面上任意取3个点, 用400×显微镜进行金相分析。
2 实验结果
根据高频焊焊接管接头状况, 挑选2#、4#、6#、9#、11#、13#、14#样品按照图示位置切开, 并研磨横面、纵面, 如图2~10所示。
3 实验分析
为得出最终的结论, 将试验所得的金相照片进行比对、分析, 在管接头未经过任何加工的时候, 其金相分布较为均匀, 而且比例分布比较合理, 见图11。
与加工 (焊接) 过后的管接头金相进行对比, 当焊机功率增大的时候 (焊接温度提高、焊接时间减短) , 即:焊接过程中, 焊接问题突然提高, 部分金属原子来不及扩散, 使得原子与原子之间进行激烈碰撞, 熔合为一体, 导致管接头内部金相逐渐变得扁平化、细长化, 各相均连接在一起;在1350W的时候, 金相可以看出, α相的数量明显多于β相;到了1400W时, 各项均在增大, β相的增大幅度大于α相增大的幅度, 比例趋于平衡;到1550W之后, β相基本连成一片, 且占的面积较大;如图12所示。
3.1 水冷与空冷的比对
由图13可见, 直接水冷会导致大面积的β相出现, 而且极不规则, 主要是由于当材料处于高温状态的时候, 内部的金属原子在移动, 突然的冷却, 导致活动原子活动骤然停止, 所以呈现出不规则的状态, 处于该状态下的接头内部应力较大, 容易产生开裂、泄露等不良;而先空冷10s再水冷, 与放置空气中冷却至常温的金相基本一致。
3.2 手工焊接与高频焊接的对比
由图14可见, 手工焊接是传统的焊接方法, 而我司目前使用的是1350W高频焊接, 由金相图可见, 手工焊接的金相较繁杂, 主要是手工焊接的时候, 接头各个部位的受热不一致, 导致有些地方金相发生变化, 某些地方保持原来的状态;而高频焊接出来的产品的金相基本一致, 受热较均匀, 一致性较好。
4 实验结论
(1) 当温度骤然温度骤然升高的时候, 内部金相均变大, 温度越高β相的增大幅度大于α相增大的幅度。
(2) 焊接完后直接水冷会导致内部的金相极不规则, 且内部应力较大, 易产生开裂、泄露等的不良显现, 后面一种情况内部金相相对较规则。日本东芝专家对日本东芝泄露的管接头进行分析, 也得出相应的结论。
由此可见, 在控制好高频焊焊接工艺的前提下, 推广高频焊焊接工艺不单可以提高生产效率, 而且可以保证焊接一致性, 提高产品质量。
5 整改措施
综合考虑产品的质量、一致性及效率方面的问题, 目前仍需要使用高频焊接, 但必须将高频焊接方法变成可控的焊接方法, 在一些关键的参数上必须作出规定, 及部分检测手段也应该相应的提高, 具体方案如下:
(1) 全面分析现有高频焊焊机的特性, 规范设置合理的焊接电流、焊接时间。
(2) 完善高频焊焊接工艺作业指导书, 强调焊接要点和冷却时间规范。
(3) 编制管接头高频焊焊接工艺稽查表, 不定期对高频焊工艺纪律、焊接质量进行稽查。
(4) 管接头来料检增加金相组织检测项目, 指定管接头棒料供应商并连同来料日期标记在管接头成品上。
6 结语
通过对管接头高频焊接的研究, 找出影响焊接的相关因素和具体的解决方案, 从而提高高频焊接质量和效率。本文主要通过实际方案分析, 从焊接频率、焊接时间和冷却条件之间的联系进行分析, 将焊接工艺作业指导应用在实际生产中, 在实际中发现问题, 解决问题, 选择最优的高频焊接工艺方法, 为高频焊接创造更多的有利的发展条件, 提高高频焊接工艺技术, 这对于高频焊接工艺的发展具有十分重要的意义。
参考文献
[1]祖国胤, 王宁.复合钎焊铝箔技术在汽车热交换器生产中的应用[J].汽车工艺与材料, 2003 (12) :37-38.
[2]吴学礼, 赖明道.焊接过程主要工艺参数的微机实时监测[J].焊管, 1990, 13 (4) :1-6.
鼻饲管接头的改进 第5篇
按正规操作方法进行插管, 插至标志处, 检查是否在胃内, 用胶布将胃管固定于鼻翼及脸颊部, 连接注射器开始注入温开水、鼻饲饮食或药液, 每次抽吸时, 应将胃管末端反折, 防止空气进入, 用纱布包好, 系紧固定好, 整理病人、用物等资料并记录。
在临床工作中, 一次性胃管因厂家不同, 接头各种各样, 管径也有精细不同的12种, 在灌注的过程中存在一些问题: (1) 注射器和胃管衔接不上, 接头太紧; (2) 注射器和胃管不配套, 接头太松, 在灌注过程中, 液体容易从接头处流出, 污染床单、衣物; (3) 在临床工作中影响操作, 费事费时。
现将注射器和胃管末端连接处的接头进行了设计, 在每个一次性胃管包装袋里都配套有一个符合YY0114-1993规定的聚乙烯接头, 这样可以把注射器和胃管连接起来, 而且连接比较紧密、配套, 不会出现太紧或太松的现象, 不会出现漏液, 使用也比较方便, 现介绍如下。
1 方法
接头一端和注射器乳头端连接, 另一端呈螺旋式缩小, 这样和任何一种胃管都能连接 (见图1) 。
2 优点
取材方便, 制作简单, 成本不高。连接比较紧密, 不会出现太紧或太松的现象, 也不会出现漏液, 使用起来比较方便。
关键词：鼻饲管接头,改进方法,优点
参考文献
管道绝缘接头理论研究 第6篇
关键词：管道绝缘接头,功能,研究
1 整体式绝缘接头基本参数
本文研究的绝缘接头为整体式绝缘接头, 可用于输送燃气、输水、输油管网的管路中, 是依据SY/T0023-1997《埋地钢制管运阴极保护参数测试方法》、SY/T0086-2003《阴极保护管道电绝缘标准》以及Q/XDFI-2007标准设计及制造的。本文分析的红丝接头参数如表1。
2 整体式绝缘接头的功能及结构
绝缘接头是与埋地钢质管道有同样的密封性能、强度性能和绝缘性能要求的管道接头。它包括组合件, 绝缘板、填料、密封环、短管等。该接头的主要作用是在钢制管道的各管段之间, 主干管道与分支管道间, 管道与设备之间进行绝缘隔离, 它把有阴极保护的管段和无阴极保护管段隔离开的链接装置。一般在被保护管道的出站口、大型穿越的两端、杂散电流影响段以及被保护管道与其他不应受到阴极保护的主、支管道连接处装设的绝缘接头。
整体式绝缘接头由两端钢管、绝缘密封件、绝缘填料、绝缘保护层组成。在两端钢管间采用高压进行挤压绝缘密封件、密封填料。从而形成密宫式密封结构, 达到了了良好的绝缘效果和密封效果, 同时保证了连接的强度。最后在外面套上热缩套, 防止在大气中老化和冲击破坏。其结构图如图1。
如图1示, 此整体式绝缘接头通过一个特殊的结构把两段钢管连接起来, 其中活动端钢管有一个凸台, 冷挤压加工后顶住绝缘密封件和绝缘填料使其不能左右移动, 最外层钢套通过焊接与固定端钢管连接起来, 另一端与锁紧丝圈配合, 顶住绝缘填料的另一端, 从而间接把把两管端连接成一个密封的整体, 而且由于中间用PE管和绝缘填料的衬垫, 防止了钢结构连接成一个整体, 同时达到“电绝缘”的效果。
3 失稳的临界轴向力计算
公称直径为DN100的管道, 采用外径108mm、壁厚6mm的管道。由于套管内有密封结构, 密封接头处的螺纹连接装配时, 需要拧紧, 在拧紧力矩作用下, 管螺纹处于拉伸与扭转的复合应力状态下, 所以管螺纹连接必须是紧连接才能使密封结构有效。查表可得管螺纹的抗拉强度为370MPa。
由于螺纹连接处材料是塑性的, 故可根据第四强度理论将管螺纹的抗拉强度370MPa代入螺纹连接预紧力的计算公式:
将上述结果代入螺纹连接危险截面的拉伸应力得:
由此可得绝缘接头的极限拉应力为546KN。
4 结论
通过计算机分析的绝缘接头在受拉方向的极限载荷和理论计算结果基本一致, 在整个绝缘接头受拉时, 首先失效的是螺纹连接处, 接头所受的轴向拉力不超过管螺纹连接处的极限载荷, 绝缘接头就不会失效。超过极限载荷时材料开始屈服变形, 绝缘接头的密封结构也会随着变形量的增加而失效, 出现漏气。此处通过理论计算和计算机计算, 为工程设计, 加工和施工提供科学的依据。
参考文献
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分层胶带接头冷粘技术 第7篇
兖州矿业(集团)公司济宁2号煤矿选煤厂共有32条普通皮带担负着原煤、精煤及矸石的运输任务。由于经常需要处理皮带接头，他们经反复试验，研究出行之有效的接头冷粘技术及工艺。该工艺克服了以往普通皮带粘接中的弊病，有效地解决了皮带接头易起皮和断裂的问题，提高了皮带接头质量。
其工艺如下： (1) 检查胶液的质量。取适量胶液倒入烧杯中，其颜色应为黄色稍带红色，且有透明感。若胶液发白或发暗说明已变质。 (2) 做台阶。根据皮带宽度确定接头角度、接头长度、台阶数、台阶长度及每个台阶应留衬布层数，对称剥出接头两胶接面上各个台阶。 (3) 打磨。用磨光机轻轻擦去各台阶表面胶层，打磨标准为表面无粘胶、衬布均匀起毛，将台阶过渡处磨出棱角，不可将各层内衬布磨透。 (4) 涂胶。将两胶接面按台阶对齐并取适当位置固定在大于2倍皮带宽度的木板上，用毛刷蘸取配制好的胶液涂在台阶表面。通常表面要涂3次胶液，用手背轻触胶面感觉不粘时方可进行下一次涂胶。涂胶时毛刷应沿一个方向用力缓慢移动，尽量使胶层均匀，避免胶液起球成块和起泡。涂胶最好在常温下进行，可用红外线烘烤胶面(严禁使用碘钨灯)。烘烤时，灯距胶面≥300mm，缓慢移动烤灯使各处受热均匀，胶面最高温度不能高于60℃。 (5) 粘合。待胶液基本挥发后方可进行粘合。粘合时将两胶接面一次性对齐各个台阶，避免错位或跑偏。粘合后用木锤使劲从中间向四周敲击，充分挤出内部气泡，保证胶接效果。 (6) 固化。皮带粘好后需固化一定时间方能使用。胶液配以一定量的固化剂可适当调节固化时间，但其用量越多，胶液凝固后越脆，粘接越不牢靠。X10.05-05