选型原则范文（精选8篇）
选型原则 第1篇
1 道路绿化选型原则
1)因地制宜、以人为本。道路绿化的主要功能是遮阴、降温、减噪以及改善周围环境等,因此在进行植物选型时应根据不同植物的习性来满足其要求,在进行选型时应以乡土树种为主,避免选用未经引种驯化的外来植物作为绿化植种,避免由于其不能适应当地生态环境而死亡在影响绿化效果的同时带来经济损失。2)生物环保性、艺术性、多样性。在进行植物选择时应根据地域特征和实际需要进行选择,如在粉尘较多地区应多配置易于吸带粉尘的树木,而在有毒有害气体较多的地域则应多栽植可抵抗有害气体的树种,以便于充分发挥其环保功能;由于道路绿化是城市整体环境的重要组成部分,也是城市文化的组成部分,因此在选择道路植物时应针对具体城市道路情况结合各类植物的观赏特性进行配置,并尽量实现多树种相互搭配、合理布置,以便形成丰富多彩的绿化效果,应充分结合不同植物不同的形态特征、树形冠型、叶形叶色等特征来表现出一定的艺术思想,同时应注意纵向立体轮廓线和空间变换,力求做到高低搭配、起伏相间,使其远观上产生节奏韵律而避免呆板;在进行物种选择过程中应从多样性出发,在适地适树的原则下尽量丰富绿化材料,对于引进的外来树种一旦经过引种驯化成功后则可批量种植,同时应从病虫害防治的角度考虑应注意多物种之间的相互搭配,避免大面积单一树种可能导致病虫害大面积爆发和将两个转主寄生的树木邻近栽植,可达到病害发生可相互间起到隔离作用以减少经济损失。3)可持续发展原则。根据树种常绿与落叶、快长与慢长以及远亲与近亲等关系选择多个乔、灌和草种之间的合理搭配,并应注意速生树种和慢生树种之间的相互衔接问题,确保二者之间的比例关系以尽量满足道路绿化的长期景观效果;在绿化过程中经常遇到植种与地下管网以及地上架空线路相互妨碍的现象,因此在进行植物选择过程中应充分考虑其相互间的关系以选择适宜的树种,避免出现在地下管线上部栽植大型乔木类导致其无法吸收养分而死亡的现象和在架空电线下面栽植大型乔木导致树线矛盾而不得疏枝影响美化效果的现象,更为甚者是在大风天气树枝将线路压断的现象带来人民的生命财产损失等。
2 道路绿化配置原则
1)行道树植物选择。一般情况下一条路应以一个品种为宜或采取两种间植的方法,而应防治行道树树种配置杂乱,整条路段树种及规格相差甚大的现象,由于行道内行人较多因此不易采用连续栽植的方法,宜采用透气性路面砖进行铺装并将树池上加盖池篦子的方法,行道树一般根系不深容易发生歪斜甚至倾倒现象,因而该部位树种应尽量采用耐践踏、抗污染能力强的树种,同时宜在其四周设树池以便于后期管理,在树种选择上应尽量选用主干笔直、无飞叶落絮的树种;但其应尽量避免树种单一现象。2)园路植物配置。作为全园骨架的园林道路担负着游览路线、连接景观区等功能,因此其配置品种和形式上都应比城市道路更加丰富多彩,在园林主路上应选择可代表绿地形象风格的树种以达到引人入胜的效果,而作为园内各部位主要道路的次路,由于其担负着供游人休憩的作用,同时由于其往往蜿蜒曲折,因而植物配置应以自然方式为宜,并达到沿路有疏有密、有高有低的效果。3)路侧绿化带树种选择。路侧绿化带是指在道路侧方人行道边缘至道路红线之间的绿带,其在城市路景中宽度最大,因此在植物配置过程中应尽量采用乔、灌、色带以及花草等多植种合理搭配,以期建成复杂的植物群落结构,形成不同的植物景观;其在靠近人行道向路侧红线方向上应形成矮、中、高不等的绿化格局,以开拓人们视野,形成富于变化的林缘线和林冠线,并应对其进行定期修剪以实现良好的生态景观路,同时应考虑其与毗邻的绿地之间的结合方式,以实现其与周边建筑等相互协调。4)交通岛植种选择。交通岛绿地分为中心岛绿地、导向岛绿地以及立体交叉岛绿地等多种形式,因其具有导向的作用,因此其周边植物配置应具有增强导向的功能,并在行车范围内应采用通透式配置,尤其是中心岛内植物应保证各路口间实现通畅,导向岛内则应以各种地被植物为主,立体交叉岛内则应以草坪为底色,然后用树丛、孤植树或花灌木等作为点缀以形成开阔的林草地景观。5)高速公路植种选择。对高速公路进行合理的植物配置可造成丰富的植物景观以实现减轻驾驶人员疲劳程度和美化环境的效果,其绿化主要分中央隔离带绿化、边坡绿化以及互通绿化等,其中央隔离带一般不选树冠过大、树身过高的植种以避免影响行人视线,且其中选择的树种不宜过多,色彩也不宜过艳以及其节奏感不宜太强烈;边坡绿化则应以满足其固定坡土、防止冲刷等作用为原则,其植种配置应以不破坏自然地形地貌为原则,并应选择根系发达、便于成活和管理的树种;互通绿化由于其处于高速公路交叉口的特殊部位,其最易成为人们视觉上的焦点,其一般采用大型模纹图案,以不同的线条造型来实现大气简洁的景观或采用苗圃景观形式,尽量采用密度相对较高以实现在发挥生态及景观功能的同时可在一定程度上发挥经济效益,并可为城市植物所需苗木提供保障。6)城市快速路的植物配置原则。该部位植物的选择应根据树木的间距、高度同司机视线高度和汽车前大灯照射角度作为参考因素,其应最终达到使道路亮度逐渐变化并能够防止眩光等来避免车体和司机受到损伤,同时应起到防止行人穿越的作用,在高速路出入口应以具备指示功能的乔木来指引汽车行驶方向,在匝道和干道汇合部位应避免种植可遮挡视线的树木,在大片绿地和绿岛内应避免种植植株较高的绿篱和乔木,而应以草坪为主,以常绿树和花灌木作为点缀。
3 树种配置原则
1)乔木选择。在乔木选择过程中应保证其植株整齐,其叶形、花型及果实等具备较高观赏价值,其树叶能在秋季变色则最好,且具有一定的耐污染、抗烟尘的能力,树种的生命周期较长,生长速度较快。2)灌木选择。在进行灌木树种选择过程中应选择枝叶丰满,株型完美,花期较长,花多并显露但其萌蘖枝不能过长以免影响交通;其生长速度应较快,植株无刺或少刺,且其应该耐修剪以便于人工通过修剪可控制其树形和高低;其应易于繁殖和便于管理,能够较大幅度的忍受大气中灰尘和路面辐射等性能。3)地被植物选择。在进行地被植物选择时应根据当地气候、温度、湿度以及土壤等条件来进行选择,一般在北方城市内应多选择冷季型草坪作为地被植物,同时诸如棣棠等多种低矮花灌木等均可作为地被植物应用。4)草本花卉选择。在道路绿化中对草本花卉的选择应以宿根花卉为主,若条件允许能以乔灌草进行搭配则最为合理,同时应注意其生命周期,对生命周期仅有一两年的草本花卉则应尽量作为点缀功能采用。
4 结语
道路绿化作为城市景色中的重要组成部分,其在现代化城市中的作用日益明显,其不仅可改善城市内环境并可在一定程度上体现一个城市的精神内涵,因此在道路绿化建设中应因地制宜、因种制宜,多角度、多方位进行考虑才能最终实现道路绿化的真实功能,提升城市内涵。
摘要：结合道路绿化在现代化城市中作用日益明显这一现状,分别从道路绿化选型原则、配置原则及树种配置原则三方面论述了应如何因地制宜的对道路进行美化,以期最终实现道路绿化的真实功能,提升城市内涵。
关键词：道路,绿化,选型,配置
参考文献
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[3]王智兰.浅议城市道路绿化植物配置[J].青海环境,2007,19(4):56.
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大型网络设备的选型原则 第2篇
(1).适用性与先进性相结合的原则
不同品牌的交换机产品价格差异较大，功能也不一样，因此选择时不能只看品牌或追求高价，也不能只看价钱低的，应该根据应用的实际情况，选择性能价格比高，既能满足目前需要，又能适应未来几年网络发展的交换机。
(2).选择市场主流产品的原则
选择交换机时，应选择在国内市场上有相当的份额，具有高性能、高可靠性、高安全性、高可扩展性、高可维护性的产品，如中兴、3Com、华为的产品市场份额较大。
(3).安全可靠的原则
交换机的安全决定了网络系统的安全，选择交换机时这一点是非常重要的，交换机的安全主要表现在VLAN的划分、交换机的过滤技术。
(4).产品与服务相结合的原则
选择交换机时，既要看产品的品牌又要看生产厂商和销售商品是否有强大的技术支持、良好的售后服务，否则买回的交换机出现故障时既没有技术支持又没有产品服务，使企业蒙受损失。
选择路由器的基本原则：
(1)实用性原则：
采用成熟的、经实践证明其实用性的技术。这能满足现行业务的管理，又能适应3~5年的业务发展的要求；
(2)可靠性原则：
设计详细的故障处理及紧急事故处理方案，保证系统运行的稳定性和可靠性；
(3)标准性和开放性原则：
网络系统的设计符合国际标准和工业标准，采用开放式系统体系结构；
(4)先进性原则：
所使用的设备应支持VLAN划分技术、HSRP（热备份路由协议）技术、OSPF等协议，保证网络的传输性能和路由快速改敛性，抑制局域网内广播风暴，减少数据传输延时；
(5)安全性原则：
系统具有多层次的安全保护措施，可以满足用户身份鉴别、访问控制、数据完整性、可审核性和保密性传输等要求；
(6)扩展性原则：
在业务不断发展的情况下，路由系统可以不断升级和扩充，并保证系统的稳定运行；
(7)性价比：
不盲目追求高性能产品，要购买适合自身需求的产品。
选择防火墙的基本原则:
(1)总拥有成本和价格:
防火墙产品作为网络系统的安全屏障，其总拥有的成本不应该超过受保护网络系统可能遭受最大损失的成本。防火墙的最终功能将是管理的结果，而非工程上的决策。
(2)明确系统需求:
即用户需要什么样的网络监视、冗余度以及控制水平。可以列出一个必须监测怎样的传输、必须允许怎样的传输流通行，以及应当拒绝什么传输的清单。
(3)应满足企业特殊要求:
企业安全政策中的某些特殊需求并不是每种防火墙都能提供的，这常会成为选择防火墙时需考虑的因素之一，比如：加密控制标准，访问控制，特殊防御功能等。
(4)防火墙的安全性:
防火墙产品最难评估的方面是防火墙的安全性能，普通用户通常无法判断。用户在选择防火墙产品时，应该尽量选择占市场份额较大同时又通过了国家权威认证机构认证测试的产品。
(5)防火墙产品主要需求：
企业级用户对防火墙产品主要需求是：内网安全性需求,细度访问控制能力需求,VPN需求,统计、计费功能需求,带宽管理能力需求等，这些都是选择防火墙时侧重考虑的方面。
(6)管理与培训:
管理和培训是评价一个防火墙好坏的重要方面。人员的培训和日常维护费用通常会占据较大的比例。一家优秀的安全产品供应商必须为其用户提供良好的培训和售后服务。
(7)可扩充性:
网络的扩容和网络应用都有可能随着新技术的出现而增加，网络的风险成本也会急剧上升，因此便需要增加具有更高安全性的防火墙产品。
选择服务器的基本原则：
(1)稳定可靠原则:
为了保证网络的正常运转，用户选择的服务器首先要确保稳定。特别是运行用户重要业务的服务器或存放核心信息的数据库服务器。
(2)合适够用原则:
对于用户来说，最重要的是从当前实际情况以及将来的扩展出发，有针对性地选择满足当前的应用需要并适当超前，投入又不太高的解决方案。避免服务器采购走向追求性能，求高求好的误区。
(3)扩展性原则:
为了减少升级服务器带来的额外开销和对业务的影响，服务器应当具有较高的可扩展性，可以及时调整配置来适应用户自身的发展。
(4)易于管理原则:
所谓易于操作和管理主要是指用相应的技术来简化管理以降低维护费用成本，一般通过硬件与软件两方面来达到这个目标。
(5)售后服务原则:
选择售后服务好的厂商的产品是明智的决定。在具体选购服务器时，用户应该考察厂商是否有一套面向客户的完善的服务体系及未来在该领域的发展计划。
(6)特殊需求原则
不同用户对信息资源的要求不同，要使服务器能够满足用户的特殊需求，用户选型的时候也需要特别的考虑到。
选择UPS电源的基本原则：
1．UPS的容量
考虑到业务发展的可能，在不大量追加投资情况下，增加UPS输出容量，这可通过选择可以实现现场扩容的UPS产品，如现在模块化UPS产品及提前购买大容量UPS来实现。
2．电池供电时间
电池供电时间主要受负载大小、电池容量、环境温度、电池放电截止电压等因素影响。根据延时能力，确定所需电池的容量大小。
3．UPS的输入电压范围
UPS的输入电压范围，即UPS允许市电电压的变化范围，也就是保证UPS不转入电池逆变供电的市电电压范围。范围越大说明UPS适应性越好。
4．UPS电源保护解决方案
用户应根据自己网络系统的实际需求，同UPS广商或经销商讨论采用适宜自己系统的UPS电源保护解决方案。一般有集中式保护,分布式保护，综合式保护等电源保护解决方案。
5．UPS的外观、体积、重量及噪音等因素
刮板输送机选型原则与参数确定研究 第3篇
【关键词】刮板输送机；选型原则；参数确定
0.前言
刮板输送机是综采工作面实现机械化生产的重要设备之一，针对刮板输送机工况恶劣、负载情况复杂等问题，实现综采工作面机械化生产是煤炭行业发展的必然趋势之一，作为工作面必不可少的重要设备，刮板输送机担负着煤炭运输的艰巨任务，同时配合采煤机、液压支架等配套设备，以实现工作面破、装、运、支等采煤工序的连续作业。由于采煤工作面生产环境较为恶劣，且生产负荷较大，为了能够保证刮板输送机的稳定性，必须保证输送机的选型合理，设计参数满足核定生产力设计需求。本文以安徽某矿为例，结合矿山实际情况与数据分析，提出了刮板输送机的选型原则与参数确定的方法。
1.刮板输送机选型原则
煤矿输送设备的技术指标不仅包含具体的技术参数，而且包含可靠性指标。工作面输送机的主要技术性能参数有：输送能力、铺设长度、总装机功率。可靠性指标则以整机寿命和无故障连续运行时间表示。煤矿选择输送机性能的基本原则是：输送机的性能在特定的安装条件下，能够实现煤矿工作面的单产期望指标；输送机可靠性应保证在一次工作面安装运行期间无大修，基础部件无更换。
1.1与输送机性能有关的选型原则
（1）由工作面的预期年产量或日产量参照输送机的设计输送能力确定大致的输送机型号范围。
（2）输送机的输送能力应大于采煤机的生产能力。
（3）工作面的实际铺设长度通常应小于输送机的设计长度。但要注意的是，输送机的输送能力是工作面长度和倾角的函数，当工作面长度或倾角变化时，应对输送能力进行调整。尤其是工作面铺设长度超过设计长度时更要注意，应避免出现输送机能力不足的弊端。必要时，对于输送机的实际输送能力应咨询输送机设计工程师。
（4）输送机的中部槽高度应与开采条件相适应。较薄煤层和普通机械化开采应选用高度较矮的中部槽，高产高效综合机械化开采一般不受中部槽高度的限制。
（5）工作面煤炭的可采储量应与输送机的寿命相适应。
（6）中双链输送机较边双链输送机具有更高的运行可靠性，尽量不采用单链输送机。
（7）性能相同（相近）的输送机建议选择圆环链规格较大的输送机，可大幅度减少圆环链断链事故的频次。
（8）现代输送机选型倾向于具有较大的功率储备。
（9）单电机功率大于375kW的输送机建议采用3300V電压供电。
（10）输送机的结构和尺寸应满足与其他设备总体配套要求。
1.2与输送机可靠性有关的选型原则
输送机的可靠性主要考核指标是输送机的整机寿命和无故障连续运行时间，对于输送机的整机寿命在性能选型中已得到解决，延长输送机的无故障连续运行时间的关键是降低输送机的故障率由于可靠性对于输送机运行至关重要，选型中应重视以下几点：
（1）输送机应留有足够的功率储备。
（2）圆环链应选购质量稳定厂商的产品。在输送机总体尺寸允许的前提下，选配高一个规格的圆环链，可有效减少不可预测故障的发生。
（3）输送机配置可有效进行机械保护的传动装置，可削减瞬间冲击负荷对于传动系统的冲击幅值，减少断链事故的发生。这类传动装置有摩擦限矩离合器、CST液黏传动减速器和液力偶合器等传动装置。
（4）在输送机的减速器等关键部位配置实时监控装置，自动监测关键部位的工作状态，可为输送机检修提供数据依据。
（5）输送机配置可伸缩机尾，尤其是配置可随链张力变化自动调整行程的伸缩机尾，可以使刮板链处于适度张紧的状态下工作，有利于输送机正常运行，延缓机件的磨损。
从上述针对输送机可靠性的技术对策中可以看出，与可靠性有关的技术与现代传动控制技术密切相关。在这一领域，国产输送机还存在不小的差距，迫切期望国产输送机在传动控制技术领域有所突破。
1.3输送机有关结构的选择
（1）输送机的卸载方式有端卸式和侧卸式两种。端卸式是最常用的卸载方式，大功率单采工作面输送机优选交叉式侧卸结构，不推荐上下重叠式的侧卸结构。
（2）选用行星减速器传动装置可使输送机传动结构更加紧凑，有利于总体配套。张家口煤矿机械有限公司的行星减速器已形成系列，功率从90kW直至1000kW。型思路和方法作简要介绍。
2.刮板输送机的主要参数确定
2.1运输能力的计算
刮板输送机生产能力的选择要保证采煤机采落的煤被全部运出，并留有一定备用能力。刮板输送机的运输能力可由相关公式计算。考虑到工作面输送条件差，工作面输送机实际运输能力应为工作面最大需运出煤流量的1.2倍。另外，输送机铺设长度和装机功率应依工作面长度等采煤参数予以确定。经计算可知，刮板输送机的运输能力为2450t/h。
2.2运行阻力的计算
在计算刮板输送机的运行阻力时，可分为直线段、弯曲段两部分运行阻力。
直线段运行阻力：直线段运行阻力包括两部分：①货载及刮板链在溜槽中移动的阻力；②倾斜运输时货载及刮板链的自重分力。直线段运行阻力又分为重段阻力和空段阻力两部分。经相关计算公式计算重段阻力310480N； 空段阻力 42532N。
曲线段运行阻力：对于可弯曲刮板输送机，在计算运行阻力时，还要考虑由于机身弯曲导致刮板链和溜槽侧壁之间的摩擦而产生的附加阻力，为简化计算，该附加阻力用一个附加阻力系数计入。可弯曲刮板输送机的总牵引力为388310 N。
2.3电动机功率的计算
经电动机功率的计算公式计算可知所需电机的功率为1950kW。由于有两点都是主动链轮的分离点，到底哪点是最小张力点，由逐点计算法得。为了限制刮板链垂度，保证链条与链轮正常啮合平稳运行，刮板链每条链子最小张力点的张力，一般可取3000～5000N，可由机尾伸缩紧链装置来提供。
2.4刮板链强度的验算
验算刮板链的强度，需先算出链条最大张力点的张力值。计算各点张力时，首先确定出最小张力点的位置，然后按逐点计算法求出各点张力值。若利用相关计算公式经计算确定了最小张力点，又设所计算的刮板链为双链，经计算所得的安全系数若远大于规定数值，证明刮板链的强度符合要求。
根据分析和计算，考虑该矿地质特性和综采工作面的实际情况，设计选用SGZ1000/2100型刮板输送机，其技术参数如表1所示。
3.结论
科学合理的刮板输送机选型设计是实现现代化矿井高产、高效、安全生产的技术关键，由于综采工作面开采条件复杂多变，输送机型号琳琅满目，如何选择与工作面生产能力相匹配的输送机型号成为煤矿生产的重要课题研究之一。工作面具体条件是影响刮板输送机工作参数与结构参数等参数的重要因素，本文结合安徽某矿14203工作面情况，对刮板输送机参数进行了设计分析，该设备选型思路具有一定的推广应用价值。 [科]
【参考文献】
[1]乔健.综采工作面刮板输送机选型计算及应用[J].煤矿机械，2012（05）.
[2]张永胜.泗河煤矿综采工作面刮板输送机的选型分析[J].中国煤炭，2012（08）.
薄膜收卷机设计选型原则研究 第4篇
收卷机属于缠绕机械的一个种类, 在冶金、造纸印刷、化工化纤、纺织印染行业被广泛使用。当收卷对象为薄膜、纸张、布匹时, 由于此类材料具有长度远大于宽度, 宽度远大于厚度, 且抗弯强度低的共同特点, 所以往往也被称为柔幅材料收卷机。收卷机为柔幅材料运动提供动力并最终将其卷成符合要求的成品幅卷。在各种柔幅材料收卷中又以薄膜收卷最为复杂。这是由于: (1) 塑料薄膜品种类型众多, 树脂原料的配方不同, 薄膜材料性能随之复杂多变, 收卷中表现为不同的特点和要求; (2) 收卷中薄膜既是被加工对象又作为传动件参与传递运动和动力, 薄膜本身既非刚性体, 也非纯粹的弹性体, 表现出强烈的粘弹性特征, 使得其动力和运动特性更为复杂; (3) 客户对成品膜卷的材质, 尺寸, 外观如膜卷的紧度、透明度等提出的要求不同, 收卷的方法也应随之调整。有鉴于此, 本文首先给出优质膜卷的通用定义, 具体分析各种不同条件下收卷不同材质薄膜的特点和相应要求, 对收卷机结构形式进行分类并提出较为完备的选用原则。其结论对于收卷机正确设计选型, 提高收卷质量具有较大指导意义。
2 优质膜卷定义[1,2]
如果收卷优质膜卷是一个挑战, 那么首要的任务是给出优质膜卷的通用定义。一般而言, 客户需要具有正确形状、正确尺寸、良好均匀性和外观的膜卷。所谓正确形状和正确尺寸, 是指膜卷具有良好的圆度和平齐的两侧面, 且直径和长度尺寸满足要求。良好均匀性和外观是指膜卷的密度均匀, 既不太松又不太紧, 外观看上去没有明显瑕疵和缺陷。
卷的密度是区分卷好坏的最重要的因素。卷的太松会出现不圆现象, 当放卷这种不圆的卷时, 会造成时紧时松的张力波动而引起幅材变形。如果是在印刷加工中, 则会产生重影。
卷的太紧的卷同样会带来问题。对某些材料的薄膜, 卷得太紧, 可能会造成结块和皱褶, 这是一种膜层间相互粘连的缺陷。当纸芯壁厚较薄时, 又可能压溃纸芯, 给插入或抽出气胀芯轴带来困难。过紧的卷还会在材料内部引起高残余应力。在膜卷存储过程中, 应力可能会造成卷的变形。
3 薄膜收卷规律
各种不同的薄膜的收卷都遵循TNT收卷规律。即张力 (Tension) -压力 (Nip) -力矩 (Torque) 规律。当收卷弹性膜时, 工作张力是控制卷紧度的首要规律。工作张力越大, 加在膜上的拉伸作用越大, 收卷后膜卷就越紧。当仅仅依赖张力来控制膜卷密度时, 由于膜层间常常被夹带进多达12%到18%的空气, 可能引发皱褶。所以重要的是, 随着膜卷直径增加, 使张力按一定规律衰减, 形成张力锥度[3]。
当收卷非弹性薄膜时, 压力是控制膜卷硬度的首要规律。工作张力则可以用来进一步优化卷的质量。压力通过将随幅材进入膜卷的空气边界层排出控制膜卷紧度。但压力也会导致薄膜卷上膜卷后内部产生大于工作张力的上卷张力。现在的挑战是既要保持足够的压力来排除空气并获得需要的卷硬度, 又不能造成太大的上卷张力, 以防止高压区的薄膜结块或存储中发生变形。
薄膜层间的摩擦特性系数对应用TNT规律有重要的影响。高滑率的薄膜有着较低的摩擦系数, 这样的薄膜常有层内滑移发生, 所以需要在芯部卷得尽量紧, 并施加均匀压力负载, 以防止空气卷入。
低滑率薄膜常有结块和皱褶问题产生。因此, 低速收卷时会存在卷不圆问题, 高速时则发生卷跳动。
4 收卷机分类及选型原则
基于以上分析, 一台收卷机应尽可能满足客户对工作环境, 材料特性和膜卷尺寸和外观质量提出的不同要求。而当这些要求彼此差异巨大, 无法同时实现时, 则应分门别类, 采用不同结构和原理的装置进行收卷。生产实际中, 收卷机通常被分为三大类型, 即:中心收卷、表面收卷和间隙收卷。
4.1 中心收卷
中心收卷是一种膜卷芯轴直接用电机驱动的收卷方式, 见图2。由于便于设计成双工位形式 (一个工位收卷, 另一个换卷和装新芯轴, 分别驱动可以方便地获得初速度) , 所以能够自动高速无间歇运行。但是随着膜卷直径增加, 为了保证材料的张力恒定或锥度变化, 必须实现转速与卷径成反比变化且转矩的变化与卷径成正比, 这对于控制系统是一个困难的任务[4]。由于对电机输出功率和速度调节范围提出更高要求, 中心收卷的最大膜卷直径受到制约。同时中心收卷芯轴上作用的扭矩是通过膜层逐层传递, 当张力不大时, 更易造成层内滑移。因此中心收卷更适合较为柔滑和对压力较敏感的薄膜并卷成更紧的膜卷。
4.2 表面收卷
表面收卷芯轴和安放其上的膜卷空转, 依靠与另设的一个电机直接相连的驱动辊表面接触产生摩擦力而被驱动。与中心收卷比较, 它最大的优点是施加在驱动轴上的转速和转矩不需随膜卷直径增加而变化。表面收卷要实现自动高速工作, 从技术上不是不可能, 但是结构会相对复杂很多, 并且存在工作间歇。通过分别调节张力、转矩和压力, 表面收卷能获得不同紧度的膜卷。所以更适合收卷要求较松的膜卷。由于摩擦会不可避免地损伤薄膜表面, 所以它对那些外观要求 (如透明度) 较高的薄膜不太合适。表面收卷也不太适用于特别光滑和厚度较大的薄膜[5,6]。
4.3 间隙收卷
间隙式收卷以中心收卷为主, 芯轴和安放其上的膜卷由电机驱动。在膜卷的前面设置跟随辊, 可以在直线导轨上纵向移动。随着膜卷直径的增大, 跟随辊在气缸的驱动下逐渐往后移动, 始终保持与膜卷之间有一个固定间隙。跟随辊可以在收卷过程中保持薄膜跟膜卷的切入点基本不变, 薄膜在膜卷上有一个较大的包角, 可以减小收卷过程中卷入膜层中的空气量。薄膜经过跟随辊时, 在横向上各点的牵引力均匀分布, 避免中心收卷过程中, 薄膜受到牵引力横向不一致, 膜卷出现隆起的“筋条”[7]。另一方面, 间隙式收卷对压力敏感的薄膜来说, 可以避免采用表面摩擦式收卷时容易损伤薄膜表面质量的缺点。
5 结论
综合以上分析, 收卷机的结构形式有多种, 适用于不同性质和要求的薄膜的收卷。中心式收卷自动化程度高, 便于实现高速无间歇运行, 适合收卷较紧的膜卷和对透明度和雾度要求高的薄膜。表面收卷结构简单, 控制方便, 对膜卷尺寸没有限制, 适用收卷低滑率, 厚度较薄的薄膜。但表面易出现擦痕, 影响产品外观。间隙式收卷以中心为主, 辅之以间隙调节环节, 适用在收卷过程中对张力反应敏感的薄膜的收卷, 但其结构及控制系统较复杂, 成本高。
参考文献
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[6]Kilwa.Deformation of a Paper Roll Loaded Against aNip Roller[J].Tappi Journal, 2006 (3) :40-41.
3、避雷器参数及选型原则 第5篇
避雷器是电力系统中主要的防雷保护装置之一，只有正确地选择避雷器，方能发挥其应有的防雷保护作用。无间隙金属氧化物避雷器的选择
选择的一般要求如下：
(1)应按照使用地区的气温、海拔、风速、污秽以及地震等条件确定避雷器使用环境条件，并按系统的标称电压、系统最高电压、额定频率、中性点接地方式，短路电流值以及接地故障持续时间等条件确定避雷器的系统运行条件。
(2)按照被保护的对象确定避雷器的类型。
(3)按长期作用于避雷器上的最高电压确定避雷器的持续运行电压。
(4)按避雷器安装地点的暂时过电压幅值和持续时间选择避雷器的额定电压。
(5)估算通过避雷器的放电电流幅值，选择避雷器的标称放电电流。
(6)根据被保护设备的额定雷电冲击耐受电压和额定操作冲击耐受电压，按绝缘配合的要求，确定避雷器的雷电过电压保护水平和操作过电压保护水平。
(7)估算通过避雷器的冲击电流和能量，选择避雷器的试验电流幅值，线路放电耐受试验等级及能量吸收能力。
(8)按避雷器安装处最大故障电流，选择避雷器的压力释放等级。
(9)按避雷器安装处环境污染程度，选择避雷器瓷套的泄漏比距。
(10)按避雷器安装的引线拉力、风速和地震等条件，选择它的机械强度。
(11)当避雷器不满足绝缘配合要求时，可采取适当降低其额定电压或标称放电电流等级或提高被保护设备的绝缘水平等补救措施。
主要特性参数选择
(1)持续运行电压Uc。中性点直接接地系统的相对地无间隙金属氧化物避雷器，其Uc可按不低于系统最高相电压()选取。
在中性点非直接接地系统，如单相接地故障能在10s以内切除，其Uc仍可按不低于选取，但由于我国大部分中性点非直接接地系统中允许带接地故障运行2h以上，因此Uc可按以下原则选取：
10s及以内切除故障
2h及以上切除故障 3～10kV Uc～1.1UL，35～66kV Uc≥UL
至于10s～2h之间，可按2h以上选取，也可参照避雷器的工频电压耐受特性曲线选取。
(2)额定电压Ur。Ur是指避雷器两端间的最大允许工频电压的有效值，是在60℃温度下注入规定能量后，能耐受额定电压Ur10s，随后在Uc下，耐受30min，能保持热稳定。
(3)暂时过电压UT。暂时过电压UT是确定避雷器额定电压之依据，在选择UT时，主要考虑单相接地，甩负荷和长线电容效应所引起的工频电压升高，幅值可按下列条件选取。
①中性点非直接接地系统：
3～10kV UT=1.1Um
35～66kV，UT=Um
②中性点直接接地系统：
110～220kV
线路侧
(4)相对地避雷器的额定电压。相对地避雷器的额定电压可按表1确定。
(5)工频电压耐受时间特性。避雷器的工频电压耐受时间特性，是其在吸收了规定的过电压能量之后耐受暂时过电压的能力。中性点直接接地系统中用的避雷器，或是带接地故障自动切除装置系统中用的避雷器，可耐受等于其额定电压的暂时过电压10s，若暂时过电压作用时间长，其耐受的幅值就低，反之就高。故若暂时过电压作用时间短于或大于10s或其幅值低于或高于避雷器的额定电压，即可用该避雷器的工频耐受时间特性曲线进行校核。
(6)标称放电电流。国标GB11032《金属氧化物避雷器技术规范》规定的避雷器标称放电电流IB，如表2所列。
(7)保护水平与绝缘配合系数。雷电过电压保护水平是下面两项较高者：
①标称放电电流下的最大残压。
②陡坡冲击电流下的最大残压除以1.15(指油浸绝缘类电器，其它类电气设备可有不同系数)。
操作过电压的保护水平是操作冲击电流下的最大残压。
按惯用法进行绝缘配合时，设备的绝缘水平与避雷器保护水平比值为配合系数。
a．雷电过电压配合系数：
避雷器紧靠被保护设备时＞1.25
避雷器非紧靠被保护设备时＞1.4
b．操作过电压配合系数＞1.15
避雷器的选择与安装
雷鸣闪电，是常见的自然现象。由于社会经济的发展，一方面高楼林立，且越来越高，使地面与雷云之间的距离缩短；另方面，工厂、汽车等排出的废气越来越多，污染了空气，使空气中的微粒增加，既利于雷云的形成，也利于雷电流的传导。所以，多雷的珠江三角洲，雷越来越多、越来越强、越来越低，给人们的生产和生活带来极大的威胁。每年因雷击造成的建筑物或设备的损坏越来越严重。不少单位、家庭都遭受雷电的威胁和侵袭，使人们逐步意识到防雷的重要性。雷电灾害分直击雷和感应雷两种，建筑物上安装符合要求的避雷针（带），能比较有效地防止直击雷的侵害。感应雷害是避雷针（带）所不能防御的。感应雷侵害的范围广，它不管建筑物的高矮，只要有电源线或讯号线引入的地方，数公里以外产生雷电，都有可能受到感应，使设备遭受损坏。
在电力配电线路中，常用的避雷器有：阀型避雷器、管型避雷器、氧化锌避雷器等，低压配电系统提倡选用低压氧化锌避雷器。氧化锌阀片在正常运行电压下，阀片的电阻很高，仅可通过微安级的泄漏电流。但在强大的雷电流通过时，却呈现很低的电阻，使其迅速泄入大地，实现限压分流的目的。阀片上的残压几乎不随通过电流的大小而变化，时常维持在小于被保护电器的冲击试验电压，使设备的绝缘得到保护，雷电流过后又恢复到原绝缘状态。
氧化锌避雷器具有优异的非线性伏安特性，残压随冲击电流波
头时间的变化特性平稳，陡波响应特性好，没有间隙击穿特性和灭弧问题。其电阻片单位体积吸收能量大，还可以并联使用，所以在保护超高压长距离输电系统和大容量电容器组特别有利。对于低压配电网的保护也很适合，是低压配电网的主要保护措施。
在避雷器使用前，都应该对其有关技术参数进行测量，以确保避雷器安装质量。绝缘电阻的测量
对35kV及以下氧化锌避雷器用2500V兆欧表摇测，每节的绝缘电阻应不低于1000MΩ。
进口氧化锌避雷器每节的绝缘电阻一般按厂家的标准。如日本明电舍规定：对ZSE－C2Z型294kV氧化锌避雷器应使用1000V兆欧表，绝缘电阻不低于2000MΩ。测量直流和泄漏电流
测量直流电压U1mA及75％U1mA电压下的泄漏电流，目的是为了检查其非线性特性及绝缘性能。
U1mA为试品通过1mA直流时，被试避雷器两端的电压值。《规程》规定：1mA电压值U1mA与初始值比较，变化应不大于±5％。0.75U1mA电压下的泄漏电流应不大于50μA。也就是说，在电压降低25％时，合格的氧化锌避雷器的泄漏电流大幅度降低，从1000μA降至50μA以下。
若U1mA电压下降或0.75U1mA下泄漏电流明显增大，就可能是避雷器阀片受潮老化或瓷质有裂纹。测量时，为防止表面泄漏电流
的影响，应将瓷套表面擦净或加屏蔽措施，并注意气候的影响。一般氧化锌阀片U1mA的温度系数约为（0.05～0.17）％／℃，即温度每增高10℃，U1mA约降低1％，必要时可进行换算。运行电压下交流泄漏电流测量
用LCD－4型检测仪可以测得运行电压下避雷器的泄漏电流（全电流）及其有功分量（阻性电流）和无功分量（容性电流）、功率损耗Px等。
试验研究表明：当氧化锌避雷器阀片受潮或老化时，阻性电流幅值增加很快，因此监测阻性电流可以有效地监测避雷器绝缘状况。
《规程》规定：当泄漏电流有功分量增加到2倍初始值时，应停电进行检查。国内有些单位自己制定了某些判断标准，如有的单位规定，当330kV氧化锌避雷器的阻性电流峰值超过0.3mA、110～220kV，氧化锌避雷器的阻性电流峰值超过0.2mA或测量值较初始值明显增加时，应进行停电试验，以判断绝缘优劣。
低压架空线路分布很广，尤其在多雷区单独架设的低压线路，很容易受到雷击。同时，低压架空线直接引入用户时，低压设备绝缘水平很低，人们接触的机会又多，因此必须考虑雷电沿着低压线侵入屋内的防雷保护措施。其具体措施如下：
（1）3～10kV Y／Y或Y／Y接线的配电变压器，宜在低压侧装一组阀型避雷器或保护间隙。变压器低压侧为中性点不接地的情况，应在中性点处装设击穿保险器；
（2）对于重要用户，宜在低压线路引入室内前50m处，安
装一组低压避雷器，入室后再装一组低压避雷器；
（3）对于一般用户，可在低压进线 到综合防雷要求，将雷电所带来的经济损失降到最低程度
并联电容器装置保护用氧化锌避雷器的选型问题 以往只考虑操作过电压和雷电过电压水平的避雷器选型及弊端
国家标准规定，系统供电端电压应略高于系统的标称电压（或额定电压）Un的K倍，即K＝Um／Un（Um是系统最高电压）。电气设备的绝缘应能在Un下长期运行。220kV及以下系统的K为1．15，330kV及以下系统的K＝1．1。避雷器设计的初期也遵守上述原则。氧化锌避雷器之前是SiC避雷器。10kV及以下SiC避雷器的灭弧电压设计是定在系统最高运行电压的1．1倍；35kVSiC避雷器的灭弧电压等于系统最高电压；110kV及以上SiC避雷器的灭弧电压为系统最高电压的80％。对应以上的倍数分别有110％避雷器、100％避雷器和80％避雷器。
我国使用氧化锌避雷器初期，其额定电压是以SiC避雷器的灭弧电压为参考作设计的。早期的6kV、10kV和35kV避雷器均遵守上述原则，如：Y5WR－7．6／
26、Y5WR－12．7／
45、Y5WR－41／130。而最大长期工频工作电压为系统最高相电压，如Y5WR－12．7／45为：
保证在单相接地过电压下运行且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性
从安全运行角度，避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则：
①氧化锌避雷器的额定电压，应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态电压。在110kV及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。
②在110kV及以下的中性点非直接接地系统中，电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行2h，有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行2h以上才能发现故障，这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行10s构成严重威胁。且氧化锌避雷器与SiC避雷器结构、设计不同（后者是有间隙灭弧，前者没有间隙或者只有隔流间隙），使得实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至严重的爆炸事故。面对这种情况，许多供电局、电力设计院根据各地的电网条件提出了许多类型的额定电压值（如14．4kV，14．7kV等）。而在多次国标讨论稿中动作负载试验中耐受10s的额定电压规定提高至1．2～1．3倍，使氧化锌避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。
而由于氧化锌避雷器的额定电压选择过低，使避雷器在单相接地过电压甚至许多暂态过电压下工作出现安全事故。电力部安全监察及生产协调司对避雷器提出修改意见。文中要求对新装设的3～66kV电
压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压（UC）和额定电压（Ur）按表1所列值选择，而同时保护性能不能降低。
（括号内数据适用于发电机和变压器中性点氧化锌避雷器，Um为系统标准电压的1.05-1.10倍）
而在通报发布与新标准修订的过渡阶段，对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则：
额定电压在参考SiC避雷器灭弧电压设计基础上乘以1.2-1.3倍，持续运行电压为系统运行最高线电压。这样各种电压等级电容器用避雷器的额定电压数据如下： 6kV额定电压（型号为Y5WR-10/27）：
上述基本数据由于没有统一标准，避雷器厂家及使用单位在设计制造中会有出入。贯彻2000年版新标准，安全、合理地对避雷器进行选型的现实性
在我国2000年新标准中（GB11032-2000），额定电压的选择上述1.2-1.3倍原则得到了认可，但持续运行电压的选择则出现了新规定：从反映避雷器使用寿命的参数1.5Un//U1mA作为参考值选择（设计）避雷器持续运行电压。以国内避雷器的设计、制造水平，一般η值为80％，故持续运行电压选择为额定电压的0．8倍。这一点我们从伏安曲线的小电流区上看，是有根据的。这样新标准中电容器装置用避雷器选型参数如表2。
这样，在实践中根据具体条件进行模拟计算或按经验惯例对避雷器进行选型时，应考虑单相接地运行1h的过电压水平。但用户中的技术协议甚至电力设计院图纸中出现了许多与上述值有细微差别的额定电压值，我认为是不必要的（如10kV中出现16．5kV、16．7kV等）。理由是实际设计避雷器过程中，额定电压值在伏－安曲线中是
在小电流区里面，均小于U1mAAC值，追求细微之差在实际避雷器设计中得不到实现；另外从下面论述可知，按照新国标要求选择才能在许可过电压下安全使用（这是指不接地系统）。按2000年版新标准中非接地系统氧化锌避雷器选型的科学性
4．1 额定电压的选择应按施加到避雷器端子间的最大允许工频电压有效值选择、设计，此时能在所规定的动作负载试验中确定的暂态过电压下正确地工作。持续运行电压的选择必须是允许持久地施加于避雷器端子间的有效值。此时工频放电电压要足够高，以免在被保护设备的绝缘能耐受不需保护的操作过电压下动作，延长使用寿命，且必须考虑到我国现阶段制造氧化锌避雷器的荷电率与残压的实际水平。4．2凡是工频电压升高较严重的处所或是设备绝缘试验电压较高的条件所允许，就应选择较高的氧化锌避雷器额定电压。工频参考电压的选择应等于或大于额定电压。这两点在新国标要求中都较好地满足，下面计算也可发现是满足过电压要求的。国标要求，要保证单相接地运行2h不动作。最严重情况是当单相接地与甩负荷同时发生，此时理论计算可能出现的最大过电压为1．99倍，则选取的氧化锌避雷器容许持续运行电压UC（有效值）如下：
国标按荷电率为0．8选取额定电压（即Ur≈1．25 UC），均满足要求。如果按躲开概率较高的弧光接地和谐振过电压，则额定电压应满足：
再按η＝0．8选择持续运行电压，也满足要求。
综上所述，避雷器选型问题的主要难点是确定暂时过电压的范围问题，既要保证在较高的操作过电压及大气过电压下安全、可靠地动作，又要保证在暂时过电压下阀片不动作。现阶段避雷器的选型和设计必须保证2h单相接地时出现的系统最高过电压氧化锌避雷器不动作，否则氧化锌避雷器会出现热崩溃甚至爆炸事故。故在不接地系统中按照新要求选择是合适的。但在经消弧线圈接地的电容器装置中，接地过电压会低许多，这时可根据实际模拟计算选择较低的额定电压及持续运行电压使氧化锌避雷器在较低的操作过电压下动作，保护电容器装置，但如果不方便模拟，也可按不接地系统选择，因电容器极对地绝缘已考虑能满足单相接地2h要求。在小于额定电压下工作，避雷器不动作也不会导致过电压损害电容器装置。
总之，这是由于氧化锌阀片不带串联间隙直接串联，导致氧化锌避雷器电阻片不能承受甚至超过1．99倍的过电压，导致以SiC灭弧电压作为参考选择的氧化锌避雷器额定电压不能满足要求，必然要升
高才能保证避雷器安全工作，如没有实际模拟数据，以国家标准精神中体现的推荐值较合适，因为它满足了极限要求。
氧化锌避雷器的选型方法(二)保证在单相接地过电压下运行且电力系统安全情况下的避雷器选型及必要性
从安全运行角度，避雷器的额定电压的选择还应遵守如下原则：
①氧化锌避雷器的额定电压，应该使它高于其在安装处可能出现的工频暂态电压。在110kV及以上的中性点接地系统中是可以按上述方法选择的。
②在110kV及以下的中性点非直接接地系统中，电力部门规程规定在单相接地情况下允许运行2h，有时甚至在断续地产生弧光接地过电压情况下运行2h以上才能发现故障，这类系统的运行特点对氧化锌避雷器在额定电压下安全运行10s构成严重威胁。且氧化锌避雷器与SiC避雷器结构、设计不同（后者是有间隙灭弧，前者没有间隙或者只有隔流间隙），使得实践中氧化锌避雷器出现热崩溃甚至严重的爆炸事故,指纹考勤机。面对这种情况，许多供电局、电力设计院根据各地的电网条件提出了许多类型的额定电压值（如14．4kV，14．7kV等）。而在多次国标讨论稿中动作负载试验中耐受10s的额定电压规定提高至1．2～1．3倍，使氧化锌避雷器对中性点非直接接地系统工况的适应能力有所提高。
而由于氧化锌避雷器的避雷器额定电压选择过低，使避雷器在单相接地过电压甚至许多暂态过电压下工作出现安全事故。电力部安全监察及生产协调司早在1993年10月30日 就对避雷器提出修改意见。文中要求对新装设的3～66kV电压等级无间隙氧化锌避雷器持续运行电压（UC）和额定电压（Ur）按表1所列值选择，而同时保护性能不能降低。
（括号内数据适用于发电机和变压器中性点氧化锌避雷器，Um为系统标准电压的1.05-1.10倍）
而在通报发布与新标准修订的过渡阶段，对中性点非接地系统的氧化锌避雷器额定电压、持续运行电压的选择提出了如下设计规则： 额定电压在参考SiC避雷器灭弧电压设计基础上乘以1.2-1.3倍，持续运行电压为系统运行最高线电压。这样各种电压等级电容器用避雷器的额定电压数据如下：
6kV额定电压（型号为Y5WR-10/27）：
选型原则 第6篇
1嵌入式操作系统的发展阶段
嵌入式操作系统主要经历嵌入算法、基于嵌入式CPU的嵌入式系统、嵌入式实时操作系统和嵌入式快速发展时期四个阶段。在不同的发展阶段具有不同的特点。
嵌入算法阶段的主要特征表现为无操作系统,常用于具有较强专业性的工业控制系统,嵌入算法拥有伺服、检测、指示设备等功能操作系统,主导是单芯片,可编程控制器形式。嵌入算法具有经过汇编语言编程既能直接操控,运行完毕后将内存清除的优点。嵌入算法的缺点即系统结构与功能相对单一,储存容量低,处理效率不高,且无用户接口。
在基于嵌入式CPU阶段,嵌入式系统较为简单,其具有CPU多见、类型多样的特点,嵌入式CPU系统的优点是效率高、开销不大,但在通用性比方面较弱;通常安装系统仿真器,操作系统兼容性、扩展性较好;应用软件相对较为专业,但用户界面不佳;系统多用以监控系统负载或程序运行。
在嵌入式实时操作系统阶段,多以嵌入式操作系统为主,其功能有管理文件、多任务、设备支持、图形窗口等。嵌入式实时操作系统具有程序接口(APL)和且嵌入式应用软件多样的特点。嵌入式实时操作系统可运行各类微处理器,其优点有兼容性良好、系统内核精湛、效率极高,有著良好的模块化与扩展性;
在嵌入式快速发展时期,其多数是以Internet为支撑,在Internet技术快速的发展和嵌入式设备与Internet的融合下,嵌入式技术将会得到更快的发展。
2常见的嵌入式操作系统比较
2.1 Vx Works
Vx Works操作系统,是由美国Wind River公司在1983年设计研发的,其作为嵌入式实时操作系统(RTOS),它是Tomado嵌入式开发的核心部分,在嵌入式操作领域较为熟悉。Vx Works操作系统具有微内核结构可裁剪性、任务管理效率高、通讯灵活、操作系统支持TCP、IP等网络协议和物理介质,也符合POSIX1003.1b的实时扩展。Vx Works操作系统存在价格高,其价格通常高于10万RMB,同时操作系统开发环境为专有,且支持硬件少的缺点。
2.2 windows CE
windows CE、windows系列兼容性较好,这也为windows CE得推广提供条件。Win CE3.0是以小容量、智能化、32位为主的实时嵌入式操作系统。为构建移动应用服务平台,操作系统内核需200KB以上的ROM。介于嵌入式产品成本、体积等严格要求,需尽量控制处理器所占空间,而嵌入式操作系统在小内存中运行(ROM或者是快闪存储器),对操作系统效率和规模要求较高。windows CE在开放源代码,应用开发人员定制产品方面存在弊端,其效率低,功耗大,占用内存多,需要版权许可费。
2.3嵌入式Linux
Internet时代,卓越的网络功能极为关键。嵌入式Linux的显著特征是源代码公开并且遵守GPL协议,Linux自身拥有稳定、内核精悍、运行占用少和支持多硬件的优点,根据IDG的预测,未来年嵌入式操作系统的核心有可能是嵌入式Linux,占50。介于源代码公开后,能够满足各自应用需求,人们也能自行修改和查错。但嵌入式Linux为了保证Linux体系的实时性能,需要添加实时软件模块,。
2.4μc/os-Ⅱ
公开源代码的实时内核的为μc/os-Ⅱ,μc/os-Ⅱ为嵌入式专用设计,适合8位、16位与32位单片机等。μc/os-Ⅱ的公开源代码,为移植操作系统提供了便利;源代码为C语言编写,具有可移植性、可固化、可剪裁性、占先式;μc/os-Ⅱ在运行状态下优先级最佳任务和多任务,也可管理不同优先级别的64个任务、函数服务;μc/os-Ⅱ调用执行时间易确定、实用性,在此方面已有成功的案例。但μc/os-Ⅱ仅为实时内核,只能为用户提供某些API函数接口,其它工作需由用户自行完成。
3嵌入式操作系统的选型原则
3.1可移植性
在开发嵌入式软件的时候,应该着重考虑可移植性。一款软件,在移植性方面相对较好,就能在不同的平台和系统上运行,无关于操作系统。软件在通用性和性能方面往往是矛盾的,通用性以损失常常以软件的某些优化性能作为代价。在实际中,开发适用于某些特定环境的嵌入式浏览器,频率较小。在产品与操作系统结合的情况下,其软件通常能发挥产品自身特色。
3.2可利用资源
在操作系统选型时,可利用资源被放在首位。产品开发宗旨是在保证质量、降低成本的基础上,认真研发产品特色,并由操作系统或第三方添加其它功能,从而不断推出用户需要的产品。Linux与Win CE的优势为有很多资源被利用。但部分实时操作系统具有相对封闭的缺陷,很多功能都需要自行开发,这就使开发进度变缓。因此,可利用资源应作为选择嵌入式系统时的重点。
3.3系统定制能力
用户对信息产品的需求各异,所以系统必须要具有良好的定制能力,产品应该着重抓住系统底层的变动需求,充分展现产品的自身特色。源代码开放的linux系统,在系统定制方面有着先天性的优势。而原来较为封闭的wince系统也随着时间的不断推移,慢慢的也面向用户开放了自己的源代码、在嵌入式领域微软的加入,在定制系统的能力上有了显著的提升。
3.4开发成本
操作系统选型首先要考虑成本问题,Linux免费、wince等需要缴纳许可证费,这并非问题的答案,操作系统的成本必须综合考虑系统选型后在硬件设备、培养人才和管理公司等方面的影响,只有权衡各因素的厉害关系后进行选型,才能保证其系统的长久稳定性。
4结论
通过对以上操作系统的比较分析,可以得出嵌入式系统类型多样,且都有着各自的优缺点。在实际应用中,我们应根据不同的条件和要求,选择相应的操作系统,简化开发程序,研发出更好的嵌入式系统。
参考文献
[1]张湘,肖建.嵌入式系统和嵌入式操作系统[Z].中国机电一体化网,2012.
选型原则 第7篇
关键词：分布式能源系统,燃气发电机组,选型
作为分布式能源系统运行的关键, 燃气发电机组能否发挥其作用, 将对整个系统带来极大影响。从当前较多行业领域中都可发现, 如大型医院、机场等在规划中都强调将分布式能源项目引入, 确保在蒸汽、生活热水以及供暖等方面要求上都得到满足。但从部分企业中燃气发电机组的应用现状看, 优势并未被充分发挥出来, 究其原因在于未能结合机组特性进行选型。因此, 本文对分布式能源系统燃气发电机组的选型研究, 具有十分重要的意义。
1. 分布式能源系统燃气发电机组相关概述
关于燃气发电机组, 其实质为燃烧天然气时所获取的热能, 将转化为电能, 而转化过程中的发电设备便为燃气发电机组。若对燃气发电机组类型进行细化, 表现为:第一, 燃气轮机发电机组。该机组在工质上可选择高温高压烟气, 涉及的设备以控制系统、压气机、燃烧室以及辅助设备等为主, 能够进行热能、机械能的转化。该机组应用下又可按照发电功率划分为微型与小型两种, 如其中微型机组, 以径流式叶轮机械为主, 有结构简单、移动方便等特点, 再如小型机组, 以轴流式透平为主, 因其工质流量较大, 对于较大功率以及高膨胀比等要求都可满足。第二, 燃气内燃机发电机组。该类型机组常见的以往复活塞式为主, 运行中在混合气燃烧下, 活塞将会在燃烧烟气作用下保持运动状态, 内部机构将做机械功输出, 使发电机发电。
2. 分布式能源系统燃气发电机组特性分析
2.1 机组性能
当前国内分布式能源系统中采用的发电机组仍以进口产品为主, 如微型燃气轮机发电机组, 有英格索兰、Turbe与Capstone等, 而小型机组包括西门子、索拉等, 对于燃气内燃机发电机组, 如康明斯、卡特彼勒较为常见。对于这3种机组性能参数, 主要表现为: (1) 发电功率, 微型、小型与内燃机发电机组分别为30k W~1000k W、610k W~19100k W、5k W~18320k W; (2) 发电效率, 3种类型分别保持为26.0%~33.0%、18.9%~38.5%、28.7%~48.6%; (3) 余热形式, 都可选择烟气, 其中燃气内燃机发电机组也可采用热水作为可利用余热形式; (4) 燃气进气压力, 3种类型机组分别保持为1k Pa~965k Pa、1000k Pa~3447k Pa、1k Pa~410k Pa。除此之外, 若从噪声、烟气Nox体积分数看, 其中微型与小型机组均较低, 而内燃机发电机组较高。
2.2 变工况特性
以部分负荷特性为例, 对于燃气内燃机发电机组、小型发电机组在负荷率降低下, 发电效率将呈下降趋势。而对于微型燃气轮机发电机组, 由于采用模块化控制方式, 当负荷率保持降低, 运行模块将会持续调整, 对发电效率降低情况进行有效控制。由大多实践研究也可发现, 模块化控制方式下, 对于用电负荷极低情况, 发电效率仍保持较高。另外, 再从环境因素影响角度分析, 假若以海平面、环境温度作为参照, 当小型或微型燃气机组超出参照温度15℃, 发电功率呈下降趋势, 若超出温度达30℃, 发电功率将大幅度衰减。相比之下, 燃气内轮机发电机组, 主要依托于稀薄燃烧技术, 发电功率受到的影响极小。
2.3 其他特性
不同类型发电机组运行下, 也有其他不同特性, 如燃料适用性, 其中小型或微型机组有较强的适用性, 即使对于含杂质多、热值低燃料, 也可适用, 但内燃机发电机组要求则较高, 要求燃气有较高的清洁度。此外, 对于设备维护特性, 以小型燃气轮机发电机组工作量最高, 且涉及的费用较多。
3. 分布式能源系统燃气发电机组选型原则
实际选型中, 除立足于不同燃气发电机组特性外, 也要求遵循其他选型原则, 具体表现为: (1) 多项目涉及的用电负荷较大, 如商业建筑等, 选择的机组可为内燃机发电机组或微型燃气轮机发电机组, 由于后者以模块化控制方式为主, 应作为首选; (2) 若项目在排放、噪音等方面要求较高, 小型与微型机组都可适用, 假若必须次用内燃机机组, 应将降噪减震、烟气脱硝装置设置于其中; (3) 若无高压燃气管网设置, 且难以进行大型燃气增压设备的设置, 以内燃机发电机组或微型机组较为适宜; (4) 若项目涉及环境温度高、海拔高等情况, 需考虑到发电功率衰减问题, 此时以燃气内燃机发电机组最为适宜; (5) 若项目投入后, 缺少较强的维护管理能力, 应以微型燃气轮机发电机组适宜。除此之外, 实际选型中, 也可结合电热比、气电价比等情况进行机组选择, 确保达到经济效益提高的目标。
结论
燃气发电机组的合理选型是保证分布式能源系统可靠运行的关键所在。实际选型中, 应对燃气发电机组的主要类型进行分析, 对各类型涉及的特性明确, 包括性能参数、变工况特性等, 在此基础上根据实际情况进行选型, 确保机组应用下发挥其优势。
参考文献
[1]张丹, 高顶云, 郭甲生, 等.分布式能源系统燃气发电机组特性及选型原则[J].煤气与热力, 2013 (10) :20-23.
[2]林世平.分布式能源系统中能源与环境耦合特性及优化集成模型研究[D].武汉理工大学, 2011.
选型原则 第8篇
一、发电机型断路器的主要型式试验考核内容
依据当前国际通用的ANSI/IEEEC37-013“以对称电流为基础的交流高压发电机断路器标准”规定,对发电型断路器型式试验考核内容主要是:系统源短路的开断与关合、发电机源短路开断和失步开断与关合。其它的型式试验考核与通用型断路器内容基本相同。
1. 发电机源短路的开断试验。发电机源短路的开断试验条件则更为苛刻,该试验具有更高的直流分量。按照ANSI/IEEEC37-013标准规定:此值为DC%=130%。对于这一试验考核,通用型断路器则是无法胜任的。
2. 失步开断与关合试验。我国国家标准GB1984规定:失步开断仅适用于联络断路器,对于通用型断路器在10k V系统应用时,则不必进行失步开断与关合此项试验。该标准已被修订目前正在待批。相对比较,发电机型断路器对失步开断与关合试验不仅要做,而且直流分量和瞬态恢复电压值要大得多,这是通用型断路器不可能替代的。
二、中小型水力发电机保护断路器设计的思考
1. 重视中小容量水力发电机保护断路器的设计应用。发电机保护断路器根据电站接入系统方式、在电力系统中的作用、可靠性数值计算等,选型作为发电机保护回路主要保护电气设备,所以,正确设计选择发电机保护断路器直接关系着水电站后期的电气设备合理投资、运行维护简单方便、保证水电站长周期安全经济运行,事关重大,故而应予以重视。
2. 断路器标准未实施之前,因为没有专门的发电机保护断路器产品,人们对于发电机断路器设计选型,只是考虑额定电流、短路开断电流和直流分量较大,就可以应用于发电机回路。我国过去常用于中小容量水电站的发电机保护断路器主要是少油SN3-10型和SN4-10型。这些产品的结构比较简单、技术落后、额定参数低、运行极不可靠等满足不了当前发展中的中小型水力发电站的技术要求,逐步将被新型真空断路器所取代。设计选型发电机保护断路器时,除应满足额定电流、短路开断电流和直流分量的同时,必须充分考虑回路的时间常数,瞬态恢复电压、失步开断电流和关合电流等其它参数,避免忽视这一因素的误区,择优选择符合发电机断路器标准的产品。
3. 关于真空断路器的截流过电压保护。真空断路器以良好的开断性能应用于发电机保护断路器极为普遍。由于真空优越的灭弧特性,往往在开断过程中发生截流现象,因为截流引起的操作过电压,则与断路器的结构和系统配置有关,而且具有一定的随机性。国内外许多真空灭弧室制造商,对于真空灭弧室限制截流值的技术措施进行了一系列研究,并且取得了一定的效果,西屋公司和西门子公司已确认该公司的真空断路器截流值已降低至3A~5A。尽管如此,局限于产品制造的工艺水平和质量保障体系的随机性,相对于价格昂贵的水轮发电机而言,在发电机保护断路器回路,仍应加装过电压保护装置。
4. 精心设计,合理配置、确保发电机保护断路器可靠运行。发电机是水力发电站的主机,而作为保护主机的断路器则是保证发电机安全可靠运行的基础,为重中之中。
熟悉掌握发电机保护断路器各种技术参数和功能,对于能够量化的技术参数,如额定工作电流、短路开断电流、直流分量(DC%)、最大关合电流等,设计中必须进行认真准确地计算;对于随机性的一些技术参数,如瞬态恢复电压峰值、上升率、时间常数、截流值等,尽可能地进行各种条件下的计算分析比较。根据已具备的设计数据,合理选择断路器的技术参数配置,确保发电机保护断路器长周期的可靠、安全、经济运行水平。