深度处理系统范文

深度处理系统范文（精选9篇）

深度处理系统 第1篇

湖北某纸业有限公司位于湖北省南部,该公司的中段废水中主要污染物为植物纤维。其特点为质轻、粒细、难以沉淀,因此污水中污染物浓度高,水质变化大,对生化处理单元冲击性强,废水可生化性差,易产生泡沫,处理难度大。为了能较好地控制污染源,使企业污水能够达标排放,减轻对周边环境的污染,通过对造纸废水处理技术的深入研究,本文提出了符合我国国情的造纸废水综合处理系统设计。

2 设计水量、水质及处理标准

2.1 设计水量

根据各个车间的生产状况,生产废水24h连续排放,污水处理站设计24h连续运转,处理水量设计规模为好氧处理系统10 000(厌氧出水)+30 000(制浆车间)m3/d,深度处理系统40 000m3/d。

2.2 进水水质

好氧系统情况见表1、表2,深度处理系统见表3。

2.3 出水水质

好氧系统,情况见表4。深度处理系统,见表5。

3 废水处理工艺流程

该厂造纸废水的处理工艺流程如图1所示,主要工艺流程说明如下。

中段废水经过细格栅去除大颗粒悬浮物,进入调节池;由于中段水pH值波动较大,设置酸碱储罐,必要时粗调pH值;调节池池底采用穿孔曝气管,起均和水质水量作用。中段水经过泵房中的提升泵提升至水力斜筛,回收纤维。斜筛出水进入缓冲池,通过冷却塔增压泵进入冷却塔。经过斜筛收浆后,污水中还含有大量细小悬浮物、木质素、溶解性有机物等,通过超效浅层气浮,可有效降低COD和色度,并对溶解性物质有很好的效果。

厌氧出水和中段水降温水混合后进入生化系统,经过水解酸化预处理后,进入后端好氧池;好氧池采用卡鲁塞尔氧化沟,曝气采用表面倒伞形曝气器。氧化沟投加高效菌种,有效提高生化效果并降低产泥量。

污水中大量有机物在生化池降解后,混合液进入二沉池进行泥水分离。二沉池采用平流沉淀池,污泥分别回流至水解酸化池和氧化沟进水端,剩余污泥进入浓缩池。

通过生化池后,污水COD在150～200×10-6之间,投加专有药剂后进入预磁化系统,在预磁化系统中依靠废水的顺磁性原理,改变废水中溶解态和胶体态有机污染物与水分子的结合状态,激活废水中如木质素衍生物等极性小分子有机物污染物分子上的活性位点。

预磁化系统的出水进入聚合反应沉淀池,在聚合反应池中加入常规药剂PAM,使木质素碎片聚合物的分子量大幅度增加,其水溶性大幅度下降,提高絮凝颗粒的大小,而且可以形成聚合酶,对废水中难降解的有机物予以氧化去除;系统异常时,调整为芬顿氧化系统运行。

沉淀池的出水自流进入稳定池,经过调节废水的pH值后,稳定达标排放。初沉池、二沉池、后端沉淀池污泥进入污泥浓缩池,在污泥浓缩池中,污泥经过浓缩后,用泵打入脱水机进行脱水,脱水后的污泥外运处理,滤液回流至调节池。

4 主要构筑物设计

4.1 好氧处理系统

4.1.1 调节池及泵房

设调节池1座,用于收集中段废水和备料废水。中段废水集水池设酸碱中和设施。提升泵是整个厂区的关键设备,考虑到设备稳定性和管理、检修方便,提升泵房考虑半地下式干式泵房。进水泵房和调节池合建,一是减少工程造价,二是可以缩短水泵吸入管长度,提升泵启动采用自灌式,这样操作简单、灵活。泵房间设置1台潜水泵,设备管路的跑冒滴漏收集到集水坑,通过潜水泵打回调节池,保持提升泵房的干燥环境,减少设备、管道腐蚀,保证用电设备的安全。

系统设事故池1座,地下钢混结构,环氧树脂防腐,容积6 500m3,有效水深为5m,结构尺寸为40m×33m×6.5m,停留时间为5h。格栅渠结构为半地下钢砼,内部环氧防腐,数量2座。格栅渠后端为调节池,用于废水pH值的调整并均和水质水量。有效水深为5m,有效容积为7 500m3,结构尺寸为40m×38m×6.5m,停留时间为6h。泵房1座,为半地下钢砼自灌式设计,结构尺寸为6.5m×4.2m×9m。

4.1.2 斜筛

中段水送往絮凝沉淀处理之前,采用斜网过滤初级处理以回收纤维,可大大降低废水中悬浮物的含量。所以在格栅后采用斜筛截留回收纤维,既可以去除部分悬浮污染物还可回收部分浆料。设斜筛2座,设置于平台上,为地上钢砼式结构,尺寸为34m×8m×3m,斜筛规格为L×B=2m×1m。

4.1.3 缓冲池及冷却塔

由于原水水温较高,配套机械冷却塔降温至35℃左右后,进入生化系统。缓冲池作为冷却塔增压泵的吸水池,停留时间12min。缓冲水池为半地上钢砼结构,尺寸为6m×6m×4.5m,数量为2座(同初沉池合建),有效水深为4.0m,停留时间为12min。冷却塔置于水解酸化池边,控制生化进水温度小于35℃,塔基采用框架结构,结构尺寸8m×8m×5.5m,数量为2座(同水解酸化池合建)。

4.1.4 超效浅层气浮

冷却塔出水进入气浮处理单元,同时加入混凝剂与助凝剂,用来去除水中的悬浮污染物,并去除部分COD。高效浅层气浮池采用成套系统,安装于井字钢砼平台上。系统包括气浮主体设备、空压机、溶气罐、溶气水泵、管道混合器以及加药系统。设备置于加药间内,污泥自流到污泥井,同深度处理污泥一起泵入浓缩池。

4.1.5 水解酸化池

喷淋废水经过厌氧处理后和中段废水分混合进入水解酸化池。二沉池回流部分剩余活性污泥,补充污泥消耗。该工艺对造纸废水中有机污染物有较好的降解作用。水解酸化池的有效水深未5.0m,有效容积为6 700m3,停留时间为4h,结构设计为半地上钢砼,尺寸为36m×19m×5.3m,数量为2座。

4.1.6 氧化沟

好氧池采用卡鲁塞尔氧化沟,是整个工艺的核心单元,主要是利用微生物的降解作用去除废水中的污染物。氧化沟前段设置生物选择区,防止污泥膨胀。结构尺寸为105m×38m×5.5m,半地上(选择区5m×8m×5.5m),有效水深为5m,有效容积为40 000m3,停留时间:24h,数量为2座,污泥负荷为0.21kgCOD/KG·mLSS·d,污泥浓度为3 000～4 500mL/L。曝气池设置曝气装置,设备规格为倒伞形曝气器,曝气设置喷淋消泡系统和消泡剂投加系统。

4.1.7 二沉池

二沉池采用辐流沉淀池,主要作用是分离生化出水中的微生物污泥,得到澄清出水。结构为半地上钢砼,尺寸为Φ36m,数量为2座,有效水深为4.0m,停留时间为4.8h,表面负荷为0.8m3/m2·h,设置刮吸泥机和工作桥。

4.1.8 物化污泥井

初沉池和深度处理池污泥自流到污泥井,通过自吸泵打入浓缩池。结构为半地上钢砼,尺寸为6m×9m×4.5m,有效水深为4.2m,有效容积为200m3,数量为1座,并设置自吸泵,潜水搅拌机和在线泥位计。

4.1.9 生化污泥井

二沉池污泥自流到污泥井,部分回流到氧化沟进口,部分回流到水解池,通过阀门控制流量。剩余污泥溢流到物化污泥井,泵入浓缩池。结构为半地上钢砼,尺寸为6m×9m×4.5m,有效水深为4.2m,有效容积为200m3,数量为1座,并设置自吸泵,潜水搅拌机和在线泥位计。

4.1.10 污泥浓缩池

系统设置污泥浓缩池2座,物化污泥及生化污泥从沉淀池到污泥浓缩池进行重力浓缩,浓缩后污泥进行机械脱水,上清液回流到调节池,污泥浓缩池设计直径为20m(内径),采用中进水,周边出水辐流式浓缩池。池上安装中心传动污泥浓缩机。污泥浓缩池出水通过池内出水三角堰板汇入出水槽后直接排入调节池,沉淀池内设置的出水三角堰板采用耐腐蚀性强的6mm厚PVC板或玻璃钢加工成形,堰板上开孔均为长圆形孔,便于堰口调平且安装简单。

污泥浓缩池主要作用是浓缩系统产生生化和化学污泥,以得到更高浓度的污泥,减少污泥体积。结构为半地上钢砼,尺寸为Φ20m×4.5m,数量为2座,有效水深为4.2m。浓缩池采用辐流式,中心进水周边出水。池上安装中心传动全桥式浓缩机,行走轮采用胶轮,含中心进水筒。污泥浓缩池设置在线泥位计,用于泥位监控和污泥泵自动控制。

4.1.11 脱水间

根据水质资料,每天绝干污泥量约35～40t。脱水间内设置带式污泥脱水机,将污泥进行泥水分离,泥饼外运填埋或通过烘干处理送锅炉同碳混合燃烧。结构为砖混,尺寸为30m×16m×6m,数量为1座,并设置带式污泥脱水机,配套静态混合器,配套空压机,配套污泥输送泵配套反冲水泵,配套皮带输送机,配套PAM制备装置。

4.1.12 加药间

PAC投配系统、PAM制备系统、专用药剂投加系统、营养盐(氮、磷)投配系统均在加药间集中设置。PAC和专用药剂原料为液体,采用储罐保存,通过螺杆泵配套浮子流量计投加。结构为砖混,尺寸为20m×9m×5m,数量为1座。加药间设置溶药装置及加药泵。

4.2 深度处理系统

本系统采用超磁分离技术,改变溶解性有机物结构和化学性质,并组合投加专用药剂,去除率可达到50%～85%。本工艺操作简单、安全、成本低、控制灵活,是目前较理想的深度处理方式。深度处理流程即:二沉池出水进入磁分离器并投加药剂,出水再加入助凝剂,平流沉淀池中进行泥水分离,上清液达标排放。深度处理系统设计酸碱调节、双氧水和硫酸亚铁反应系统,必要时启动芬顿强氧化。

加药混合池结构类型为地下钢砼矩形池,结构尺寸为4m×5m×4.5m,停留时间为5min,有效水深为4.2m,池数为2座。预磁化系统,设备型号:LJ～MAG(Ⅰ)～210型废水磁化器,单套处理能力为210～250m3/h,外形尺寸为Φ600×1 200mm,磁体材料为钕铁硼,屏蔽外壳材质为碳钢防腐,设备数量为8套。

反应沉淀池结构类型为半地下钢砼矩形池,结构尺寸为50m×19m×4.5m,反应池停留时间为10min,有效水深为4.0m,沉淀池停留时间为4.6h,单套处理能力为840m3/h,表面负荷为0.8m3/m2.h,池数为2座。

该厂区占地3.6hm2,好氧及深度处理系统占地6 000m2,工程总造价约3 000万元,其中土建投资为2 000万元,设备工程投资为200万元,其他费用为800万元。运行期污水处理费用约为2.7元/t。

5 结语

通过造纸废水好氧及深度处理系统设计,可以得出以下结论:进行造纸废水设计,必须了解企业的原料、产品及生产工艺,才能做好废水处理设计。废纸造纸废水采用好氧及深度处理工艺完全可以做到达标排放。该方法处理的废水水质好,具有良好的环境效益和较好的经济效益,同时运行效果稳定可靠,操作简单,有很高的推广价值。

摘要：从工程设计的角度出发,针对造纸废水处理提出了一套可行的工艺方案,并对主要工艺流程和处理构筑物进行了说明。通过经济效益分析,结果表明:造纸废水好氧及深度处理系统具有显著的环境效益和社会经济效益。

关键词：造纸废水,好氧系统,深度处理系统

参考文献

[1]陈国宁,王双飞,造纸废水处理技术概述[J].西南造纸,2004,33(6):27～30.

[2]杨龙君.水解酸化一接触氧化法处理废纸造纸废水[J].中国造纸,2007,26(10):65～66.

[3]王晖,符斌.造纸废水处理方法现状及展望[J].中国资源综合利用,2005(2):21～24.

[4]王涛,仲伟刚,王允洪.草浆造纸中段废水治理与污泥资源化技术[J].中国给水排水,2004,20(2):34～36.

深度处理系统 第2篇

摘要：在活性污泥系统中利用EM茵液通过SBR反应器对经过一次生化处理的皂素生产废水进行深度处理研究.结果表明:在进水COD的质量浓度为3 000～3 250 ms/L,EM复壮液用量为进水量的.0.7%,活性污泥液用量为EM复壮液的2倍.投加周期为9 d,系统一次曝气时间为16h时,COD的去除率可达74.4%,最终出水COD的质量浓度基本稳定在800mg/L左右,可迭国家污水综合排放三级标准.作 者：宋凤敏 呼世斌 SONG Feng-min HU Shi-bin 作者单位：宋凤敏,SONG Feng-min(陕西理工学院化学学院,陕西,汉中,723001)

呼世斌,HU Shi-bin(西北农林科技大学,陕西,杨陵,712100)

深度处理系统 第3篇

人工湿地[1]是一种由人工基质和生长在其上的植物组成, 形成用以净化污水的土壤-物-生物生态系统。近年来[2], 各种水处理工艺技术不断发展, 特别是活性污泥法以其工艺相对成熟、运行稳定、处理效果好而成为城市污水处理的主流工艺。传统的活性污泥不仅基建投资大, 运行费用高, 且主要以去除碳源污染物为目的, 对氮、磷等营养物质的去除则微乎其微, 经处理后的出水排入水体后仍将引起“富营养化”等环境问题[3]。传统的深度处理工艺虽可解决上述问题, 但因投资和运行费用昂贵而难以在经济欠发达的中小城镇推广。

以人工湿地处理系统去除氮的作用为例, 包括基质的吸附、过滤、沉淀以及氨的挥发, 植物的吸收和湿地中微生物作用下经硝化-反硝化转化去除。微生物的硝化-反硝化作用在氮的去除中有重要作用, 其需要存在大量的氮转化细菌和湿地土壤等适当的环境条件[4]。在人工湿地中, 植物根的放氧作用对根际、根区土壤产生很大的影响[5]。

2 应用的两个关键点

2.1 场地及系统布置

人工湿地系统污水处理单位体积污水处理量所需人工湿地的面积约为传统工艺的2.5倍。在采用人工湿地处理污水时, 应尽可能选择自然形成的坡度或价值不高的废弃场地, 一方面可减少施工中的土方工程量, 有利于排水, 降低投资;另一方面, 可减少对周围环境所产生的不良影响。

人工湿地进水系统的设计重在保证配水的均匀性, 一般采用穿孔管布水、溢流堰等形式。穿孔管可设于湿地床面上或埋于床面以下, 埋于湿地床面下的缺点是配水调节较为困难。穿孔管设于床面上方时, 应比床面高, 以防床面淤泥和杂草积累而影响配水效果。同时应定期清理沉淀物和杂草等, 保证系统配水的均匀性。系统的进水流量可通过闸板调节, 过多的流量或紧急变化时应有溢流、分流措施。湿地出水系统的设计可采用明渠或者管涵等排水方式, 设计应考虑受纳水体的特点、湿地系统的布置及场地的原有条件。为有效地控制湿地水位, 一般在填料层底部设穿孔集水管, 并设置旋转弯头和控制阀门。对于严寒地区, 进、出水管的设置须考虑防冻措施, 并在系统的必要部位设置控制阀和放空阀。

2.2 植物的选择

人工湿地系统设计中, 应尽可能增加湿地系统的生物多样性, 以提高湿地系统的处理性能, 延长使用寿命。在选择湿地植物物种时, 可根据耐污性、生长适应能力、根系的发达程度及经济价值和美观要求确定, 同时也要考虑因地制宜。可用于人工湿地的植物有芦苇、水花生、稗草等, 目前最常用的是芦苇。芦苇是一种禾本科的挺水植物, 具有很广的适应性和很强的抗逆性, 最重要的是它是一种良好的净水植物, 根系非常发达, 是具有巨大比表面积的活性物质, 其生长可深入到地下达0.8米, 具有良好的输氧能力。

3 结论及讨论

人工湿地作为一种环保效益高的污水处理技术, 还兼有投资少、管理运行简便、处理效果较稳定。以前, 多用在我国经济欠发达、用地等相关条件相对宽裕的小城镇、公园性质湿地规划的相关污水处理中。

随着我国污水处理事业的进一步发展, 在广大中小城镇的二级污水处理厂提标改造中, 人工湿地应有的潜力和优势可得到更好的体现。城镇污水处理厂二级处理后尾水的深度处理对适应当前重点流域的环境政策是必需的, 但追加的投资大、管理程度要求高给污水处理厂带来的附加重担又是我们传统深度处理工艺所难以克服的, 在中小城镇污水处理厂的尾水深度中, 人工湿地系统在这方面将大有用武之地。

参考文献

[1]Sakadevan K, Bavor H J.Phosphate adsorption characteristics ofsoils, slagsandzeolitetobeusedassubstratesinconstructed wetland systems[J].Water Research, 1998, 18 (2) :393-399.

[2]中国科学院南京土壤研究所微生物室, 土壤微生物研究法[M].北京:科学出版社, 1985.226.

[3]诸惠昌, 胡纪萃.新型废水处理工艺——人工湿地的设计方法[J], 环境科学, 1993, 14 (2) :39.

[4]胡康萍.人工湿地设计中的水力学问题研究[J].环境科学研究, 1991, 4 (5) :8-12.

再生水深度处理试验研究 第4篇

再生水深度处理试验研究

摘要：通过对臭氧-过滤-活性炭工艺深度处理济南市水质净化二厂再生水的.试验,结果表明:在原水水质浊度范围为0.5～1.5NTU,CODMn浓度范围为1.0～2.5mg/L,NH4+-N、NO2--N和NO3-,-N浓度分别为0.6～2.3mg/L,0.05～0.15mg/L和7.2～15mg/L情况下,浊度平均去除率为71.52%,CODMn的平均去除率为36.12%,NH4+-N和NO2--N的平均去除率分别为27.33%和67.2%,NO3--N的去除作用不明显.作 者：武道吉 孙伟 焦盈盈 WU Dao-ji SUN Wei JIAO Ying-ying 作者单位：山东建筑大学市政与环境工程学院,山东,济南,250101期 刊：山东建筑大学学报 ISTIC Journal：JOURNAL OF SHANDONG JIANZHU UNIVERSITY年，卷(期)：,23(6)分类号：X52关键词：再生水 臭氧 过滤 活性炭 水处理

深度处理系统 第5篇

———片上系统芯片 (So C) 推动先进航天系统发展

嫦娥登月, 玉兔入怀, 嫦娥系列的成功是航天技术高速发展的缩影, 亦是航天系统高新技术成功应用的典范, 带动了整个产业的蓬勃发展。其中, 微电子行业作为基础产业, 更是得到了更快更好的发展。

微电子领域在日常生活中有很多常见产品, 例如Intel公司的I系列CPU处理器、苹果公司中支持Iphone、Ipad的A系列处理器, 这些产品在各自的系统领域中发挥了巨大的核心作用。而航天系统自己的核心处理芯片, 就是So C。

So C小家伙身为何物?

So C (System on Chip) 即片上系统, 是一种系统级的嵌入式设计技术, 以超深亚微米工艺和IP (集成电路知识产权) 核技术为支撑, 将系统的全部功能集成到同一芯片中。典型的So C一般包含微处理器 (CPU、DSP等) 、存储器、时钟复位管理、外围设备、总线等功能模块, 基于不同的具体应用So C芯片还包括专用的处理模块, 例如雷达处理、图像处理、语音处理、通信协议处理等。

传统的集成电路芯片多是功能专一、功能固定, 实现一个处理系统需要多种集成电路芯片协同工作, 与之相比, So C具有功能强大、体积小、功耗低等特点, 实现一个处理系统往往只需要一种So C芯片即可。So C技术是当前超大规模集成电路 (VLSI) 的发展趋势, 为集成电路产业和集成电路应用技术提供了前所未有的广阔市场和难得的发展机遇。近10年多来的民用市场上3C类 (计算机、通信、消费电子) 产品在功能、体积、性能以及产品研制周期上的高速发展, 很大程度上得益于So C设计技术的普及以及So C芯片产品的大量应用。当前全球主要的半导体供应商与集成电路设计商的主要产品均已从过去单一的元器件形式转向了So C类型的芯片, 这其中就包含了诸如TI、Xilinx、ADI、高通等。

So C在民用上得到广泛而深刻的应用, 在航天技术领域电子平台上也逐步得到推广。随着科学技术的发展, 电子战、信息战等都要求装备数字化、集成化、小型化和智能化。为了上述技术特征的付诸实施, 传统的基于模拟分离器件组成的电子系统被基于So C芯片为核心的新型嵌入式电子系统所取代, 这种趋势已在包括国外先进军事武器装备如数字通信系统、导航与定位系统、远程制导系统等领域得到了应用。

大国研发的必备项目

国外对So C技术研究起步较早, 目前取得了大量的科研成果, 部分已应用到具体的设备系统中。20世纪90年代, 美国国家航空航天局 (NASA) 在X2000计划中提出, 要将未来空间飞行器的数据处理、数据存贮、电源管理和控制、通讯功能以及传感器接口 (如温度、电压以及各种科学仪器) 等集成在边长为2cm-3cm的专用芯片上。美国国防部在2000年军用关键技术中对未来So C进行了描述, 除了模拟、数字电路外, So C还将包括RF器件、光学器件等。

在欧洲, So C的技术水平亦相当高, 如法国TIMA实验室设计的集射频器件、光纤产品、MEMS传感器、放大器等为一体的So C产品。

从国外发达国家的So C发展规划, 可以清楚地看到:航天及武器系统设计研究机构都已经认识到So C技术的重要性, 已经组织了相应的So C技术研究, 并且已经推出了基于So C芯片的系统原型设计, 并且已经逐步应用到工程中。

军用微电子的发展是由应用军用装备 (主要是导弹和航天器) 的发展需要而发展的。由于受整机军工产品对元器件的高可靠性、多品种、小批量、新型、特殊、专用、保密等要求, 受总体发展的牵引, 国外微电子的研究几乎无一例外的与军工大集团集合在一起, 或是集团公司的一部分。大的军工集团一般都有自己的微电子研究生产机构。如美国空间公司有自己的微电子研究实验室, 休斯顿公司有微电子部, 洛克希德·马丁公司有自己的微电子中心;德国、法国的航空航天公司、俄罗斯的航空航天企业都有自己的微电子专用集成电路制造单位或研究中心, 他们都是为内部整机配套服务的。

而作为中国航天技术领域中的核心要素, 由技术人员所从事的装备载荷飞行器平台系统中, 复合成像、高分辨率卫星成像等系统, 都需要通过基于So C芯片的嵌入式电子系统所带来的功能和性能上的优势。可以说, 大力有效的在航天航空应用领域进行So C技术和产品的推广与发展, 是未来我国先进航天系统发展的必然趋势。

治疗体积功耗“病”的良药

在航天设备中采用So C芯片技术的优势是非常明显的, 随着航天应用需求的增多, 设计的算法日益复杂, 但是航天产品对体积、系统功耗又有非常严格的要求。So C产品则成为解决需求与体积功耗的矛盾的“良药”。随着先进生产工艺的发展, So C芯片单位面积上可以实现的逻辑功能越来越多, 在每个平方毫米的单位上可以摆放百万门级甚至更多的晶体管, 这正符合航天产品体积小、功能强的需求。

从另一方面来看, 国产So C芯片是中国独立自主设计完成的, 拥有全部的独立自主知识产权, 可以避免核心技术受制于人的尴尬, 批量使用时在产品经济性上也具有竞争力。

但应清醒认识到, 面对航天系统研制周期短、设计任务重、需求变更频繁的问题, 目前So C芯片设计过程中仍然有许多的技术难点。研究人员坚信, 随着So C芯片设计核心团队的建立, 将逐步荡平各种问题, 早日为航天事业提供出成系列的So C产品。

(中国科技网)

深度处理系统 第6篇

煤矿矿井水是伴随煤炭生产过程中排放的废水, 高矿化度矿井水是其中一种, 矿井水混凝沉淀后必须再进行深度处理才能满足生活用水的水质要求。某煤矿根据原水水质条件及对处理后水质的要求, 采用电渗析深度处理工艺系统。由于该工艺系统需要配备相应的自动控制系统, 因此, 笔者设计了一种基于PLC和上位机 (工控机) 的高矿化度矿井水深度处理自控系统, 该系统由PLC、上位机、组态软件组成水处理监控系统, 实现了机械过滤器自动过滤反冲洗、自动加药、自动调节电渗析器电流、自动频繁倒极和工艺过程的全面自动监控等功能。

1 工艺流程

高矿化度矿井水经净化处理后进入原水池, 由原水泵提升并投加药剂, 经过活性炭过滤器进入精密过滤器, 经过滤后的出水进入电渗析系统, 淡化出水流入淡水池, 并在淡水池进口处加氯消毒, 经消毒处理后的淡化水由供水泵供给用户, 其工艺流程如图1所示。

2 系统硬件组成

该系统主要由上位机、PLC、二次仪表、气动阀、电磁阀、水泵、动力柜、变频器柜、控制柜、液位计、压力变送器、差压变送器、流量变送器、电导率分析仪、PH分析仪等组成, 如图2所示。

上位机采用研华工业控制计算机, 主要实现整个系统的数据监视、设备控制和参数设定功能。下位机采用欧姆龙公司的C200H系列PLC, 主要实现数据采集、逻辑顺序控制和数据运算功能。变频器采用施耐德公司的ATV31系列变频器。液位、压力、流量、电导率、PH值等信号的测量选用进口专用水处理测量仪表, 将所有的工艺参数测量值统一转化为4～20 mA的标准电流信号, 传送到二次仪表, 将其转化为相应的实际工艺参数值进行显示, 并设置报警范围和极限。

3 系统软件设计

(1) 画面组态

系统组态软件采用组态王设计, 画面形象逼真、运行可靠、操作方便, 运行于Microsoft的Windows平台上, 通过对现场数据的采集处理, 以动画显示、报警处理、流程控制和报表输出等多种方式向用户提供实际应用方案。

(2) PLC程序

PLC程序采用CX-Programmer6.0编程。该矿井水深度处理系统的PLC程序分为4个子处理系统, 分别为加药系统子程序、过滤反冲洗系统子程序、电渗析系统子程序、模拟量处理系统子程序。

(3) 通信

上位机与PLC之间的通信通过RS232电缆完成, RS232电缆将CPU42的编程口与计算机的RS232口相连。通信电缆的两端采用光电隔离, 以提高抗干扰能力。

4 系统主要功能

(1) 显示功能:

用图形实时显示工艺流程、工艺参数值、设备运行状态、操作模式、报警等信息。

(2) 报警功能:

当某一模拟量 (如流量、电导率、液位等) 测量值超过给定范围或某一开关量 (如电动机故障、阀门开关) 发生变位时, 可根据不同的需要发出不同等级的报警, 并记录报警发生时间、故障内容等信息, 同时对报警信息进行管理。

(3) 报表功能:

对系统的工艺参数值进行定时自动记录、自动存储, 系统输出实时报表, 并可查询历史报表。

(4) 历史趋势功能:

对现场的液位、压力、流量、电导率、PH值等以实时曲线显示, 并具有历史曲线查询功能。

(5) 系统参数的修改功能:

可修改系统的控制参数设定值。

(6) 管理权限:

实现不同操作人员对应不同的系统管理权限, 操作人员可以选择操作模式, 查看报表、趋势图、控制设备;管理人员可以修改系统的控制参数。

(7) 控制操作:

在水处理控制室可对现场大型设备进行实时控制。

(8) 手/自动切换功能:

在电气控制部分实现手动和自动2种控制方式, 该系统在自动方式下能通过上位机的软切换功能实现半自动和全自动操作模式之间的切换。

5 结语

本文介绍的基于PLC和工控机的高矿化度矿井水深度处理自控系统运行稳定、可靠、维护容易, 极大地提高了劳动生产率, 减少了生产过程中的人工干预, 减少了工人的劳动强度, 达到了节能、降耗的目的。

摘要：根据某矿矿井水深度处理工艺系统需要配备相应的自动控制系统的要求, 文章提出了一种基于PLC和工控机的高矿化度矿井水深度处理自控系统的设计方案, 详细介绍了系统硬件组成及软件设计, 并给出了系统实现的主要功能。实际运行表明, 该系统运行稳定、可靠、维护容易。

关键词：矿井水,高矿化度,水处理,自控系统,PLC

参考文献

[1]徐春艳, 华钢, 刘晓东, 等.基于MCGS组态软件的煤矿监控系统的研究[J].工矿自动化, 2005 (5) :28~30.

深度处理系统 第7篇

本工作采用臭氧氧化法深度处理印染废水生化处理出水(以下简称废水),考察了臭氧通气时间、后续反应时间、废水p H等工艺条件对废水处理效果的影响。并对臭氧氧化处理过程中不同阶段的水样进行了三维荧光分析和相对分子质量分布检测,分析了废水中污染物的变化情况。

1 实验部分

1.1 废水水质

实验用废水为江苏某棉纺织印染企业生产废水经SBR生化处理后的出水,COD 80~120 mg/L,BOD56~9 mg/L,BOD5/COD=0.075,SS 25~80 mg/L,色度35~80倍,p H 7.2~8.1。

1.2 试剂和仪器

实验所用试剂均为分析纯。

TFCB1型臭氧发生器:清华同方公司;PHS-25型数显酸度计:杭州雷磁分析仪器厂;F-7000型荧光分光光度计:日立公司,光源为150 W氙灯,光电倍增管电压为700 V,激发和发射单色器均为衍射光栅,激发和发射狭缝宽度均为5 nm,激发光波长200~450 nm,间隔5 nm,发射光波长220~600 nm,间隔1 nm,数据采用Origin软件进行处理,以等高线图表征,以高纯水作为空白校正。

1.3 实验工艺流程和实验方法

臭氧氧化深度处理印染废水生化处理出水的工艺流程见图1。

1氧气瓶;2臭氧发生器;3安全瓶;4 pH调节罐;5计量泵;6臭氧氧化反应器;7臭氧破坏器

臭氧氧化反应器(简称反应器)为圆柱形,直径200 mm,总高度3.6 m,有效高度3.2 m,有效容积约为100 L。臭氧从反应器底部曝气头进入反应器。

在反应器内先注入60 L废水,控制进气流量为2.5 L/min,进气中臭氧质量浓度为12.5 mg/L,向反应器内通气一定时间,以废水色度和COD的去除率为考察对象,确定最佳臭氧通气时间。在确定的最佳臭氧通气时间条件下,考察停止通臭氧后臭氧与废水后续反应时间对色度和COD去除率的影响。

向废水中加入适量H2SO4或NaOH溶液调节其pH,然后将调节pH后的废水注入反应器内,在最佳臭氧加入量和反应时间的条件下,考察废水pH对色度和COD去除率的影响,确定最佳p H条件。

1.4 分析方法

采用重铬酸钾法测定废水COD[11];采用稀释接种法测定废水BOD5[11];采用酸度计测定废水p H;采用稀释倍数法测定废水色度[11];采用重量法测定废水SS[11];采用碘量法测定气体中臭氧质量浓度;采用荧光分光光度计测定废水中溶解性有机物(DOM)的三维荧光谱图;采用凝胶色谱法测定DOM的相对分子质量分布。

2 结果与讨论

2.1 臭氧通气时间对废水COD和色度去除率的影响

臭氧通气时间对废水COD和色度去除率的影响见图2。由图2可见:随臭氧通气时间的增加,废水COD和色度去除率均逐渐增加;臭氧通入30 min后,继续延长臭氧通气时间,废水的COD和色度去除率增加幅度均略有减小,综合考虑废水的处理效果和处理成本,本实验最佳臭氧通气时间为30 min。

2.2 臭氧与废水后续反应时间对废水COD和色度去除率的影响

在臭氧通气时间为30 min的条件下,臭氧与废水后续反应时间对废水COD和色度去除率的影响见图3。由图3可见:随臭氧与废水后续反应时间延长,废水COD和色度去除率均提高;后续反应30 min后,再继续延长后续反应时间,废水COD和色度去除率基本不再变化。故本实验最佳后续反应时间为30 min。

2.3 废水pH对COD和色度去除率的影响

在臭氧通气时间为30 min、后续反应时间为30 min的条件下,废水pH对COD和色度去除率的影响见图4。由图4可见:随废水pH升高,COD和色度去除率均逐渐提高;废水pH大于等于10时,COD和色度去除率均较高。本实验废水的pH为7.2~8.1,虽然pH为7.0~8.0时的COD和色度去除率比废水p H大于10.0时略低,但综合考虑处理效果、运行成本和便于操作,本实验不对废水pH进行调节。

2.4 臭氧氧化深度处理后的废水污染物指标

在臭氧通气时间为30 min、后续反应时间为30 min的条件下,废水的COD去除率约为40%,色度去除率大于95%,经臭氧氧化深度处理后废水色度小于5倍,COD为45~70 mg/L,BOD5为10~13 mg/L,BOD5/COD=0.2,出水可生化性有所提高。

2.5 臭氧氧化过程中废水DOM的变化情况

2.5.1 废水DOM的三维荧光光谱分析

废水DOM的三维荧光光谱等高线见图5。图5a为进水稀释100倍后的三维荧光光谱等高线;图5b为后续反应10 min时的废水稀释50倍后的三维荧光光谱等高线;图5c为后续反应20 min时废水的三维荧光光谱等高线;图5d为出水(后续反应30min时)的三维荧光光谱等高线。

图5a中主要有两个荧光峰,分别属于含色氨酸类芳香族氨基酸的蛋白质的荧光峰(发射波长330~350 nm,激发波长220~230 nm)和含酪氨酸类芳香族氨基酸的蛋白质或酚类的荧光峰(发射波长300~330 nm,激发波长270~280 nm),另外还存在一个含腐殖酸类物质的荧光峰(发射波长430~460 nm,激发波长260~310 nm)。图5b中出现了一个腐殖酸类物质的荧光峰(发射波长370~410 nm,激发波长305~320 nm)。图5c中又出现了一个含腐殖酸类物质的荧光峰(发射波长380~450 nm,激发波长230~260 nm)。图5d中蛋白质类和酚类的荧光峰强度明显降低,腐殖酸类物质的荧光峰还比较明显。可见,经过臭氧氧化处理,含芳香族氨基酸的蛋白质类物质或酚类物质的不饱和键断裂,废水中的DOM的结构和种类发生了变化[12,13,14]。

2.5.2 废水DOM的相对分子质量分布

采用凝胶色谱法测定的废水DOM各相对分子质量区间对应的峰面积见表1。峰面积是峰高与保留时间的积分值。由表1可见:进水中含有一定量的相对分子质量大于10 000的DOM;后续反应10 min时,相对分子质量大于10 000的DOM的峰面积减小,而相对分子质量为3 000~10 000的DOM的峰面积增大;后续反应20 min时,废水中已经不存在相对分子质量大于10 000的DOM,相对分子质量为3 000~10 000的DOM的峰面积也明显变小;出水中DOM的相对分子质量都在5 000以下,且大部分小于3 000。说明臭氧氧化可将废水中相对分子质量较大的物质降解为相对分子质量较小的物质。

3 结论

a)臭氧氧化对印染废水生化处理出水的COD和色度有很好的去除效果,在进气流量为2.5 L/min、进气中臭氧质量浓度为12.5 mg/L、臭氧通气时间为30 min、后续反应时间为30 min的条件下,废水的COD去除率约为40%,色度去除率大于95%,经臭氧氧化深度处理后废水色度小于5倍,COD为45~70 mg/L,BOD5为1 0~1 3 m g/L,B O D5/COD=0.2,出水可生化性有所提高。

油田钻井废水深度处理技术 第8篇

针对废水的特点,本工作采用化学混凝-铁炭微电解-电渗析技术对废水进行了深度处理实验,取得了较为满意的效果。

1 实验部分

1.1 试剂、材料和仪器

氢氧化钠溶液:质量分数为15%;浓硫酸:质量分数为98%,分析纯;重铬酸钾、硫酸亚铁铵:分析纯;聚合氯化铝溶液:质量分数为12%,工业级;聚丙烯酰胺:配制后质量分数为0.1%～0.2%,工业级。

铁屑:取自某机械加工车间铣削铁屑,粒径3～4 mm;活性炭:80～120目,四川天一科技股份有限公司。

D120-2F型电动搅拌机:杭州仪表电机有限公司;微型电渗析膜分离器:浙江千秋环保水处理有限公司;DR/4000型分光光度仪:美国哈希公司;sension1型便携式pH测量仪:美国哈希公司。

1.2 废水水质

废水取自四川广元市旺苍县龙16井的钻井浆水池,废水呈黑褐色,废水水质见表1。

该钻井过程采用了磺化泥浆,因此废水中除含有粘土、油类和无机盐外,还含有多种难降解的有机物,如磺化褐煤(SMC)、磺化酚醛树脂(SMP)等。

1.3 实验方法

1.3.1 化学混凝

先用吸油棉对废水中的油类进行预处理,然后用NaOH和H2SO4将废水的pH调至6.5～7.5,快速加入适量的聚合氯化铝溶液,搅拌均匀后(产生细小矾花后),再加入适量已配制好的聚丙烯酰胺溶液(质量分数为0.2%)快速搅拌1 min,再缓慢搅拌均匀,静置30 min,分层后取上层清液测定其各项指标。

1.3.2 铁炭微电解

取9 L经化学混凝预处理后的废水于15 L的反应桶内,用H2SO4调节pH,按照文献[8]的方法称取300～500 g铁屑用稀硫酸活化后放入反应桶内,再称取150～200 g活性炭加入废水中,搅拌均匀后,室温下反应一定时间,每隔10～20 min搅拌一次。反应结束后,用NaOH溶液将废水pH调至8～9,静置1 h,分层后取上层清液进行分析。

1.3.3 电渗析

铁炭微电解处理后,废水中的Cl-浓度还不能满足GB8978—1996《污水综合排放标准》和DB51/190—1993《四川省污水排放标准》三级排放标准的要求,因此需采用电渗析装置对铁炭微电解处理后的废水进行除氯处理。

1.3.3.1 直流式出水

实验用淡水和浓水的Cl-初始浓度相同,电渗析出水采用直流式,考察进水流量、操作电压对Cl-去除效果的影响。淡水和浓水出水分别进入相应的储水池待分析,极水采用自来水循环。

1.3.3.2 循环式出水

淡水和浓水的进水Cl-初始浓度相同,淡水出水循环进入淡水室进行除Cl-处理,而浓水则进入浓水室进行浓缩循环,极水依然采用自来水循环。

2 结果与讨论

2.1 化学混凝

化学混凝后的废水呈淡黄色,其水质为pH 6.51,SS 34 mg/L,COD 645.42 mg/L,ρ(Cl-)1 737.211 mg/L,ρ(NH+4-N)6.57 mg/L,ρ(石油类)4.6 mg/L。

2.2 铁炭微电解

2.2.1 废水pH对铁炭微电解处理效果的影响

在废水处理时间为60 min,其他条件(见第1.3.2节)不变的情况下,考察废水pH对铁炭微电解处理效果的影响,实验结果见图1。

COD; COD去除率

由图1可看出,随pH的增大,铁炭微电解系统对COD的去除率逐渐降低。这是因为,酸性条件下,氧的标准电极电位较高,而在接近中性和中性介质中降低,因此在较低的pH下,氧的电极电位提高可加大铁炭微电解反应系统的电位差,促进反应的正向进行,同时,pH较低时水中溶解新生态的H和Fe2+含量也会增加,能够促进氧化还原反应和后续絮凝反应的进行,从而提高COD的去除率[9]。由图1还可看出,铁炭微电解系统最佳的pH为1～2。

2.2.2 反应时间对铁碳微电解处理效果的影响

在废水pH为1.5,其他条件(见第1.3.2节)不变的情况下,考察反应时间对铁炭微电解处理效果的影响,实验结果见图2。

COD; COD去除率

由图2可见:随反应时间的延长,COD去除率逐渐提高;当反应时间为120 min时,COD去除率为50%左右;反应时间大于120 min后,COD去除率变化不大。因此,选择反应时间为120 min。

2.3 电渗析

2.3.1 直流式出水

2.3.1.1 进水流量对Cl-去除率的影响

在极水流量大于3 L/h、操作电压20 V、处理时间15 min的条件下,考察进水流量对Cl-去除率的影响,实验结果见表2。

由表2可见,随进水流量加大,Cl-去除率反而越来越低。虽然降低进水流量可提高Cl-去除率,但盲目地降低进水流量会造成电流密度增大,形成浓差极化,出现沉淀和结垢。综合考虑,本装置最佳的进水流量选择为15～20 L/h。

2.3.1.2 操作电压对Cl-去除率的影响

在淡水和浓水进水流量为20 L/h、极水进水流量为8 L/h、处理时间15 min的条件下,考察操作电压对Cl-去除率的影响,实验结果见表3。

由表3可见:随操作电压的增大,Cl-去除率增加;当操作电压达到20 V以上时,Cl-去除率达70%以上。因此,适当增大操作电压对电渗析系统除Cl-有良好的作用,但必须考虑增大电压会导致电流的增大,高于极限电流密度将会导致系统膜的极化,反而影响除Cl-效果。

2.3.2 循环式出水

在淡水和浓水的进水流量为20 L/h、操作电压为30 V,淡水和浓水的容量均为6 L、处理时间为120 min的条件下进行实验,运行开始后每隔20 min取一次样进行分析。

2.3.2.1 实验现象与分析

装置运行45 min后,发现操作电压从30 V增至34 V,而电流却从最初的0.50 A降至0.38 A,但并未随时间持续降低。这是由于浓水室和淡水室中的Cl-浓度和渗透压达到一定的平衡后,相对电压趋于稳定。另外,浓水流量和淡水流量也都有一定程度的降低,淡水达到16 L/h,浓水达到18 L/h,造成此现象的原因是膜间压力加大,使得水流速度降低,流量变得不稳定,且浓水室和淡水室之间Cl-浓度差加大,膜的渗水量(淡水反渗)也加大,这种结果不利用于脱Cl-。因此,在实验中要定时对进水流量进行人工调节,尤其是在反应进行到1 h后,将淡水流量调至20 L/h,浓水流量为18 L/h,以避免浓差渗透造成的除Cl-效果下降。

2.3.2.2 运行时间对Cl-去除率的影响

运行时间对Cl-去除率的影响见图3。

淡水中ρ(Cl-); Cl-去除率

由图3可知:随运行时间的延长,电渗析系统对废水中Cl-的去除率逐渐增大;当运行60 min后,废水中的Cl-低于350 mg/L,达到DB51/190—1993《四川省污水排放标准》中的三级排放标准。同时,在电渗析处理过程中,淡水出水的pH不断降低,大约在80 min时,pH低于6。从节约能耗和提高Cl-去除率两方面考虑,电渗析的运行时间应控制在45～70 min。

3 结论

采用化学混凝-铁炭微电解-电渗析技术对钻井废水进行处理。化学混凝后的废水呈淡黄色,其水质为pH 6.51,SS 34.00 mg/L,COD 645.42 mg/L,ρ(Cl-)1 737.211 mg/L,ρ(NH+4-N)6.57 mg/L,ρ(石油类)4.6 mg/L。

铁炭微电解和电渗析实验结果表明:废水pH和反应时间是影响铁炭微电解处理效果的重要因素,当废水pH为1.5、反应时间为120 min时,COD的去除率为50%。在电渗析除Cl-过程中,采取直流式出水时,在进水流量为20 L/h,操作电压为30 V、运行时间为15 min的条件下,Cl-去除率可达75%;而采取循环式出水时,运行时间是影响电渗析除Cl-效果的主要因素,当运行时间超过60 min后,出水中Cl-的质量浓度低于350 mg/L,达到DB51/190—1993《四川省污水排放标准》中的三级排放标准。

摘要：采用化学混凝-铁炭微电解-电渗析技术对钻井废水进行了深度处理实验。实验结果表明:废水pH和反应时间是影响铁炭微电解处理效果的重要因素,当废水pH为1.5,反应时间为120min时,COD去除率为50%;在电渗析除Cl-过程中,采取直流方式出水时,在进水流量为20L/h、操作电压为30V、运行时间为15min的条件下,Cl-去除率可达75%;而采取循环方式出水时,运行时间是影响电渗析除Cl-效果的主要因素,当运行时间大于等于60min时,出水中Cl-的质量浓度低于350mg/L,达到DB51/190—1993《四川省污水排放标准》中的三级排放标准。

关键词：钻井废水,混凝,铁炭微电解,电渗析,氯离子

参考文献

[1]北京水环境技术与设备研究中心,北京市环境保护科学研究院,国家城市环境污染控制工程技术研究中心.三废处理工程技术手册(废水卷).北京:化学工业出版社,2000.178

[2]原国家环境保护局.石油石化工业废水治理.北京:中国环境科学出版社,1992.25~107

[3]叶雅文.国外钻井废泥浆处理水平调查.油气田环境保护,1993,3(1):48~56

[4]邓皓,肖遥,叶雅文.钻井污水COD去除的研究.石油与天然气化工,1994,23(2):128~130

[5]叶燕.钻井废水的处理.油气田环境保护,1994,4(2):22~24

[6]邓皓,肖遥,叶雅文等.江苏油田钻井污水处理室内实验.江汉石油学院学报,1996,18(3):67~70,74

[7]宋莉晖,金文标,谢萍.用微生物絮凝剂治理钻井污水的探讨.钻采工艺,1996,19(5):79~80

[8]万里平,赵立志,孟英峰等.油田酸化废水COD去除方法的研究.石油与天然气化工,2001,30(6):318~321

造纸污水深度处理工艺研究 第9篇

造纸业是传统的用水大户, 也是造成水污染的重要污染源之一。目前, 我国造纸工业废水排放量及COD排放量均居各类工业排放量的首位, 造纸工业对水环境的污染最为严重, 它不但是我国造纸工业污染防治的首要问题, 也是我国工业废水进行达标处理的首要问题。据统计, 我国县及县以上造纸及纸制品工业废水排放量占全国工业总排放量的18.6%, 其中处理排放达标量占造纸工业废水总排放量的49.3%, 排放废水中COD约占全国工业COD总排放量的44.0%。近年经过多方不懈努力, 造纸工业水污染防治已取得了一定的成绩, 虽然纸及纸板产量逐年增加, 但排放废水中的COD却逐年降低。由此看出, 造纸工业初步实现了“增产减污”的目标。

2008年6月, 国家环保部颁布了《制浆造纸工业水污染排放标准》 (GB3544-2008) 。新标准分2个排放等级, 将按3年时间分两阶段实施, 2008年8月1日至2011年7月1日为第一阶段, 2011年7月1日后为第二阶段, 第二阶段要求比第一阶段更高。新标准 (第一阶段) 较旧标准COD排放减量85%, BOD5排放减量81%, SS排放减量81%, AOX排放减量82%, 即新标准容许的污染物排放量仅为旧标准的1/5, 新标准较旧标准减排力度极大。新标准的颁布和实施, 对于促进造纸行业废水处理技术的进步和国家节能减排总目标的实现具有重大意义。

目前, 文献报道造纸污水深度处理主要有以下一些方法:

(1) 物化法: (1) 混凝沉淀加过滤, 该法难以使出水COD≤60mg/l, 且产生的污泥量大。 (2) 活性炭吸附法:投资及运行费用高, 运行费用高于0.8元/吨水, 操作不方便。 (2) 膜分离法:投资及运行费用高, 投资约需1000元/吨水, 运行费用高于2元/吨水。 (3) 高级氧化法:运行费用高于1.5元/吨水, 投资约需500-800元/吨水。 (4) 物化-生化组合工艺, 例如电化学技术与曝气生物滤池技术联合等, 但均限于实验室小试, 较大规模的工程应用未见报道。

造纸工业废水通过深度处理使出水COD≤60mg/l, 在实验室内已有不少方法, 但实际工程在国内报道的很少, 而且投资高, 运行成本高, 工艺复杂, 不便于推广。

对已经过生化处理的, 出水COD已达100mg/l的废纸造纸污水来说, 研究处理效率稳定、可靠、投资及运行成本均较低廉, 管理方便的深度处理工艺及工程实例在国内仍属空白。因此, 研究处理效果稳定, 投资不高, 运行成本低、管理方便的使造纸工业废水生化处理出水COD从100mg/l降到60mg/l以下的工艺流程很有必要。

1工艺介绍

工艺流程介绍: (1) 造纸工业废水经集水池后 (使水质、水量均衡) , 再由提升泵提升至气浮池, (2) PAC液体由PAC加药泵泵入提升泵出口, 再经加药静态管道混合器进入气浮池, (3) PAM由PAM溶药系统配制成溶液, 由PAM加药泵泵入气浮池入口, (4) 造纸工业废水中先加入PAC液体搅拌 (搅拌5-8分钟) , 然后加入PAM溶液搅拌 (搅拌3-5分钟) , 接着在气浮池做超效浅层气浮处理, 其中, 所述的气浮池配有包括回转系统、布水系统、撇渣装置、溶气装置、均衡消能装置及加药静态管道混合器组成的气浮系统, 超效浅层气浮处理主要的运行参数包括:溶气罐进口压力:0.53-0.58Mpa, 出口压力:0.45-0.52Mpa;气浮池驱动回转速度:T=125/Q≈8min/周;气浮池排空阀每8h排空1-2次, 每次10-15秒, 超效浅层气浮处理中:溶气水采用自身处理后的清水回流, 回流水依靠回流系统的回流泵加压至0.5-0.6Mpa, 与压缩空气一起进入溶气装置, 并通过均衡消能装置, 使微气泡稳定释放, 微气泡直径为5-20μm, 且微气泡与造纸工业废水中的水杂质颗粒及絮体相粘附而一起浮至水面, 实现固液分离, (5) 浮渣由气浮池上不停回转的螺旋状刮渣器舀起, 靠刮渣器的斜度自流至污泥浓缩池, 污泥浓缩池收集到的污泥送脱水机脱水后外运, 污泥浓缩池上清液回流至集水池, (6) 清水从气浮池中自流至后水池, 后水池自流至砂滤池并经砂滤池过滤后排放。

2实验结论及分析

(1) 超效浅层气浮不仅能去除非溶解性COD, 而且能去除部分胶体状COD和溶解性COD, 因此COD平均去除率较高, 其原因可能如下:超效浅层离子气浮所产生的微气泡直径平均仅约5μm, 微气泡直径越小, 气泡吸附悬浮物的趋势越强, 吸附力越大, 增强了对水中的短链有机分子和有色基团的去除率。部分未被气泡或絮体吸附的细小悬浮物在微气泡上升的过程中, 也会被挟带在气泡群的气泡间隙中进而被裹携至水面而分离, 从而提高了COD的去除率。 (5) 超效浅层气浮+砂滤工艺不但处理效果好 (COD可降至60mg/l以下, 去除率≥40%, SS、BOD5可降至10mg/l以下) , 而且占地面积小 (约430m2/万吨水) 、投资省 (≤200元/吨水) 、运行成本低 (≤0.3元/吨水) 。

(2) 经中试实验分析, 造纸工业废水经生化处理后再经超效浅层气浮进行深度处理, COD可从平均96.9mg/l降至53.7mg/l, 平均去除率达44.6%;BOD5可从平均11.49mg/l降至7.05mg/l, 平均去除率达38.7%;SS可从平均27mg/l降至10mg/l, 平均去除率达62.5%;TP可从平均0.45mg/l降至0.28mg/l, 平均去除率达37.4%;NH3-N可从平均8.21mg/l降至6.82mg/l, 平均去除率达17.0%;色度可从平均9度降至5度, 平均去除率达48.0%。

摘要：针对现有造纸污水处理技术存在的不足, 本文提供一种处理效率稳定、可靠、投资及运行成本均较低廉, 管理方便的造纸污水深度处理工艺, 使出水符合COD≤60mg/L, 色度≤30度, SS≤10mg/L, BOD5≤10mg/L。