PET材料范文

PET材料范文（精选8篇）

PET材料 第1篇

本研究通过静电纺丝的方法将醋酸纤维纳米膜直接沉积在聚对苯二甲酸乙二纯酯(PET)无纺布基材上,并在纳米纤维膜的表面通过胶粘的方法覆盖1层PET无纺布,从而制备三明治形式的复合滤材。研究了静电纺纤维形貌、纺丝时间和电压以及滤料测试时所使用的空气流量对制得的复合过滤材料过滤性能的影响,为制备高效过滤材料提供了新思路与新方法,有助于滤料产业的产品结构升级与可持续发展。

1 实验部分

1.1 材料与仪器

二醋酸纤维素醋片,南通醋酸纤维有限公司;丙酮(AC)、二甲基乙酰胺(DMAC),国药集团化学试剂有限公司;PET非织造基材(40g/m2),江阴海月纺织有限公司。

静电纺丝机,自制;电子天平(EL204型),梅特勒-托利多仪器(上海)有限公司;磁力搅拌器(B11-3型),上海司乐仪器有限公司;扫描电子显微镜(SEM,SU1510型),日本日立公司;滤料综合性能测试台(LZC-H型),苏州华仪仪器设备有限公司。

1.2 复合过滤材料的制备

1.2.1 纺丝液的制备

称取一定质量的二醋酸纤维素醋片并将其溶解于AC∶DMAC(体积分数)配合比为3∶2的混合溶剂体系中,形成不同二醋酸纤维素醋片质量分数的纺丝液,使用磁力搅拌器在室温条件下搅拌6h使其完全溶解,制得纺丝液,备用。

1.2.2 复合过滤材料的制备

将二醋酸纤维素纺丝液经过静电纺丝的方法直接沉积在PET无纺布上,通过胶粘的方法在纳米纤维膜上再复合1层PET无纺布,从而形成三明治形式的复合过滤材料。

1.3 复合过滤材料表征

采用扫描电子显微镜(SU1510型,日本日立公司)对样品表观形态结构进行表征。采用滤料综合性能测试台(LZC-H型,苏州华仪仪器设备有限公司)对样品进行过滤效率和过滤阻力测试。

2 结果与讨论

2.1 纤维形貌对过滤性能的影响

静电纺纤维的形貌决定其应用范围和价值,不同形貌的电纺纤维有不同的应用领域和价值。通过改变纺丝液性能可以制备不同形貌的静电纺纤维。不同形貌纤维的SEM图见图1。从图可知,3种常见的纤维形态即均匀无缺陷纳米纤维[图(a)],串珠状纤维[图(b)]和静电喷涂产生的液滴[图(c)]。不同的形态对复合滤材过滤的影响有所不同。

[(a)纳米纤维;(b)串珠纳米纤维;(c)静电喷涂液滴]

纤维形态对复合过滤材料过滤性能的影响见表1。从表1可知,采用均匀无缺陷的纳米纤维与PET无纺布基材复合时,对≥0.3μm<0.5μm的气溶胶颗粒的过滤效率达到95%,对≥0.5μm<1μm的气溶胶颗粒的过滤效率达到99%,对≥1μm<2μm的气溶胶颗粒的过滤效率达到99.9%,但过滤阻力较大,达到300Pa。采用串珠纤维与PET无纺布基材复合时,复合滤材的过滤阻力很小仅有15Pa但过滤效率非常低;而使用液滴与PET无纺布复合时,过滤效率较串珠纤维有所上升但仍然很低,而且过滤阻力增加了1倍。从过滤机理上[7]分析,由于纤维形态不同,使得气溶胶微粒被过滤的方式不同,对于均匀纤维而言,由于纤维的复杂排列方式,使得气流在纤维膜中穿行时,气流的流道需要经过多次激烈的转弯,在流道转弯时,运动的气溶胶微粒因为惯性的作用,不能够随着流道的变化而及时发生转向,从而脱离流道撞向纤维,因此被纤维膜捕获;另一方面,由于纤维的无规则排列,形成了无数的网格,当某一特定尺寸的气溶胶微粒刚好运动到纤维表面附近时,由于范德华力的作用而被纤维捕获;因此均匀无珠节的纤维复合滤材的过滤效率要明显由于其他2种过滤材料。对于串珠纤维而言,由于珠节的存在,使得纤维蓬松多孔且孔径较大,当气流通过纤维膜时,流道发生变向的次数较少,惯性过滤作用和拦截过滤作用很弱,因此过滤效率低下,同时由于蓬松多孔使得过滤阻力很小。因此,可以得出,在静电纺过滤材料中,均匀无珠节的纤维有利于提高过滤效率,而串珠纤维有利于降低过滤阻力。

2.2 纺丝时间对过滤性能的影响

增加气流流道的长度可以增加过滤材料的过滤效率,因此通过增加纺丝时间的方法来增加所纺纤维膜的厚度,并在此基础上研究纺丝时间对复合过滤材料性能的影响,从而确定最佳的纺丝时间。纺丝时间对复合过滤材料过滤性能的影响见表2。由表2可知,随着纺丝时间的延长,复合滤材的过滤阻力和效率都呈现上升的趋势。随着纺丝时间由30min增加到75min,与前一时间段相比,过滤阻力分别增加14.3%、46.7%和13.3%;过滤效率分别增加20.8%、13.6%和3.0%。在纤维膜很薄时,增加纺丝时间,复合过滤材料的过滤效率增长率大于过滤阻力的增长率,当达到一定厚度后则反之。这现象产生的原因是,当纤维膜较薄时,纤维与纤维之间的间隙很大,使得纤维对气溶胶颗粒的惯性过滤作用和拦截过滤作用都很差,因此过滤效率较低,适量增加纤维含量将有利于减小纤维之间的间隙,使得惯性过滤作用和拦截过滤作用增强,过滤效率明显提高,与此同时纤维膜由于纤维的覆盖率仍然较小,因此对过滤阻力的影响不大;继续增加纺丝时间,纤维膜的厚度增加,纤维之间的间隙进一步减小,气流运动路径变长且弯道变多,这使得气溶胶颗粒更易于被纤维膜捕获,增加复合滤材的过滤效率,但同时由于纤维之间的间隙变小且流道弯曲多折,使得过滤阻力进一步增大,且增长率要远大于过滤效率的增长率。因此在满足高过滤效率的前提下,选择纺丝时间为60min。

2.3 纺丝电压对过滤性能的影响

纤维直径越小,纤维的比表面积越大,吸附作用越强,而在静电纺丝过程中,改变纺丝电压可以调控所纺纤维的直径。因此,通过改变纺丝电压的方式来研究纤维直径对过滤性能的影响。不同纺丝电压条件下所制备的纤维膜的SEM图见图2。由图可知,随着纺丝电压增大,所纺纤维直径越小,随着电压的增加,射流所在空间的电场强度增大,带电射流所受的静电牵伸力增大,所纺纤维直径下降;从图还可以看出,随着电压的增大纤维排列的杂乱程度增加。

[(a)16kV;(b)18kV;(c)20kV]

电压对复合过滤材料过滤性能的影响见表3。由表3可知,随着纺丝电压由16kV增加到18kV,复合过滤材料的过滤阻力由180Pa增加到300Pa提高了66.7%,与此同时复合过滤材料对≥0.3μm<0.5μm的气溶胶颗粒的过滤效率由72.483%增加到95.038%提高了31.12%;当纺丝电压增加到20kV时,过滤阻力由300Pa增加到360Pa提高了20.00%,与此同时复合滤材对于≥0.3μm<0.5μm的气溶胶颗粒的过滤效率由95.038%增加到98.017%提高了3.13%;由此可以得出,增加纺丝电压,复合过滤材料的过滤效率和过滤阻力都先迅速增加而后增加速度缓慢,过滤效率的增加速度越来越小于过滤阻力的增加速度。这一现象产生的原因是,随着电压的增大,纤维膜中的纤维直径下降,纤维的比表面积迅速增大,纤维之间的空隙和纤维的毛细作用能显著增强复合过滤材料的过滤效率,同时由于纤维直径下降,使得纤维膜中纤维之间的空隙减小,蓬松度下降,使得气流流道路径延长且转弯增多,从而有利于提高纤维的惯性过滤作用和拦截过滤作用,复合过滤材料过滤效率提高。由于纤维细度的下降,在单位时间纺丝液供给量不变的情况下,所纺纤维的根数相应会增加,纤维填充率增加,因此复合滤材的过滤阻力上升。为满足高过滤效率的前提下,选择纺丝电压为18kV。

2.4 空气流量对过滤性能的影响

空气流量对复合过滤材料过滤性能的影响见表4。从表4可知,随着空气流量的逐渐增大,复合过滤材料的过滤效率缓慢增大,过滤阻力快速增大。当空气流量由10L/min增加到100L/min的过程中,复合过滤材料对≥0.3μm<0.5μm的粒子过滤效率由92.563%增加到95.604%提高了3.30%,而过滤阻力却从70Pa增加到400Pa提高了4.7倍。纳米纤维复合过滤材料在100L/min的空气流速下,依然能够保持很高的过滤效率。说明本研究制得的复合过滤材料能够适应100L/min的空气流速下的空气过滤环境。在杂质微粒未击穿纳米纤维膜的前提下,随着空气流量的增加,气流的运动速度相应增加,杂质微粒因为惯性作用而脱离气流流道时的速度将更大,这有利于杂质碰撞到纤维表面从而被纤维捕捉,复合过滤材料过滤效率提升;由于气流流速增加,使得气流在改变方向时需要更多的能量消耗,从而增加了复合过滤材料的过滤阻力。

3 结论

(1)在静电纺纤维复合滤材中所用纤维的形态对所制得的复合过滤材料的过滤性能影响很大,均匀纳米纤维复合过滤材料的过滤效率高,但阻力很大;串珠纤维复合过滤材料的过滤阻力很小,但过滤效率却远远达不到过滤指标。

(2)随着纳米纤维膜纺丝时间的延长,复合滤材的过滤效率和过滤阻力都呈现增大的趋势,在开始阶段过滤效率的增长速度大于过滤阻力,继续延长时间则反之。

(3)增大静电纺丝的电压,所制得的复合过滤材料的过滤效率和过滤阻力都增大,过滤阻力的增长速度远大于过滤效率。

(4)当选择纺丝时间为60min,纺丝电压为18kV时,制得的串珠状复合纤维过滤材料,能对粒径0.5μm颗粒的过滤效率达到99%以上。

复合过滤材料具有良好的过滤效果,在过滤材料领域有很好的应用前景。

摘要：采用静电纺丝技术将二醋酸纤维素纳米纤维直接沉积在聚对苯二甲酸乙二纯酯(PET)非织造布基材表面上,并在纳米纤维膜上覆1层PET无纺布,制备成三明治结构的复合滤材。研究了不同条件对复合过滤材料过滤性能的影响。结果表明:均匀纳米纤维有利于提高复合滤材的过滤效率而串珠纤维有利于降低复合滤材的过滤阻力;随着纺丝时间和电压的增大,复合滤材的过滤效率和过滤阻力都呈现增大的趋势;随着空气流量的增加,复合滤材的过滤效率几乎不变,但过滤阻力却呈现线性增大的趋势。当选择纺丝时间为60min,纺丝电压为18kV时所制备的串珠状复合纤维过滤材料,能对粒径0.5μm的颗粒达到99%以上的过滤效率。

关键词：二醋酸纤维素,纤维形貌,复合滤材,过滤性能

参考文献

[1]王润泽,王政,金辉,等.静电纺丝纳米纤维及其在生物气溶胶过滤中的应用[J].合成纤维工业,2013,36(4):52-55.

[2]李莘,徐阳,王爱民,等.熔体静电纺PET复合过滤材料的制备及性能研究[J].工程塑料应用,2013,41(12):8-11.

[3]秦静雯,傅佳佳,万玉芹,等.CA担载姜黄素缓释体系的制备及其缓释动力学[J].材料科学与工程学报,2013,31(6):881-885.

[4]蔡京昊,王鸿博,万玉芹,等.醋酸纳米纤维夹心材料的制备及截滤性能研究[J].化工新型材料,2013,41(6):27-29,46.

[5]覃小红,王善元.静电纺纳米纤维的过滤机理及性能[J].东华大学学报(自然科学版),2007,33(1):52-56.

[6]曹鼎,付志峰,李从举.静电纺丝技术在过滤中的应用进展[J].化工新型材料,2011,39(8):15-18,22.

PET材料 第2篇

一、谈判小组成员

任艳亭、黄志刚、申金慧、徐鸿伟、朱腾飞

二、人员分工

谈判组长：任艳亭

本次谈判的前线总负责人。

商务专家：徐鸿伟

负责数量、价格、交货方式、保险等方面的事务。

财务专家：黄志刚

负责付款方式、信用保证、担保等财务方面的事务。

法律专家：申金慧

负责相关法律的准备、合同文本的准备、合同条款的法律解释等法律方面的事务。

后勤保障人员：朱腾飞

谈判人员的吃、住、行总管，谈判会场的准备、各种宴请的安排、礼品准备、信息资料的整理及保管，谈判过程的记录等。

三、谈判目标

最高目标：为独家PET材料供应商。

通过与“金盘饮料公司”的合作，建立海南的样板用户，为进入海南PET市场打下良好的基础。

预期目标：与其他公司共同合作，签下公司订单。

不能接受结果：几乎没有赢利。

四、谈判地点

PET材料公司

五、谈判进程

这次谈判的进程安排应该为：

8:00~11:00 开局及报价

11：30~13：00 安排一次简单但得体的工作餐

14：00~16：00 议价及让步

17：30~19：30 不管谈判结果如何，都安排一次正式的晚宴，确定下次谈判的时间并结束本次谈判。

六、谈判策略

开局阶段的策略：在我方做公司介绍时，要让对方了解我方的实力。重点介绍哪些知名企业是我们的长期用户。

报价阶段的策略：为了体现我方的诚意，我们的报价原则上直接报出所有我们能给对方的降低产品成本的各方面的帮助（如降低原料损耗、降低残次比例、废料的回收利用、人员的培训等），但在产品价格上我们第一次只能按市场价格12000元/吨报价，为后面的谈判留下足够的空间。

议价阶段的策略：重点强调我方能为对方降低产品成本，因为这是对方最为关心的事。抛出我方的技术资料，证明我们的PET对方现在使用的材料在“透明度”、“纯度”等方面质量更好。我们能够提供更多的专业知识及降低成本的经验。

让步阶段的策略：在提供我们的专业知识及经验方面作出比较大的让步。

结束阶段的策略：不管谈判的成果如何，我们始终都应该保持积极的态度，显示我方的诚意。

七、谈判资料

1、政治、经济、文化 中国矿泉水行业发展前景广阔

自20世纪90年代以来，中国的矿泉水行业迅猛发展。目前全国已有矿泉水生产厂1000多家，年产量为20世纪80年代的10倍。

在此间举行的中国第一届国际矿泉水论坛上，中国科学院院士陈梦熊说，中国的矿泉水资源十分丰富，而且分布广、品种全。如果能合理开采利用，前景十分广阔。

据国土资源部的不完全统计，全国已知的矿泉水产地多达3500多处，主要分布在华南、华东地区。自上世纪90年代以来，全国掀起了开发天然矿泉水的高潮，生产厂家猛增到1000多家，年产量超过300万吨。但同时他也指出，近年来中国的矿泉饮料业虽然发展迅猛，但缺乏总体规划，发展不平衡。1000多个厂家中大多数资金薄弱、设备落后，生产品种单一，年产量超过万吨以上的企业很少，具有权威性的名牌厂家更是寥寥无几。

但就整个饮料行业而言，近年众多新兴饮料品种以鲜明的市场定位，立体式的营销，全新的理念引导市场消费方向，例如迅速崛起的娃哈哈，乐百氏，农夫山泉，汇源果汁这些品牌。国内饮料消费随着经济快速全面快速发展，整个市场也在不断增大，这些新型的企业以极快的速度抢占市场份额。而国际品牌可口可乐，百事可乐更是在这几年当中高歌猛进，在碳酸类饮料中无人能敌。据资料统计，近几年我国饮料市场每年以２０％的速度增长，总量已经达到3000万吨以上。

2、矿泉水市场分析

业内资深人士肖华分析“伊莎贝尔”的没落时谈到，“伊莎贝尔”刚上市就没有正确的市场定位，没有分析自己的消费群体。海南省内不仅有椰树、金盘这两大强劲有力的对手，还有其它矿泉水小厂也在分食这块矿泉水蛋糕，如果“伊莎贝尔”开始就以酒店、宾馆等高端的市场作为突破点才可能有发展。

肖华说，在市场已经饱和的状态下，椰树、金盘先入为主在消费者心中已经有相当高的知名度，作为新上市的法国知名品牌“伊莎贝尔”矿泉水在海南没有广泛的宣传，知名度低。消费者心目中认可的还是椰树、金盘和国内知名品牌娃哈哈、乐百氏、农夫山泉等，如果要没有价格优势和品牌优势要争取市场份额是不会成功的，而且椰树、金盘和后起之秀水森活为争夺市场在持久的价格战上使矿泉水行业的利润很低。“伊莎贝尔”投资策略上的失误也反射出企业内部人才的匮乏，没有人才的企业是不可能正常发展下去的。

作为同行业的某饮料业公司的销售总监陈彬（化名）在接受记者采访谈到，“伊莎贝尔”最开始上市就盲目投资，大量的资本投入到设备上，没有充裕的流动资金，一旦企业面临资金问题时就需要股东投资。股东在投资上会“慎重”考虑，以致耽误了发展的时机。海南饮料业市场份额本来就小，面对本土椰树、金盘、水森活“三分天下”的水竟争，同时面对国内市场由“娃哈哈”，“乐百氏”一统天下的外患，“伊莎贝尔”的现在在海南场份额不足1％，面临的只有没落的命运。

体制制约导致市场操作方式相对保守，营销形式的单一，产品市场定位不清。其次成本也是比较关键的一个问题，而近年来国内物流成本过大，椰树很多产品作为特殊的饮料地区性限制严重，在内陆无法设立分厂。这就导致物流成本高，产品分货周期长等一些很实际的问题。代理商只能以销量取胜，加大了全国行销的难度。再加上饮料品牌越来越多，消费者选择面很大，市场拉动能力不强。最后，品结构单一，品牌老化。任何一个品牌都有它的生命周期，然而一个不争事实是，近几年来，在饮料市场上所占份额逐年下滑。

3、海南风俗习惯

独具特色的民族风情

海南省的居民，分属于汉、黎、苗、回、藏、彝、壮、满、侗、瑶、白、泰、佤、畲、水、京、土、蒙古、布依、朝鲜、土家、哈尼、僳僳、高山、锡伯、门巴、纳西、仫佬、哈萨克、鄂伦春等30多个民族。世居的有黎、苗、回、汉等族。千百年来，古朴独特的民族风情使本岛社会风貌显得更加丰富多彩。其中最具有特色的便是黎族与苗族的生活习俗。据历史记载，黎族是海南的土著民族。早在远古时代，黎族同胞就在这块土地上刀耕火种，民族风情质朴、敦厚，长久以来就以独特的民族文化和绚丽的织锦工艺著称于世。黎族同胞主要聚居在五指山区地势较平的山麓或临河的盆地，村寨大小不等，错落有致。低矮的茅草房掩映在严严实实的椰子树与槟椰树间，树的空隙间用竹篱笆围成小块菜地，各色蔬菜娇嫩欲滴。清澈的小溪淙淙流过房前，让人有“走进山间别墅”的感觉。槟椰是黎以数目多少表示情意厚表示情意厚薄

4、金盘饮料公司概况及分析

海口金盘饮料公司位于环境优美、交通便利的金盘工业区，始建于1992年，于1993年5月正式投7111.5平方米，隶属于海南金盘实业股份有限公司。公司投资1亿多元人民币，全套引进日本、意大利、美国等当今国际上最先进的吹瓶、制盖、罐装及水处理技术和设备，工艺流程全部实现自动化操作。

公司生产的“金盘”、“水纪元”牌矿泉水取自海南琼北火山群地下砂砾岩深水脉，蕴含多种微量元素，符合GB8537—1995《饮用天然矿泉水》国家标准，国家权威部门长期跟踪观测，证实“金盘”、“水纪元”矿泉为稀有的理想饮用优质天然矿泉水。水质清澈透明，口感甘甜凉爽，经国家权威部门认定为稀有的重碳酸镁钙型矿泉水，被国家绿色食品委员会——中国绿色发展中心确定为绿色食品，被国家质量监督检验检疫总局定为“国家免检产品”，2000~2005年连续5年被授予“海南名牌产品称号”。目前投放市场的产品有380ml、580ml瓶装及3加仑矿泉水

5、加仑桶装矿泉水。

金盘矿泉水获绿色食品称号

海口金盘饮料公司近日接到中国绿色食品发展中心的通知，金盘牌矿泉水被该中心确认为绿色食品。据悉，这是目前我省唯一获得这一称号的矿泉水。

据省绿色食品办有关人士介绍，中国绿色食品发展中心是我国绿色食品的审查机构，绿色食品是中国食品质量认定的最高标志。至目前止，包括金盘矿泉水在内，我省有7家企业生产的食品获得并保留有绿色食品的称号。

经营单位

主营业务

主营业务收入(元)海口金盘饮料公司

矿泉水生产销售

17205458.13

贯彻落实董事会关于金盘饮料公司下半年新增1.5万吨矿泉水技改项目的决议，抓紧实施，早日投产。同时进一步开拓市场，降低成本，继续保持金盘饮料公司良好的增长势头。

5、PET材料厂优势分析

（1）PVC、PE、PET胶瓶、塑料瓶盖、饮料瓶PET坯管，及丝印各类化妆品容器包装专业厂家。

（2）有多年生产实践经验，尤其对PET瓶生产技术相当娴熟，达到同行领先水平。

（3）是专业的PET材料生产厂，可提供比其他PET企业更优惠的PET价格。

（4）拥有任何降低材料损耗的技术、经验，可以帮助客户节约成本，增加利润。

（5）始终坚持“一切以质量为中心，一心以创新为追求的宗旨”，密切市场变化，不断推出新、奇、特各类型胶瓶，满足市场不同层次的需求。

公司秉诚以人为本，诚信经营，努力营造：人有我有，人无我有；人有我好，人好我优的经营理念；以提供超前的服务力争一流为目标。

6、PET材料厂劣势分析

一次性的水瓶和饮料瓶一般都以一种名为聚对苯二甲酸乙二醇酯（PET或PETE）的塑胶制造。

很多人都会把一次性的PET瓶再次使用，但不适当清洁和处理这些瓶可能会对健康构成潜在危险。因此，消费者在再用PET瓶前，应留意下列事项。

重复使用PET瓶须知

细菌滋生

1.PET瓶在开啓后，细菌和真菌会在瓶内潮湿或载有液体的环境下滋生，如再注水入瓶，新注入的水便会受到污染。

2.这些微生物一般都来自空气、人的手部或口部，或任何接触瓶口的东西。在温暖的环境下，细菌可随时间繁殖至有害的水平。不过，安全处理及妥善清洁能防止细菌滋生。

化学物迁移

3.用作制造瓶的化学物（例如化学单体及添加剂）或会由瓶迁移至瓶内的水或饮料，不管这些瓶只是用过一次或已多次使用。

4.塑料的化学物迁移量受多项因素影响，包括与塑料接触物质的特性、接触的温度和时间。如正确使用塑料，化学物迁移量只会是微不足道，对消费者的健康不会构成风险。

5.PET瓶含有微量锑。锑是一种用作制造PET的重金属。PET瓶在贮存水期间，所含的锑能迁移到水里去。不过，食物安全中心过往的研究显示，PET瓶装饮料的锑含量非常低（远低于世界卫生组织就食水水质所订的指引值），不会对健康构成风险。

6.制造商须确保其PET瓶可供按预定的即用用途安全使用（例如水瓶必须适合载水，迁移至水中的化学成分不会超过可接受水平）。然而，制造商未必能保证其PET瓶用于设计以外用途（例如用水瓶贮存醋或油）仍属安全。

7.消费者应正确使用PET瓶，因为不当使用PET瓶可能导致较预期多的化学物迁移出来。

8.不论哪一类塑料，化学物迁移均会随塑料的温度和接触时间一同增加。虽然更多化学物从PET瓶迁移并不一定对健康构成风险，但可能会改变瓶内的水的色香味等感官特质，因此不宜让PET瓶装水受阳光直接照射。

瓶遇热变形

9.一次性的PET瓶不适宜盛载热饮，因为当接触的温度达到摄氏70度时，瓶或会变形。

PET瓶影响健康说法无根据

“PET瓶会释出致癌物质邻苯二甲酸二（2-乙基己基）酯（DEHP）及∕或二-2-乙基己基酸（DEHA）”

1.一些报道特别指出，常用的增塑剂（例如邻苯二甲酸二（2-乙基己基）酯（DEHP）及∕或二-2-乙基己基酸（DEHA））可从PET瓶（特别是再用的PET瓶）释出至瓶内的液体。

2.增塑剂属添加剂，可增加塑胶的弹性和柔韧性。不过，制造PET并不需要DEHP和DEHA,因此有关的指称并无根据。另外，DEHP和DEHA都并非人类致癌物质。

“PET瓶在冷藏时会释出二恶英”

3.二恶英是一组由多种工业过程和燃烧活动产生的持久性环境污染物。二恶英是有毒物质，并可致癌。

4.现时没有合理科学证据显示，PET瓶本身含有二恶英。此外，冷藏温度下不会产生二恶英。

瓶类有清凉饮料瓶，矿泉水瓶，液体食品瓶，化妆品瓶，等，所使用的材料有聚乙烯（PE），聚氯乙烯（PVC），聚对苯二甲酸乙二酯（聚酯）（PET）等。通常矿泉水瓶用PVC或PET制造，碳酸饮料瓶用PET制造，清凉饮料瓶，液体食品瓶用PVC，PE制造。

公司生产的PET材料完全满足金盘饮料公司的技术要求

在“透明度” “纯度”等指标上比他们过去使用的材料还要好一些。

生产的产品外形新颖、独特.PET材料竞争厂家

1、北京安吉康塑料制品有限公司：1995年，是一家专业化生产饮料系列包装瓶、矿泉水瓶、色拉油瓶，各种规格瓶坯、瓶盖的生产企业，现拥有厂房5000平方米，固定资产800多万元，职工人数180多人，其中高级工程师，中等技术人员占20%以上。本公司自建立以来“始终坚持开拓进取求实务真”的企业精神，始终树立“质量第一信誉第一”的服务宗旨。所取得的销售网络：北京顺鑫牵手有限公司，广东蓝带集团北京蓝宝酒业有限公司，牛栏山酒厂酒泉饮料公司“上市企业”为核心年用量3000万只以上用户，和其它十几家大小饮料厂，同时还销往全国十几个省市及地区出口外蒙古、朝鲜、俄罗斯等国家。本公司年生产8000万只以上，设备先进、技术力量雄厚、质量稳定、交货及时、价格合理，重信誉守合同。作为向用户提供高质量服务的最佳保证。本公司座落于北京海淀区凤凰岭风景区，风景优美，环境怡人。

2、台州市黄岩兴荣塑料厂：地处全国著名的蜜桔之乡、模具王国--浙江黄岩。海陆空交通十分发达，距机场20公里，甬台温高速公路台州南出口3公里。我厂生产设备精良，产品达到国际先进水平。主要产品：矿泉水、饮料、碳酸饮料、耐高温、油瓶等各种规格瓶坯、瓶、瓶盖、各种模具、吹瓶机及PET原料等。产品销售全国各地及欧美、东南亚、中东、非洲等20多个国家。本厂秉着“以人为本抓质量，求精务实创名牌”的经营理念，以“追求完美品质，赢取客户满意”为质量方针，创一流产品质量，一流销售服务，让客户信任满意是公司的宗旨。

PET公司的谈判代表经过分析认为：从目前的谈判地位来看，虽然己方希望通过与金盘公司的合作进入海南市场，金盘公司更希望通过与PET公司的合作获得更多的利益，借此缓解金盘公司亏损的局面，因而，PET公司较金盘公司处于相对更为有利的谈判地位。为了防止金盘公司先以苛刻的低价率先报价，而使PET公司陷入不利的谈判地位，应采取先报价策略，但为了提高本次谈判成功的可能性，要尽可能地说服对方以相对价格及积极价格进行谈判，在谈判开始时不先报价，而是先以雄辩的事实，充分的信息，从不同角度说服对方。让对方了解使用本公司产品将给对方带来的利益，使对方对本公司产品优越的质量及本公司可以提供的降低损耗等方面的专业技术充分信任，并产生浓厚的兴趣。在对方问到时，再向对方报价。评估我方的需求和利益

1、合作的优势：通过与“金盘饮料公司”的合作，建立海南的样板用户，为进入海南PET市场打下良好的基础。

2、我方的需求和利益：了解海南市场的动态，扩展市场

3、谈判协议最佳替代方案

 从质量、价格和服务上取得优势  外形优势，还可以降低成本、增加效益  采用先进的技术、高效率的厂房设备

保留价格和理想成交价：在全额付款时，保留价为：11200元/吨，理想成交价应在：11500元/吨

对方的谈判协议最佳替代方案（BATNA)：在质量、价格和服务上达成协议，让我方成为独家PET材料供应商。与多家公司合作，在合理的期限内生产出适合市场要求的产品。

八、谈判合同文本

谈判结束后再起草合同是非常不好的习惯。仓促地起草合同必然会产生遗漏，有考虑不周的地方。为了减少麻烦而让对方起草合同更是不可取的懒惰之举。不管对方是否准备合同文本，我方都必须有充分的准备，即使最后是按照对方的合同文本进行合同条款谈判，我们也有一个严谨的文本作为参考，避免陷入合同陷阱。

安排谈判小组的法律专家起草一份合同文本作为准备。如果谈判进展顺利，在第一次谈判结束时基本达成一致，我方应主动提交合同文本。以便对方回公司汇报时能有一个好的汇报材料。如果谈判不能取得成果，则留待下次谈判时使用。

九、对方的真正利益

降低成本，增加效益；两家原材料公司共同合作。

十、应急预案

成员方面：如果我们确定的谈判小组成员由于公司其他事项或个人的原因不能按时到达，由后勤保障人员中指派谈判进行中，由于某人身体不适或出现意外而不能继续谈判，临时从公司调人又来不及，组内人员可以互相兼职。另外，由于我们是东道主，当对方谈判代表出现水土不服等身体方面的原因而不能顺利进行谈判时我们应先暂停，并由后勤人员负责善后工作。

场地及设备方面：我们考虑的是在酒店会议室谈判，不会像在公司那么方便。我们必须考虑到电力、设备等故障的应急处理措施。这些在签订会议室使用合同时要求酒店方给出方案。

PET材料 第3篇

关键词：PET/PP非织造复合材料,汽车内饰,原料配比,模压成型

1 前言

近年来, 非织造复合材料作为一种新型的汽车内饰材料, 因具有技术含量高、附加值大等优点而越来越受到汽车供应商的关注。目前国内的汽车门内饰板、行李箱盖板、车顶板、车厢衬垫板和座椅靠背等零部件已大量使用PET/PP非织造复合材料。目前, 国内生产的大部分汽车PET/PP非织造内饰产品的面密度>2 200 g/m2, 克重较大, 且相关产品在储存和使用过程中存在收缩严重、尺寸稳定性差的问题;同时, 这些产品的隔热性能和甲醛释放量很难达到高标准汽车内饰的要求;特别是在PET/PP非织造复合材料的系统性研究方面鲜见报道[1,2]。本试验选取PET和PP两种原料纤维, 不添加其他增强材料或粘结剂, 从根本上做到甲醛含量的零排放;通过对PET/PP非织造毡的理论研究和试验分析, 在降低克重和保持材料较好力学性能的前提下, 成型面密度低于1 600 g/m2的纤维复合毡;研究模压参数和原料配比对PET/PP非织造复合材料性能的影响, 着重研究了如何提高PET/PP非织造复合材料的弯曲性能、尺寸稳定性和隔热性能。

2 试验

2.1 试验材料

试验用纤维的规格和来源见表1。其中低熔点的PP纤维 (熔点约为120℃) 为基体纤维, PET纤维为增强纤维。

2.2 PET/PP非织造复合材料的制备工艺

制备PET/PP非织造复合材料的工艺流程为:纤维原料→开松→混合→梳理成网→预针刺→主针刺→贴面→模压成型。主要步骤如下。

(1) 原料纤维的开松和混合

将精确称重的PP纤维和PET纤维在预开松机上进行预开松后送入开松机进行开松和混合, 以达到使纤维均匀混合的目的。为研究PP纤维和PET纤维的配比对PET/PP非织造复合材料性能的影响, 选择PP纤维质量百分数为25%、30%、35%、40%、45%和50%进行试验。

(2) 原料纤维的梳理成网

纤维经开松和混合后, 通过开松机的出料口形成由单纤维组成的薄网, 采用四帘式铺叠成网的方式将其铺叠成薄网。

(3) 预针刺-主针刺成毡

将薄网针刺成面密度为350 g/m2的预针刺毡, 并对多层叠合的预针刺毡进行主针刺, 最终制得面密度约为1 400 g/m2的PET/PP非织造针刺毡[3]。成毡的针刺工艺参数见表2[4,5]。

(4) 模压成型

模压成型是利用PP纤维和PET纤维熔点的差异, 在一定温度下使PP纤维熔融, 将上述PET/PP非织造针刺毡模压成以PP为基体、PET为增强体的复合纤维板。从降低能耗的角度考虑, 选用了低熔点的PP纤维。为研究模压成型过程中温度、压力和时间等模压参数对PET/PP非织造复合材料性能的影响, 试验选取的模压温度分别为140、150、160℃, 模压压力分别为2、4、6 MPa, 模压时间分别为2、4、6 min。经正交设计[6,7]后, 测试并分析了PP含量为35%时, 上述参数对模压成型的PET/PP非织造复合材料的弯曲性能、尺寸稳定性、吸水性和隔热性能的影响, 并据此得到PET/PP非织造复合材料的最优模压成型工艺参数;在此参数条件下, 通过单因素试验设计方法, 研究PP纤维的配比对PET/PP非织造复合材料主要性能的影响。

3 试验结果与分析

3.1 模压参数对PET/PP非织造复合材料性能的影响

3.1.1 弯曲性能

弯曲性能是汽车内饰用PET/PP非织造复合材料主要的力学性能指标之一, 是保证PET/PP非织造复合材料能够正常装配、使用的最关键因素。模压参数 (温度、时间、压力) 对PET/PP非织造复合材料弯曲性能的影响见图1。

(1) 模压温度的影响

从图1看出, 随着模压温度的升高, PET/PP非织造复合材料的弯曲性能提高。这是因为PP纤维随着温度的升高而充分熔融, 粘度下降, 流动性增加, 有利于其在纤维间起到良好的粘结作用;但若使温度进一步升高, 则PP基体开始逐渐裂解, PP的第3级碳的分子链被切断, 导致PP基体的握持性不良, 使PET/PP非织造复合材料的弯曲性能下降[8]。在本试验中, 模压温度为160℃时, PET/PP非织造复合材料的弯曲性能最好。

(2) 模压时间的影响

从图1看出, 模压时间对PET/PP非织造复合材料的力学性能也有很大影响。模压时间短, PP熔融不充分, 不能很好地起到粘结作用, 材料的力学性能较差;随着模压时间的延长, 材料的力学性能随之提高;但模压时间过长, 会造成PP基体的裂解, 反而导致力学性能下降。本次试验结果表明, 模压时间为4 min时, 材料的力学性能最好。

(3) 模压压力的影响

模压压力增大有利于熔融PP基体的流动, 但同时也将PET纤维束压紧, 使纤维间的缝隙变小, 增加了PP浸透纤维束的难度。在本试验中, 最佳的模压压力为4 MPa。

表3列出了弯曲强度的方差分析结果。从中可以看出, 模压温度对PET/PP复合材料弯曲强度的影响最为显著。

3.1.2 尺寸稳定性

对于汽车内饰件而言, 其尺寸稳定性是需要加以重视的因素, 尺寸稳定性不好, 造成材料在储存和使用过程中产生较大尺寸变形, 对汽车内饰件的装配和正常使用造成很大困难。目前, 国内自主生产的汽车内饰材料的尺寸稳定性是一个较为突出的、亟待解决的问题。

模压参数对PET/PP非织造复合材料尺寸变化率的影响见图2, 尺寸变化率的方差分析结果见表4。

从图2和表4看出, 模压三因素对PET/PP非织造复合材料尺寸稳定性的影响都不具有显著性。应当指出的是, 在此次模压试验参数变化范围内, 非织造复合材料的尺寸稳定性均达到了较高的水平, 完全满足高性能汽车内饰材料尺寸变化率<±0.4%的要求。

3.1.3 吸水性

对汽车内饰用复合材料而言, 要求其具有较低的吸水率。高性能的汽车内饰复合材料 (尤其是作为汽车顶棚或车厢衬垫的内饰材料) 的吸水率应≤80 g/m2。模压参数对PET/PP非织造复合材料吸水率的影响见图3, 吸水率的方差分析结果见表5。

可以看出, 随着模压温度的升高, PP纤维充分熔融且流动性增加, 模压成型后, 凝固的PP会在PET纤维表面形成很多细小空隙, 使得PET/PP非织造复合材料的孔隙率提高、吸水性增大;另外, 由于温度升高使得部分PP裂解形成小分子也使得吸水性增加。而模压时间和模压压力对PET/PP非织造复合材料吸水率的影响则不大。总体来说, PET/PP非织造复合材料的吸水率较小, 完全满足高性能汽车内饰材料对吸水率的要求。

3.1.4 隔热性能

隔热性能是PET/PP非织造复合材料的重要指标之一。模压参数对PET/PP非织造复合材料导热系数的影响见图4, 导热系数的方差分析结果见表6。

从图4和表6看出, 模压成型的温度、时间和压力对PET/PP非织造复合材料的导热系数没有显著影响, 导热系数主要取决于材料的物理属性以及材料的密度大小[10]。

3.1.5 最佳模压工艺参数的验证

按上述试验确定的最佳模压工艺参数对PP含量为35%的PET/PP非织造针刺毡进行模压成型试验, 并对模压成型的纤维板进行了性能测试, 结果见表7。

由表7看出, 在最佳模压条件下成型的PET/PP非织造复合材料, 与上述试验的各组数据相比, 弯曲性能有显著的提高, 尺寸稳定性保持较好。

3.2 原料配比对PET/PP非织造复合材料性能的影响

改变原料纤维的比例, 在最佳模压工艺参数条件下成型PET/PP非织造复合材料, 分析PET纤维与PP纤维的配比对该复合材料各主要性能的影响。

3.2.1 弯曲性能

不同原料纤维的配比对PET/PP非织造复合材料弯曲性能的影响见图5。可以看出, 随着PP含量的增加, PET/PP非织造复合材料的弯曲性能明显提高;同时, PET/PP非织造复合材料的力学性能具有各向异性的特点, 横向 (即垂直于纤维铺叠方向) 的弯曲性能要优于纵向 (即纤维铺叠方向) 的弯曲性能。

图6为通过三维视频显微镜观察到的PET/PP非织造复合材料的形貌照片。可以看出, 图6b中PP纤维的熔融比例明显比图6a中的多, 粘结效果更好。这是因为随着PP含量的增加, 在模压成型过程中熔融PP纤维的比例增大, 对PET纤维和未熔融的PP纤维的粘结作用增强, 材料的弯曲性能随之提高。试验结果显示, 当PP纤维含量达到50%时, PET/PP非织造复合材料的横向和纵向两个方向的弯曲强度均>3.5 MPa、弯曲模量接近200 MPa。由于PET/PP非织造复合材料采用四帘式铺叠成网的方式, 纤网横向的缠结密度较大、结合紧密, 因此其横向的力学性能好于纵向。总体来说, 从提高PET/PP非织造复合材料弯曲性能的角度出发, PP的最佳含量为45%或50%。

3.2.2 尺寸稳定性

不同原料纤维的配比对PET/PP非织造复合材料尺寸稳定性的影响见图7。可以看出, PP含量对PET/PP非织造复合材料的尺寸变化率无明显影响, 材料的尺寸稳定性始终保持良好 (在试验范围内的尺寸变化率始终<±0.4%) 。另外, 还对该材料纵向和横向的尺寸稳定性进行了分析。结果表明, PET/PP非织造复合材料横向的尺寸变化表现为伸长、纵向的尺寸变化表现为收缩, 这也与四帘式铺叠成网方式有关。

3.2.3 吸水性

与PET纤维相比, PP纤维的吸水率并不大, 但PET/PP非织造复合材料的吸水率却随PP含量的增加而增大, 如图8所示。造成这种现象的原因是:随着PP含量的增加, 更多的基体成分充分熔融, 冷却后形成很多细小空隙, 导致PET/PP非织造复合材料的吸水率增加, PP纤维自身的芯吸作用也进一步提高了材料的吸水性能, 故PP含量的增加对控制吸水率是不利的。但即使PP含量为50%时, 其吸水率也远远小于高性能汽车内饰材料吸水率≤80g/m2的要求。

3.2.4 隔热性能

不同纤维原料配比对PET/PP非织造复合材料导热系数的影响见图9。可以看出, PP含量对PET/PP非织造复合材料的导热系数没有明显影响, PP含量为35%�50%时, 该材料的的导热系数基本相同, 原因在于PP纤维和PET纤维两者的隔热性能差异并不大。如果希望得到隔热性能更好的材料, 必须降低PET/PP非织造复合材料的密度或者在材料体系中添加其他诸如中空纤维或天然植物纤维等隔热性能较好的纤维材料。

随着PP含量的增加, PET/PP非织造复合材料的力学性能提高显著, 吸水率略有增加, 尺寸稳定性保持较好。但PP含量并不是越高越好, 基体和增强体充分粘结后, PP含量过多, 增强体材料的比例减少, 会导致材料的力学性能下降, 尺寸稳定性降低。同时, 基体纤维含量过多, 会使材料失去其柔软的质感, 起不到很好的装饰效果。

4 结论

(1) 制备了面密度<1 600 g/m2的汽车内饰用PET/PP非织造复合材料。与目前汽车内饰用PET/PP非织造复合材料相比, 克重降低、尺寸稳定性保持较好、无任何甲醛释放, 已用于多种重型载货车车顶棚内饰板的生产。

(2) 在模压三因素中, 对PET/PP非织造复合材料性能影响最大的因素是模压温度, 其次是模压时间和模压压力。

(3) 随着PP含量的增加, PET/PP非织造复合材料的弯曲性能显著提高、吸水率略有增加、尺寸稳定性保持良好。PP含量为45%或50%时, 该复合材料的各方面性能较好。

参考文献

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[8]高春燕.黄麻/聚丙烯纤维板成型工艺及阻燃性能研究[D].东华大学, 2005.

PET材料 第4篇

本文中复合材料所采用的工艺是干法复合, 凹版里印于12u PET上, 与50u双峰乳白PE无溶剂复合。结合生产实际, 论述所研制的复合材料能够满足包装材料标准的要求, 通过现场测试, 在目标速度下进行基础测试, 寻找最佳的设备工艺参数指导生产, 并连续运行6小时观察产品质量符合成功标准, 能够更好的提高在线产品的质量。

1包装产品质量稳定性控制

1.1包装膜机械性能

包装膜机械性能是保证产品包装性能的关键因素。 目前洗衣粉包装的主要机械性能要求包括:包装膜拉伸强度、复合强度、撕裂强度、断裂伸长率、摩擦系数、热合强度等。包装膜的机械性能和自动机的工艺中心线对产品质量稳定性有着直接影响。

1.2产品包装性能的控制

长期以来洗衣粉在后期运输和销售中产品大包装跌落的高破损率一直困扰着商家, 经统计洗衣粉包装袋的边缘熔损、 竖封断膜、横封白点是导致产品大包装跌落高破损率的主要因素, 经多次研究试验, 可从以下方面寻找解决措施:

(1) 试验分析包装膜的热封工艺, 获得包装袋较高的热封强度。

(2) 寻找最佳的生产工艺条件, 增加产品性能稳定性。

(3) 包装袋开设排气孔, 减少摔包后胀袋造成的破损率, 同时能改善堆码稳定性降低倒拍率。

2 PET/PE复合膜机械性能试验

2.1材料

12u PET/50u双峰PE膜

2.2测试性能指标与方法

确定PET/PE复合膜机械性能测试指标及相关检测标准为:

(1) 厚度GB/T 6672 2001 (2) 拉伸强度测试GB/T 1040~3 (3) 封口强度QB/T2358 (4) 复合强度GB8808 (5) 摩擦系数GB 1006 (6) 跌落性能QB/T1871, 跌落高度2m

2.3主要仪器设备

千分台式薄膜测厚仪, XLW智能电子拉力试验机, HST~H3热封试验仪, MXD~02摩擦系数仪, 精汇JWS~600自动机

3结果与讨论

3.1热封性能

结合生产实际, 包装膜在精汇JWS~600自动机进行温度窗口测试, 确定包装膜的热封参数为:温度136℃, 热封时间43ms, 压力0.4MPA, 相应测定其热封强度最稳定。主要中心线参数为:包装速度45袋/分钟, 速度调节85ms, 回送延时52ms, 切刀时间15ms。

3.2其它机械性能

包装材料厚度、拉伸强度、封口强度、复合强度、摩擦系数检测结果见表1. 结果表明该包装材料相关性能指标满足包装材料标准的要求。

3.3产品包装性能稳定性测定

膜卷在精汇JWS~600自动机完成了包装线的现场测试, 测试时间是360分钟, 一共生产了1178件成品。包装速度为45包/分, PR为86.78%大于75%, 材料消耗2.10%小于3%, 现场2米跌落30件破损率为0。测试的结果满足成功标准, 可以大批量投入生产使用。

4结语

本文结合生产实际, 提出产品包装的关键质量控制指标与解决措施, 同时测定分析包装膜的主要机械性能, 并结合实际生产确定最佳工艺中心线, 结果表明研发的包装材料相关性能指标满足产品包装要求。测试证明PET/双峰PE复合膜相比BOPP/PE结构和BOPA/PE结构更适合应用到小规格洗衣粉包装。为洗衣粉新型包装材料的生产提供指导。

摘要：双峰PE已经全面应用到中国洗衣粉包装上, 为了降低成本提高洗衣粉外包装性能, 对PE复合材料的材质结构进行了优化改进, 结合生产实际, 论述12u PET/50u双峰PE复合材料应用在260g560g小规格洗衣粉外包装中能够满足包装材料标准的要求, 在目标速度下, 能够满足自动机对复合材料机械性能的要求, 验证复合材料的工艺可靠性, 提高产品质量。结果表明研发的12u PET/50u双峰PE膜相比19u BOPP/50u PE能够更好的满足产品包装要求, 降低包装成本, 为洗衣粉新型包装材料的生产提供指导。

关键词：洗衣粉, 包装材料,PET/双峰PE,工艺可靠性,产品质量,包装成本

参考文献

PET材料 第5篇

但是,就目前的研究情况看,TP/TP型原位成纤复合材料远没有达到人们所预期的目标,一方面,两相之间不相容或弱相容是原位形成微纤的必要条件,但所形成微纤与基体之间的不良界面粘接不利于微纤充分发挥其增强作用;另一方面,单一微纤增强和加有增容剂的原位成纤复合大多只是对材料单一性能的改善,且提高的幅度有限[2]。有研究认为,宏观纤维[3]或纳米粒子[4]与增容剂、原位生成的TLCP微纤共用的原位混杂增强可以有效改善复合材料的综合力学性能,尚未发现关于TP/TP原位混杂增强方面的研究报道。

本工作以聚丙烯(PP)为基体树脂,聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)为成纤材料,与自制的多功能增容剂MFC(multifunction compatibilizer)和高效增韧剂HET(highly effective toughener)一起经熔融共混挤出—热拉伸,制备出增容与增韧并用、PET微纤与HET协同增强的橡纤混杂型PP/PET/MFC/HET原位成纤复合材料(RF-ISFC)。采用SEM观察、TEM观察、PLM观察、力学性能测试等方法,对RF-ISFC的微纤结构、断面形态和力学性能进行分析讨论。

1实验部分

1.1原料

PP:MFR=2.4g/10min,HFPP:MFR=16.2g/10min,洛阳宏利化工厂;PET(HV型),北京燕山石化聚酯厂;MFC:白色粒状,自制;HET:白色粒状,自制。

1.2试样制备

先将PET在115℃下烘干24h,按以下配方:

PP/PET=75/25;PP/PET/MFC=75/25/17;PP(或HFPP)/PET/MFC/HET=75/25/17/26,将PP(或HFPP)、PET、MFC、HET进行充分的预混合后,经SJ-20×25型单螺杆挤出机挤出(挤出机温度设置为:200℃、265℃、270℃、260℃)—热拉伸(拉伸比约为6.0)—水冷—造粒,挤出粒料在135℃下进行30min的后处理,然后在HTF80W2型注塑机上注射成型为标准测试试条(注射机料筒温度设置为:220—225—220/150℃)。

1.3测试与表征

1.3.1 力学性能测试

按GB/T1040-1992规定在CMT6104型电子万能试验机上测定拉伸屈服应力(TYS)和弯曲弹性模量(FM),拉伸速度50mm/min,弯曲形变速度2mm/min,温度23℃;按GB/T1843-1996规定用万能制样机铣出V型缺口,在XJU-22型悬臂梁冲击试验机上测定缺口冲击强度(NIIS),冲击速度3.5m/s,温度25℃。

1.3.2 形态表征

①沿熔体流动方向在挤出粒料和标准试条上切取薄片,用热二甲苯将基体PP充分刻蚀掉,置于德国LEICA公司MPS30型偏光显微镜、FEI Tecnai G2 20 S-twin 200KV透射电镜下观察;②沿熔体流动方向将标准试条高速拉伸形成断面,真空镀金后用飞利浦QVANTA 200型扫描电镜观察。

2结果与讨论

2.1MFC增容对PET微纤形态的影响

对于原位成纤复合,一般认为[5],增容剂的加入在改善两相之间相容性的同时会造成分散相成纤能力的大幅下降。我们研制的多功能增容剂MFC是以PP、弹性体、含环氧官能团的反应性单体为主要原料,采用接枝共聚、反应性混配技术制备而成[6],对PP/PET原位成纤体系可以起到反应性增容和橡胶增韧的双重功效。

图1为PP/PET和PP/PET/MFC中PET微纤的TEM照片。二者差别很大,首先,PP/PET/MFC中的微纤直径明显小于PP/PET中的微纤直径;其次,PP/PET中微纤粗细均匀、表面光滑平整,PP/PET/MFC中微纤则呈粗细极不均匀、表面凹凸不平,带有“瘤状”突起的异形形态[7]。

这是由于,MFC中的强亲电环氧基团可与PET上的弱亲核基团-COOH和-OH迅速发生反应,形成化学键连接,提高两相之间的界面粘接。在共混物熔体所受外力不变的情况下,由连续相PP施加到分散相PET上的粘性力相应也有所增加,不仅有利于形成精细化程度更高的PET微纤[8],还可以使生成的PET微纤呈现不规则的异形形态,有助于提高PET 微纤与基体PP之间的机械嵌合力和界面摩擦力,充分发挥PET微纤作为“刚性骨架”承担、分散基体所受外力的增强作用。可见,原位成纤复合中的成纤与增容并非两个完全矛盾的因素,二者之间只是一个“适量”问题。

2.2复合材料的断面形态

3种原位成纤复合材料标准试条高速拉伸断面的扫描电镜照片如图2所示,随着MFC、HET的加入,断面形态发生了显著变化。

PP/PET断面是高、低不等的平面和坑,断面上有大量PET微纤被拔出后留下的较深孔洞,微纤断头根部与基体之间出现明显的脱粘、空化现象,材料破坏是由两相之间弱的界面粘接造成,呈典型的脆性断裂[9];PP/PET/ MFC断面上只有少量PET微纤与基体PP脱离后留下的很浅的凹痕,微纤断头根部与基体树脂之间界面模糊,断面处出现清晰的剪切韧窝和基体树脂形成的较长拉丝、卷边,材料断裂是由基体树脂发生大的形变后分子间相互作用破坏造成的,MFC的反应性增容和橡胶增韧作用使复合材料呈现部分韧性断裂特征;继续加入HET,PP/PET/ MFC/HET断面处根本看不到微纤被拔出的痕迹,基体PP和PET微纤都发生了很大程度的变形,二者之间有较强的包覆、粘连,韧性断裂特征十分明显,以PP、弹性体、架桥剂为主要原料,采用动态硫化、微相分离技术制备而成,具有“胞状结构”[10]的HET对PP基体的增韧效果显著。

2.3复合材料的力学性能

表1的力学性能测试结果显示,一定量的PET微纤可以使PP/PET的FM提高到原料PP的1.26倍,但两相之间弱的界面粘接导致其NIIS明显降低;依次加入MFC和HET后,PP/PET/MFC和PP/PET/MFC/HET的NIIS较PP/PET分别提高了16%和190%,TYS和FM则有所降低,HET对原位成纤复合材料韧性的贡献十分显著;与原料PP相比,随着PET微纤、MFC、HET的加入,原位成纤复合材料的NIIS逐渐提高,TYS和FM逐渐降低,其中PP/PET/MFC/HET的NIIS达到原料PP的1.76倍,TYS、FM分别为原料PP的86%和94%,复合材料韧性提高的同时刚性有所衰减。

造成这种结果的原因在于,原位成纤复合材料中的PET微纤在经注塑成型制备力学性能测试用标准试条时,受原料性能、体系流动性、二次加工条件等因素的影响[11],往往会发生回缩变形、聚集成束和杂乱取向等变化,对材料的力学性能极为不利。

图3即为同一加工工艺条件下,不同熔体流动速率的基体PP所制得的RF-ISFC试条中微纤结构的偏光显微镜照片,很明显,基体PP熔体流动速率大的HFPP/PET/MFC/HET试条中微纤的断裂、缠结、变形情况较PP/PET/MFC/HET试条中微纤都有明显改善。表1的数据表明,HFPP/PET/MFC/HET的NIIS、TYS和FM分别达到原料HFPP的3.49倍、99%和1.73倍,力学性能的绝对值和相对于基体提高的幅度都优于PP/PET/MFC/HET,复合材料韧性显著提高的同时刚性的保持率也很高。可以认为,对于我们所研究的橡纤混杂型PP/PET原位成纤复合材料,提高原料PP的熔体流动速率,有利于二次成型过程中PET微纤在试条中的保持和固化,实现PET微纤、多功能增容剂MFC、高效增韧剂HET对体系的协同增强。

3结论

(1)多功能增容剂MFC对体系起着反应性增容和橡胶增韧的双重功效,有利于形成精细化程度更高、承载能力更强的PET微纤,成纤与增容并非两个完全矛盾的因素,二者之间只是一个“适量”的问题。

(2)MFC、HET对原位成纤复合材料的断面形态影响显著,材料断裂机理由典型的脆性断裂转变成为韧性断裂。

(3)基体树脂熔体流动速率增大,有利于PET微纤在二次成型过程中的保持和固化,HFPP/PET/MFC/HET 的NIIS、TYS和FM分别达到原料HFPP的3.49倍、99%和1.73倍,实现了PET微纤、MFC、HET的协同增强。

摘要：采用扫描电镜观察、透射电镜观察、偏光显微镜观察、力学性能测试等方法,研究了橡纤混杂型PP/PET/MFC/HET原位成纤复合材料的微纤结构、断面形态和力学性能。结果表明:多功能增容剂MFC对体系起着反应性增容和橡胶增韧的双重功效,加入“适量”MFC,有利于形成精细化程度更高、承载能力更强的PET微纤;MFC、HET对复合材料断面形态的影响显著,断裂机理由典型的脆性断裂转变为韧性断裂;提高基体PP的熔体流动速率,复合材料力学性能的绝对值和相对于基体提高的幅度都增大,HFPP/PET/MFC/HET的NIIS、TYS和FM分别达到原料HFPP的3.49倍、99%和1.73倍,实现了PET微纤、MFC、HET的协同增强。

关键词：原位成纤,增容增韧,形态结构,力学性能

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提高PET膜片耐压性能研究 第6篇

1.1 强度要求

a.在承压面内工作压力0.35 Mpa下, 能连续工作30分钟, 累计工作120分钟以上。

b.在600℃左右不大于0.8 Mpa气流作用下, 在5 ms时间内, 按要求破裂或燃烧。

1.2 密封性

工作压力下, 能水密、气密无泄漏。

2 试验研究部分

2.1 降低PET膜片断裂伸长率、提高强度、增加耐压性的研究

我们设计制造了一套耐压爆破试验系统, 以考核新材料的耐压性。通过耐压爆破试验, 我们发现, 纯PET膜片不能满足压力要求, 主要是由于纯PET膜片伸长率较高, 在受到压力时产生形变, 使膜片快速拉伸变薄从而导致破裂。表2是不同厚度的纯PET膜片耐压试验时的数据。

从表2我们可以看出, 在一定厚度范围内, 纯PET膜片的耐压性能随着厚度增加而变化不明显, 主要是由于断裂伸长率较高, 起始拉伸强度低, 他们几乎都是在压力作用下, 拉到基本相同的薄点而产生破裂。同时, 在试验中我们还发现, 纯PET经双向拉伸后, 承压达到一定压力时, 膜片在螺丝孔处线性撕裂, 从而导致膜片耐压性能下降, 通过检测, 发现是直角撕裂强度有较明显的下降, 表3为纯PET膜片未拉伸与双向拉伸后的直角撕裂强度对比。

因此, 要增加耐压性就必须降低PET膜片的断裂伸长率, 提高起始拉伸强度和直角撕裂强度。为此, 我们采用对PET进行共混改性, 然后双向拉伸增强的方法, 降低PET膜片的断裂伸长率, 以减小膜片的厚度变化, 提高拉伸强度和直角撕裂强度, 增加耐压性。

2.2 PET的共混改性

PET与PBT化学结构相似, 二者有良好的相容性, 他们的共混物形成共晶体, 力学性能较为平衡, 具有优良的共混稳定性。

将PET与PBT按一定比例共混, 并加入0.5%成核剂, 在135℃条件下干燥3小时, 通过双螺杆造粒, 即可得到PET/PBT二元共混物, 再通过双向拉伸, 制得强度高、韧性好、性能稳定的改性BOPET膜片 (以下简称BOPET膜片) 。试验表明, 当PBT含量为15%时, 直角撕裂强度最好。表4为PET与PBT按一定比例共混再双向拉伸后的直角撕裂强度数据。

2.3 双向拉伸增强机理

众所周知, 塑料拉伸增强是指在熔点以下的适当温度施加一定的外力进行单向或双向牵引以提高拉伸强度的一种方法。它可以极大限度地提高取向度, 并可不同程度地使原来的晶体破碎而形成串晶, 既改善结晶质量, 还可以提高其结晶度, 同时, 在拉伸过程中, 分子链或链束由较混乱状态排列成较规则状态, 这种取向很好的利用了次价力的作用, 从而降低了断裂伸长率, 提高了强度和弹性模量。

2.4 双向拉伸PET (BOPET) 生产工艺的研究

根据热塑性聚合物拉伸取向的一般规律, 确定了平膜法逐步双轴拉伸的生产工艺路线。

2.4.1生产工艺流程

2.4.2生产加工工艺的确定

(1) 厚片的制备:由于PET/PBT二元共混物含有可水解的酯键, 在微量水分存在下挤出成型时会有明显的降解, 因此树脂要首先进行真空干燥 (130℃干燥3小时以上) 。经干燥的PET/PBT二元共混物加入挤出机中, 塑化熔融的物料通过T型机头挤出厚片, 挤出温度控制在260℃~270℃。挤出的厚片, 若缓慢冷却则为球晶结构, 不透明, 脆性大, 难以拉伸, 因此要通过冷却辊骤冷, 使其保持无定形状态, 以便于拉伸。

(2) 双向拉伸:首先进行纵向拉伸, 纵向拉伸是厚膜片经加热后, 在

外力作用下, 使PET/PBT二元共混物分子链和链段沿片材长度方向取向, 以提高拉伸强度。拉伸工艺条件:预热温度85℃~95℃, 拉伸温度95℃~110℃, 拉伸倍数2.4~4.0倍。然后进行横向拉伸, 横向拉伸即将纵向拉伸后的PET膜在拉幅机中以同步速度进行横向拉伸。预热温度95℃~100℃, 拉伸温度100℃~110℃, 拉伸倍数2.4~4.0倍。

(3) 热定型和冷却:经过双向拉伸的BOPET膜片, 当外力去除后, 分子链的排列、取向度、结晶度都会发生变化, 表现出尺寸和性能的不稳定。为了制备强度高、尺寸稳定的膜片必须进行热处理。热定型温

度为230℃~240℃, 热定型是在拉幅机内的热定形区进行。当薄膜离开拉幅机后就用冷风对薄膜上下进行冷却, 然后切边, 卷曲。

2.5 BOPET膜片与未拉伸PET膜片断裂伸长率及强度对比

我们取经双拉后的不同厚度的膜片, 对其拉伸强度和断裂伸长率进行检测, 并将他们与未拉伸膜片进行对比, 数据如表5。

从表5中我们可以明显看出, 通过双向拉伸, 大大提高了PET的拉伸强度, 显著降低了它们的断裂伸长率, 达到了预期的目的。

2.6 BOPET膜片耐压性的研究及厚度的确定

将生产的不同厚度的BOPET膜片, 在Φ294mm的承压面内, 首先进行充气耐压试验。具体步骤为, 通过空气压缩机给耐压爆破系统充气, 观察气压表, 升至一定压力, 保压30分钟, 检查气密性, 然后泄压, 再重新升压至先前压力, 重复四次, 并记录。之后进行爆破压力试验, 给系统升压, 至爆破时记录压力表读数, 并检测破裂处厚度。在试验中我们发现, 经过拉伸后的BOPET膜片由于起始拉伸强度和直角撕裂强度的提高, 断裂伸长率的降低, 其耐压性随着厚度的增加而明显增大。图2为压力与厚度关系曲线。

下表6是不同厚度的BOPET膜片的耐压爆破试验情况, 从这些数据可以确定, 厚度为0.30mm和0.35mm的BOPET膜片, 分别能够承受0.35~0.40 Mpa和0.40~0.45 Mpa的压力, 并能稳定累计保压120分钟以上, 而且可在0.45~0.55 Mpa压力下破裂。满足项目最低承压0.35 Mpa的技术指标要求。

3 结论

通过采用双向拉伸工艺, 降低PET膜片断裂伸长率、提高了强度和耐压性能。

通过对PET的共混改性, 解决了因采用本项目双向拉伸工艺而造成的膜片直角撕裂强度下降的现象。提高了膜片的强度和耐压性。

摘要：通过对PET的共混改性, 提高BOPET膜片的直角撕裂强度。通过对BOPET膜片耐压性能研究及厚度确定, 提高PET膜片的耐压强度。

PET中心电力配置和管理 第7篇

一个完整的PET中心,一般包括回旋加速器、热室和PET或者PET/CT扫描仪。作为基础设施的电力系统,在整个PET中心正常运行过程中起到非常重要的作用。下面以华山医院PET中心为例,就中心的电力配置和管理进行讨论。

首先,简单介绍一下华山医院PET中心。华山医院PET中心成立于1998年,至今运转整整10年,收诊病例数超过3.5万人次。扫描仪由最初的西门子EXACT HR+型,依次更新为Biograph Sensation16型PET/CT(2003年11月27日)和Biograph HD PET(52环)/CT(64层)(2007年10月10日)。回旋加速器也由一台增加为2台,分别为RDS111(德国西门子公司)和SHI-7(日本住友公司)。

PET中心的电力消耗主要是以下设备:回旋加速器、PET或者PET/CT、水冷机、空调系统、除湿机以及照明、办公系统(包括电脑、打印机、复印机)等。详见表1。

其中,西门子RDS111回旋加速器的最大功率为35kVA,日本住友的HM-7最大功率为45kVA;PET/CT的功率中包括一个小型的水冷机功率;空调系统采用分立式的,一般来讲,加速器室和扫描仪室以及相应的控制室内的空调24小时开,以保证需要的温度;而除湿机主要用在加速器室和扫描仪室,也是24小时运行,保证室内湿度低于55%,没有冷凝水。因此,总共需要的最大功率为290kW,考虑一定的冗余量,300kW的功率还是需要的。另外,如果空调系统采用中央空调,则耗电量另计。

300kW功率只是理论值,实际消耗功率可以根据不同设备使用时间来计算。

以上电力问题只是针对华山医院PET中心而言,如果大型设备和占地面积不同(如有的PET中心占地面积达2000m2,光制冷空调耗电就不是一个小数字),需求的功率也会不同。

停电对回旋加速器有一定的影响。如果停电时间很长,各个系统逐渐冷却,容易导致中间密封用的O-圈损坏导致泄露,产生故障。如果停电时间很短,只需重新启动就可以。不同的机器,电力恢复时的处理方式也有所不同。为了减少继电器合上瞬间电流产生的不利影响,一般是先将各个系统的独立继电器关闭后再合上总电源开关,然后再分别打开各个系统的电源开关。对于德国西门子公司的回旋加速器,只需按步骤合上继电器各个系统即可恢复;对于日本住友公司的HM-7,原则上也是先关后开,但是对冷凝泵的操作方式需要根据断电时间的长短决定:如果断电时间很短,冷凝泵温度还很低,则只需合上继电器即可,如果断电时间较长,最好将冷凝泵关掉,待恢复到常温后再重新开始抽真空。

下面就PET中心的三大主要部分——扫描仪、回旋加速器和热室分别进行电力方面的讨论与分析。

1 扫描仪

扫描仪主要指PET或者PET/CT,以华山医院PET中心使用过的西门子公司三种扫描仪为代表,分析电量消耗问题。参数见表2。

从表2中得知,不同型号的PET耗电量相差不大,最新的PET/CT中PET的冷却方式有水冷改为了风冷。相差比较大的是CT扫描仪,16层和64层功率相差12kW。

PET/CT日常维护中要高度重视用电安全。有的PET中心在高温季节突然停电或者由于疏忽导致部分设备表面出现冷凝水,机器运行时出现短路,烧坏许多集成电路板,给中心造成极大的损失。同时,日常维护中还要注意各种爬虫,防止其进入设备内部导致短路。

停电时的处理没有特别要求,需要注意的是确认相关继电器是关闭状态,以免电力恢复时对设备产生影响。

2 回旋加速器

九十年代,国内PET中心开始起步。经过十几年的迅速发展,PET中心数量以及相应的设备如回旋加速器、扫描仪等增加迅猛。截止到2009年5月,国内在运行的回旋加速器数量已经达到64台,主要都由国外的几大生产商提供,包括:德国西门子公司(15台),美国GE公司(37台),日本住友公司(6台),比利时IBA公司(4台)以及加拿大EBCO公司(2台)。加上已经签订购买合同但还没有运行的加速器,总数达到70台。

回旋加速器的作用是根据核反应原理,利用加速得到一定能量的带电粒子(主要是质子p和氘d)轰击原料产生需要的放射性核素。医用回旋加速器常用的短半衰期核素生产过程如下:18O(p,n)18F,15N(p,n)15O,16O(p,α)13N,14N(p,α)11C。回旋加速器虽然比较复杂,但是基本系统还是一样的,主要包括:磁场系统、RF(Radio Frequency)系统、冷却系统、真空系统、离子源系统、靶系统以及控制系统等。

下面就影响电量消耗的因素进行讨论。

2.1 空间问题

一般来说,回旋加速器能量越大,其加速粒子所需要的真空腔体也越大,同时产生的辐射也越强,所以屏蔽也需要更厚,因此空间要求也越大。在各大公司中,加拿大EBCO公司的TR19和日本住友公司的HM-20能量比较大,其次是美国GE公司的PETtrace;西门子公司的Eclipse、GE公司的MINItrace、IBA公司的Cyclone10以及住友公司的HM-10和HM-12大小比较适中,最小的是住友公司的HM-7。以上是就加速器的核心部件而言,对整体尺寸上影响较大的还有自屏蔽大小。

各生产厂商基本上都提供自屏蔽,但由于空间的问题,医院购买时有的选自屏蔽,有的没选。选装带自屏蔽的加速器,其主要的系统和加速器主体可以安置在同一间房内,而没选自屏蔽的则最好将两者分开,便于及时维修。

当然,空间越大,房间内的温度、湿度要求也越难满足,需要的制冷系统和除湿机要求也越高,电量消耗也越大。

2.2 回旋加速器的能量问题

回旋加速器的能量与电力消耗有直接的关系:能量越高,电量消耗越大。

在几家生产厂商中,除了德国西门子公司的回旋加速器能量单一外,其它几家包括美国GE公司、日本住友公司、比利时IBA公司以及加拿大EBCO公司都能提供两种以上能量的回旋加速器(国内不一定有),详见表3。

2.3 磁场

现代医用回旋加速器都比较小巧,因此就需要很强的磁场进行聚焦,为了达到这个目的,这些加速器的磁场都设计成“深谷”型(deep valley)。国内回旋加速器的粒子加速平面有两种:水平方向和垂直方向,因此,真空腔的开启方式也相应有两种:垂直方式和水平方式,比较直接的影响之一就是维修时工程技术人员暴露在辐射场中的大小,单就这部分辐射来讲,垂直开启真空腔的方式使人员受到的辐射较之水平开启方式要少些,因为后者需要全身暴露在真空腔的辐射场中;影响之二就是维修便利问题,真空腔水平开启后,空间比较大,便于进行仔细拆装检查工作。

要维持一个大的磁场强度,磁场的电流值一般都比较大,不同的机器,电流值也不同,范围大概为100～250A,但是其电压很小,只有15V左右,因此,功率消耗只有几千瓦。

2.4 RF系统

RF系统的作用是为加速粒子提供能量。加速粒子的能量越大,RF系统的功率要求也越大。国内使用最多的能量在10MeV左右的回旋加速器正常运行时,RF系统的前向功率一般为10kW左右。对于加速粒子能量达到20MeV的,RF的前向功率也相应增加,接近20kW。因此,加速器这部分的电量消耗是很大的。

2.5 真空系统

通常,回旋加速器的真空系统分为两级:低真空和高真空,分别由两种不同的泵工作而获得。低真空一般由一个机械泵获得,高真空泵分为几种:扩散泵、冷凝泵、分子泵等,用得最多的是扩散泵。根据真空腔的大小决定使用扩散泵的个数(2～4个)。

几种高真空泵各有优缺点:扩散泵属于油泵,长期使用过程中,油蒸气分子会进入真空腔中,造成内表面污染;而冷凝泵和分子泵则无油蒸气污染或污染很少,能获得清洁的超高真空。扩散泵启动和停止时间短,使得高真空恢复的时间较快,尤其是在紧急情况下能够节约很多时间;冷凝泵启动和停止时间较长,真空系统恢复慢。另外,扩散泵抗大气冲击能力比冷凝泵强。冷凝泵尺寸小,空间要求低,扩散泵尺寸比较大,对空间要求也高。

4个扩散泵的功率为6kW左右,而1个冷凝泵的功率为3 kW。由于真空泵一般都是24h连续运行,因此,耗电量也比较大,而回旋加速器待机时主要就是真空泵在工作,所以,回旋加速器的待机功率也不低。

2.6 冷却系统

回旋加速器产生的热量需要及时转移,以保证各系统的正常运行。冷却方式一般包括风冷和水冷,但主要是靠水冷。因此,所有的回旋加速器都必须有一台水冷机组提供一定温度的循环水,充分保证回旋加速器在待机和运转时的温度要求。冷却系统由内循环和外循环组成,内循环指直接与回旋加速器各个系统相连的通道,外循环指与外置的水冷机相连的通道,内外循环两者通过热交换器进行热量交换。

外置水冷机一般是24h运行,功率一般在7kW左右。

总之,回旋加速器的耗电量直接跟其使用频率相关,使用次数越多,消耗的电量也越多。

3 热室

热室的主要作用是进行放射性药物的合成,主要设备就是合成模块和电脑,

而且,现在的模块药物合成时间比较短,30分钟左右即可完成,因此,电力消耗不大。

如果考虑到今后GMP认证的需要,由于需要恒温恒湿空调,则电量消耗将增加很多,估计在10kW左右,而且在药物生产的全过程中都需要开启,因此,电力消耗很大。

综上所述,PET中心关于用电量的配置及日程维护、管理为保障PET中心正常运行起着十分重要的作用。

参考文献

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PET/CT故障维修2例 第8篇

1 故障一

1.1 故障现象

开机, 启动正常, 自检正常, CT扫描程序运行正常。行PET扫描时, 输入扫描时间后, 操作界面右下角ACS磁盘空间指示符号变为红色圆圈, 并提示PET机架与ACS联络中断。

1.2 分析与检修

重新输入扫描时间, 故障依旧。

(1) 原因分析:PET机架与ACS联络中断, 原因有: (1) PET机架与ACS的网络连接异常; (2) ACS计算机存在软件问题; (3) PET机架存在硬件问题。

(2) 检修过程: (1) 检查PET机架与ACS计算机的网络连接, 网线正常, 连接良好。 (2) 重启ACS计算机, 以排除ACS计算机的软件异常运行问题。重启后, 红色圆圈消失, 但行PET扫描时, 故障现象依旧。 (3) 重启PET机架, 重启后红色圆圈消失, 正常显示ACS磁盘空间。行PET扫描程序, 运行正常。

1.3 小结

(1) CT机作为大型医疗设备, 一般情况下出现故障都有厂家工程师负责检修。但对于类似本例的故障, 可以用逐步排除法, 将故障区缩小至本院工程师维修的范围内[1], 用常规办法排除故障。

(2) 正确的维修思路是快速排除故障的前提[2]。充分利用现有知识, 逐步排查, 做好故障记录, 既提高了维修人员的素质, 又为医院节省了大量的维修费用。

2 故障二

2.1 故障现象

开机, 启动正常, 自检正常。行CT扫描途中突然弹出对话框, 提示“CT机架温度过高, 扫描中断, 8 min后扫描程序将自动关闭”。

2.2 故障原理

CT扫描时, 球管的连续曝光会产生大量的热, 导致机架温度不断升高, 需要进行冷却。CT机架的冷却是通过水冷机实现的。当冷却效果达不到要求, CT机架就会过热保护, 从而中断扫描程序。

2.3 分析与检修

CT机架提示温度过高, 怀疑水冷机出现故障, 故首先检查CT水冷机。打开CT水冷机电源柜, 发现水冷机的电源空气开关跳闸。重新合上开关, 水冷机启动, CT开始扫描, 但很快又提示温度过高, 故障依旧。进一步检查, 发现CT水冷机水压偏低, 显示为0.18 MPa (1.8bar) , 而CT扫描时正常值应该在0.4MPa (4.0 bar) 左右, 而未扫描时则为0.25 MPa (2.5 bar) 左右。CT水冷机是内循环水冷却方式, 长期使用会存在自然损耗, 导致水压降低, 冷却效果降低, 当水压过低时, 水冷机就会停机。关闭水冷机, 对CT水冷机进行补水到0.22 MPa (2.2 bar) , 然后重启水冷机, 水冷机工作正常。几分钟之后, CT机架温度下降, 进行CT扫描, 不再出现机架过热提示信息, 输入患者信息进行扫描, 一切正常, 故障排除。

2.4 小结

(1) 大型设备出现故障, 在查出故障后, 如何尽快排除故障, 使机器恢复正常运转, 缩短停机时间, 是维修工程师必须想到和认识到的[3]。

(2) PET/CT设备复杂, 出现故障不可避免。对于大型设备要建立工作档案、设备履历、故障登记。做好周、月、季、年维护计划和记录[4]。只有这样, 才能最大限度地减少故障的发生, 保障设备的良好运行, 更好地为患者服务。

参考文献

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