工艺运行范文

工艺运行范文（精选11篇）

工艺运行 第1篇

关键词：CSBR工艺,污水处理,城市废水,低浓度

1 工艺概述

1.1 CSBR工艺运行原理

根据进水水质及出水要求, CSBR (连续流、恒水位改进型SBR法) 系统可设计成不同的工艺构型。三明市列西污水处理厂采用工艺构型见图1。该系统由4个水力连通的生物反应池组成。第1格和第2格分别为缺氧、好氧格, 串联运行, 这与传统连续流、多池串联活性污泥系统相同, 其中没有设置任何周期性变化控制设备。原水连续进入第1格, 与传统活性污泥系统相同。第3格与第4格结构与功能相同, 为对称格。这两格的运行功能进行周期性互换:当其中一格为滗水格时, 另一格即为污泥回流、间歇反应和静止沉淀格 (以下简称为RBS格) ;反之亦然。

当第3格为滗水格时, 处理出水由该格连续排出, 此时第4格为RBS格, 依次进行污泥回流、间歇反应和静止沉淀。在回流污泥时, 第4格内的污泥回流泵 (RAS泵) 、混合设备和曝气系统开机, 将第4格在上一运行周期作为滗水格时所累积的污泥泵回第1格。与此同时, 第2格的混合液将以与RAS泵相同的流量流入第4格。回流污泥时, 第4格内的曝气系统可开可关, 或时开时关, 以优化系统的脱氮效率。

回流污泥结束后, 第4格内RAS泵关机, 该格混合液从而无进无出。第4格随即成为一个与其他格相隔离的、与传统SBR类似的间歇反应池。间歇反应完成后, 第4格内的曝气和混合设备关机, 从而为处理出水与活性污泥的分离创造了一个与传统SBR类似的静止沉淀条件。静止沉淀为第4格在下一运行周期变换为滗水格作好准备。

当第4格依次进行污泥回流、间歇反应和静止沉淀时, 由第2格连续流入第3格的混合液将第3格在上一周期静止沉淀阶段所产生的上清液 (即处理出水) 连续置换排出。在滗水状态下, 除滗水器外, 第3格内所有设备 (曝气、混合和污泥回流) 均关机。

第4格完成静止沉淀之后, 其运行功能即与第3格互换。

1.2 CSBR工艺特点

CSBR工艺的运行就是由第3格和第4格的如此周期性功能互换所构成, 整个系统内的水位自始至终保持恒定。

与传统SBR工艺及连续流、恒水位活性污泥工艺相比, CSBR具有以下主要特点:

(1) 采用连续进、出水, 避免了传统SBR对进水的控制要求及其间歇排水所造成的问题;

(2) 采用恒水位运行, 避免了传统SBR变水位操作水头损失大、池子容积利用率低的缺点;

(3) 提供传统连续流、恒水位活性污泥工艺对生物脱氮所具有的专用缺氧、好氧反应区, 提高了工艺运行的可靠性和灵活性;

(4) 省去传统连续流、恒水位活性污泥工艺需设置的二沉池及其他相关构筑物和设备, 降低了系统投资及运行费用;

(5) 为泥水分离提供了与传统SBR类似的静止沉淀条件, 改善了出水水质;

(6) 提供与传统SBR类似的间歇反应区, 提高了系统对生物脱氮及有机物的去除效果[1]。

2 运行情况分析

三明市列西污水处理厂设计和建设规模为一级处理10万吨/天、二级处理4万吨/天 (2组CSBR池, 每组规模2万吨/天) , 于2001年开始建设, 2003年底建成, 2004年初完成工艺调试。进、出水水质的设计值和近几年的实际值见表1。

2.1 进出水水质分析

该工艺投产运行以来, 尽管实际进水水量、水质与设计值相差较大, 但出水指标基本能满足设计要求。

从表1可以看出, 进水指标除TN、NH4+-N和设计值差不多外, CODcr、BOD5和SS指标严重偏离设计值, CODcr和BOD5浓度低, 污水的可生化性差, C/N值低。

在进水量为20000m3/d、进水BOD5约60mg/L, 按表2的排泥量控制泥龄, 污泥负荷控制在0.08kgBOD5/ (kgMLSS·d) , 各项出水指标 (除设计未考虑的TP外) 均达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》 (GB18918-2002) 的一级B排放标准, 由于进水TP较低, 在排泥正常的情况下出水TP基本可以达标排放。

注:产泥率按以下公式计算得出

Y=K×[0.6 (Nj/Lj+1) - (0.072×0.6θc×Ft) / (1+0.08θc×Ft) ][2]

一般取K=0.8～0.9, Ft=1.072 (T-15)

式中Nj——进水悬浮固体浓度, mg/L

Lj——进水BOD5浓度, mg/L

Ft——温度修正系数

T——设计水温

θc——泥龄

2.2 运行控制自动化, 可靠灵活

CSBR工艺的控制因子主要有2格的DO和污泥浓度及第2、3、4格混合液的PH值。

(1) 溶解氧可以通过鼓风机的出口风压和2格进气阀开启度设置参数进行调节, 必要时也可通过关停2格进气阀进行间歇曝气。

(2) 污泥浓度通过3、4格的剩余污泥泵的开启时间和阶段数进行调节, 污泥回流时间和间歇曝气和搅拌器的开启均可根据反应池内的硝化反硝化情况和PH值变化情况在控制面板上进行灵活设置, 见表3。

备注:√--开, ○——关

2.3 处理单耗低

CSBR工艺 (含鼓风机电耗) 设计电单耗为0.15 kW·h/m3。在二级处理水量为 (3.2～4.2) ×104m3/d达到设计负荷的80%以上时, 污水处理系统 (含厂外提升泵房、一级沉砂、二级生化、泥处理和紫外消毒) 用电单耗在0.25～0.28 kW·h/m3, 单耗相对较低。

2.4 存在问题

(1) 滗水装置——空气堰罩

空气堰罩出水装置如图2所示。空气堰罩结构简单、无驱动机械装置, 只利用曝气系统的空气和电磁阀开关使堰罩内处于有压或无压状态形成滗水, 但正是由于堰罩的有压和无压的切换使堰罩的固定螺栓容易受到剪切而使堰罩拱起。另外, 堰罩下出水堰槽的支撑柱子和出水管的设置也严重影响端角处水下搅拌器的搅拌效果, 支撑柱和出水管也受到严重的冲刷, 影响使用寿命。

(2) 搅拌不均匀, 存在死角

第1、3、4格均采用水下推进器作为搅拌器, 由于推进器存在扇形的覆盖区域, 方行池子就存在死角区域, 此处的污泥就容易老化膨胀而上浮, 影响出水SS达标。

(3) 出水SS偏高

第3、4格特别是堰罩附近的出水沉淀效果不好, 根据现场观察认为应该有2个方面的原因:第一, 出水堰罩外罩底在水下620mm处, 外罩与堰的间距只有220mm, 此区域的水流速度为0.02m/s, 对堰罩附近的区域的沉淀污泥可能产生较大的冲击;第二, 堰罩下的水下搅拌器受罩的支撑柱和出水管的阻碍产生剧烈的紊流, 在此附近积聚大量的能量, 使得此区域的污泥混合液不容易沉淀。结果是部分活性污泥随出水流走, 池内污泥浓度不高, 出水SS值偏高。

3 结论和建议

(1) CSBR工艺具有操作简单灵活、运行可靠, 处理成本相对较低。在处理低浓度城市废水, 特别是偏离设计值较大、污水可生化性差、C/N比值低能实现正常稳定达标排放。

(2) 滗水装置虽然结构简单, 基本无动力成本, 但堰罩定期加固需放空操作, 影响系统的正常运行。

(3) 由于水下推进器的角度限制造成的死泥, 滗水装置下的柱子影响以及堰罩的水流过快对污泥沉淀区的冲击, 导致部分活性污泥流失和出水SS偏高。

通过考察采用MSBR工艺的深圳盐田污水处理厂, 在缺氧、厌氧区和序批区采用浮筒式搅拌器基本不存在搅拌死角和积泥现象, 污泥沉淀效果好。若将第1、3、4格的水下推进器更换为浮桶式搅拌器, 并在堰罩区域下增设曝气管, 将有效地改善污泥的活性, 提高出水水质。

(4) 加快市区污水管网雨污分流工程改造, 改善污水的可生化性和C/N比, 降低COD减排量的单耗成本。

参考文献

[1]吴卫国, Peter L Timpany.连续进水、恒水位的改进型SBR系统[J].中国给水排水, 2001, 17 (7) :17-22.

工艺运行 第2篇

一、概述

工艺调试是污水处理厂投产前的一项重要工作，关系到污水处理厂能否正常运行及效益能否充分发挥的重要工作，它有技术性强、难度高等特点，需要具备污水处理知识和长期运行经验的专业人员或专业机构来实施。当前，城市污水处理厂工艺调试的重要性还没被普遍认识和接受，不少污水厂建成后没有进行工艺调试，这就产生了要么运行不起来，要么运行起来水质达不到设计要求，运行成本偏高等现象。因此，需要有关部门将工艺调试列入项目，并安排足够的资金，以保证调试工作的有效开展。

污水处理厂工艺调试重要性表现在以下几个方面：一是发现并解决设备、设施、控制、工艺等方面出现的问题，使污水厂投入正常运行；二是实现工艺设计目标，即出水各项指标达到设计要求；三是确定符合实际进水水量和水质的各项控制参数，在出水水质达到设计要求的前提下，尽可能的降低运行成本。

（一）污水处理厂CASS工艺简述

城市污水处理厂主要负责对城市污水排放达标的处理任务，本方案的污水厂建设规模为20000m3/d污水处理量，远期工程建设规模达到40000m3/d污水处理量。污水处理厂的采CASS工艺处理，具有工艺流程简洁、建设费用低的特点。与常规活性污泥法相比，具有以下几方面优势：

1．节省建设费用，省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省10%～25%，占地面积可减少20%～35%。

2．运行费用省。由于曝气是周期性的，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%～25%。

3．有机物去除率高，出水水质好。

4．管理简单，运行可靠，能有效防止污泥膨胀。与传统的AO工艺相比，本工程CASS最大的特点在于增加了一个生物选择区，且连续进水（沉淀期、排水期仍连续进水），没有明显标志的反应阶段和闲置阶段。设置生物选择区的主要目的是使系统选择出良好的絮凝性生物。

5．污泥产量低，性质稳定。

本工程所采用的CASS工艺应注意以下几个问题：

1．进水量影响处理能力。城的污水主要是生活污水，其次才是工业废水，但排放通常是不均匀的，如何充分发挥CASS反应池的作用，与选择的设计流量关系很大，如果设计流量不合适，进水高峰时水位会超过上限，进水量小时反应池不能充分利用。当水量波动较大时，应考虑在两个未投入使用的池当中设置调节池，同时从平寨河（在污水厂出水口上游）铺设一条中口径（DN300）水管到提升泵房，引平寨河水调节进水的浓度。

2．冬季、低温天气和地处高海拔地区（超过900米以上）对CASS工艺的影响较大，特别是在冬季不利于消化控制，解决方法可采用延长进水停留时间、加大接种投放、延长泥龄等措施。

（二）工艺调试的技术要求

工艺调试的目的是为了确定最佳的工艺运行条件，进行微生物细菌的培养，以适应污水的水质情况。

调试中应严格执行操作规程，定时巡回检查设备运转状况，检测工艺控制点参数，通过分析、生物镜检、外观观察、闻气味等及时掌握水处理的变化情况。

调试中应当做到如下的技术要求：

活性污泥法要求在CASS池内保持适当的营养物与微生物的比值，供给所需的氧，使微生物很好地与有机物质相接触，这些都是在试运行阶段应注意的问题。

（1）MLSS值是活性污泥法的重要参数，根据MLSS的值在确定了污泥龄后，可计算出每天应排出的污泥量。

（2）污水处理厂调试前，各工段、工种应认真培训，研究试车方案和与设备有关的技术资料，制定出污水处理工段、污泥处理工段、设备维护保养、供电和仪表自控等工艺规程操作注意事项。确保试运行中设备与人身的安全。

（3）试运行期间除工艺参数调整外，对于设备的运行情况也应有详细的记录，应把全部的设备状况记录在设备档案中。设备档案表格的设计由机械动力部门与污水、污泥工段共同研究制定。

（4）在调试阶段，工艺运行的控制、调整应以培养、驯化污泥为主，检查各工艺设备运行状况。对污水处理厂的运行切实做好控制、观察、记录和分析检验工作。对处理污水量、污泥产量、污泥处理量、药剂耗用量、生产电耗量、自来水耗量等应有记录，对进出水水质和活性污泥等均应有足够的分析数据。

（5）调试阶段的出水水质和污染物的去除率可低于正常运行时的出水水质要求，特别对磷和氮的去除，在调试初期不做要求。

（三）工艺调试的基本内容

工艺与运行调试的主要内容有以下几个方面：

1．做好调试前的准备工作，调试人员要尽快掌握原设计要求，组织好参试人员，做好调试计划和设计，准备好检测仪器，协助业主完成工程项目验收。

2．带负荷试车，解决影响连续运行的各种问题，为下一步工作打好基础。3．活性污泥培养与驯化，主要是积累处理所需微生物的量，选择适应实际水质情况的微生物，淘汰无用的微生物。

4．确定符合实际进水水质水量的工艺控制参数，在确保出水水质达标的前提下，尽可能降低能耗。

5．确定电气设备运行参数，使用设备运行接近最佳状态。

6．编制工艺控制规程，以指导今后的运行。

二、调试前准备工作

工艺与运行调试是一项较为艰巨的任务，在进入调试工作之前必须要做好充分的准备工作。

（一）充分掌握工程项目情况

调试工程师应根据设计方案、图纸、可研报告和设计说明书，认真阅读，了解整个工程项目概况。熟悉整个处理工艺的自控系统和作用原理，主要自控设备的规格、型号、数量、位置等；对其中有问题的地方要及时提出，尤其对关键的设计参数、构筑物尺寸等，要做到心中有数；在条件具备的情况下，应该参观同类工艺的污水处理厂，了解运行情况以及运行参数。

（二）明确调试内容和范围

明确调试的具体内容，了解各项内容的执行负责责任人；负责建立调试班子，做好各方面的协调工作，把责任事前明确到人。

通常的调试任务包括：工程试车、管理人员和操作人员培训、建立生产运行制度和日常监控机制、工艺调试、工程试运行、工程验收等。

由于每个工程都有其特殊性，因此调试工程师在接到任务后，应向项目经理和设计负责人了解工程的各种情况，包括工程性质、目前的工程进度等内容。明确自己的工作内容后，准备相关的资料，选择合适的进场时间，估计调试难度和安排进度计划等。

（三）做好调试前的准备工作 1．准备调试记录

在调试过程中，需要对每天的工作内容和工艺状况做相应的记录，也就是工作日志。一方面可以和理论预测值比较，及时调整相应的工艺控制状态；另一方面，可以提前预测可能发生的问题，避免造成工期延误。

需要记录的数据是由工艺特点决定的，一般可以分为监测数据和计算数据两部分，记录尽量做到简单明了。

监测数据是指由仪器直接测量所得到的数据和化验结果数据，如由仪器直接测量显示出来的流量、温度、DO值、pH值等，由化验结果所得的污泥浓度，CODcr，BOD5，SS等。还有的工艺需要记录氮、磷、药剂耗用量、碱度、污泥沉降比、镜检微生物等。以上数据应该每天测定后及时记录下来，并定期整理成册，与各方面需要协调的单位和个人交流。

计算数据是根据监测数据而计算出来的结果，通常需要计算的有污泥负荷或容积负荷、各项指标的去除率、污水停留时间等。

其他还需要记录的内容包括机械的运转情况、生产耗电量、微生物的生物相及活性等。

通过计算结果和生物相观察确定目前的工艺状况，再根据理论和经验，通过调节相应的可控制参数如流量、溶解氧、pH值、添加营养成分等，使微生物保持最佳的生长条件。

2．联系接种污泥

根据工程的特点，联系工地附近的污水处理厂，购买接种污泥。尽量采用选择同类污水处理厂的脱水污泥接种培养，这样可以降低调试难度，缩短调试时间。

3．做好人员配备

应根据污水处理厂的需要配备相应数量的调试操作人员；

调试工程师结合现场实际情况对管理或操作人员进行初步的理论培训。

4．调试制定计划

污水处理厂的调试进度计划见下表。

污水处理厂工艺与运行调试进度计划表 序号

日期（周）

调试项目 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 说明

工程状况调研 调试前的准备工作 协助工程项目验收 工艺调试设计 设备单体试车 清水联动试车 污水联动试车 CASS池设备工艺调试 CASS池活性污泥培养 CASS池生化功能调试 CASS池异常情况对策 工艺系统试车 污泥脱水工艺调试 自控系统工艺规程设计 自控系统工艺软件开发 用水调试 用电调试 运行经济核算方法 岗位培训 编写污水厂运行规程说明书 编写污水厂维护规程说明书 调试文档整理移交 污水处理厂正常投运

（四）协助业主进行工程项目验收

在调试工作开展之前，必须先进行工程验收，验收合格后再进行工程调试，只有这样才能保证工程调试的连续性。

工程验收是由建设方即甲方组织相关人员，包括施工单位、监理单位、设计单位、质量监督单位等对竣工后的污水处理构筑物进行认真而全面的验收。验收的工作内容包括：土建工程的验收、设备安装的验收、电气仪表验收和安装工程等方面的验收。

1．土建工程验收，根据设计图纸，按工艺流程逐一检查，竣工建筑物是否完好，核对其尺寸，检查其管道、孔洞的位置，注意其施工质量（如混凝土池壁是否有蜂窝或其他隐患），将构筑物注满清水，以检查其是否漏水。应检查各构筑物的细部，重力流管渠等的标高是否符合要求，可使水沿各构筑物流动。还应有其他隐蔽工程的竣工图和验收合格证明。

2．设备安装验收，对于单项设备如水泵、格栅机、螺旋输送机、栅渣压榨机、鼓风机、滗水器、电动阀门、污泥脱水机、加药设备、粪便处理设备等在安装完毕后按照图纸设计以及出厂说明书检查其安装情况是否符合设计与设备的要求，必须检查配套附件是否齐全，能否各自正常运转，为联动试车做好准备。

3．在线仪表与自控验收，电气仪表装置安装及验收，应符合电气、消防等现行的有关标准、规范的规定，自控系统必须安装完毕。

4．化验室设备验收，化验室设备在到货后应立即组织验收，验收将根据合同和供货范围，认真检查到货的化验设备是否缺项或缺少零部件。验收的重点：电子精密天平、紫外分光光度计、显微镜、BOD测定仪、便携式分析仪表等。化验设备是否好用及分析误差大小最终应由计量部门确认，如发现问题应及早与供货商联系。

在验收的过程中，调试工程师应该在熟悉现场情况的基础上，通过对照图纸，核对构筑物的尺寸，各个管道的管径、位置和走向；了解各设备的作用和工作状态（常开/常关）；查看各种设备的铭牌是否符合设计要求，对各种设备的工作原理和正常运行时的状态要有充分的了解，认清每种设备在整个工艺系统中的地位和作用，要求能够达到指导工人操作的程度。

三、带负荷试车

工程验收结束后，对各处理单元分别进行清水试车，验证运行参数，目的是检验工艺系统中的机械设备、电器、仪表、以及各单体建（构）筑物在制造、检验、安装和建设等环节是否符合要求。全部设备的单体试验均应作好记录。

（一）单体调试的一般程序要求及检查项目

设备安装完毕达到相应的技术要求，具备单体调试条件时，应进行单体调试工作，设备单体调试前应编制详细的设备单体调试指导书并经监理认可后进行。

设备单体调试一般遵循以下原则：先模拟动作后操作，先手动后自动，先空载后负载。

1．单体设备检查：设备本体检查齐全，清洁完好，润滑良好，安装质量达到有关技术要求；电气线路安装质量是否达到要求检查；控制系统空操作试验，满足控制逻辑程序和各种控制功能的实现和行程扭矩、压力安全的试动功能。

2．电机一般性检查项目：电机绝缘电阻，接线与极性检查；空载运转检查，空载电流，振动值测定。

3．通电试车：所有回路和电气设备的绝缘检查；清除临时接线与障碍物；再次检查接线处于正常状态，有无松动脱落现象；再次对系统控制、保护、信号回路进行空操作，检查所有元件可动部件动作可靠，所有仪表、保护装置可靠有效；在电机空载运转前，用手动盘车，转动应灵活；在试车之前，必须经机、电、仪控安装调试人员对被调设备每个部分进行检查；试车前应编制调试开车程序，经会审并批准后执行；做好调整试验记录。

（二）单体试车的条件

l 单体试车应符合下列条件:

l 各构筑物应全部施工结束。

l 建(构)筑物的内部及外围应认真、彻底地清除全部建筑垃圾。

l 应能接通供电及上、下水系统，以检查各类电气的性能及上、下水管道、阀门的性能。

l 设备应完成全部安装工作。

l 设备应完成通电试车的一切准备，包括配套的电气工程，电缆工程。

l 设备本身已具备试运转条件。包括设备本身应保持清洁，加入足够的润滑油和其他外部条件等。

l 厂内污水管网系统功能正常。

l 厂外管网系统或泵站系统具备向厂内输水的功能。

l 联系好厂外清水输送部门，准备向厂内输送清水。

l 试车人员应认真阅读设备的有关材料、熟悉设备的机械、电气性能，做好单体试车的各项技术准备。

l 主要设备单体试车时应通知生产厂家或供货商到场。国外引进设备的单体试车必须在国外相关人员到场和指导的情况下进行。

（三）单体试车的方法与步骤

单体试车就是将污水厂所安装设备按设计要求和设备厂家所提供参数，对设备的上下限进行包线测试，具体设备试车的方法和步骤则按厂家提供的操作规程进行。

1．粗/细格栅的单体试车

（1）检查格栅间的闸门、格栅、输送机等通电运转是否正常；

（2）检查格栅槽底部有无异物卡住格栅下的链轮；

（3）根据进厂清水的流量控制粗格栅开停的台数，逐个检查格栅的各项功能；

（4）检查螺旋输送机的运行情况；

（5）检查除污机对垃圾的清除效果。

2．提升泵的单体试车

（1）空载试车前应点车以确定泵的叶轮旋转方向是否正确；

（2）当泵房水位达到启泵水位后，按启泵操作规程启动水泵；

（3）轮换启动污水泵，检查各污水泵的启动、停止功能和运行状况；

（4）检查设定水位、保护（警戒）水位的设施和信号是否正常；

3．沉砂池的单体试车

在有清水径流的情况下，检查以下几项：

（1）检查搅拌机、砂水分离器、闸门以及相应配套阀门、电器设备等项目是否工作正常；

（2）检查沉砂池设备的启动顺序和停车顺序是否符合工艺要求；

（3）检查搅拌机和砂水分离器的各项功能；

（4）检查沉砂池在自动状态下的运行是否正常；

（5）检查各设备如电磁阀、砂水分离器能否按程序自动投入工作。

4．CASS池的单体试车

对CASS池构筑物内的每个设备逐个单体试车。主要有：CASS池及罗茨鼓风机、污泥回流泵、滗水器以及相应配套阀门、电器设备等。试车时应针对不同的设备做好检查工作和通电运转测试。

5．污泥脱水机房的单体试车

对污泥脱水机房内的全套设备逐个单体试车。主要有：污泥脱水机、螺旋输送机、冲洗水泵；配药系统、加药泵以及配套阀门电器设备等。

试车时应针对不同的设备做好检查工作和通电运转测试。如：认真查阅供货方有关资料，并对带式污泥脱水机纠偏系统及冲洗系统进行试验；在污泥脱水机单体试车时还应检查每台脱水机的进泥阀，以手动和电动两种方式进行启闭试验。6．消毒渠的单体试车

消毒设备单体调按厂家给出的说明书进行操作，看是否能满足工艺要求。

7．厂区工艺进出水管线及其配水井的单体试车

厂区工艺进出水管线包括各类配水井、进水管道、出水管道、回流污泥管道等。检查管道是否堵塞；各配水井上的手、电两用电动提板闸门的开启及关闭试验等。

8．仪表和自控系统的单体试车 仪表单体试车主要包括：各监测控制仪表二次表的通电试验、各监测控制仪表一次表的通电试验、测试实验等。

自控系统的单体试车主要包括：各PLC系统的调试、检查各PLC系统与相应控制柜之间的连线是否正确、各电机状态与信号在PLC系统上反映是否正确、检查各控制仪表及分析仪表信号输入显示情况等等。

9．辅助生产设施的单体试车 除工艺、动力和仪表自控系统，另外还需要对机修间和泵房内的电动葫芦进行安全性能检查。

污水处理厂单体试车后应对存在问题的设备和土建工程及时进行处理．不合格的设备应维修或更换，然后再组织验收。只有全部设备安装工程合格，才能确认单体试车合格，并进行污水处理厂的污水联动试车和通水试运行。

（四）清水联动试车

在单体试车合格的基础上，按设计工艺的顺序和设计参数及生产要求，将所有单体设备和构筑物连续性地依次从头到尾进行清水联动试车，检查设备在联动时是否满足设计要求，并建立相关档案材料；如运行正常，经过确认后则可进入污水联动调试；如发现问题，找出原因，现场修复至运行完全正常为止。

在清水试车同时对构筑物的抗压、抗渗进行试验，按照有关规定验收合格后进入生产联动的工艺调试；否则进行相应的措施现场进行修复至合乎要求为止。

四、工艺调试方法与步骤

工艺调试方法与步骤：首先要进行污水联动调试，设备运行达到要求后，进行CASS工艺调试，再进行污泥脱水处理调试。

（一）污水联动调试

清水联动试车经确认正常后，开通污水管道，使污水进入污水处理系统，进行整个工程的污水联动调试。

污水联动试车是为进一步考核设备的机械性能和设备安装的质量，并检查设备、电气、仪表、自控在联动条件下的能否满足工艺运行的要求；进一步检查电气、仪表和自控设备的性能和与工艺设备联动的效果。特别是通过中央控制室和各PLC分站开停各用电设备必须准确无误。污水联动调试必须具备以下外部条件方能进行：

1．联动试车时，厂外管道及泵站具备输水的条件；污水处理厂的出水管道具备向外排水的能力；

2．单体试车和清水联动试车完成，各种设备通过初步验收；有问题的设备经过检修和更换已合格；

3．供电能力满足联动试车的负荷条件。厂内的各主变压器应投入运行或部分投入运行，基本满足联动试车的用电负荷；

4．电气和自控系统通过单体试车，能达到控制用电设备的条件；

5．人员经过充分的培训；各类操作规程已初步建立；对设备的性能及调试方法已基本掌握；

6．供货商技术人员在场。

（二）CASS池工艺调试

CASS工艺调试是联动试车阶段的主要工作，工艺调试的重点任务在于CASS反应池活性污泥的培养与驯化。

1．CASS池活性污泥的培养

CASS工艺处理污水的关键在于有足够数量性能良好的活性污泥，因此活性污泥的培养是CASS法生产运行的第一步，驯化则是对混合微生物群体进行淘汰和诱导，使之成为具有处理污水能力的微生物体系。

所谓活性污泥的培养，就是为活性污泥微生物提供一定的生长增殖条件，包括营养物质、溶解氧、适宜的温度和酸碱度等。在此条件下，经过一段时间的培养，活性污泥形成并逐渐增多，最后达到处理污水所需的污泥浓度。城市污水处理厂工艺调试中污泥培养与驯化同地域的气候密切相关，为了实现调试进度计划，可采用直接培养法、放大培养法或间歇培养法。

（1）直接培养法。直接培菌方法在生活污水处理厂应用较多。在温暖季节，先使曝气池充满生活污水，闷曝（即曝气而不进污水）数小时后，即可连续进水出水。进水量从小逐渐增大，污泥不外排，全部回流至曝气池。连续运行数天后可见活性污泥开始出现并逐渐增多。或者从同类污水处理厂提取的脱水污泥按一定比例投入反应池内，同法培养，直到MLSS和SV达到适宜数值为止。由于生活污水营养适合，所以污泥很快就会增长至所需的浓度。培菌时期（尤其是初期），由于污泥浓度较低，要注意控制曝气量，防止曝气过量，造成污泥解体。

（2）放大培养法。对于附近无生化处理系统的地区，或者规模较大的工业污水处理系统，在污泥接种有困难的情况下，也可以采用级数扩大法培菌。根据微生物生长繁殖快的特点，仿照发酵工业中的菌种→种子罐→发酵罐级数扩大培养的工艺，因地制宜，寻找合适的容器，分级扩大培菌。例如，一座反应池中，投加高浓度粪便以增加污水的浓度和营养，随后以污水充满廊道并按上述方法培菌。然后加以扩大，最后将污泥扩大至整个曝气池。（3）间歇培养法。本法适用于生活污水所占比例较小的城市污水厂，将污水引入曝气池，水量约为曝气池容积的1/4～1/3，曝气一段时间（约4～6小时），再静置1～1.5小时。排放上清液，排放量约占总水量的50%左右。此后再注入污水，污水量缓慢增加，重复上述操作，每天1-3次，直到混合液中的污泥量达到15～20%时为止。为缩短培养时间，也可用同类污水处理厂的剩余污泥进行接种。本方案拟采用间歇培养法，活性污泥接种量按0.5～1.0g/L进行投配。当CASS池水位达到设计水位时，开启罗茨鼓风机进行充分曝气，推动CASS池内混合液流动混合，将接种污泥按照生化池MLSS浓度为2～3g/L量投加到CASS池内。在不对CASS池进水的条件下，闷曝气24～48小时后，观察池内活性污泥颜色、生物相和COD cr等指标的变化情况，确定可否向反应池内连续进水及进水量的大小。直到MLSS和SV达到适宜数值为止。

2．CASS池活性污泥的驯化

对CASS池的活性污泥，除培养外还应加以驯化，使其适应于所处理的污水。驯化方法可分为异步驯化法和同步驯化法两种。

异步驯化法是先培养后驯化，即先用生活污水或粪便稀释水将活性污泥培养成熟，此后再逐步增加工业污水在培养液中的比例，以逐步驯化污泥。

同步驯化法是在开始用生活污水培养活性污泥时，就投加少量的工业污水，以后则逐步提高工业污水在混合液中的比例，逐步使活性污泥适应工业污水的特性。

CASS池活性污泥量达到要求后，应逐步向池中进水，使活性污泥以推流方式依次进入生物选择器-----反应区，进一步将活性污泥驯化以适应脱磷除氮的要求。当CASS池系统出水各项指标均达到设计要求，并稳定运行2～3日后，CASS池工艺调试合格。

3．CASS池处理系统的生理生化功能调试

CASS池是本工艺的主要反应区，有机物在该反应池降解除去，硝化和除磷均在此进行，最终的泥水分离和出水也在这里完成。运行是周期性的循环操作，可分为进水和曝气、沉淀、滗水、闲置五个阶段，各阶段的生理生化功能如下：

曝气阶段：由曝气系统向反应池内供氧，此时有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的NH3--N通过微生物的硝化作用转化为NO3--N。

沉淀阶段：此时停止曝气，微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解。反应池逐渐由好氧状态向缺氧状态转化，开始进行反硝化反应。活性污泥逐渐沉到池底，上层水变清。

滗水阶段：沉淀结束后，置于反应池末段的滗水器开始工作，自下而上逐渐排出上清液。此时，反应池逐渐过渡到厌氧状态继续反硝化。

闲置阶段：根据进水水质、水量情况而定，可以取消。

4．CASS池处理系统的运行参数调试

在调试和试运行过程中，根据化验数据和对微生物的观察、以及出现的各种异常情况等，对运行参数采取相应的操作，使各项参数控制在合适的范围内。

（1）控制被处理的原污水的水质、水量，使其能够适应活性污泥处理系统的要求

在实际调试过程中，原污水的水质是不易控制的，通常做法是控制水量。要保持调试阶段系统的相对稳定，尽量使其承受的污染物负荷保持均匀的增长，即：水质（kg-CODcr/m3）×水量（m3/d）＝污染物总量（kg-CODcr/d）

在调试过程中，根据调试阶段的进度和需要，使系统的污泥负荷保持相对稳定，防止冲击负荷。因为冲击负荷常常会导致微生物的大量死亡，或者引起微生物相的改变，而系统恢复要好几天的时间。

（2）保持系统中微生物量相对稳定

这是CASS池处理系统调试过程的关键所在。因为调试的过程，也是寻找系统最佳的运行参数（如污泥浓度）的过程。对正常运行的系统而言，原污水的水质水量是不可控制的，也就是说不论原污水的水质水量如何，系统都必须把全部来水收集处理合格。所以要保持一个合适的污泥浓度值，使其在误差范围内变动也不会影响系统的运行稳定和处理效果。

要保持运行阶段系统的相对稳定，就要尽量使系统中的污泥量相对稳定。即：

污泥浓度（kg-MLSS/m3）×曝气池体积（m3）＝曝气池内污泥总量（kg-MLSS）

保持系统中的污泥量稳定，是通过确定每天排放的剩余污泥量来实现的。剩余污泥量指数包括：污泥负荷、污泥指数、污泥回流量、污泥回流浓度和污泥龄等。

（3）在混合液中保持能够满足微生物需要的溶解氧浓度

对于CASS工艺而言，反应池内的DO值是不固定的，在反应初期，由于曝气刚刚开始以及反应池内进入大量的有机物，此时的DO值较低，随着反应的进行，池内DO值逐渐呈升高的趋势，因此对于反应后期只要保持池内的溶解氧在2mg/L左右即可。对于本设计，需要在调试期内总结出反应池DO的变化规律，用来调整单级高速离心鼓风机的运转，使其真正发挥节能降耗的作用。

（4）在反应池内，活性污泥、有机污染物、溶解氧三者能够充分接触，以强化传质过程。

5．CASS池活性污泥处理系统的异常情况对策 活性污泥处理系统在运行过程中，有时候会出现种种异常情况，使处理效果降低，污泥流失。尤其在调试过程中，由于水质水量经常变化，出现的异常情况相对更多，如果不能及时判断原因，采取相应措施，就会前功尽弃，导致调试工作的失败。

对于异常情况，需要及时做出准确的判断，并选择最简单经济的措施，防止事态扩大。

（三）工艺系统试车

确认CASS池工艺调试合格后，开启进水渠道闸门，让污水按工艺流程依次流经各构筑物，进入联动试车阶段。此时在负载的条件下，检查各机械设备、仪表、电器的运行情况；检查PLC系统控制的设备能否按程序自动投入工作。

联动试车同时正式取样、化验、分析，得出各采样点水质分析指标后，确定水处理效果；当CASS池系统总出水指标达到设计要求后，即完成调试任务。

污水处理厂调试及试运行是污水处理工程建设的重要阶段，是检验污水处理厂前期设计、施工、安装等工程质量的重要环节。设备安装完工后，按单体调试、局部联合调试和系统联合试运转三个步骤进行。污泥的培养驯化采用接种培养法，具体是在CASS池中加入其它污水处理厂浓缩脱水后的污泥，闷曝24h，此后每天排出部分上清液并加入新的污水，逐步加大负荷，此阶段不排泥。培养期间应通过镜检密切观察CASS池中微生物相的变化；同时进行进、出水水质及反映活性污泥性能指标的测定，包括：SV、MLSS、COD、BOD5等。随着微生物培养时间的增加，检测到污泥中有大量活跃的原生动物和少量的后生动物，此时SV＝18%～20%，MLSS＝1200mg/L～1800mg/L，表明活性污泥培养基本成功。此阶段完成后即可进入污水厂全面试运行阶段。

（四）主要工艺运行参数确定

污水厂调试运行是在满负荷进水条件下，优化、摸索运行参数，取得最佳的去除效果，同时对工程整体质量进一步全面考核，为今后长期稳定运行奠定基础。此阶段大致包括以下几方面工作：滗水器控制参数的确定，CASS池运行周期及曝气、沉淀、排水、闲置时间的分配，污泥脱水过程中混凝剂的投加量等。

1．滗水器控制参数的确定

CASS工艺的特点是程序工作制，可依据进、出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。滗水器是CASS工艺中的关键设备，污水厂采用的滗水器为丝杠套筒式，通过电机的运动，带动丝杠上下移动，从而带动连接于丝杠末端的浮动式滗水堰，完成滗水过程。

每次滗水阶段开始时，滗水器以事先设定的速度首先由原始位置降到水面，然后随水面缓慢下降，下降过程为：下降10s，静止滗水30s，再下降10s，静止滗水30s…，如此循环运行直至设计排水最低水位，通过滗水器的堰式装置迅速、稳定、均匀地将处理后的上清液排至排水井，滗水器下降速度与水位变化相当，排出的始终是最上层的上清液，不会扰动已沉淀的污泥层。滗水器上升过程是由低水位连续升至最高位置，即原始位置，上升时间通过调试摸索确定。滗水器在运行过程中设有限位开关，保证滗水器在安全行程内工作。调试工作主要是根据进出水水质及水量来探索滗水器的排水时间、滗水器最佳下降速度及排水结束后滗水器的上升时间。

2．CASS池运行周期的确定

原设计的CASS池运行周期是4h，其中曝气2h，沉淀1h，排水1h。调试过程中发现原水浓度比设计原水浓度低，有必要根据实际废水水质情况来确定运行周期，根据进出水水质指标适当调整周期中各阶段时间的分配，如适当减少曝气时间、延长沉淀时间等，这样在保证出水水质的情况下节省了能耗。

（五）自控系统工艺调试

CASS工艺之所以在国外得到普遍应用，得益于自动化技术的应用。污水处理厂根据工艺流程与厂区设备分布状况，自动控制采用集散式控制系统，由维新软件公司与广西大学合作研制。整套控制系统采用现场可编程控制（PLC）与微机集中监控，在配电间和污泥脱水机房各设置1台现场控制机（可手动控制）；在中心监控室设有1台工控机和模拟显示屏。现场控制机独立完成相应的参数设置、数据显示、自动控制、数据通信等全功能，中央控制计算机通过工业现场总线向各现场控制机传输和采集数据，并可根据进、出水水质变化适当调整工作程序，发现问题及时解决。屏幕模拟显示工艺全过程的数据与状态。

五、运行调试方法与步骤

污水处理厂运行调试主要集中在水、电两个方面，在工艺调试完成之后要整体的运行调试。

（一）用水调试

污水处理厂的用水主要有施工用水、冲洗用水、调试用水、生活用水和消防用水。用水来源有三个：

自来水，做生活用水和消防用水，根据设计要求，污水处理厂的总用水量为120m3/d，进厂的给水干管管径为DN100。自来水管线接入消防管网，同时作为消防的水源。

中水，经过处理后的达标排放的污水，再经消毒处理后的水，可做于施工用水、冲洗用水。但要建一个200 m3贮水池以及相关设备，投资较大，不建议使用中水。

江河水，可安装一条DN200-300的管道从附近江河上游引水，可做工艺调试用水、工艺处理用水、施工用水、冲洗用水。污水处理厂投入工艺调试前，应先建成从上游河道的引水管，引水规模应达到1500m3/d，否则难以达到工艺调试和系统运行的要求。

（二）用电调试

污水处理厂的用电，主要用电设备功率见下表。

序号

设备名称

配电功率

KW 单位

数量

合计功率

KW 使用率

% 常用功率

KW 备注

粗格栅机

1.1 台 2.2 50 1.1 粗格栅输送机

0.75 台 0.75 100 0.75 提升泵 台 66 33 22 细格栅机

1.1 台 2.2 50 1.1 细格栅输送机 1.1 台 1.1 100 1.1 沉砂池搅拌机

1.1 台 2.2 100 2.2 砂水分离器

0.37 台 0.74 100 0.74 CASS池潜水搅拌器

2.2 台 8.8 100 8.8 CASS池剩余污泥泵

1.5 台 3.0 100 3.0 CASS池回流污泥泵 台 12 50 6.0 鼓风机房罗茨风机

台 90 100 90 变频器55KW 紫外消毒机 台 5 100 5 污泥脱水机房 台 22 100 22

综合楼

56 50 28 厂区照明

10 100 10 车间照明

8 100 8

合计

289.99

209.79

在污水处理厂投运以前，电气系统必须经过验收，具备试车的条件。

变、配电室应具备足够数量的安全用具、测量仪表、消防设施、常用材料及可靠的通信设施。

单台设备在送电之前，应当核对设备名称、编号及位置。在进行操作时，应按照操作规程，逐步操作，以保证操作无误。在操作的过程中，如发现问题，应立即停止操作，待问题原因清楚之后，再进行操作。

六、污水处理厂运行管理

（一）运行基本要求

城镇污水厂的运行管理，指从接纳原污水至净化处理排出“达标”污水的全过程的管理，基本要求是：

1．按需生产

首先应满足城镇与水环境对污水厂运行的基本要求，保证干处理量使处理后污水达标。

2．经济生产

以最低的成本处理好污水，使其“达标”。

3．文明生产

要求具有全新素质的操作管理人员，以先进的技术文明的方式，安全的搞好生产运行。

（二）水质管理

污水处理厂水质管理工作使各项工作的核心和目的，是保证“达标”的重要因素。水质管理制度应包括：各级水质管理机构责任制度，“两级”（指环保监测部门、污水处理厂）检验制度，水质排放标准与水质检验制度，水质控制与清洁生产制度等。

（三）运行成本控制

城镇污水处理厂生产成本估算通常包括污泥处理部分。生产成本估算项目包括能源消耗费、药剂费、固定资产基本折旧费、大修基金提存、日常维护检修费、工资福利费等。

1．能源消耗费用，包括污水处理过程中消耗的电力、自来水等能源消耗。

2．日常维护检修费用，日常维护检修费用应按照污水性质和维修要求分别提取。

3．材料费用，包括生物接种材料、生化药剂、化验室用品等

4．人工费用，包括工资福利费、劳保基金、统筹基金等

5．其他费用，包括固定资产基本折旧费等其他费用一般按日平均处理水量计算。

七、岗位培训

在整个调试过程中，对污水处理厂上岗人员需岗前培训。调试工程师对甲方配备的人员，包括操作工、化验员、电工和管理人员，进行相关专业的初步培训，使其了解该污水处理设施的工艺情况并能在调试人员的指导下进行操作。时间一般为15天，培训的内容有：

污水处理的一般方法，该污水处理厂的处理方法；

环境学概论及污水处理和微生物基本常识；

调试期间污水处理厂的管理制度和安全制度；

现场依次介绍本工程的工艺流程和各构筑物的功能；

设备、工艺操作规程及其注意事项；

水质化验及操作方法；

配电系统操作方法；

工艺调水的操作方法

中控室操作方法；

煤化工废水处理工艺设计及运行 第3篇

关键词:煤化工废水 A/O工艺 设计

中图分类号:X52 文献标识码:A 文章编号:1674-098X(2011)03(c)-0129-01

1 工程概况

煤化工企业在生产过程中排放的废水来源为煤气净化系统的剩余氨水，各分离器及油槽分离水，硫胺工段排水和地坪冲洗水。设计的处理系统按24h运行。设计水量为60m3/h(1440m3/d)，处理系统按24h运行。混合后废水原水水质如下:COD≤4000mg/L，BOD≤1000mg/L，NH3-N≤450mg/L，要求处理后出水要达到《钢铁工业水污染物排放标准》(GB13456-92)一级标准。主要污染物指标出水指标如下即:CODCr≤100mg/L，BOD5≤20mg/L，NH3-N≤15mg/L。

2 废水处理工艺设计及主要构筑物参数

2.1 废水处理工艺选择

本项目污水氨氮浓度较高，因此在主体处理工艺选择时应考虑脱氮。同时针对废水排放的实际情况，本污水处理工程主体工艺推荐采用A/O工艺。工艺主要由预处理段、生化处理段组成。预处理段由调节池组成。生化处理段由A/O池、二沉池组成，本项目处理工艺艺流程见图1。

2.2 主要构筑物设计参数

2.2.1 格栅及污水提升泵房

格栅间和污水提升泵房联建，室内设置机械格栅1台。格栅间尺寸为7.5m×4.5m×6.0m，砖混结构。主要设备有:机械格栅(SRH-500)1台，参数:B=500mm,b=5mm，N=0.55kW，a=75°。電动葫芦1台，参数:T=1.0t，H=6m，N=1.5kW。轴流风机1台，参数:m3=2560m3/h，N=0.18kW，P=32Pa，n=2900r/min，a=15°。污水提升泵2台，1用1备，参数:m3=60m3/h，H=14m，N=7.5kW。

2.2.2 隔油沉淀池及油水分离器

隔油沉淀池2座，单座处理能力为30m3/h，单座尺寸为8.0m×8.0m×8.0m，池内设有稳流筒及蒸汽加热装置，钢混结构。设油水分离器操作台1座，尺寸5.0m×5.0m×2.5m。

2.2.3 调节池

设计调节池1座，水力停留时间22h，尺寸为25m×10m×6.0m，有效水深5.5m，钢混结构。池内设PS1100/3潜水搅拌机2台，N=3KW。另设置调节池提升泵2台，一用一备。泵参数:m3=60m3/h，H=13m，N=3.7KW。调节池出水用泵送A/O池。

污水泵2台，型号:4PW，扬程11米，功率7.5KW，流量60m3/h，浮球液位计1套。

2.2.4 A/O池

设计流量为60m3/h，与回流混合液和回流污泥再配水井混合均匀自流入A池，配水井尺寸5m×2m×4m。在配水井中投加K2HPO4药剂，用于补充微生物生长所需的营养元素P，投加Na2CO3药剂，用于补充硝化反应所需的碱度。加药系统2套。

设计A/O池二座，尺寸为39.0m×18.0m×6m，在长度方向上分为4个串联的廊道，每个廊道宽5m，有效水深为5m。前两个廊道为A段，每段设置潜水推进器一台，并设置微孔曝气器以增强对废水的搅拌，防止大量污泥沉积。后两个廊道为O段，通过鼓风机和微孔曝气器向池内供氧。

A段主要设备:潜水推进器:4台;微孔曝气器1000个。O池采用鼓风微孔曝气。为抑制曝气池中泡沫的产生，沿曝气池隔墙表面布设有消泡水管。O段主要设备:混合液回流泵4台，3用1备，流量:100m3/h，扬程:11m，电机功率:7.5kW，鼓风机:使用现有鼓风机，5用一备，风量16.17m3/min，升压49kPa，电机功率22kW，微孔曝气器1800套，消泡喷头210个。

5)二沉池和集泥池

中心进水的辐流式沉淀池一座，二沉池直径16m，总高4.4m，超高0.5m。钢筋混凝土结构，内设刮吸泥机1台，功率1.87kW。二沉池的底泥通过刮吸泥机进入集泥井，集泥井尺寸为4.5m×3.0m×5.9m。二沉池刮吸泥机1台，直径16m，N=0.74kW;污泥回流泵3台，2用1备，参数:Q=50m3/h，H=13m，N=3.7kW;剩余污泥泵2台，1用1备，参数:Q=15m3/h，H=13m，N=1.5kW。

6)集水池

集水池尺寸15.0m×15.0m×4.5m，钢混结构。

7)污泥浓缩池

设计污泥浓缩池1座，直径8m，高3.5m，池内设浓缩刮泥机1台。浓缩的污泥通过螺杆泵输送到带式压滤机。

3 运行效果及效益分析

3.1 工艺运行效果

该处理工艺经三个月的调试运行，出水COD为78mg/L，BOD为18mg/L，NH3-N为10mg/L，出水水质稳定，达到了设计的排放标准。

3.2 经济效益分析

该工程总投资1624.9万元。运行成本主要包括电费、药剂费、人工费等，电费1.21元/吨水,药剂费2.7元/吨水，人工费0.35元/吨水，合计4.26元/吨水。

4 结语

采用A/O工艺处理煤化工废水，运行结果表明，该工艺能有效去除废水中的主要污染物，在混合后废水原水水质COD≤4000mg/L，BOD≤1000mg/L，NH3-N≤4500mg/L时，出水COD为78mg/L，BOD为18mg/L，NH3-N为10mg/L，出水水质稳定，达到了《钢铁工业水污染物排放标准》(GB13456-92)一级标准。

优化分水器运行工艺 第4篇

1 分水器运行主要存在问题

(1) 分水器出油含水较高, 造成加热炉燃烧热量转化为油加热的有效热量较少, 大部分用来给水加热, 造成热能浪费。

(2) 通过分水器脱水处理后的原油含水在65%以上, 不利于分队计量系统的精准计量。

(3) 三台分水器运行压力较高, 极易造成安全阀起跳事故, 不利于分水器正常操作。

(4) 加热炉压降高, 分水器出油压力在0.38Mp, 经过加热炉后压力将为0.22Mp, 且一天3000方来油在运行2台加热炉时回压更高, 需要开旁通。

(5) 分水器出油和出水中都含有大量溶解气, 不仅造成油样化验不准, 分队计量数据偏差大, 同时也造成了大量的燃气的浪费。

(6) 分水器内脱水温度较低, 不能很好的保证稠油处理最佳温度, 造成出油含水和出油含水偏高。

2 加装二级分离器方案的提出

(1) 为有效的降低分水器出油含水和压力, 我站建议新加一台分水器, 即可作为一级分水器并联使用, 也可作为二级串连处理;串联使用时现三台分水器为一级分水器, 保证分水器出水含油在300mg/L以下, 分水器出油65%左右。二级分水器同样采用自动化设备调控, 采用射频导纳和气动阀配合使用, 使脱水效果更加趋于稳定精细调节, 出水自动阀自动调节分水器出水量, 控制好底部水位, 使分水器出油含水降至38%以下, 分水器出油量从原来的2800方, 降到1600方, 此时出口混油液量可降至改进前的50%, 提高了Ⅱ级加热效率, 同时可以保持出液量相对稳定, 减少加热炉出现超温超压几率。

(2) 根据渤三站和陈庄站二级分水器使用现状, 可以推测加装二级分水器后出气压力可以降到0.38Mp, 运行压力的降低, 可使油水中溶解气的进一步减少, 不仅可以增加部分燃气, 同时能够降低分队计量的误差。

(3) 根据渤三站二级分水器使用现状, 投加二级分水器后, 进入分水器内液量减少, 含水降低, 油量增加, 通过对二级分水器有效伴热, 可将分水器内温度升到65℃以上, 有效提高稠油脱水温度。

3 热量计算

(1) 加装二级分水器后出油含水的降低, 进入加热炉的液量也大大降低, 可以算出加装二级分水器前后所需热负荷分别为:

加装前, 分水器出油加热负荷:

分水器出油加热:

把现场数据代入公式得Q后=2001690J/s

看以看出:改造后加热炉所需热负荷减少了1246843J/s, 主要原因是之前含水较高, 造成无功消耗增大, 而经过改造后出油含水降低了50%, 进入加热炉液量减少, 因此所需热负荷大大降低。

因此优化生产工艺, 提高脱水效果将是我站降低燃料消耗的重要举措。

4 效益分析

(1) 经济效益预测: (1) 改造前加热燃气420方/h。M改造后加热燃气329方/h。总耗气量节约=420-329=91方/h

按年运行365天计算

节约消耗量为91×365×24=797160方

按0.96元/方, 经济效益=797160×0.96=76.5万元。

(2) 同时, 我站改造前, 为了保证冬季原油脱水温度, 往往需点1~2台油炉, 按2012年每天燃烧原油4.8t计算, 年节约燃油4.8×30×5=720t, 每吨燃油4000元计算, 经济效益=720t×4000元=288万元。

年总经济效益=76.5+288=364.5万元。

5 结语

工艺运行 第5篇

浅谈A/O工艺和UNITANK工艺在污水厂的运行

本文结合工程实例,介绍A/O工艺和UNITANK工艺在污水厂的`运行情况,并从能耗、设备维护及运行管理等方面对这两种工艺进行分析比较.

作 者：梁峥 作者单位：佛山市新之源污水处理有限公司,广东,佛山,528000刊 名：中小企业科技英文刊名：ZHONGXIAO QIYE KEJI年，卷(期)：2007“”(9)分类号：X505关键词：A/O工艺 UNITANK工艺 污水厂 运行 比较

工艺运行 第6篇

关键词:造纸废水 水解酸化 SBR 工艺设计

中图分类号:X793文献标识码:A文章编号:1674-098X(2011)03(b)-0147-01

1 工程概况

某纸业有限公司主要生产并经营高强度瓦楞纸、新闻纸、纸盒及纸箱。排出废水量为1000m3/d,最高日平均时设计处理能力为41.7m3。该厂的主要污染物是生产废水,废水主要来源于打浆、洗浆工段和抄造工段,废水中主要的污染因子为SS、CODCr、BOD5。废水中含有大量难降解有机物质,这些物质如不经过处理,排入河流中将严重影响纳污水系的水体功能,所以必须控制污染源,使企业能够达标排放,减轻对周边环境的污染。

该污水处理工程的水质如下:CODCr:1600mg/L,BOD5:500mg/L,SS:1200mg/L,PH:6～9。该厂外排废水应满足该省地方标准《造纸工业水污染物排放标准》(DB41/389-2004)中的要求,即:CODCr≤100mg/L,BOD5≤40mg/L,SS≤100mg/L,PH6～9,色度≤100。

2 污水处理工艺选择及主要构筑物及设备参数

2.1 污水处理工艺选择

该公司生产废水有以下特点。1)SS含量较大;2)BOD5/CODCr比值较低,不易生化。采用物化处理＋生化处理即污水在生化处理前,利用物化处理,降低污水中CODCr、BOD5的浓度,大大降低悬浮物的含量,提高废水的可生化性。物化方法采用旋流反应斜管沉淀的方法。好氧处理工艺采用序批式活性污泥法。本工程污水处理工艺,采用低负荷污水处理工艺,计算泥龄超过15d,污泥已接近稳定,不需设置消化池。污泥可直接经浓缩后脱水。其效果与经消化后脱水相近。污泥处理工艺采用带式压滤机脱水的污泥处理工艺。污水处理工艺流程见图1。

2.2 主要构筑物及设备参数

(1)预处理。

预处理设施主要包括收浆系统,业主可以自行完善现有的收浆系统。

(2)调节池。

1座。尺寸:5.0×9.0×4.0m,HRT4.0h。内设潜污泵两台,一用一备,潜污泵型号:80QW45-7-2.2,流量45m3/h,扬程7.0m,功率2.2kW。

为減轻后续工艺的冲击负荷,避免调节池淤积,需进行强制搅拌,设计采用鼓风曝气搅拌。

(3)旋流反应斜管沉淀池。

1座。设计流量41.7m3/h,尺寸5.0×4.0×4.2m,有效水深3.7m,采用重力排泥排渣装置。

(4)水解酸化池。

1座(分两格),设计流量41.7m3/h,尺寸10.0×6.0×5.5m,有效停留时间7.0h上升流速0.7m/h,水解酸化池产生的剩余污泥重力排至污泥贮池。

(5)SBR反应池。

2池。设计流量41.7m3/h,单池尺寸14×5×5.5m,最高水位5.0m,最低水位2.62m,超高0.5m污泥负荷0.1kgBOD5/kgMLSS·d,污泥浓度3000mg/L反应池运行周期8h。

每池内设1套滗水器,滗水速度200m3/h,SBR反应器曝气系统采用散流式曝气器。SBR反应池产生的剩余污泥采用重力排至污泥贮池。

(6)鼓风机房。

1间。尺寸13.2×7.2×4.2m,室内设3台鼓风机,2用1备。型号3L32WC,流量6.33Nm3/min,风压58.8kPa,功率11kW,转速1310rpm。

(7)污泥贮池。

1座,该工程污泥产生量约150m3/d,均自流进入污泥贮池。尺寸4×4×3.5m,超高0.5m,总有效容积50m3,为提升污泥,设污泥泵2台。型号25QW7-8-0.55,流量7m3/h,扬程8m,功率0.55kW。

(8)污泥脱水间。

1间。污泥采用带式压滤机压滤脱水后泥饼外运。尺寸9.9×7.2×4.2m,压滤机型号DYQ1000,1套,单台功率12kW。

3 运行效果及效益分析

3.1 工艺处理效果

通过对该工艺的调试运行,工艺出水CODCr85mg/L,BOD534mg/L,SS25mg/L,出水水质稳定并达到了要求的排放标准。

3.2 环境效益

根据完全混合模式法预测,本污水处理工程建成后能很大程度地改善外排污水的水质,各项污染因子浓度值下降幅度均很大,而且出厂排水进入地表水体后,对地表水体造成污染程度将有所降低。CODCr排放量减少约450吨/年,BOD5138吨/年,SS360吨/年。

3.3 经济效益

工程总投资估算为76.87万元,直接投资估算为67.87万元,间接投资9.0万元。运行费用主要包括电费、人工费和药剂费。本工程总装机容量50.05kW,其中备用容量为13.75kW,运行容量36.3kW,日耗电量为553.6度,电价0.6元/度,则每日电费为332.16元/天。污水处理站设工作人员8人,工资为1200元/人·月,则人工工资为320元/天。每天投加有机和无机絮凝剂,每天的药剂费用为500元。直接运行费为1152.16元/天。折合吨水成本为1.16元/吨水。

4 结语

新型氧化沟工艺的运行研究 第7篇

关键词：卡鲁赛尔氧化沟,活性污泥,工艺控制

水污染是一个全球性的环境问题。中国是一个水资源较为短缺的国家, 缺水问题目前在我国的多个城市都多有出现, 在这样的局面下, 水污染问题又加剧了水环境形势的恶化[1]。而作为环保节能减排的主要手段之一, 活性污泥法成为当前各城市污水的治理的主要手段之一[2]。活性污泥法运行管理主要工艺控制指标有:污泥沉降比 (SV30) 、曝气池混合液浓度 (MLSS) 、污泥回流量、曝气池溶解氧量 (DO) 、食微比 (F/M) 、剩余污泥排放量等等。而COD和氨氮作为污水处理厂减排的主要指标性参数, 其达标排放是污水处理运行管理中的重中之重[3]。

1 漳浦污水处理厂概况

漳浦县城区污水处理厂位于福建省漳州市漳浦县城东南侧, 处理来自整个县城城区范围内的城市污水。近期规模为2万t/d, 中期扩建规模2万t/d, 远期扩建规模2万t/d, 总规模6万t/d。已建漳浦污水处理厂近期工程采用Carrousel-2000氧化沟工艺, 其采取机械倒伞型表曝方式, 具有很强的充氧、搅拌和推流三种功能[4], 有效克服小型氧化沟沟深较浅, 混合效果差等缺陷[5]。污水处理后达到《城镇污水处理厂污染物排放标准》 (GB18918-2002) 的一级B标准。污泥经脱水送至漳浦县垃圾卫生处理场进行卫生填埋。

1.1 漳浦改良卡鲁塞尔2000型氧化沟工艺

城镇污水经粗格栅及进水泵房提升后, 通过细格栅至沉砂池进行砂水分离预处理, 再经超声波流量计在线计量后自流入Carrousel-2000氧化沟进行生化处理, 其出水经二沉池沉淀、紫外线消毒池消毒并在线检测后排入鹿溪;二沉池的剩余污泥通过污泥泵输送至储泥池, 再经浓缩脱水一体机进行污泥脱水后外运。

1.2 出水水质与工艺参数

1.2.1 进出水水质

1.2.2 工艺参数

1.2.3 主要构筑物及情况介绍

2 研究方法

本文对2012年7月至2013年6月漳浦县污水处理厂运行数据进行分析, 将污泥沉降比 (SV30) 、曝气池溶解氧量 (DO) 、曝气池混合液浓度 (MLSS) 与出水COD、出水氨氮之间关系进行研究和探讨。

3 结果与讨论

3.1 SV30与出水COD、出水氨氮

污泥沉降比是直观的显示氧化沟内活性污泥絮凝沉淀效果的指标, 具有操作简单, 检测时间短, 可作为污水处理工艺快速调控的手段之一[6]。从图2和图3中我们可以直观的看出, SV30处于20~30 m L/L的范围内时, 出水COD处于10~40 mg/L, 出水氨氮处于1.0~4.0 mg/L之间, 出水达标稳定。而SV30在15~20 m L/L时, 出水COD接近60 mg/L;SV30在大于30 m L/L时, 出水氨氮接近8 mg/L, 容易造成出水超标现象。

3.2 DO与出水COD、出水氨氮

溶解氧 (DO) 是氧化沟工艺控制中的主要参数[7], 活性污泥中的生物群落生长繁殖所需要不同的溶氧值均不相同。同时, 由于溶氧值的大小直接影响到设备的开启台数及频率, 对全厂的经济性亦起到关键性作用, 过低的溶氧值达不到处理的效率, 过高的溶氧值又将导致处理成本的提高。

我们通过制表方式对DO与出水COD、出水氨氮的进行分析, 从图4和图5散点图中可知, DO与出水COD、出水氨氮均呈现一定趋向关系。因此, 溶解氧 (DO) 控制在2~4 mg/L是对出水稳定达标极具意义。

3.3 MLSS与出水COD、出水氨氮

MLSS是指在曝气池内单位容积混合液所含的活性污泥固体物的总重量[8], 通常MLSS中有机性固体含量 (微生物含量) 能达到70%。因此, MLSS又常作为判断活性污泥中有效活性总量的依据。我们可以初步推断, MLSS无法直接判断出水COD与出水氨氮的达标与否, 这与该厂进水浓度、曝气池表曝机开启情况有很大关系。但通过图6、图7我们仍然能有概念, MLSS在2000~7000 mg/L范围区间均为有效活性污泥范围。当MLSS偏小时对COD处理不利, MLSS偏大时对氨氮处理不利。同时, 通过与该厂经营成本进行比对, MLSS数值较高时, 由于需要较高的溶氧值需开启更多的设备, 因此生产成本较大。

4 结论

在生活污水处理厂运营管理中, 我们通过2012年7月至2013年6月一年的实际运行数据, 对现场管理中易于掌握和检测的主要工艺参数与出水水质标志性指标进行分析判断, 为工艺运行和出水稳定提供了有力的理论和实践依据。判断该厂实际运行中为确保水质达标, SV30应处于20~30 m L/L的范围, 此时溶解氧DO应控制在2~4 mg/L, MLSS应控制在2000~7000 mg/L之间。

参考文献

[1]刘瑞, 李莉.城市污水治理思考[J].现代商贸工业, 2011 (13) :245-246.

[2]张生炎, 王玉宾.污水治理技术及新进展概述[J].矿产与地质, 2003 (01) :65-70.

[3]王佳伟, 张天柱, 陈吉宁.污水处理厂COD和氨氮总量削减的成本模型[J].中国环境科学, 2009 (04) :443-448.

[4]王文斌.A2/C表曝型氧化沟工艺设计计算与应用[J].工程与建设, 2007 (02) :143-145.

[5]李盛, 许小华.浅析几种城市污水处理工艺[J].江西水利科技, 2013, 27 (02) :155-159.

[6]肖作义, 范荣华, 王子瑞.活性污泥性状和生物相的观察与指导[J].环境科学与技术, 2006 (S1) :123-124.

[7]孙英合.活性污泥法曝气池DO异常的原因及对策[J].科技信息, 2010 (03) :732.

谈城市给水工艺设计与运行 第8篇

1 城市给水工艺设计与运行的探究

1.1 絮凝剂的控制

在城市给水工艺设计和运行的时候, 絮凝剂的使用是一个非常关键的要素, 它对整个给水工艺设计和运行而言是不容忽视的, 其中, 絮凝剂由于技术和相关指标上的一些原因, 我国所使用的絮凝剂在质量上并不是非常的高, 同时絮凝剂的种类也并不是很多, 在这样的情况下本来就不是很占优势, 很多水厂在水处理的过程中使用的都是铝盐或者是铁盐。此外在城市给水工艺设计工作中, 絮凝剂的使用也起到了飞创重要的作用, 如果无法保证絮凝剂的质量, 就会使得净水的效果十分的不理想, 甚至根本无法满足净水最基本的要求, 同时还对药剂产生了十分明显的浪费现象。在絮凝剂应用的时候, 很多水厂都是采用烧杯搅拌或者是经验投加的方法对加入的具体数量进行确认, 这样的方法使得净水过程中的投加率一直都得不到有效的控制, 还可能会出现检验结果根本无法发挥其实际作用的情况。

1.2 深度处理

在城市给水工艺设计和运行的过程中, 一定要对杀菌消毒的质量进行有效的控制, 很多水厂实际上都是在使用最为传统的氯和一些其他类型的化合物对其进行杀菌消毒, 在制作消毒剂的过程中, 工艺方法十分的简单, 在制作的过程中所花费的成本也并不是很高, 同时杀菌消毒的效果十分的明显。但是在消毒的时候所采用的方法和使用的手段还不是十分的成熟, 在实际的操作中主要依赖的是人工的手工操作, 投加量的控制上也并不是非常的准确, 所以很多水厂在生产的过程中还是对经验的以来过强, 如果从当前发展的具体情况而言, 自动余氯检测仪已经有了非常好的应用, 所以对氯的投入量也能够更加准确的控制, 此外对水进行深度处理时, 也是对其中的有机杂质进行有效的处理, 但是就这一方面而言, 我国还处在相对比较青涩的阶段。

1.3 预处理

在城市给水工艺设计的过程中, 预处理过程通常就是指对其进行预处理之前就对其进行有效的处理, 在当今的处理状况上而言, 对有机物的处理和原水的调节方面所有的办法都不能很好的发挥其应有的作用, 比较常用的有两种方法, 一种是通过预处理对有机质进行相应的清理, 第二就是对消毒的方式进行有效的优化, 只有这样, 才能更好的发挥工艺设计的功能和作用, 这种方法通常就是在对水进行处理的过程中减少对氯的使用。直到水中的有机物完全被消除, 这是一种减少管网细菌的有效途径。

1.4 常规处理

在对城市给水进行常规处理的时候, 首先需要进行混合处理, 这就要求在对混合处进行处理的时候进行极为迅速以及剧烈的混合。而且, 因为混合设备在使用的过程中对水力条件、输入能量以及混合方式等方面的要求相对较高, 而且, 设备在使用的时候, 其内部构造的不同也会导致混合效果出现一定的差异, 所以, 在这个过程中就不可以对其进行单纯的理论计算, 需要对混合设计的方式进行运用。另外, 就是沉淀池。其作为城市给水工艺方面时代较长的池型, 在一些规模较大的水厂中使用较多。其中, 在城市给水工艺的沉淀方面, 就我国的实际情况来说, 大多需要1到2h, 停留的时间相对较短。在这个过程中, 如果出现较长时间的停留, 可以对药剂产生一定的节约作用, 在沉淀后促使水质的提高。而停留时间较短的话, 就可以对占地面积进行减少, 促使相关的基建投资的节约。此外, 还有澄清池, 它在中小水厂中较为适用。

2 城市给水工艺设计的发展方向

城市给水工艺设计也在随着时代的变迁而不断的发展, 在这样的情况下也有越来越多的人关注和重视这一技术, 以下笔者结合自己的实际经验对城市给水工艺设计的发展方向进行简要的阐述。

2.1 生物预处理技术

我国科学技术的不断发展使得我国的城市给水设计和运行处理技术也很好的得到了应用, 在这样的情况下, 很多技术都发挥了其应有的作用, 其中, 生物处理方法就是一个非常好的方式, 在处理的时候也要根据不同的要求对其采用不同的方式进行处理, 在应用该技术的过程中完全可以根据水处理的要求对其进行有效的处理, 同时还要在这一过程中加入一些物质, 使得有机物和污染物能够得以及时的清除, 从而使得水质能够得到显著的提升。

2.2 对常规处理的加强。

在城市给水工艺设计和运行的时候, 其相关的混合、絮凝、过滤以及沉淀等常规的处理工作都是为去除水质中的浊度进行服务的。在这个过程中, 随着水质中的浊度逐渐下降, 其中可以吸附在一些胶体颗粒中的有机物含量也会降低, 从而使水中各种病毒以及微生物的含义也会随之减少。在给水工艺的处理中, 如果对混合、絮凝、过滤以及沉淀等常规的处理工作进行一定的控制, 就可以对相关水质进行提高。

2.3 活性炭吸附技术

活性炭也是非常重要的一种净水剂, 可以将浊度、嗅味、色以及有机物和杀虫剂等多种污染物质给有效消除掉。活性炭已经被广泛应用到城市给水工艺设计与运行中, 但是当时因为活性炭没有较强的吸附能力, 并且需要较高的成本价格, 因此推广起来存在着较大的局限性。在20世纪后期, 生产出来了具有更大表面积的活性炭, 并且微孔结构较为发达, 可以对各类污染物质进行有效的吸附, 特别是对那些能够产生嗅味的有机物具有较强的吸附能力, 因此就会联合使用常规城市给水处理工艺和活性炭, 促使处理效果得到提升。

结束语

通过上文的叙述分析我们可以得知, 城市给水工艺设计和运行会对人们的日常生活和社会生产产生直接的影响, 因此需要人们给予足够的重视。对于水厂来讲, 需要对城市给水工艺设计和运行的经验进行不断总结, 将国外的先进技术给借鉴过来, 促使城市给水安全得到保证, 提高人们的生活质量。

摘要：我国科学技术水平有了非常显著的提升, 同时城市发展中的污染现象也日渐的严重, 水污染成为了非常重要的一个问题, 此外, 人们生活的水平不断提高也使得人们对饮水质量的要求有了更高的标准, 这也给城市给水工艺设计工作带来了更大的难度, 必须要采取有效的措施提高设计和运行的质量。本文主要分析了城市给水工艺设计与运行, 以供参考和借鉴。

关键词：城市给水工艺,设计,运行

参考文献

[1]潘学民.探究城市给水工艺设计与运行[J].科技与企业, 2014 (13) .

[2]申君艳.城市给水管道系统设计要领讨论[J].企业导报, 2011 (17) .

改进的cass工艺优化运行研究 第9篇

雁山污水处理厂位于桂林市雁山镇东北角,服务范围为雁山区。该区位于桂林市南部,距市区16km。区域内包括雁山镇、桂林旅游学院、广西师范大学、桂林工学院、桂林中学新校区和喀斯特生态博览世界、相思江生态家园等,服务人口6.2万。

雁山污水处理厂隶属于桂林市排水工程管理处,设计污水处理能力2万t/d,日实际进水量0.56万t。采用改良型CASS工艺,出水经过紫外线消毒后排放。出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB18918—2002)中一级B类标准,具体污水水质及设计出水要求见表1。

2 雁山污水处理厂工艺流程

雁山污水处理厂工艺流程见图1。

3 该厂主要构筑物及设备

3.1 进水井、渠

由进水井和三道进水渠通到进水泵房,两道渠上安装了回转齿耙式格栅除污机2台,用于去除形状较大的浮渣,另一道渠为备用渠道。

3.2 进水泵房

集水池位于泵房下部,尺寸为15m×6m×11m。集水池有一定的调节水质水量作用,以避免负荷冲击对生化处理系统造成不良影响。配备3台潜污泵,每台功率48k W,出水流量800m3。其中,1台配变频调速器、2台软启动电控柜是生产用电的主要设备。

3.3 细格栅间

渠宽1.2m,渠长4.5m,安装2台循环耙式除污机,栅条间隙6mm,用于拦截较小的渣物。

3.4 旋流沉砂池

旋流式沉砂池由2组沉砂池组成,每组沉砂池直径为3.0m,有效水深4.0m,各配1台沉砂池搅拌机、排砂机,可除去比重较大的无机颗粒,如砂等。

3.5 cass池

CASS池是该工程的关键构筑物,雁山污水处理厂CASS池尺寸为54m×52m×6m,分4组。每组池尺寸为54m×13m×6m,设计有效水深5.0m,有效容积3200m3。每组可独立运行或多个池子通过进水电动阀交替使用。CASS池主体为间歇式反应池,在反应池主体的进水端增加了一个生物选择器,将生物反应过程和泥水分离过程结合在一个池子里进行,是降解有机物的主要场所。

3.6 鼓风机房

配备3台90kW罗茨鼓风机,采取变频器调节鼓风机运行频率,是CASS池微孔曝气的气源,有生产用电的主要设备。

3.7 消毒池

消毒池采用紫外线(UV)消毒系统,消毒池尺寸为2.5m×3m×2m,紫外消毒设备总30kW,也是生产用电的主要设备。出水消毒后排入良丰河,最终汇入漓江。

3.8 脱水机房

污泥来源是CASS池的重力方式排泥。采用带式浓缩脱水一体机,自动投药站可根据进、出泥情况灵活调节药量,污泥脱水后,外运填埋。

4 cass工艺运行实验比较

雁山污水处理厂设计日处理量为2万t,由于管道建设等因素,目前日实际进水量在4000t～6000t之间。由于水量少,雁山污水处理厂采取一组CASS池运行。污水来源主要是居民区、校区生活污水,约占90%。进水水质比较稳定,进水中污染物各项指标COD在200mg/L左右、BOD5在120mg/L左右、SS在110mg/L左右、NH3-N在18mg/L左右、TN在28mg/L左右、TP在3mg/L左右。

注:图中细实线为污水流程,粗实线为污泥,虚线为空气。

为了在保证出水达标的前提下,又能起到节能的目的,充分发挥CASS工艺的优越性,该厂在一定范围内实施几种CASS工艺运行方案,测试污水处理效果,同时统计用电情况,进行优化运行的实验比较,为生产管理提供科学的依据,以下介绍该厂不同实验方案和实验测试结果。

(1)第一方案:比较污水在CASS池不等的好氧处理时间的处理效果。

不等的污水处理时间(从进水到开始滗水的时间,其中进水1.5h、沉淀时间1h,好氧<曝气>时间可调整)会影响污水处理效果和能耗。进水时开始曝气并启动内回流泵和双曲面搅拌器,CASS池水位到达最高水位(5m)时停止进水,采取单独曝气处理污水,将污泥浓度控制在3000mg/L、溶解氧参数控制在2.0mg/L的条件下,比较不等的曝气时间处理后的污染物去除率、达标情况和耗电率,具体数据见表2。

从第一方式的实验结果可以看出,曝气时间越长,有机物的去除率越高。少于3.5h的好氧处理,处理效果不理想,出水不达标;超过3.5h好氧处理的污水都达标。可以看出,每次曝气时间应不少于3.5h。为了稳妥起见,厂内采用4h的曝气时间,能确保出水达标,自然电耗会增加,但增加的幅度不大。

(2)第二方案:比较不同污泥浓度情况下的处理效果。

采取4h的曝气时间,溶解氧参数控制在2mg/L,测试不同污泥浓度情况下的出水处理效果,具体数据见表3。

从表3数据可以看出,污泥浓度太低,对COD的去除会明显降低,可能导致COD、SS超标,污污泥浓度应控制在2.5g/L～3.5g/L之间,即污泥负荷控制在0.1kg BOD/kgMLSS·d左右,既保证了COD、BOD5、SS、NH3-N、TN的去除率,又能使TP的去除有所保证,使污水达标排放。污泥浓度过高使TP容易超标,可能是污泥泥龄较长,不利于TP的释放和吸收。不同污泥浓度下,电耗变化较大。

(3)第三方案:比较不同溶解氧的情况下的处理效果。

测试在曝气时间都是4h、污泥浓度为3.0g/L、溶解氧不同的情况下,比较污水处理效果、达标情况和耗电率,具体实验数据见表4。

表4显示出,溶解氧低于1.5mg/L时,污水处理效果很差,多项水质指标不达标。溶解氧的高低对出水影响较大,溶解氧控制在1.5mg/L～2.0mg/L之间比较合理,既能保证出水,也不会浪费电耗。

(4)第四方案:比较另两种方式下除磷脱氮的效果。

该厂采用两种方式运行进行比较,一种是直接曝气,一种是进水时厌氧处理CASS池水满后再曝气。在运行中发现厌氧一段时间再曝气的脱氮除磷效果更好,更有利于磷的释放和反硝化反应。因此,采用厌氧处理后再曝气的运行方式,厌氧处理时间可根据实际情况灵活调整。

笔者经过一段时间的比较,认为污泥浓度控制在3g/L左右、溶解氧在1.5mg/L左右,基本上能满足该厂的污水处理需求,能将污泥沉降比控制在40%～50%、污泥指数控制在150mL/g以下,出水水质指标比较理想。

5 结语

雁山污水处理厂根据实验得出的结果进行生产运行指导,运行一年多来,没有出现污泥膨胀等异常情况,出水水质完全达到了设计标准。CASS工艺不仅占地少,构筑物少,没有沉淀池和回流泵房及相应的设备等,而且具有运行方式灵活、效率高、运行费用少等特点。CASS池可以单独使用,也可组合使用,尤其适用于水量变化大的城镇,是一种较好的工艺,但CASS工艺对各种阀门的质量和设备的自动化程度要求比较高。总的来说,CASS工艺是一种比较适用于城镇污水处理的工艺。

摘要：以桂林市雁山污水处理厂为依托,通过对比分析,介绍CASS工艺在污水处理中的广泛应用,以供参考。

关键词：CASS工艺,排水工程,城镇污水处理,运行方案

参考文献

[1]王洪臣.城市污水处理厂运行控制与维护管理[M].北京:科学出版社,1997.

[2]郑兴灿,李亚新.污水除磷脱氮技术[M].北京:中国建筑工业出版社,1998.

[3]纪荣平,陈剑,俞元阳.改进的CASS工艺在小区生活污水处理工程中的应用[J].水处理技术,2011(5):117-119.

石英砂过滤工艺运行情况分析 第10篇

1.1 石英砂过滤工艺建设现状

石英砂压力过滤是油田上应用比较广泛的过滤技术之一, 随着采出水过滤工艺的发展, 针对采出水颗粒直径逐渐减小的特点, 在传统的石英砂压力过滤的基础上, 将单一石英砂滤料改造成为石英砂磁铁矿组合滤料。石英砂 (双层滤料) 过滤技术在大庆萨北油田应用于普污、聚污、深污、三元污、地面污等各类水质的处理。

1.2 存在问题分析

根据近几年开罐检查和生产管理中发现, 几种不同集、配水结构的过滤罐出现了不同程度的结构损坏和滤料流失现象。

滤料污染原因分析:由于污水含聚等原因, 滤料表面和滤层孔隙内截流的污物具有很强的粘性, 从而改变了滤料的流动特性, 而且滤罐进水水质较差, 使这一现象更为加剧。

滤灌结构损坏原因分析:为防止跑料传统集、配水系统筛筐及筛管筛分间隙较小, 污染物排出不畅, 反洗及过滤时压力增大, 会使其薄弱环节 (部分内部构件的焊接处) 产生裂缝, 严重时断裂。

跑料原因分析:一是反洗时由于上部集水系统结构变形、损坏、开裂等原因而造成跑料。二是过滤时从下部配水管路跑料。滤料污染胶结后, 反洗时滤料在反洗水的作用下会产生整体上移或局部短路偏流形成高速通道, 甚至导致局部垫层翻床, 造成正常过滤中跑料。

因此, 针对目前过滤罐工艺结构的发展现状、存在的问题, 在过滤罐内部结构上进行了改进和优化。

2 新型过滤工艺现场应用效果分析

针对石英砂 (双层滤料) 过滤罐目前运行中存在的问题, 对其内部结构进行改进, 对其运行参数进行优化, 其应用效果分析如下表1所示:

2.1 齿状搅拌式过滤工艺

2.1.1 工艺原理

将常规结构的过滤罐改造成齿状搅拌器式石英砂过滤罐, 该种罐与原结构的过滤罐相比有以下改进:增设了滤料分散再生装置 (齿状搅拌器) ;在过滤器顶端安装浮油聚集器, 降低了立式反冲集水器高度。同时在砾石上部增加了滤层分隔板, 防止了砾石和滤料的混层以及砾石堆积现象, 调整了油水过滤分配器筛管的过水面积。

2.1.2 现场应用情况

自2009年至2012年以来, 大庆萨北油田分别对北Ⅲ-1深污、北十一深污、北十三聚污和北十五聚污的石英砂滤罐进行改造, 均由常规过滤工艺改为齿状搅拌式过滤工艺。其运行效果见下表1所示。

从以上数据可以看出, 应用齿状搅拌式石英砂过滤技术在滤前水质合格条件下, 滤后水质能够达到高渗透层水质指标, 水质达标率为100%。

2.2 集污斗式过滤工艺

2.2.1 工艺原理

将滤罐的上部结构设计成圆锥状集污斗形式, 收集分离出的污物, 反洗时完全区别于常规过滤器, 先用压缩空气通过强力反洗筛管松动四周易板结的滤料, 再通过在反洗来水中加入适量的空气, 利用混匀器制造溶气水, 当溶气水通过滤罐滤层时, 由于空气气泡破碎时的爆炸力和向上的浮力, 使滤料表面的污物剥落并随气泡一起浮升至滤罐顶部集污斗收集、溢流排出罐外, 以达到良好的滤料再生效果。

2.2.2 现场应用情况

目前大庆萨北油田北十二深度污水处理站采用集污斗式过滤工艺, 与2009年投产运行。

北十二深度污水处理站过滤出水含油去除率达100%, 悬浮物去除率达84.13%。应用该过滤工艺水质达标情况较好。

3 结论及建议

(1) 改进现有过滤工艺, 研发新型过滤技术。随着大庆油田聚合物驱规模不断扩大, 油田采出水处理不断暴露出新的问题, 水质特性的不断变化, 使得目前的水处理过滤技术难以适应, 因此有必要针对现有过滤技术进行改进并开展相关的现场考核试验。

(2) 过滤罐结构损坏、滤料流失问题不仅与聚驱采出水特性有关, 也与施工质量有一定联系。可通过加强施工过程中的质量控制, 重点加强薄弱环节 (滤罐内部各焊接点、连接处) 的施工、检查、验收, 增强其抗冲击力, 避免或减缓滤罐的损坏, 增强其对与目前生产条件的适应性。

(3) 近几年萨北油田采用的石英砂新型过滤工艺运行效果较好, 与常规结构过滤器相比, 反洗憋压、滤料流失的情况得到缓解, 该结构提高了滤后水质和滤料的反冲洗效果, 可以在其它水驱、聚驱站推广应用。

摘要：由于现阶段采出水水质特性变差, 造成含油污水处理过程中石英砂滤料污染、再生困难、更换周期短等问题, 使现有的过滤工艺出现不适应性。因此, 针对目前含油污水处理站过滤罐工艺结构的发展现状、存在的问题, 以及污水处理后水质效果, 在过滤罐内部结构上进行了改进和优化。本文对大庆萨北油田石英砂滤料污水处理新型过滤工艺:包括齿状搅拌器过滤工艺、集污斗过滤工艺近几年的应用情况进行评价, 并作出效果分析。

关键词：石英砂过滤工艺,集污斗式过滤工艺

参考文献

[1]《油气田地面工程》.北京:石油工业出版社, 2001

北十二曝氧工艺运行情况分析 第11篇

通过对污水进行曝氧处理, 来提高注入井口的粘度。不但可以减少配制聚合物的干粉用量, 节约生产成本, 同时可以增加污水注入量, 减少污水外排, 节约清水, 保护环境。萨北开发区主要以射流曝氧工艺为主, 本文以北十二曝氧站为代表, 分析其运行情况。曝氧工艺在油田现场应用中虽取得了一定的效果, 但目前该工艺在应用中也存在一些问题:一是曝氧工艺处理后污水稀释聚合物时, 井口聚合物溶液粘度较预期值低;二是曝氧量与配制聚合物溶液粘度之间的定量关系尚不明晰。

2 运行情况

在油田配注现场实际中, 含油污水及管道中会存在一定量的细菌产物 (F e2+、S2-) , 而目前的配注工艺很难做到完全隔氧, 因此, 当采用新鲜污水配制聚合物时, 氧就会与细菌产物 (Fe2+、S2-) 发生反应, 造成聚合物降解, 从而使聚合物溶液的粘度大幅度下降。因此, 通过对配聚污水曝氧, 提前氧化去除了还原性介质, 避免氧与还原性介质在同聚合物接触时发生氧化还原反应, 从而保证了聚合物溶液的粘度。北十二曝氧站的工艺流程为:来水经注水罐缓冲后, 通过射流器将空气吸入管道与来水充分混合, 进入曝氧水罐进行释放, 再由注水泵增压后到注入站, 稀释聚合物母液后进行回注。

射流曝氧是水流经过增压泵增压, 高压喷出的水流通过射流器喷嘴产生射流, 在气水混合室内产生负压, 将空气由通向大气的吸气管吸入, 经与水充分混合后, 空气与水的混合液进入直管段及扩散管, 最后从射流器喷出, 与水体进行混合充氧, 形成射流和混合搅拌区, 对水体充氧, 达到提高水中含氧量的目的。通过射流器的喷嘴, 随着喷嘴直径变小, 液体以极高的速度从喷嘴喷射出来, 高速流动的液体穿过吸气室进入喉管, 在喉管形成局部真空, 通过导气管吸入 (或压入) 的大量空气进入喉管后, 在喷水压力的作用下被分割成大量微小的气泡, 促使含油污水和氧气充分混合接触。射流曝气作为一种曝气充氧方法, 它的作用不仅仅是作为一种气泡扩散充氧装置 (如鼓风曝气中的各种空气扩散装置) , 也不能单纯看作是一种机械曝气设备, 而是介于两者之间, 利用气泡扩散和水力剪切两个作用达到曝气和混合的目的。但使用射流曝氧工艺要使溶液中溶解氧的含量达到较高的比率, 应选择较大能力的射流器。

以北十二曝氧站为代表, 对其水样进行了化验。

从化验数据看, 水中亚铁含量在曝氧后有很大程度的降低, 在曝氧后降低约21%。水中S2-含量在曝氧后有很大程度的降低, 在曝氧后降低约23%。说明曝氧工艺对还原性物质氧化效果明显, 从而能到达到抑制聚合物降粘的目的。在测溶解氧时, 分别利用“比色管法”与“溶解氧测定仪”两种方法。“测试管法”为化学反应比色法, 而“溶解氧测定仪”为电化学反应测电流法。不同测试方法测得的溶液中溶解氧含量有所差别。但总体的变化趋势是一样的, 可将水中含氧量增加3.5-8.0倍。

3 现场存在问题

曝氧工艺运行一段时间后, 内壁结垢,

沉积物数量不同, 没有相应的清洗等措施。

4 认识与结论

(1) 母液稀释前对配聚污水进行充分曝氧, 能够有效增加来水的含氧量, 含油污水经污水射流曝氧工艺后, 平均含氧量由曝氧前的0.67mg/L上升到3.66mg/L, 增加了3.5-8.0倍, 有效增加来水的含氧量, 能够满足曝氧站设计参数要求。

(2) 含油污水经污水射流曝氧工艺后, 水中亚铁含量在曝氧后降低约21%, 水中s2-含量在曝氧后有很大程度的降低, 在曝氧后降低约23%, 曝氧工艺对还原性

物质氧化效果明显, 从而能到达到抑制聚合物降粘的目的。

摘要：随着油田聚驱及三元驱的推广应用, 针对污水配注聚合物粘度低的问题, 利用比较经济的曝氧工艺来提高污水配注聚合物的粘度。本文对曝氧装置提高污水中含氧量的使用效果进行了分析, 认为曝氧装置能够达到水中含氧量要求, 并对站曝氧工艺提高污水配注聚合物粘度的应用效果进行评价。曝氧工艺关键是在配聚污水及配注系统管道中应具有较高的溶解氧含量。与清水配注聚合物相比, 井口粘度还是相对较低。分析原因主要还是由于污水中杂质较多, 单独靠提高水中含氧量, 可以解决部分影响粘度的因素, 但不能彻底解决。