射孔工艺范文

射孔工艺范文（精选7篇）

射孔工艺 第1篇

油管输送射孔 (TCP) 与地层测试工具 (DST) 联合作业技术是将测试系统组合在TCP管柱中, 一次下井可同时完成负压射孔和地层测试两项作业, 由于是在负压条件下射孔测试, 所以能提供最真实的地层评价和获取动态条件下地层流体的各种参数。

主要特点:优点是可与DST进行联作;输送能力强, 一次下井可射孔数百米;能根据油气层岩性特点, 设计负压值;射孔后可释放射孔枪;在高压、高温气井或难度比较大的井中, 可采用多种组合引爆装置, 解决在大斜度井和水平井中作业中引爆的难题;减震器能有效保护井下工具和电子仪器正常工作。提高作业时效。缺点是返工时间长, 对火工器材要求耐温高。

二、射孔-高能气体压裂复合技术

复合射孔技术是聚能射孔技术与复合推进剂技术的有机结合, 是将两种性质完全不同的高能量火药和炸药作为能源作用于地层, 射孔后, 复合火药产生的能量对孔道压实层和地层产生压裂作用, 使地层流体的流通通道得到改善, 达到解堵、造缝, 最终增产的目的。

聚能射孔是靠聚能射流挤压成孔, 在孔道周围存在着射孔压实带, 使地层渗透率下降, 尽管采用负压射孔, 但很难恢复到地层原始渗透效果。

1. 主要特点:

与一般正压射孔不同, 它是在负压条件下完成超压射孔、压裂;将固体推进剂装在枪体内和枪体外以及射孔枪串的上下部作为二次能量;可根据不同的地层和射孔情况选择合理的压裂药量。射孔后还可以反冲洗射孔孔道。破除近井污染带、增加渗流面积;效率高, 一趟管柱即可实现射孔、复合压裂作业;压力峰值高、加载快, 在孔眼周围可形成网状裂纹

2. 复合射孔适用性

适用于复合射孔的产层:开发初期地层压力高、物性好、泥质含量低且地层射孔完善系数好的产层, 其初期未获油流或油流不大的岩层;低孔隙度的裂缝致密岩、不含泥质的白云化有垂直裂缝的非均质灰岩;有粉砂岩和泥质夹层不含泥质的砂岩;近井带渗透表面在钻井、试油、采油过程中被严重堵塞;渗透率在平面上不均匀分布, 低渗透井位于高渗透井附近而产量低。

勘探井产层:钻井泥浆和固井水泥等污染严重, 取芯显示、测井和综合解释均较好, 但射孔后出油较差或不出油的产层;原始地层物性差, 但取芯见到天然微裂缝的产层;油层中水敏和酸敏性矿物含量较高的产层;破裂压力高、地质显示好, 但出油较差的产层。

生产井或老井的产层:油层压力较高, 供油能力充足, 但产量突然下降;酸化或水力压裂等增产措施后, 因油层堵塞而产量低减较快, 但地层压力仍较高的产层;井多次增产处理产量已很低, 但仍有一定压力的老油层, 利用复合射孔产生多条径向裂缝, 可有效恢复产能。

应用于注水井:初期能注水, 但因水质较差吸水指数递减较快的产层;吸水指数低达不到配注要求的产层;根本注不进水的产层。

三、过油管射孔

过油管射孔器可以用电缆输送, 也可以用连续油管输送。电缆过油管射孔是在下完生产管柱, 安装好井口采油树及生产系统, 坐封隔器后, 在井口采油树上安装防喷管和电缆密封装置, 用电缆从油管内下入射孔枪对油层进行射孔。过油管射孔的定位同电缆射孔一样, 以射孔段顶部的套管短节作为射孔校深点, 完井管柱的底端必须在射孔段顶部套管上方, 根据不同的井况采用不同的射孔器。过油管射孔由于受完井油管内径和井下工具尺寸的限制, 只能用小直径射孔枪和小药量的射孔弹或则无枪身射孔器射孔, 为了满足孔径和穿深的要求, 往往使用无枪身射孔器。

主要特点:优点是能形成负压或平衡压力射孔, 对油气层损害小;射孔作业安全, 适用于高压油气井;射孔后能马上进行生产。

缺点是射孔枪和射孔弹尺寸受油管内径限制, 穿深度浅, 对油气井产量有一定影响;射孔枪与套管之间间隙大, 影响射孔孔径和穿深;每次下井射孔枪长度受防喷管长度限制;无枪身射孔弹夹射孔后容易变形, 对起出电缆有一定影响。

四、水平井定向射孔

水平井完井射孔既有利于提高产量也有利于以后进行增产措施和封堵作业水平井射孔井段长达几百米甚至上千米, 要求射孔一次下井作业成功;要求长达几百米的射孔枪顺利通过造斜段下入和起出。定向的目的是按工艺要求朝下射孔 (一般是180度以内) , 防止射孔后出砂。

主要特点:可采用压力延时分段起爆方式引爆射孔枪;采用弹架管旋转的内定向方式或射孔枪外定向方式;枪体与接头之间采用防退扣装置, 避免射孔枪退扣的可能, 确保作业安全;在下筛管或者下套管后已射孔的水平井中作业, 采用开孔起爆装置可实现水平井的再射孔。

五、全通径射孔技术

全通径射孔枪枪身之间采用节箍式连接, 枪身内弹架管、传爆以及点火头内器材采用易碎材料, 在完成TCP作业后, 自动将起爆器芯、传爆件弹架和枪尾丢掉, 使整个管柱 (包括枪管) 成为通径该技术主要是在射孔后不起出管柱直接投产, 给以后生产测井和其它作业提供通道。

六、充填式复合防砂射孔技术

防砂射孔弹的作用原理是射孔弹在导爆索的作用下起爆并首先射孔, 射孔弹射孔是以微秒级时间完成的。 (1) 射孔弹射孔的高压高速射流的尾部形成一个负压区将吸动钢丝球尾随其后向孔道内跟进。 (2) 在射孔弹射孔的同时, 射孔弹主装药的残余能量通过隔离罩上的点火系统点燃装在发射仓内的发射药。发射药产生的压力将推动钢丝球向中间运动, 并向孔眼处流动进入孔道。

摘要：最早的采油方式是裸眼采油或者是筛管采油, 随着固井工艺的产生, 发展了射孔采油工艺。射孔工艺有TCP/DST联作、复合射孔、定向射孔、水平井射孔、连续油管负压射孔等。射孔有正压和负压射孔两种, 各有其不同的特点, 视不同的井筒、地层条件及完井工艺要求选择不同的射孔工艺。

关键词：射孔技术

参考文献

[1]黄艳清 (导师:李国义) .复合射孔器射孔过程中的安全评定[J].大庆石油学院硕士论文.2006.

浅析射孔枪螺纹粘扣原因 第2篇

【关键词】螺纹粘扣；加工精度；转换中接

一.射孔枪简介

现用射孔枪分为φ102射孔枪、φ89射孔枪、φ73射孔枪三种，按加工工艺又可以分为外盲孔射孔枪、内盲孔射孔枪、复合射孔枪及夹层射孔枪等。不同型号的射孔枪不仅采用的材质是不同，而且也采用了不同的螺纹连接方式。比如，φ102射孔枪及φ89射孔枪采用的是宝钢管材（即32CrMo4），采用的梯形螺纹连接；φ73射孔枪采用的是J55油管，采用的是三角螺纹连接。因此，不同型号的射孔枪螺纹连接时，粘扣程度也有所不同。但是，射孔枪螺纹粘扣直接影响射孔枪枪身结构的几何尺寸及密封的完整性，是考核、衡量射孔枪质量水平的重要性能指标，也成为比较各射孔枪生产厂家产品技术质量水平的重要标准。

二.射孔枪粘扣现象

根据ISO13679：2002标准的最新定义，射孔枪粘扣是一种发生在相互接触金属表面间的冷焊（Coldwelding）。这主要是指射孔枪管与枪头、枪尾及转换中接连接的过程中，相互作用的内外螺纹的旋转表面在摩擦力的作用下，由于表面的粗糙度和形状误差的原因，造成从点接触开始，局部接触点上压力过高，超过基体金属屈服点的应力，从而在接触点产生塑性变形直到实际接触面积增加到足够支持其载荷为止，在塑性变形中如果没有镀层存在，或者镀层在切向运动时发生了破裂，则在温度作用下接触点两侧会发生局部再结晶、扩散或熔化等，表面之间极易发生粘合，从而产生冷焊现象。而在油田实际使用过程和上卸扣实验操作中，通常认为上卸扣后螺纹表面无任何损伤则为完好，否则判定为射孔枪粘扣。不同制造厂家加工的射孔枪抗粘扣性能有差别，同一制造厂家的射孔枪也因规格批次不同而有所差别。由于射孔枪螺纹表面处理管材和及圆钢的化学成分、力学性能、螺纹参数、表面处理、螺纹脂、上卸扣操作等都完全符合API标准的情况下，其抗粘扣性能也有差别。所以影响粘扣的因素众多，很难确定主要影响因素以彻底解决粘扣问题。

三.射孔枪粘扣原因分析

射孔枪的连接主要是通过螺纹连接来实现的。常用射孔枪的螺纹连接采用的是梯形螺纹连接，由于梯形螺纹牙牙根强度高， 可双向受力。由于复合射孔器完成射孔后，枪身、中接和枪尾等部件可多次利用，拆卸过几次后，其它类型螺纹的螺纹牙容易磨损，致使部件过早报废。在现场经验来看，梯形螺纹更适合于射孔器的部件联接。

1、材料的成分和组织

材料的成分和组织不仅决定其机械性能，而且决定了材料的可焊接性（即易熔结性）、材料机加工螺纹的可加工性和材料的弹塑性等。材料的成分和组织的选择直接影响到产品的螺纹加工质量，螺纹表面抗应力和应变的能力，对于特殊气密封性螺纹的密封面过盈量设计也起到关键的作用。但是，目前国内对于射孔枪管材料的研究，主要侧重于提高材料本身的机械性能和耐腐蚀性能，致力于开发高强度、高抗挤射孔枪管材，以及抗硫化氢、抗二氧化碳腐蚀等射孔器管材，而关于材料的可焊接性对射孔枪粘扣的影响却涉足不多。

现有的射孔枪管材材质有宝钢管材、西姆莱斯管及J55油管，不同射孔枪管材的成分与组织液不同，其抗拉与抗挤压程度也有所区别。比如，φ102射孔枪采用的是宝钢管材（即32CrMo4），φ89射孔枪采用的是西姆莱斯管，采用的梯形螺纹连接；与三角螺纹相比，梯形螺纹的承受力要好一些，宝钢管材的抗拉与抗挤压强度也好于西姆莱斯管。因此，结合现场实际工作反映，现用加工的射孔枪已经全部采用西姆莱斯管，也都采用了梯形螺纹连接。

2、射孔枪螺纹加工精度

螺纹的加工精度是指螺纹的厚度，螺纹的间距以及螺纹的平滑度，在通常情况下，射孔枪螺纹的加工是非常精密的，基本上不会导致粘扣现象的发生。但是，在连接转换中接时，若发生射孔枪的加工精度与转换中接或枪头枪尾不配套时，就会发生射孔枪粘扣的问题。对于发生的射孔枪不合格品，为了减少管材浪费，需要进行二次装卡修复，此时就会出现射孔枪螺纹的厚度变小，螺纹承受力变小，在连接时就会比较容易出现射孔枪粘扣。射孔枪螺纹在加工时，加工刀块安装方式不正确，就会出现刀片加工部分变大或变小，间接导致加工后螺纹间距变小，在连接时射孔枪与配件时，就会发生粘扣。在加工时，若发生加工刀片打，射孔枪螺纹的平滑度不满足加工要求时，也会发生粘扣。

另外，转换中接在射孔枪连接时直接起着螺杆的作用，是连接射孔枪与射孔枪的桥梁，其连接部分也是有螺纹构成的。因此，在射孔枪上存在的问题，与射孔枪的连接部分也是有螺纹构成，在转换中接、枪头枪尾上依然存在。若转换中接、枪头枪尾的螺纹出现质量问题，依然会导致粘扣现象的发生。因此，也要保证转换中接、枪头枪尾螺纹的加工精度。

3、非标准操作引起的粘扣现象

非标准操作是指由于人的原因导致粘扣现象的发生。这种现象主要表现在两个方面：一方面是操作者在连接时射孔枪与连接部分未对正，外界强加力会引起螺纹的变形；另一方面是在前线连接时，螺纹内部有杂物，若枪型连接或快速连接，则会引起螺纹的变形发生粘扣。

结合以上情况，可以看出射孔枪粘扣现象的发生也是可以避免的。在前线施工时，若发现上扣受阻或费力时，就应该立即停下，检查螺纹情况，及时给与调整，或更换或再次对正，以避免再次发生粘扣现象。与此同时，连接对正时，也要适度控制好射孔枪质量，防止发生螺纹碰撞，因人为原因产生粘扣。

结束语

射孔枪粘扣现象是前线施工中经常发生的现象之一，为了做好粘扣问题预防工作，应该从保证射孔枪及连接部分材质、螺纹加工精度以及前线标准操作入手，尽可能选用硬度较好的宝钢管材，保证螺纹加工精度在图纸要求范围之内，在连接操作时，防止野蛮操作，放慢上扣速度，均匀施力，是解决和预防粘扣现象的主要措施。

参考文献

[1]马刘宝.《油套管螺纹粘扣原因分析及研究现状》.试验与研究，2011，27-30.

[2]易忠奇.《提高数控车床加工精度的措施与技巧分析》.湖南农机，2011，9，67-68.

作者简介

复合射孔工艺技术研究 第3篇

1 复合射孔工艺技术的基本原理

复合射孔工艺技术是综合了常规射孔完井和高能气体压裂的一项集成高效完井技术。该项工艺技术一次施工可同时完成两道工序。该工艺技术的工作原理是:地下引爆导爆索后, 射孔弹会极速完成射孔, 同事产生的高能聚能射流会迅速相继射穿油井套管和固井水泥环, 从而在油藏中形成一个较窄的弹孔孔道, 此时被点燃的高能火药会通过射开的弹孔孔道形成一个高温高压的脉冲气流, 使原有的弹孔孔道在沿着主应力的方向以裂缝的形式迅速延伸扩展, 从而形成一个网状裂缝结构, 这种射孔完井方式可有效地避免了射孔、钻井、固井等工艺对地层造成的污染, 有效地改善了油气井近井地带的渗流能力, 提高了油气井的完善程度, 同时实现油气井射孔完井和增产、增注的双重目的[2]。

2 复合射孔器的结构特征

分体式复合射孔器是我国科研工作者根据复合射孔工艺技术需求研发的一种射孔器。该射孔器经过大量的室内实验及矿场试验, 组装方便, 安全可靠。研制的分体式复合射孔器是分为两部分, 一部分枪身中安装射孔弹, 另一部分枪身中安装固体推进剂, 在使用时连接并引爆即可。该射孔器设计的两个关键的技术种, 第一个是引爆方式的设计, 第二个是安装固体推进剂时所用泄压筛管材料的选择以及内部结构的设计, 防止破坏内部电缆。目前分体式复合射孔器所采用的引爆方式是把导爆索伸进固体推进剂中心孔内引爆压裂弹的方式引爆, 这样也解决了导爆索的密封问题;泄压筛管在材料上选用强度较高的, 在泄气孔数和孔径设计时确保能够平衡径向泄气, 降低固体推进剂在轴向上的作用力。

3 复合射孔的选井及施工设计

通过对复合射孔技术原理及复合射孔器结构特点的分析, 其选井选层应注意以下几点:1) 地层应选择水敏性地层, 目标井应选择压裂酸化效果较差的井。2) 对于预测具有较好产能可产生工业油流的探井, 应选择油层可能产生污染的井。3) 对于补孔井, 应用复合射孔工艺补孔可使射孔的孔数及孔密提高, 增产效果更好。4) 虽然测井资料显示地层物性较差, 但取芯等资料分析显示存在大量天然微裂缝的目标井。5) 在复合射孔工艺施工时, 压裂井段应距离水层或者水淹层有一定的距离, 且固井质量合格。6) 对于开发井来说:在选井时应尽量选择地层物性较好、厚度较大的油井。

在复合射孔的施工设计中, 施工加药量的设计应遵循两个重要原则:第一是, 在不损坏目标井套管和固井水泥环的条件下, 尽量加大施工加药量, 提高复合射孔的效果;第二是在目标井套管的承压范围内, 工艺施工最高峰值压力应设计在破裂压力的1.2-1.5倍之间。

4 影响复合射孔效果的因素

通过调研分析, 影响复合射孔效果的因素主要有:地层条件的影响;水井的影响以及投产时间的影响。一般认为, 随着地层条件的变差, 即油层厚度或者含油饱和度变小, 油井产量逐渐变低。在复合射孔油井中, 如果连通的注水井是新井, 该油井的产能一般较高。按照矿场实践结果认为, 复合射孔工艺的有效期大约为3个月, 投产时间应在复合射孔的有效期内, 如果射孔和投产的时间间隔太长, 易造成复合射孔所产生裂缝的重新闭合, 使得油藏地层发生二次污染, 影响复合射孔工艺的增产增注效果。

5 结语

5.1复合射孔技术对薄差油层的增油效果显著且可明显减少地层的污染, 射孔后明显高于相同地层条件的普通射孔井。在施工设计时, 应针对不同油藏条件进行复合射孔工艺的优化设计。

5.2地层条件、水井情况以及投产时间均可对复合射孔工艺的复合射孔效果产生极大的影响, 为了最充分发挥复合射孔的优势, 应尽量减少投产时间与射孔完井时间的时间间隔, 使投产时间在复合射孔的有效期内。

5.3在油藏物性及连续性较差的地层中, 复合射孔的增产效果不明显, 建议采用爆燃压裂技术+复合射孔技术连续施工, 以改善油井近井地带的渗流能力, 达到增产增注的效果。对没有投产的油井来说, 油井投产时应做到对应油水井组同步注采, 保持油藏能量, 提高目标油井的供液能力。

参考文献

[1]章敬, 杜宗和, 聂洪力等.复合射孔技术在新疆油田的应用[J].新疆石油地质, 2013, 34 (1) :74-76.

水平井完井射孔工艺技术 第4篇

水平井射孔参数对产能的影响大致可依据直井射孔参数的敏感性分析。水平井射孔的穿透深度、孔径以及被穿透的基质与垂直井射孔相同。水平井射孔优化设计就是针对不同的储层特点和不同的射孔目的, 对射孔参数、射孔条件、射孔分布和射孔方法进行综合优选的最佳设计。

该软件采用Visual Basic 6.0在Windows2000环境中开发而成, 可根据待设计井的井身参数及所在区块储层参数数据, 以射孔完井的产能为优化目标, 优化射孔完井的参数, 为油田的合理作业施工提供科学的依据。

2 现场试验目的及试验评价方法

2.1 现场试验目的

(1) 通过水平井射孔优化建立均匀、合理、科学的油井流入动态剖面;

(2) 通过水平井射孔优化技术提高单井采收率;

(3) 通过水平井射孔优化充分发挥各水平段的产油能力, 延长无水采油期。

2.2 选井条件

(1) 适用于疏松砂岩油藏各开发阶段的水平井;

(2) 适用于有底水油藏、无底水油藏、稠油油藏的各类水平井。

2.3 试验评价方法

(1) 通过优化射孔, 提高采油能力, 使含水上升率有明显下降;

(2) 油井供液能力得到明显改善, 单井提高产液量15%以上。

3 优化方案应用情况

该项目在完成室内研究和中间试验后, 我们对以前的10口水平井进行了试算, 经过优化方案的试算, 给出的水平井预测产能与实际生产能力误差小于10%的有9口, 整体符合率达到90%, 符合率较高。

典型井例分析

3.1 孤东7P7基础数据:

表1、表2

3.2 优化方案计算

(1) 产能与射开水平段长度变化曲线

根据孤东油田7P7井 (水平井) 的基础数据 (表1) , 绘出射开水平段长度与产能的关系曲线图。

(2) 均匀流入剖面下射孔密度分布曲线图

对孤东油田7P7井进行计算 (表2) , 总产量为75.3m3/d, 将水平段等分成10段, 每段流量都相等, 即都为7.53m3/d, 假设最后一段射孔密度为分别32孔/m、28孔/m和25孔/m时, 得到均匀流入剖面下射孔密度随井筒位置变化曲线图 (如上图2) 。由图可知, 尽管预设的最后一段的孔密不同, 但曲线的变化规律一致, 即靠近水平井段下游端处 (跟端) 的射孔密度要低, 靠近上游末端处的射孔密度要大, 这样才能保证流体均匀流入。

(3) 截面流量与水平段长度关系曲线图

由图3、表3可知, 在水平段射孔底界位置处, 截面流量为0, 从射孔底界到射孔顶界, 不断有地层流体流入井筒, 截面流量不断增大, 从射孔顶界到水平段跟端, 孔密为0, 没有流体流入, 截面流量保持不变。该井的预测产液量为82m3/d, 与油田实际产液量相差6.7 m3/d, 误差为8.17%。

通过运行软件的试算, 给出7P7预测水平段射开长度、截面流量、射孔密度变化、产能均较符合现场应用情况, 证明该优化方案对于水平井射孔技术的选择具有一定的指导意义。

4 结论

射孔-下泵一体化工艺完善与发展 第5篇

目前, 新井下泵的主要工序是通井、洗井、试压、传输射孔、下泵完井。施工中传输射孔和下泵需要两趟管柱来完成, 新井的提早投产就是提高经济效益, 为了适应射孔下泵井提速的需要, 射孔-下泵一体化管柱应运而生, 但目前的工艺存在不完善的地方, 通过几口井的实际应用, 工艺不断完善, 我们总结了一套完善的工艺和措施。现在抽油杆防喷盒承压能力不断提高, 我们采用先下完泵, 后射孔的方式, 避免了压井、替喷工序, 大幅的降低成本。

存在问题

1、如采用投棒射孔, 泵座处存在台阶, 投棒在泵座处减速, 泵座下方的高度不够, 影响投棒的速度, 导致投棒速度低, 不能砸响起爆器。我们需要打捞投棒, 重新投棒射孔, 必要时重新换管柱施工, 造成返工事件的发生。

2、如采用蹩压式传输射孔, 孔眼在起爆器上, 射孔点火后形成孔眼。一方面由于油套不连通下油管过程中我们要加液垫, 施工工序繁杂, 另一方面, 起爆器射孔后形成的水眼在底部, 完井后如地层出砂, 停泵后存在沉砂, 将水眼堵死的弊端, 需重新检泵。

解决方案

我们对现场进行了调查, 新井一般都进行了试压, 可以通过油套整体打压的方式进行, 为了调整进油孔位置, 我们在上面增加了筛管, 使油套联通, 下面增加了尾管, 用于沉砂。一方面, 减少了下油管过程中的灌液环节, 另一方面避免了停泵沉砂堵泵现象的发生。

xx井射孔-下泵一体化施工实例

1、下射孔管柱、校深、调整管柱:

下D73.02mm平式油管4根, 外加厚油管165根, 底带射孔下泵一体化管柱, 90枪89弹应射152孔, 实装152孔;

磁定位校深, 校深短节深度:1546.31m。

下短节2根, 坐井口, 枪身深度1640m, 射孔顶界1626.5m, 起爆器1626.24m, 筛管1606.17m, 泵坐深度:1585.76m

2、油套整体打压射孔

清水压井液面井口, 油套整体打压15MPa, 射孔, 射后溢流。射开层位:ES4, 层号:7、8井段1626.5-1640.0m, 厚度9.5m, 孔密16孔/m, 90枪89弹, 应射孔数152孔, 实装孔数152孔, 解释:油水同层;射后溢流。

3、压井、调整管柱

密度1.35 g/cm^3 Ca Cl2 30 m^3, 反压井, 泵压4-6MPa, 排量300-500L/min, 压井深度1606.07m, 返水17.67 m^3, 氯化钙12.33m^3;-11:30卸井口采油树, 装SFZ18-21防喷器, 防喷器试压21MPa, 10min压力不降, 试压合格, -12:00起D73.02mm外加厚油管7根, 短节2根, 坐井口, 枪身深度1571.27m, 点火头深度:1557.51m, 筛管1537.44m, 泵坐深度:1517.03m;

4、下杆式泵

下组合抽油杆189根:D38mm杆式泵8.06m+D16mm短节1根1.05m+D19mm抽油杆113根914.37m (其中1-11、68-76、86-90, 下尼龙扶正短节) +D22mm抽油杆杆73根586.94m+D22mm短节1根2.03m+D29mm光杆1根9.5m。-22:00碰泵方余0.8m, 杆式泵入泵坐, 上提防冲距1.2m, 试抽3次, 憋压3MPa, 10min压力不降, 验泵合格;

5、替氯化钙

清水30 m^3, 反洗井, 泵压4-10MPa, 排量100-300L/min, 洗井深度1537.44m, 返氯化钙16.91m^3, 水13.09m^3

发展

从上面的实例看出, 射孔下泵一体化管柱解决了射孔与下泵需要两趟管柱完成的问题, 但有的井射孔后溢流, 需要压井后才能进行调整管柱、下杆式泵, 增加了施工成本, 能否减少这些成本呢

首先, 泵座位置可以直接一次到位, 泵座内径为52mm, 我们可以采用D48mm、或D25mm校深仪校深, 泵座可以下在射孔以上的任何部位, 不影响校深工作。

其次, 现在抽油杆防喷盒承压能力不断提高, 我们采用先下完泵, 后射孔的方式, 避免了压井、替喷工序, 大幅的降低成本。目前, 防喷盒承受压力10-15MPa, 可以满足射孔时油套整体打压的需要。

再者, 我们中间增加了筛管, 传压只要通过筛管, 泵座深度可以直接调整到位,

考虑到此井射后溢流, 通过我们的综合设计, 临井的施工简化为

1、下射孔管柱、校深、调整管柱

下外加厚油管169根, 底带射孔下泵一体化管柱, 90枪89弹应射152孔, 实装152孔;

磁定位校深, 校深短节深度:1589.31m。

下短节2根, 坐井口, 枪身深度1640m, 射孔顶界1626.5m, 起爆器1626.24m, 筛管1606.17m, 泵坐深度:1517.03m;

2、下杆式泵

下组合抽油杆189根:D38mm杆式泵8.06m+D16mm短节1根1.05m+D19mm抽油杆113根914.37m (其中1-11、68-76、86-90, 下尼龙扶正短节) +D22mm抽油杆杆73根586.94m+D22mm短节1根2.03m+D29mm光杆1根9.5m。-22:00碰泵方余0.8m, 杆式泵入泵坐, 上提防冲距1.2m, 试抽3次, 憋压3MPa, 10min压力不降, 验泵合格

3、油套整体打压射孔。

清水压井液面井口, 油套整体打压15MPa, 射孔, 射后溢流。射开层位:ES4, 层号:7、8井段1626.5-1640.0m, 厚度9.5m, 孔密16孔/m, 90枪89弹, 应射孔数152孔, 实装孔数152孔, 解释:油水同层;射后溢流。

总结

通过我们以上井的施工, 进一步完善了射孔-下泵工艺, 节约了压井、替喷等工序, 提高了经济效益, 直接经济效益, 只计算每口井压井费用3-5万元, 成本节约明显。

摘要：新井的提早投产就是提高经济效益, 为了适应射孔下泵井提速的需要, 射孔-下泵一体化管柱应运而生, 但目前的工艺存在不完善的地方, 通过几口井的实际应用, 工艺不断完善, 我们总结了一套完善的工艺和措施, 现在抽油杆防喷盒承压能力不断提高, 我们采用先下完泵, 后射孔的方式, 避免了压井、替喷工序, 大幅的降低成本。

射孔工艺 第6篇

1 APR工具简介

A P R测试工具是美国哈里伯顿公司的产品。与其他测试仪器相比, 它有如下特点: (1) 该工具的内径较于中途测试工具H S T大, 整个A P R测试管柱中的内径至少为45m m; (2) A P R工具在管柱中的所有组成 (除液压循环阀外) 的开关井都是通过环空打压操作的。在操作过程中, 它有四个优点:第一、吸收了封隔器试气的优点, 可以快速降液面诱喷、安全关井测压、获取比较多的试油资料数据;第二、可以通过测试管柱向地层大量的挤注液体。所以可以在一趟测试管柱的情况下完成测试—酸化—再测试的多项作业。这样不但节省了测试时间, 不仅提高了测试效益, 同时也加快勘探的速度。第三、A P R工具的大通径不会对高产气层产生节流作用。因此取得的气产量和测试资料所反映出的地层的特性更能接近于测试层的真实情况。所以A P R工具更适用于高产气层的测试。

2 APR工具在高压气井测试工艺技术

A P R测试工具是一种只能在套管内使用的全通径压控式测试工具, 适用于海上平台、陆地高产量井、大斜度井及需要特殊作业井的测试。该工具在测试管柱不动的情况下, 由环形空间压力控制测试阀, 实现多次开关井, 具有操作压力低且方便简单的特点。由于是全通径, 有利于高产井测试, 同时可以对地层进行酸洗、挤注和各种绳索作业。APR测试工具主要包括OMNI阀、RD安全循环阀、液压循环阀、伸缩接头、RTTS封隔器等。在A P R高压气井测试中最典型的管柱结构如:枪尾+枪身+两级减震器+油管+RTTS封隔器+RTTS安全接头+RD循环阀+BJ震击器+液压循环阀+电子压力计托筒+RD安全循环阀+OMNI阀+油管+定位短节+油管。

APR测试工艺的主要施工步骤:

(1) 所有的下井工具、地面工具在工房按要求进行性能检验和水压密封实验, 达到规定要求。

(2) 握施工井的套管结构、人工井底、井斜、压井液密度、射孔层段及岩性、地层温度等所需要的各种详细资料。

(3) 调整好管柱, 然后正转管柱下压, 坐封封隔器。

(4) 装井口采油树、钻台管汇、放喷管线、打压管线, 并试压。

A P R工具在测试工艺的应用上应注意的问题:

(1) APR在高压气井测试管柱的优选。在测试管柱中封隔器承受压差大, 控制井下座封严密难;封隔器满足要能够下钻、能够座封、能够解封起出管柱的要求, 同时能满足试气完后能够顺利循环压井的要求。

(2) A P R工具高压气井测试管柱丝扣密封问题。在测试管串中封隔器是需要胶筒密封, 测试工具、油管都需要丝扣密封, 测试工具除了内部元件是橡胶圈和少量的金属密封外, 其丝扣也是特殊的C A S扣, 特殊油管如B G T等扣型, 这样就保证了整趟管柱的密封性。

(3) APR高压气井的测试管柱, 在高压、高含硫气井中应用时, 保证管柱在含硫气井中不发生硫化物应力腐蚀破裂现象, 一定要采用抗硫材料的工具和油管。

3 典型实例

2011年, 在四川某井采用A P R测试工具进行了酸压——射孔三联作, 该井取得了测试成功, 达到了良好的效果。以川东北某井为例介绍A P R测试工具在高产、高含硫气井测试的应用。

该井是中石化股份有限公司勘探某分公司部署在四川盆地川中低缓构造带北斜坡某区块一口评价井, 油气测试情况:酸压后进行放喷求产测试, 其中在油嘴+孔板临界速度流量计放喷求产, 油压23.59MPa, 合计气产量124.36×104m3/d。

该井在施工中使用A P R三联作工艺, 管串中增加了两级伸缩节。该管串主要工具有OMNI阀、RD安全循环阀、RD循环阀、伸缩节等A P R全通径工具。射孔时首先提高环空压力 (低于R D安全循环阀破裂压力10M P a) , 降低封隔器压差。

(1) 气相有效渗透率为48.5×10-3μm2, 为高渗透层。

(2) 表皮系数为-6, 表明经过酸压后储层近井地带已不存在污染。

(3) 本层获得了工业气流, 求产阶段四个工作制度均不出水, 分析地层不出水。气样分析结果:气体主要以甲烷为主;组分分析为高含甲烷中含硫气体。

(4) 霍纳外推测点压力67.18MPa, 储层中部与测点距离为115.71m, 压力系数1.08, 属常压储层;测点温度为146℃, 折算地层温度为148℃, 为低地温梯度异常系统。

(5) 气藏千米井深稳定产量16.9×104m3/k m.d。测试层为高产层。定性结论:测试层为高产气层。

4 结论及建议

(1) APR工具在含硫天然气井中应用、需要采用防硫气密封的油管管柱、防硫井口以及地面测试流程, 这样就能够成功有效的进行测试工作。

(2) APR工具在高压气井测试工艺在抗内压能力的要求, 必须满足A P R测试工具测试时所承受酸压、套管打压、地层压力的承压要求。

(3) 由于在酸化压裂过程中受力超过

了额定工作值, 而使水力锚锚爪磨平、失效, 导致封隔器上移, 最终致使管柱发生弯曲、泄压等现象的发生。我们通过对水力锚锚爪的受力分析发现:压差相同的情况下, 由于水力锚锚爪的在轴向的受力面积没有变化, 因此可以通过增加水力锚锚爪个数的方法来减少单个锚爪的受力。考虑到封隔器的机构以及维修保养等因素, 决定将水力锚锚爪的数量增加到原来的2倍。

(4) 井口放喷管线的要求要适用于高压、耐高温、防止硫化氢等腐蚀性气体的腐蚀。放喷管线在布置方面要有一定的条理, 避免人员的伤害。

摘要：常规测试存在较多问题, 而高产含硫气井试气涉及高产气体流动、硫化物应力腐蚀更为复杂。采用全通径、抗硫APR测试工具和特殊扣抗硫油管可以解决高产、含硫气井三联作测试的难题。本文介绍了APR测试工具在三联作的工艺技术, 并以四川川东地区的预探井为例, 较详细的说明了APR工具在高产高含硫气井的应用情况。

射孔工艺 第7篇

1 射孔与砾石充填联作防砂完井工艺

射孔与砾石充填联作防砂完井工艺将射孔工艺与砾石充填防砂完井工艺巧妙地结合在一起,大大简化了施程序。该工艺通过对射孔工具进行优化连接在防砂筛管末端,筛管上端接油管短节或者直接连接充填坐封一体化工具,用油管下入到预定位置,安装采油树,投入经过处理的射孔枪发射棒,射孔并观察井口压力,井口压力稳定后拆除采油树,安装防喷器,从油管打入流体进行正循环洗井,洗井通畅后投球坐封充填坐封工具,最后打压至压力突降为零,打开充填通道,添加砂子进行砾石充填防砂完井作业,加入设计量砂子后顶替设计方数液体直至压力上升至设计压力。快速倒管线洗井至无砂后倒扣丢手。

2 工艺技术特点分析

射孔与砾石充填联作防砂完井工艺技术主要有以下几个特点:(1)该工艺将射孔与砾石充填防砂用一趟管柱实现,简化施工步骤。(2)该工艺实现了坐封后即可将充填装置开启,进行砾石充填,施工作业连续。(3)配套充填工具采用双向悬挂坐封工具且悬挂力强,砾石充填过程中无须井口反加压固定管柱。(4)该工艺防砂管柱可以打捞,油井生产后期如需作业,可下入专用打捞工具将防砂完井管柱串一次性顺利捞起。

3 配套防砂完井工具

该工艺主要的配套工具有射孔枪、射孔激发装置、油管短节、防砂筛管、充填坐封工具及油管变扣等。普通射孔枪的上端接口经过特殊处理,可与上端工具牢固连接。射孔激发装置为经过特殊处理的铁棒,可以顺利到达射孔枪起爆位置。

4 防砂完井管柱结构

射孔与砾石充填联作防砂完井工艺管柱结构示意图见图1。

管柱串从下至上结构依次为丝堵+射孔枪+油管短节+筛管+油管短节+油管变扣+充填坐封工具+油管串至井口。

5 现场施工步骤及注意事项

(1)现场施工步骤射孔与砾石充填联作防砂完井工艺技术施工步骤如下:(1)修井机搬至预定位置后装防喷器,准备施工。(2)下入可试压通井管柱,对空井筒行通井作业,通井后对油管进行试压。(3)起出通井管柱,对空井筒进行试压,对防喷器进行试压。(4)下入刮削管柱,进行刮削洗井作业,为下一步打底部桥塞做好准备。(5)下入可捞式底部桥塞,封堵井底设计位置。将防喷器拆除,安装采油树。(6)下入联作防砂完井管柱串,循环通畅后投入射孔棒,枪响后,关井观察一段时间至井底压力稳定。(7)井底压力稳定后,拆采油树,装防喷器,准备坐封和砾石充填作业。(8)连接泵车和地面管线,打压坐封充填坐封工具,并打开充填通道。(9)按照设计量进行砾石充填作业。充填后反洗至出口无砂。

(2)现场施工注意事项(1)射孔与砾石充填联作防砂完井工艺技术下入管柱过程中要求控制速度,切记猛顿猛放,以免激发射孔枪或者使充填坐封工具做挂。(2)该工艺要求钻井时留足口袋,以便放置用完的射孔枪。(3)该工艺施工时要求精准计算排布防砂完井管柱,特别是针对油层较薄的情况。

6 结论与建议

(1)射孔与砾石充填联作防砂完井工艺可以节省施工时间,降低施工成本。(2)该工艺只能采用投棒射孔点火的方式,建议对液压点火射孔枪进行分析,研究适用于水平井和大斜度井的射孔防砂联作工艺技术。(3)建议研究小尺寸的射孔与砾石充填防砂完井配套工具,形成系列技术产品。

摘要：对于轻微出砂油藏,当前的完井方式有悬挂筛管完井、管内砾石充填防砂完井等方式,这些完井工艺都是首先射孔连通油层,再下入防砂管柱并根据实际情况进行砾石充填,这种工艺相对施工时间较长,本文提出了将射孔与砾石充填进行联作的思路,在射孔后压井观察一段时间,井筒压力稳定后进行砾石充填防砂完井作业。这样能大大节省施工作业时间、降低施工成本,该工艺主要针对直井及小斜度井进行射孔与砾石充填联作防砂完井,文中给出了设计的防砂完井管柱结构图,对施工工艺、防砂完井联作工具、现场施工过程中的注意事项等进行了分析,为该工艺深入研究和现场应用提供了参考作用。

关键词：小斜度井,射孔,砾石充填,完井

参考文献

[1]刘言理,聂上振,杨延征.水平井完井方法研究和优选[J].价值工程,2015,10,34(378),94-95.