第一篇：焦炉气制甲醇工艺
关于焦炉气制甲醇生产情况的调查报告
目前焦炉气生产甲醇发展情况很快，也是近几年来出现的新的工艺生产技术之一。怎样采用生产工艺调节，各个厂家也都不一样，得到的效果也不一样。同时各个厂的焦炉气组份也有很大的差异，对消耗也有很大的影响。从去年到今年我们参观了多家生产厂家，并进行了技术交流，现将技术交流总结有几个经验供大家参考。
一、 焦炉气生产甲醇工艺普遍存在转化出口气体成份中氢碳比过大，氢气过剩严重(掺水煤气生产除外)。这对甲醇生产是不利的，其结果是影响甲醇合成生产。过量的H2在合成塔累计增加占有空间多，压力增大甚至超压，要维持正常生产就必须增加放空量，从而造成消耗上升，甲醇产量下降。理论上甲醇合成气要氢碳比为2，实际要求氢碳比为2.1左右。而现在生产厂家的氢碳比远大于要求，在2.2~2.5之间。如山西光大，2010年10月2日转化炉出口气体成份H2：:71.39%CO:16.39%CO2:8.23%CH4:0.89%,氢碳比=(71.39-8.23)/(16.39+8.23)=2.56.过剩H2量计算：如按生产负荷30000m3/h计算，转化出口干气一般为负荷1.5倍左右，即30000*1.5=45000m3(总转化气量)过剩H2:45000*【71.39-8.23-(16.39+8.23)*2】=6264m3/h。淮北临涣国外设计的一套装置和操作理念基本解决了这一问题，山西光大在2010年11月份后采用降低出口温度操作：由原来560℃降至520℃以下，水气比由0.8降至0.7~0.75,出口气体：H2:68.56%CO：18.82% CH4:1.1%氢碳比=(68.56-8.84)/(18.82+8.84)=2.23,由于水气比降低，但转化炉床层温度仍没有提在870℃左右，所以甲烷从0.8%上升到1.18%。从上述可以看出水气比的变化对转化出口甲烷的影响是比较大的，但由于氢碳比降下来，该厂的消耗仍由原来的2000m3/吨精醇降到1950m3以下。其原因就是，降低转化炉进口温度，一是直接减少了燃料的消耗量;二是氢碳比降低有利于甲醇反应合成，减少了放空量，有效气体利用增加。
二、 关于转化工艺操作水碳比，温度和出口气体成份的控制问题。
1、 水碳比
甲烷蒸汽转化过程主要包括蒸汽转化反应和一氧化碳转化反应：
CH4+H2O=3H2+CO
CO+H2O=CO2+H2
在一定条件下，也可以说在水蒸气过少或缺水蒸汽的情况下，甲烷蒸汽转化过程会发生析碳和甲烷化反应，也称逆反应。因此在生产中必须保持合理的水碳比，这是最为重要的。
那么合理的水碳比是多少?从理论上讲，一分子甲烷要与二分子水蒸气反应，生成一分子二氧化碳和四分子氢气，一分子一氧化碳与一分子水蒸气反应生成二氧化碳，这也是碳与水蒸气反应生成二氧化碳的1:1比例，低于此比例就有可能产生析碳和甲烷化反应，但在实际生产中，气体混合不可能百分子百的混合均匀，因此在工艺生产中水蒸气必须要过量，过量越大，越有利于甲烷蒸汽转化。其操作温度也可以低些，出
口甲烷也相应的降低。目前各厂家焦炉气中的甲烷含量(包括多碳烃)在内为25%~30%,CO为10%左右，根据上述一分子甲烷需要二分子水蒸气，一分子CO需要一分子水蒸气，所以最小水气比为：(25~30%)*2+10%=60%~70%在实际生产中一般都要采取大于最小水气比才能有利于生产，否则甲烷蒸汽转化不可能转化完全，比较合理的水气比应大于最小水气比的10%以上，也就是说焦炉气蒸汽转化合理的水气比在(60+10)~(70+10)%=70%~80%之上。低于此水气比则对转化生产不利，从下面几个厂家分析可以看出。
1、恒昌煤业使用天一2010年12月使用8个月
焦炉气流量30500m3/h12500kg蒸汽+氧加蒸汽2000kg
转化炉温度 (1)1067℃(2)895℃(3)出口900℃
出口甲烷 1.45%水气比=(12500+2000)*1.24/30500=0.592011年2月24日使用10个月
焦炉气流量35500m3/h 蒸汽量13920+2000kg(补纯氧)
转化炉温度(1)1187℃(2)坏(3)942.6℃出口坏
出口甲烷CH4: 0.84水气比=(13920+2000)*1.24/35500=0.56注(焦炉气CH4含量20%左右)消耗为2100m3吨精醇
2、陕西黑猫使用天一2010年11月使用3个月
焦炉气流量34400m3/h蒸汽流量14447kg+2000kg
转化炉温度(1)1048℃(2)945℃(3)943℃ 出口934℃出口甲烷CH4:1.37%水气比=(14447+2000)*1.24/34400=0.59注(焦炉气甲烷含量26%)消耗为2000m3吨精醇
3、山东海化使用天一一年以上装填量20吨
焦炉气量(其中掺加部份水煤气)23000m3/h左右
转化炉温度(1) 1130℃(2)950℃(3)出口温度均坏出口甲烷：CH4：:0.8%水气比：0.6
掺水煤气后甲烷含量18~20%，消耗2100m3/h吨精醇以上。
从上述厂家分析数据看，可以得出结论，水气比在0.6左右时，不仅出口甲烷高，且转化操作温度高，不管催化剂使用3个月还是1年以上都是一样的结果。对于焦炉气甲烷高的，其出口甲烷也更高，如陕西黑猫，水气比为0.59，焦炉气甲烷含量26%转化催化剂使用3个月，转化床层温度在940℃以上时，其出口甲烷为1.37%，另外水气比低，转化炉操作温度高也会加速催化剂老化，活性降得快，寿命缩短，同时出口甲烷增高，又降低了出口有效气体CO和H2，增加了到合成的惰性气体及排放量，消耗自然也上升。所以转化生产的水气比控制至关重要。如山焦四厂，山西光大的水气比为0.7~0.8，山西万鑫达和山西孝义天浩及淮北临涣的水气比为0.9~1.0，上述厂家的操作温度稳定，出口甲烷也低些，而且消耗也都在2000m3/吨精醇以下。综合上述比较来看，我认为水气比应控制在0.7~0.9比较合理，并保证了转化生产的正常运行，又有利于调节转化炉出口气体成份满足合成生产工艺要求。
2、 温度的控制
转化炉控制温度是调节出口气体成份的主要手段之一。提高温度则出口气体中的甲烷降低，CO提高，降低温度则出口气体中甲烷上升，CO下降，转化炉温度控制一般以中、下层和出口温度为准。出口温度一般在900~960℃之间，转化炉上层温度因离燃烧空间近，变化比较大，只能做操作中参考温度。另外因催化剂在装填后投入运行时，催化剂床层还会逐近压实下沉，一般在20公分左右，如催化剂有破碎下沉还会更多，以至于第一层的测温热电偶会暴露在燃烧空间，超温而烧坏，因此在装填时，催化剂应尽量多装些，根据多数厂家使用情况看，第一根热电偶上部再装600mm为好，这样不易烧坏，便于转化控制温度。
3、 气体成份的控制
气体成份的控制主要是调节水气比和转化炉床层温度，从多数厂家运行来看，水气比为0.7~0.9，转化炉温度900~960℃，CO含量16~19%，转化炉出口甲烷0.3~0.8%，是比较合理的。生产运行也是比较稳定的。如果为追求转化出口更高的CO含量，而采取降低水碳比，提高转化炉温度，只会造成转化炉运行困难，出口甲烷上升快，反而不利于降低消耗，生产的稳定运行。
为调节好气体成分，从理论上来说，催化剂使用初期，水气比控制在0.7~0.8，转化炉温度920℃左右，这是因为初期催化剂活性好，转化炉温度应控制低些，有利于催化剂稳定运行，但不利于CO的提高，所以在初期水气比控制要在低位，以有利于气体中CO的提高，从而达到比较理想的合成原料气成分。在使用中期，当催化剂活性下降时，要适当提高水气比和转化炉温度，这样调节可提高催化剂活性，并保持转化炉出口气体成份有利于合成的反应。在使用后期，水气比和转化温度要提到高限操作，也就是说水气比0.9.转化炉设备在960℃左右。这样的工艺控制也好，变化不大。其调节的原理就是依据，水气比降低有利于CO的提高，提高温度有利于CO的提高，每次调节是水气比和温度变化作用相互抵消，气体成份且仍保持稳定，以利于甲醇合成的生产。
以上对各项调查总结供大家参考，各厂应根据自己的实际情况在上述总结的经验中，逐步探索出一条高产低耗的工艺生产操作方法。
湖南省醴陵市协华科技有限公司
第二篇：以焦炉煤气制合成氨的主要工艺分析与选择
景志林，张仲平(山西焦化股份有限公司，山西 洪洞 041606) 2007-12-14 山西焦化股份有限公司现拥有80 kt/a合成氨，130 kt/a尿素的生产能力。公司拟建设15 Mt/a焦炉扩建项目(二期工程)。焦炉装置建成后，产生的焦炉煤气除自用外，可外供焦炉气32650 m/h，这些焦炉气若不及时加以利用，不仅对当地大气环境造成不利的影响，还会造成能源的极大浪费。
对于富裕焦炉煤气利用问题，公司经过多方论证，考虑到多年氮肥生产的技术和管理优势，计划配套建设以焦炉煤气制180 kt/a合成氨，300 kt/a尿素的生产装置。本文介绍“18·30”项目合成氨制备中主要工艺技术路线的选择。
1 焦炉气配煤造气制合成氨的必要性
焦炉气生产合成氨类似天然气生产合成氨，焦炉煤气自身的特点是氢多碳少，C/H低，焦炉气成分如表1。单独用于合成氨生产时，原料气耗量大，弛放气排放量多，单位产品能耗高。必须补碳。
3 综合考虑，周边煤炭资源丰富，价格便宜，宜采用煤制气补碳，煤制气有效成分(H2+CO)高，可以把合成气调整合理，最大限度地利用原料气。
因此，要想取得好的经济效益，合理地利用原料资源，采用煤、焦、化一体化的联合流程，不仅将能源和环境保护结合起来，而且将传统的焦化工业与化学工业及化肥工业有机地结合起来，生产大宗支农产品——尿素，是新一代焦炉气综合利用的好途径。 2 工艺生产路线概述
将来自焦化厂净化后的剩余焦炉煤气，进入气柜进行混合、缓冲，然后通过罗茨鼓风机升压，湿法脱硫装置脱除焦炉气中的H2S，再加压至2.3 MPa，送干法脱硫装置，将气体中的总硫脱至7 mg/m以下，利用深冷空分装置送来的富氧，混入蒸汽进行催化部分氧化转化，将气体中的甲烷及少量其他烃转化为CO和H2，转化后的高温气体经废锅回收热量降温后，补加蒸汽进入变换工序的中变炉，进行CO变换反应，调整CO含量至3%，然后进入ZnO 精脱硫槽，将气体中的总硫脱至(1～3)×10，再进入装有铜锌催化剂的低温变换炉，控制变换气中CO含量为0.3%。
灰熔聚粉煤气化炉生产的煤气，单独进行压缩、净化、中温变换，之后也进入ZnO 精脱硫槽，与转化后的中变气混合，一起进入低温变换炉，进行深度变换。变换后的低变气进入脱碳装置脱除CO2，控制脱碳气中CO2含量≤0.2%，再经甲烷化装置精制，使气体中的CO+CO2 ≤20×10，合格的氢氮气经合成气压缩机组，加压至31.4 MPa送往氨合成装置。氨合成采用31.4 MPa的高压合成工艺。流程示意如图1。 氨合成产生的放空气净氨后，作为转化装置预热炉的燃料气。
-6-6
3图1 工艺技术路线方框图
3 合成氨工艺的选择 3.1 焦炉气的转化
焦炉气转化制氨合成气有以下两种方案。
方案一 蒸汽转化
本方法通过蒸汽转化，将焦炉气中的甲烷转化为H
2、CO、CO2，以降低合成气中的惰性气体含量，同时增加CO、CO2量，该法制得的合成气中氢含量高，H2/N2在补N2时调节。缺点是：蒸汽转化炉投资较高，能耗较高，致使生产成本偏高。
方案二 富氧—蒸汽转化的方法
采用本方法的特点是转化所需热量通过转化炉内焦炉气的燃烧提供，燃烧后的尾气没有外排而是直接进入合成原料气中，生产合成气的H2/N2比例由加氮量控制。该法比以天然气为原料的蒸汽转化生产合成氨过程简单，流程简短，易于控制。虽然到目前为止，利用焦炉气生产合成氨的厂家还为数不多，但可以认为是工业应用中成熟的国产化技术。为节省空分装置的氧气用量，保证转化炉操作的稳定性和安全可靠性，流程中设置了蒸焦预热炉和富氧—软水预热炉。
综合各方面的因素，由于本装置的主要目的是利用富余的焦炉气生产合成氨，使焦炉气得到最大限度的利用。因此，采用富氧—蒸汽转化比较合理。 3.2 煤造气
本装置造气采用常压灰熔聚流化床气化炉，净化加压后，在变换工序补入系统。
新建3台Φ3600 mm常压灰融聚流化床气化炉，两开一备，以粉煤为原料生产煤气，煤气经湿法脱硫，加压至2.3 MPa后，再经ZnO干法脱硫和中温变换，在ZnO精脱硫工序补入系统。
工艺流程主要包括进料、供气、气化、除尘、废热回收等工序。 3.3 净化 3.3.1 脱硫工艺
(1)湿法脱硫 分为物理吸收法、化学吸收法与直接氧化法三类。目前运用较为广泛且性能较好的脱硫方法有PDS法、改良ADA法，栲胶法、茶灰法、MSQ法、改良对苯二酚法、KCA法。
经过综合比较，栲胶脱硫和改良ADA脱硫都是本装置可以采用的脱硫工艺，但考虑到公司现有“8·13”装置采用的是改良ADA工艺，且使用效果良好，工人操作熟练，因此，本装置拟采用“改良ADA+PDS”工艺。对再生后硫泡沫的处理，采用连续熔硫工艺，主要设备熔硫釜，选用邯钢化肥公司开发的、获国家专利的“连续进行硫回收的金属釜”。同时，设溶液回收装置。该工艺具有如下特点：设备台数少、不建厂房、投资较省;操作简单易掌握，生产安全;生产弹性大，可根据负荷间断或连续运行;操作人员少，维修量小，运行费用低;生产过程中没有废气、废渣、废液产生，操作环境好。
(2)干法脱硫
湿法脱硫后，焦炉气中仍含无机硫20mg/m,有机硫约250 mg/m，硫是转化、变换、甲烷化和合成催化剂的毒物，为降低消耗，延长催化剂使用寿命，采用干法脱硫。干法脱硫主要有氧化铁法、铁钼+锰矿法、活性炭法、钴-钼加氢法、氧化锌法等。
无机硫的脱除相对容易，有机硫则不易直接脱除，一般先转化为无机硫，再进行脱除。加氢转化反应属可逆反应，故转化前先进行无机硫的脱除，以保证加氢反应彻底。焦炉气中硫的形态复杂，且含有较难转化的噻吩，用铁钼加氢串氧化锰法比较合适。该法在焦炉气制合成氨工艺中已运行多年，效果良好。因此，本装置选择此方法，并在氧化锰槽后串中温氧化锌槽把关，以确保总硫小于(1～3)×10。 3.3.2 变换工艺
变换系统按照热利用方式，分为换热式流程和饱和热水塔流程两种。换热式流程一次性投资省，占地少，操作稳定，蒸汽消耗较高;而饱和热水塔流程可以多回收部分反应热，提高气体的温度和湿含量，减少外加蒸汽量，降低能耗，但装置投资费用较高。本装置变换操作压力高，由饱和塔带出的水蒸气量相对于中、小型氮肥厂的低压变换为低，因此本装置采用换热式中串低变换工艺，流程中设置废热锅炉回收变换反应热，副产的中压蒸汽用于本系统。 3.3.3 脱碳工艺
目前合成氨厂采用的脱碳方法，大致可分为三类，即化学吸收法、物理吸收法和物理—化学吸收法。化学吸收法适合于CO2分压低的气体净化，此法净化率高，但脱碳溶液溶剂再生时需加热，能耗高，热钾碱法属于此类方法。物理吸收法适合于CO2分压高、处理量大的气体净化，脱碳溶剂再生采用降压工艺，不需加热，但净化率略低于化学吸收法。碳酸丙烯酯脱碳法(简称PC)，聚乙二醇二甲醚脱碳法(简称NHD法)均属此类方法。物理—化学吸收法处理量大，净化率高，生产操作稳定，但脱碳溶剂的再生需加热，蒸汽耗量较大，N-甲基二乙醇胺加少量活化剂组成的脱碳溶剂(简称改良MDEA)，其脱碳机理就属物理—化学吸收法。该法兼具物理及化学吸收法的特点，溶液再生通过减压闪蒸和加热汽提共同完成，该法溶液稳定，操作简单，净化度较高，但仍需要消耗一定的热能，其再生热能消耗以CO2计约为1880 kJ/m。
改良热钾碱法脱碳工艺尽管热能消耗较高，但配转化流程，在天然气制合成氨厂广泛采用，且气体净化度和CO2回收率高。非常适合本装置转化后变换气中CO2含量较低、系统操作压力不高的工况，可以弥补焦炉气中CO2不足的缺点。故项目采用改良热钾碱法脱碳工艺。具体流程为三段吸收、双塔变压再生的先进工艺，进一步降低溶液再生能耗。 3.4 合成
3.4.1 压缩机的选择
3-6
33 压缩工序是合成氨系统的心脏部分，压缩机是合成氨生产的关键设备。目前，国内外大中型合成氨厂压缩一般采用离心式和往复式压缩机。
国内外许多气头和油头的大中型合成氨厂均采用离心式压缩机。但离心式压缩机有以下不足之处：(1)使用条件要求高，要求原料气体不含油、尘;(2)排气压力较低;(3)离心式压缩机整机或主要部件需引进，投资高;(4)采用汽轮机驱动时，热动与工艺联合，相互影响，稳定性差。
本装置以焦炉气为原料生产合成氨，由于焦炉煤气中氢含量较高，使得气体分子量很小，且焦炉气中含有尘和焦油，这些因素都给使用离心式压缩机造成困难，故不宜采用离心式压缩机。而往复式压缩机与离心式压缩机相比尽管有不足之处，但有运行平稳可靠，排气压力高，系国内制造、使用经验丰富的优点。为此本可研选择往复式压缩机，采用低压段和高压段分开的压缩方案。 3.4.2 精制
CO和CO2都是氨合成催化剂的毒物，经初步净化后的气体，进入合成系统之前，必须再行精制，使CO+CO2的含量低于20×10，并清除残留的O2和H2S。通常采用两种方法处理：一种是借助于镍催化剂将微量的CO和CO2转化为惰性的甲烷，即甲烷化;另外一种方法是用适当的溶剂将残余CO和CO2吸收掉，即铜氨液洗涤法。
采用甲烷化的方法，由于合成气中的氢含量高，甲烷化反应比较彻底，其中的CO和CO2含量可以降至10数量级，其工艺流程简单，设备较少，操作费用低。适用于各种合成氨配套产品的生产流程，操作压力随所配产品流程不同而有差异，但此过程消耗掉数倍于一氧化碳和二氧化碳含量的氢气，而且还生成一些无用的甲烷气体，使得合成气中的惰性组分含量增加，合成系统放空量增加，损失加大，能耗增高。 铜氨液洗涤法技术较成熟,醋酸亚铜氨液稳定性好，气体净化度高。但此种方法不仅能耗高，工艺条件要求比较严格，而且由于废液中含有重金属“铜”，存在环境污染的问题。
上述两种方法相比，甲烷化法具有流程简单、操作方便、设备和操作费用低等明显优点，故本工程推荐采用甲烷化精制工艺。 3.4.3 氨的合成
对于氨合成来说，传统的反应压力为31.4 MPa。近年来合成压力有逐渐下降的趋势，16 MPa的氨合成装置已在一些中大型氨厂运行。合成的压力高，压缩功高，但有利于反应平衡，设备相对缩小。合成的压力低，压缩功相对低，但设备相对增大。压力高低各有利弊。本工程按31.4 MPa氨合成设计。选用先进可靠、技术成熟的φ1800 mm合成塔内件及与之相配套的高效分离内件、后置式废热锅炉(热回收系统)。具有塔阻力小，氨净值高，使用寿命长，操作稳定简单，投资少的特点。设置废热锅炉回收反应热，副产蒸汽。
3.4.4 氨氢回收
氨回收是合成氨厂节能降耗的主要措施之一，设置等压回收塔，用尿素深度解吸液洗涤回收氨罐弛放气和合成放空气中的氨，得到的稀氨水送尿素车间解吸，降低氨耗。洗涤后的尾气送转化加热炉作为燃料气燃烧，减少燃料焦炉气的消耗。
由于本装置转化消耗燃料气，故不设氢回收装置。 4 环保和节能
(1)环保 -6-6 合成放空气主要有害物为CH
4、NH3，放空气经洗涤NH3后，减压后送转化加热炉燃烧，得到的稀氨水，送往尿素解吸、水解系统回收利用。
本装置在建设中，对生产过程中排放的“三废”，均采取了有效的治理措施，保证污染物达标排放，符合国家推行的清洁生产要求。
(2)节能
本着降低能耗、提高经济效益、改善环境的目的，采用了如下节能技术措施：充分利用变换气余热，作为脱碳再生塔煮沸器的热源，既节省蒸汽，又节省冷却水。转化、变换、甲烷化、氨合成等采用新型催化剂，提高转化效率，降低能量消耗。脱碳采用涡轮泵回收能量，吨氨节电19.2 kW·h。气化工艺采用常压灰融聚工艺，以烟煤为原料，符合中国节能技术政策大纲。
本装置合成氨的单位能耗为48282.8 MJ，折标煤为1647 kg，优于现阶段(2004年底)我国平均水平(吨氨耗标煤1700 kg)，但与国际先进水平(1000 kg)相比，相差了647 kg。在今后设计及生产中将采取更先进的节能措施，以便更好地节约能源。 5 结 语
本项目以焦炉气为原料，焦炉气经脱硫、压缩、精脱硫、富氧转化、中串低变换、改良热钾碱脱碳、甲烷化、合成气压缩、氨合成。工艺技术成熟可靠，产品纯度高，消耗定额低，生产成本低。
合成氨的生产主要是以焦炉气为原料，有明显的价格和成本优势，在市场竞争中具有较强的竞争力，符合国家的能源政策、产业政策和环保政策以及地区的发展规划，是焦炉剩余煤气综合利用的新方向。
第三篇：焦炉砌筑总结
焦炉砌筑施工汇报
七台河宝泰隆98万吨/年焦炉砌筑工程两座炉子的砌筑总结如下：
建设单位：七台河宝泰隆煤化工有限公司 设计单位：山西冶金设计院 监理单位：七台河振兴监理公司 施工单位：九冶建设有限公司
第一座炉子2008年6月29日开工至2008年10月10 日竣工，第二座炉子2009年5月30日开工至2009年9月8日竣工。当时为了更好完成焦炉砌筑施工任务，每个部位和每个班前都要由技术员把图纸上具体要求及细部做法进行技术交底，由书面形式传达每个班组，按照国家规范及焦炉砌筑规程的质量要求，严格控制砌筑质量，每一道墙为一个班组，每个班组设立名专职检查员。对所有砌筑人员做到当日工作，当日验收，对于比较重要的部位如斜道砌筑，还要进行当层工作，当层验收，对不符合规程，砌筑质量不合格的决不手软，坚决进行返工。
焦炉是一种在1 050℃~1 150℃的高温下长期连续生产的大型热工设备。炉体结构复杂,各结构部位的管、孔、洞、沟、柱、缝密布,耐火砖砌筑量大(不含耐火泥浆,约14399.73t),砖型繁多(不含改型砖号,576种砖型),质量要求严格,给施工造成很大困难,虽然影响焦炉砌体质量的因素很多,但最重要的是焦炉各部位砌体和孔洞断面几何尺寸必须十分准确。TJL5550D型焦炉长77.95m,宽15.95m,高 11.275m,总体积 m3,要用耐火泥浆把一块一块耐火砖粘结成如此庞然大物,还要高精度地确保焦炉各部位砌体的砌筑质量,确实是十分困难的。
在焦炉砌筑质量管理中,把工作重点突出地放到工序控制上,以此作为工程创优的保证。根据工序重要程度的分析,确立耐材管理、泥浆搅拌、测量放线、炉体砌筑和质量检验为五大关键工序,即所谓“五工序控制”,并对其实施强化管理,制定各关键工序的控制目标和具体措施,同时,在焦炉砌筑施工过程中还应积极贯彻行之有效的“五化管理”,即管理制度化、施工程序化、操作规范化、措施图表化、现场文明化。
1 耐火材料工序管理
耐火材料,特别是硅砖,是焦炉炉体的主体和核心材料,其质量好坏直接关系到焦炉砌筑质量,也影响到焦炉的正常生产和使用寿命。
耐火材料管理应遵循以下程序: 驻厂检验→耐材入库→批量抽检→预砌筑→公差分析→炉前检查→配列上墙→砌筑检查。
由此可以清楚的看到,在耐火材料工序管理中共设置了驻厂检验、入库检验、炉前检验、炉前开箱检验和砌筑过程检验四道防线,基本上把耐材问题解决在砌筑之前,对少数有问题的超标准砖,一律进行分类挑选,经砌、磨加工处理后方可上炉。配列砌筑前,还要按墙号检查,将个别有缺陷的砖集中堆放在机侧平台的两端,便于回收,砌完后若发现有质量缺陷的砖,需要更换好砖重新砌筑。 在耐材管理中,实施砖耗企业标准内控。这是减少损耗,降低成本,实现双增双节的有效措施,本工程耐火砖施工损耗率定为不大于1.2 %,各个环节应认真负责,严格把关,为完成这一指标而扎实工作。
2 砖缝管理
砖缝又是炼焦生产过程的薄弱环节。因此,耐火泥浆的质量好坏,将直接影响砌体质量和炉体寿命。强化耐火泥浆搅拌工序管理,目的是保证泥浆的作业使用性能,重点控制泥浆的稠度和粘结时间,焦炉开工前,应严格做好耐火泥浆试验,以确保泥浆稠度、粘结时间、加水量及添加剂用量,焦炉开工后,除批量试验外,按泥浆搅拌操作程序,每罐泥浆都要做稠度和粘结时间试验,并按泥浆牌号、使用部位挂牌上炉,且详细记录。同时根据影响泥浆性能的因素关联图,严格控制添加剂用量,一律采用天平称量,确保泥浆使用性能始终处于受控和稳定状态。
每次更换泥浆牌号,需将搅拌机、大小灰盒、灰桶等工、机具清洗干净,严禁混用。凡是结块硬化的变质泥浆,绝对禁止使用;凡配制好的泥浆,严禁操作人员任意加水;当天剩余的泥浆,必须集中到指定的大灰盒内,用水密封,次日使用前,倒掉多余水分,用手动搅拌器搅拌均匀后方准上炉使用;严禁使用冒泡发酵泥浆砌炉。
3 测量放线工序管理
测量放线是决定按图施工,保证炉体各部位几何尺寸和孔洞位置准确无误的关键工序。每座焦炉固定三名测量工,专司炉体各部位标高、中心线投点及每层砌体的标高测量,固定六名放线工,负责焦炉炉墙中心线、砖层线、配列线的放线工作。
3.1 1 350 mm中心距的控制
要保证焦炉纵向砌体及孔洞的几何尺寸,严格控制主墙1 350 mm中心线的误差是十分重要的。1 350 mm中心线的分中作业,是以设置在焦炉炉床板两侧的六个基准点为基准进行的。分中作业时,先用经纬仪将六个基准点分别返到两端边燃烧室和中心燃烧室机、焦两侧炉柱上,校正无误后,用50 m钢尺在半炉范围内分别放出各主墙中心(上下各一点),经核对后由放线工放出各主墙中心线,每次放线高度控制在1 200 mm~1 500 mm左右。
1 350 mm中心距放线误差不得超过0.5 mm,半炉累计误差不得超过1 mm。分中作业随砌砖进程,陆续分段完成,并经常用标准小尺杆检查中心线的变化情况,使1 350 mm中心线始终控制在十分精确的状态下。
3.2 标高控制
砌体高向尺寸的控制,是用控制炉体各部位设计标高和一个统一标高来实现的。标高基准点设在两端抵抗墙上,并随砌砖过程陆续上移。为保证上移基准点准确,移点时要以抵抗墙上端的基准点为基准拉尺检查,然后把标高基准点投放到每根炉柱上,并划出砖层线。
3.3 绘制排砖墨线(即配列线)
绘制配列线是该施工工艺控制砌体横向尺寸的一种独特方法。其具体作法是:事先将每层每块砖的尺寸位置线(含砖缝尺寸)十分精确地划在长尺杆上,然后以炉体纵向中心线为基准,沿炭化室长度方向逐层逐墙逐块把长尺杆的配列线划在下层已砌好的砖墙面上,墨线的位置应在砖缝的中心处。砌砖时要按此配列线把砖缝均匀的分开,并规定砖的边角不得超过排砖墨线。这就加快了施工进度,确保焦炉砌筑的高精度、高质量,实现了“人定岗、砖定位、定位配列、定点砌筑”的施工工艺。
4 炉体砌筑工序管理
砌砖时,将拉线标板上的中心和炉柱上的中心线对准,并固定好,拉线标板上墙宽标志处挂的水准线拉紧,即可进行砌筑。在砌砖过程中,应采用“低靠、重揉、轻敲、留半线,两面打灰挤浆法”的规范操作法,使砌体墙面平整美观,砖缝泥浆饱满。在焦炉砌筑中,应严格执行施工程序化,使砌筑过程紧张有序:测量→放线→配列→砌砖→勾缝→清扫→保护→检查。采用“指示图表化”的方式指导施工,是行之有效的措施,把焦炉各部位结构图、施工顺序、质量标准、操作规程等制成大幅彩色图表,悬挂于焦炉现场,使操作人员、质检人员、管理人员抬头可见,一目了然,并随施工部位的变化而更换。
5 质量检验工序管理
5.1 质量检验的依据
1)焦耐院设计的焦炉施工图纸;2)焦耐院编制的“焦炉砌炉规程”;3)有关的“设计疑难解答”及“设计变更通知单”;4)相关的会议记录或会议纪要;5)GBJ 211-87工业炉砌筑工程施工及验收规范;6)GB 50309-952工业炉砌筑工程质量检验评定标准。 5.2 质量检验的组织形式 1)互助组,班组的自检和互检;2)筑炉公司或其项目部的全检;3)甲方检查人员的现场跟班检查;4九冶项目经理部随机检查;5)甲方监理人员的检验评定;6)联合检查组对分部工程进行全炉性检查。
为了确保焦炉砌筑整体质量,筑炉公司必须实施全方位的控制和检查,并应加大检查层数和点检密度,整理好各种检查记录和有关资料,作为专检的凭证和基础资料。甲方质检人员跟班检查是保证当天工作当天检查验收的关键工序,在班组自检的基础上,甲方检查员经抽查合格后,在自检记录上签字确认,当天工作方告结束。同时,甲方和项目部检查人员应随时发现问题,随时提醒操作人员及时处理,以免造成不必要的返工。监理人员负责焦炉的质量检验的评定,联合检查组由相关各方人员组成,负责全炉性的检查,并协调施工中出现有些矛盾和意见不一致的有关问题,并形成会议纪要下发各有关单位。应及时将质量信息、甲方要求和质量问题传达给施工人员,高度重视,及时整改,以保证工程质量不断提高。
“五工序”是相互依赖、相互渗透、同生共存的统一体,实施“五工序控制”可以对焦炉整体质量进行全方位、全过程的有效管理,是科学管理的具体实践,必将取得令人满意的质量经济效益和社会效益。但它并非完美无缺,无可挑剔,应当在焦炉施工实践中不断探索,认真研究,努力创新,总结出一套自己的工艺和方法来,真正做到以我为主,博采众长,融会贯通,自成一家,直至形成自己的口牌和优势。
5 焦炉具体各部位施工质量自检和质量控制做出以下质量控制方法：
一、蓄热室砌筑质量自检和质量控制
1、在完成红砖砌筑后，要进行全面检查，红砖底的砌筑标高及表面平整度用水准仪在每道墙上测机侧炉头，焦机时炉头，机中，焦中和焦炉中心线五个点的标高作为测量记录，所测各点的标高和允许偏差为5mm，凡不符合标高差的点，全部修正，达到要求，并与设计标高相吻合。
2、蓄热室墙放线要按照图纸要求尺寸进行，放线后进行验线，并设置标板与标杆，所设置的标板和标杆的画线必须按照图纸尺寸进行，允许偏差1mm，超差必须严格检查，做到准确无误，并在两端墙上设置三根钢线，钢线上串有滑环，滑环上挂线也可以挂设线坠。在砌筑炉头时可做正面线的核查和焦炉中心线的核查。焦炉中心线，机侧炉头正面线，焦侧炉头正面线。
3、热室墙砌筑质检和质量控制，检查所砌炉头正面线和垂直度是否超差，部分超差炉头立即修正。蓄热室墙所铺设的滑动油纸，按照图纸尺寸事先锯好。在放置时必须按照放线尺寸进行，垂直煤气管砖要按照焦炉中心线和中心距进行检查是否砌筑准确，管砖与管砖中心距不允许超过3mm，超出部分立即纠正。墙宽，洞宽，墙面垂直度每砌一层检查一次，一次检查5个点，凡有超差点立即纠正，墙宽3mm，洞3mm，墙面垂直度4mm，表面平整度用的靠尺在所有方向进行检查，靠尺与砌体之间的间隙5mm，发现不合格的点，当天修正达到要求，泥浆饱满度每砌一层在不同位置翻砖三块，泥浆饱满 度，立缝，平缝达到95%，以上，标高控制每砌三至六层或每返一次跳板用水准仪测量一次，在下层砌筑时逐渐找平，顶面标高，每层砖用塞尺进行检查，砖缝百厚度为。当天所砌砖层按照以上检查方法及控制标准做出砌筑记录，并进行汇总，做到当天砌筑当天验收。 y7)(LQRE {
4、小烟道砌筑，要按照图纸要求标高篦子砖的排列顺序进行检查是否正确，在砌好小烟道铺底砖后，要在其上放置平均3mm厚的锯木屑，以防砌筑时掉下杂物后进行吹风清理，篦子砖的表面平整度5mm用两米长的靠尺进行检查验收。 S/tIwG ~e3
5、在蓄热室墙全面砌完后，要进行一次全面的自检工作，检查内容为：炉头垂直度、炉子头正面线、墙宽、洞宽、墙面垂直度、平整度及标高测量。所检查项目严格按照筑炉规范进行，并做分部、分项的检查验收记录和隐蔽记录，并进行汇总分析，为下道工序的砌筑提供比较真实而又可靠的依据。如发现问题，立即处理达到要求后，组织甲方进行分部工程的验收，合格后进行下道工序。
二、斜道砌筑自检和质量控制
1、蓄热室墙砌完后，经过全面检查合格后，在蓄热室墙顶上放斜道砌筑线，放线后要经过验线，放线超差1mm。
2、验线后要按照放线尺寸，煤气管中心距相邻斜道口中心距要进行干排验缝合格后方可砌筑，煤气管中心距2mm，斜道炉头脱离正面线3mm，斜道口的宽度和长度2mm，相邻斜道口中心距3mm，发现超差立即纠正。
3、每砌一层翻三块，泥浆饱满度必须达到95%以上，标高测量每砌一层测量一次，每道墙测5个点，要与设计标高相吻合，发现超差点，立即纠正。斜道在蓄热室顶盖下一层标高差2mm，相邻水平煤气管砖的砖座标高差2mm，相邻炭化室大保护板的标高差2mm，水平砖、煤气管砖座标高差2mm，斜道砌一层放线一次，目的是为了检查上层砌筑的所有斜道要求尺寸是否准确，并给下层砌筑提供可靠线尺寸依据，以便在砌筑时能够确保要求质量。
4、斜道膨胀缝的留设要按图纸要求尺寸放线后，用胀缝板砌筑确保膨胀缝要求的宽度，滑动缝的铺设，要严格按照图纸要求进行，滑动静油纸的宽度要按图纸要求事先锯好，下面不打灰，上面打灰，严格按照操作规程进出行铺设。膨胀缝的处理采用与膨胀缝尺寸相当的发泡苯乙烯作为填充材料，使用时，直接夹入砌体中，在砌砖面用白铁皮作挡灰板，然后进行吹风清扫，将其膨胀缝上面用宽50mm的胶带粘其缝的上口，确保杂物和泥浆不能掉进缝内。
5、斜道8层、炭化室底层要严格控制砌筑标高，绝对不允许与设计标高不吻合和超差，每个炭化室测5个点并作为记录，炭化室底表面平整度误差为2mm，并防止炭化室底砖层有逆向错台，如有发现立即纠正。斜道砌筑的每层砖要做到当天砌筑、当天检查、当天验收、当天记录，并进行统计分析。
6、在斜道8层砖砌完后，要进行斜道口、煤气管及蓄热室墙内煤气管的全部吹风清理工作，每道墙上的煤气管、斜道口要一一进行吹风清理，检查的方法是：前面两人吹风、后面一人检查已吹过的斜道口和煤气管、内有部分泥浆和杂物，要进行二次吹风，直到干净、畅通为止以及蓄热室墙面的泥浆清理工作要做到墙面清洁，吹风清理完毕后，要对斜道砌筑做一次全面的自检评定验收工作，并作出分部、分项、隐蔽、报验等内业工作。自检合格后上报甲方进行组织这一分部的验收工作，合格后方可进行炭化室的砌筑。
三、炭化室砌筑自检及质量控制
1、在斜道砌筑通过验收后，进行炭化室的放线工作和标板、标杆二次设置的工作，放线后要经过验线，线尺寸误差为1mm，并在标板、标杆上面画出，炭化室中心线、墙宽、洞宽以及砖层线，以便在砌筑过程中进行校正。
2、炭化室的砌筑，要进行每砌一层砖自检一次，所要求的尺寸是否确，发现问题及时纠正。每砌一层砖，在不同部位翻三块，泥浆饱满度要达到95%，每砌三至六层和每返二次跳板进行标高测验控制一次，每道墙测5个点，发现有超高点，在下几层砌筑时逐渐找回，炭化室墙面砌筑检查工作，要当天砌筑、当天检查、当天验收、当天记录，墙面平整度要用2m靠尺检查，砌砖的立缝、平缝要用塞尺检查，炉头脱离正面线要用端墙上挂的钢线用线坠检查，并在炭化室墙面上不允许有2逆向错台，具体线尺寸为：炭化室宽度(不许反斜)3mm，炭化室炉头肩部正面线3mm，相邻炭化室中心距及立火道中心距3mm，炭化室墙垂直度3mm，炭化室墙炉头肩部3mm，炭化室底平整度2mm，炭化室墙平整度3mm，炭化室炉头肩部3mm，炭化室标高5mm，炭化室墙顶7mm，相邻邦炭化室底的标高差3mm，相邻炭化室墙顶标高差4mm，在砌筑立火道喷嘴砖后，要将其上口用胶带粘好，并将其立火道内散有5mm厚的锯木屑，以防掉下杂物吹风清理，立火道的砖缝要进行层层勾缝，当天重新放好，以便在第二天砌砖时防止掉下砖和其它杂物。
3、在砌筑炭室44层砖时，要严格按照图纸要求尺寸进行砌砖，看火孔与看火孔之间的尺寸为3mm，有超差的必须立即纠正。
4、在炭化室墙全部砌完后，要进行一次全面自检工作，检查墙宽、洞宽、墙面平整度、墙面垂直度、炉头脱离正面线、炉肩正面线、墙顶标高等所有图纸尺寸，并作好自检记录发现问题，立即处理，直到符合规范和验收标准为止，并做好分部、分项、评定、隐蔽报验等内业资料，然后组织甲方进行这一分部的验收工作，验收合格后方可进行下一道工序。
四、炉顶砌砖自检及质量控制
1、炭化室墙砌完后，经验收后方可地行炉顶砌砖的放线工作，按照图纸尺寸要求，在炭化室墙顶上放出焦炉中心线、下煤孔中心线、上升管中心线、炉头正面线和装煤车轨道中心线以及炉顶看火孔墙中心线，线尺寸要求为1mm。
2、第一层砖要求严格按照放线尺寸砌筑，砌筑泥浆饱满度要达到95%以上，炉顶跨顶砖要检查有无横向裂纹，绝对不能把有裂纹的跨顶砖砌在墙上，砌炉顶时要检查看火孔断面尺寸2mm，炭化室机、焦侧跨顶砖与炉肩正面差-5mm，炭化室装煤孔上升管口的中心距5mm，水平烘炉道断面尺寸2mm，看火孔中心距3mm，装煤孔中心距3mm，炉顶看火孔墙顶标高要严格控制在6mm，炉顶表面平整度5mm。
3、炉顶装煤孔、上升管孔的砌筑要严格控制泥浆饱满，砌一层勾一层缝，煽动顶膨胀缝的敷设要按照图纸要求进行敷设，炉顶大坑内的红砖、保温砖的泥浆必须饱满，发现不饱满的要拆掉重砌。炉顶表面缸砖的砌筑要严格按照规范进行，所砌缸砖的块数及纵拉条沟的尺寸、标高严格控制，并在砌筑时进行每道墙的测量抄平工作，每道墙测5个点，发现有超差的要立即修改，直到合格为止。
4、炉顶砌筑的检查工作要当天砌筑、当天检查、当天记录，并在炉顶缸砖砌完后要进行一次全炉的二次吹风工作，每道墙上看火孔、立火道、斜道口及小烟道底都要进行吹风清理工作，要做到一次炉顶砌筑的全面自自检工作，作好记录，进行统计分析。并做分部、分项、隐蔽报验等内业资料。然后组织进行焦炉的分部及总体的验收工作，并进行分析评定焦炉的砌筑质量。
五.砌筑检验批见附件
第四篇：焦炉煤气的生产
6 / 10
1)荒煤气的主要成分有净焦炉煤气、水蒸气、煤焦油气、苯族烃、氨、萘、硫 化氢、其他硫化物、氰化氢等氰化物、吡啶盐等。
生产工艺的组成为：焦炉炭化室生成的荒煤气在化学产品回收车间进行冷却、输送、回收煤焦油、氨、硫、苯族烃等化学产品，同时净化煤气。煤气净化车间由冷凝鼓风工段、HPF脱硫工段、硫铵工段、终冷洗苯工段、粗苯蒸馏工段等工段组成，其煤气流程如下：荒煤气→初冷器→电捕焦油器→鼓风机→预冷 塔→脱硫塔→喷淋式饱和器→洗终冷塔→洗苯塔→净煤气。
煤在炼焦时，除有 75%左右变成焦炭外，还有25%左右生成多种化学产品及煤气。来自焦炉的荒煤气，经冷却和用各种吸收剂处理后，可以提取出煤焦油、氨、萘、硫化氢、氰化氢及粗苯等化学产品，并得到净焦炉煤气，氨可以用于制取硫酸铵和无水氨;煤气中所含的氢可用于制造合成氨、合成甲醇、双氧水、环己烷等，合成氨可进一步制成尿素、硝酸铵和碳酸氢铵等化肥;所含的乙烯可用于制取乙醇和三氯乙烷的原料，硫化氢是生产单斜硫和元素硫的原料，氰化氢可用于制取黄血盐钠或黄血盐钾;粗苯和煤焦油都是很复杂的半成品，经精制加工后，可得到的产品有：二硫化碳、苯、甲苯、三甲苯、古马隆、酚、甲酚和吡啶盐及沥青等，这些产品有广泛的用途，是合成 纤维、塑料、染料、合成橡胶、医药、农药、耐辐射材料、耐高温材料以及国防工业的重要原料。 来自焦炉82℃的荒煤气，与焦油和氨水沿吸煤气管道至气夜分离器，气夜分离 后荒煤气由上部出来，进入横管式初冷器分两段冷却。上段用循环水，下段用低温水将煤气冷却到 21-22℃。由横管式初冷器下部排出的煤气， 进入电捕焦油器， 除掉煤气中夹带的焦油，再由鼓风机压送至脱硫工段。
由气夜分离器分离下来的焦油和氨水首先进入机械化氨水澄清槽，在此进行氨 水、焦油和焦油渣的分离。上部的氨水流入循环氨水中间槽，再由循环氨水泵送到焦炉集气管喷洒冷却煤气，剩余氨水送至剩余氨水槽。澄清槽下部的焦油靠静压流入焦油分离器，进一步进行焦油和焦油渣的沉降分解，焦油用焦油泵送往油库工段焦油贮槽。机械化氨水澄清槽和焦油分离器底部沉降的焦油渣刮至焦油渣车，定期送往煤场，人工掺入炼焦煤中。进入剩余氨水槽的剩余氨水用剩余氨水泵送入除焦油器， 脱除焦油后自流到剩余氨水中间槽，再用剩余氨水中间泵送至硫铵工段剩余蒸氨装置，脱除的焦油自流到地下放空槽。2)主要设备的构造及工作原理 ①离心式鼓风机
7 / 10
离心式鼓风机由导叶轮、外壳和安装在轴上的工作叶轮所组成。煤气由鼓风机吸入后做高速旋转于转子的第一个工作叶轮中心， 煤气在离心力的作用下被甩到壳体的环形空隙中心处即产生减压，煤气就不断的被吸入，离开叶轮时煤气速度很高，当进入环形空隙中，其动压头一部分转变为静压头，煤气的运动速度减小，并通过导管进入第二个叶轮，产生与第一叶轮相同的作用，煤气的静压头再次被提高。从最后一个叶轮出来的煤气由壳体的环形空隙流入出口连接管被送入压出管路中。焦化厂所采用的离心式鼓风机按输送量大小分为150m3/min、300 m3/min、750 m3/min 、1200m3/min等多种规格，产生的总压头为
30-35kpa。②横管式初冷器
焦化系统生产中煤气横管式初冷器主要结构是包括初冷器壳体、冷却管管束。横管式初冷器壳体是由钢板焊制而成的直立的长方形器体，壳体的前后两侧是初冷器的管板，管板外装有封头。在壳体侧面上、中部有喷洒液接管，顶部为煤气入口，底部有煤气出口。在横管式初冷器的操作中，除了冷却焦炉煤气外，在冷却器顶部及中部喷洒冷凝液，来吸收焦炉煤气中的萘，并冲刷掉冷却管上沉积的萘，从而有效的提高了传热效率。③电捕焦油器
电捕焦油器器体是由钢板卷制而成的筒体与器顶封头、器底拱形底组合而成。 电捕焦油器的电场有正电极、负电极组合而成。其正极是又钢管制成，其钢管固定在上下管板上，管板与电捕焦油器筒体焊接而成。电场的负极，装在由绝缘箱垂下杆悬拉的吊架上，其吊杆吊架均有不锈钢制成，吊杆上装着阻力帽以阻止气体冲击绝缘箱。电场负极由不锈钢制成，电晕极板下悬吊着铅坠，以拉直电晕极，电晕极下部由不锈钢制成的下吊架固定位置，电晕极线分别穿入电场沉淀焦油饿正极钢管中心。
2、脱硫工段(HPF 脱硫法)
煤气→预冷器→脱硫塔→液封槽→ (脱硫液) 反应槽→再生塔→泡沫塔→ (清夜) 反应槽鼓风机后的煤气进入预冷塔与塔顶喷洒的循环冷却水逆向接触，被冷至 30℃， 预冷后的煤气进入脱硫塔， 与塔顶喷淋下来的脱硫液逆流接触以吸收煤气中的
8 / 10
硫 化氢(同时吸收煤气中的氨，以补充脱硫液中的碱源)。脱硫后煤气被送入硫铵 工段。吸收了 H2S、HCN 的脱硫液自流至反应槽，然后用脱硫液泵送入再生塔，同时 自再生塔底部通入压缩空气，使溶液在塔内得到氧化再生。再生后的溶液从塔顶 经液位调节器自流回脱硫塔循环使用。
浮于再生塔顶部的硫磺泡沫，利用液位差自流入泡沫槽，硫泡沫经泡沫泵送入熔硫釜中，用中压整齐熔硫，清夜流入反应槽，硫磺装袋外销。为避免脱硫液盐类积累影响脱硫效果，排出少量废液送往配煤。
3、硫铵工段(喷淋式饱和器生产硫铵)
由脱硫及硫回收工段送来的煤气经预热器进入喷淋式硫铵饱和器上段的喷淋室， 在此煤气与循环母液充分接触，使其中氨被母液吸收，然后经硫铵饱和器内的除 酸器分离酸雾后送至洗脱苯工段。
在饱和器下部的母液，用母液循环泵连续抽出送至上段进行喷洒，吸收煤气中的氨， 并循环搅动母液以改善硫铵的结晶过程。饱和器母液中不断有硫铵结晶生成， 用结晶泵将其连同一部分母液送入结晶槽沉降，排放到离心机进行离心分离，滤除母液，得到结晶硫铵。离心分离出来的母液与结晶槽溢流出来的母液一同自流回饱和器。从离心机卸出来的硫铵洁净，由螺旋输送机送至沸腾干燥器。沸腾干燥器所需要的热空气是由送风机将空气送入热风器经蒸汽加热后进行沸腾干燥，干燥后的硫铵进入硫铵储槽，然后由包装磅秤称量、包装送入硫铵仓库。
4、终冷洗苯工段
自硫铵工段来的煤气，进入终冷塔分二段用循环冷却水与煤气逆向接触冷却煤 气，将煤气冷到一定温度送至洗苯塔。同时，在终冷塔上段加入一定碱液，进一步脱除煤气中的 H2S。下段排出的冷凝液送至氰污水处理工段，上段排出的含碱冷凝液送至硫铵工段蒸氨塔顶。从终冷塔出来的煤气进入洗苯塔， 经贫油洗涤脱除煤气中的粗苯后送往各煤气用户。由粗
苯蒸馏工段送来的贫油从洗苯塔的顶部喷洒，与煤气逆向接触吸收煤气 中的苯，塔底富油经富油泵送至粗苯蒸馏工段脱苯后循环使用。
5、粗苯蒸馏工段
从终冷洗苯装置送来的富油进入富油槽，然后用富油泵依次送经油汽换热器、贫 富油换热器，再经管式炉加热后进入脱苯塔，在此用再生器来的直接蒸汽进行汽 提和蒸馏。塔顶逸出的粗苯蒸汽经油汽换热器、粗苯冷凝冷却器后，进入
9 / 10
油水分离器。分出的粗苯进入粗苯回流槽，部分用粗苯回流泵送至塔顶作为回流液，其余进入粗苯中间槽，再用粗苯产品泵送至油库。存储粗苯
粗苯是煤热解生成的粗煤气中的产物之一,经脱氨后的焦炉煤气中含有苯系化合 物，其中以苯含量为主，称之为粗苯。粗苯为淡黄色透明液体，比水轻，不溶于水。储存时由于不饱和化合物，氧化和 聚合形成树脂物质溶于粗苯中，色泽变暗。自煤气回收粗苯最常用的方法是洗油吸收法。为达到 90%～96%的回收率，采用多段逆流吸收法。吸收温度不高于 20～25℃。 终冷后的煤气含粗苯 25～40g/m3， 进入粗苯吸收塔，塔上喷淋洗油，煤气自上而下流动，煤气与洗油逆流接触，洗油吸收粗苯成为富苯洗油，富油脱掉吸收的粗苯，称为贫油，贫油在洗苯塔吸收粗苯又成为富油。富油含苯 2～2.5%， 贫油含苯 0.2～0.4%。富油脱苯合适的方法是采用水蒸气蒸馏法。富油预热到 135～140℃再入脱苯塔，塔底通入水蒸气，常用压力为 0.5～0.6Mpa。也可采 用管式炉加热富油到 180℃再入脱苯塔。
实习总结：这次去焦化厂实习。主要包括前期的实习准备工作、参观实习阶
段和写实习报告三个步骤。前期需要我先了解新星冶炼公司焦化厂的概况、准备着装、查明路线等各种准备工作。到厂子以后，焦化厂的王主任给我讲解厂子概况以及安全知识。技术员给我介绍流程并参观了化产工艺，有粗笨、添加化肥、焦油、焦渣、这些工作环境危险，都要小心谨慎。通过这次新星冶炼公司焦化厂的实习，我弄清楚了焦化厂的组成、生产过程和主要设备。了解了自己专业的一个重要方向，为专业基础课的验证，专业课的学习建立感性化的认识。同时在这次实习过程中发现自己许多方面的知识不足， 为自己将来在学专业知识的过程能有针对性的弥补自己的缺陷。这次实习，我认为比讲课效果好多了，能更好的明白和掌握流程。实习锻炼了我们，让我们看到了真正的化工设备，了解了化工实际作业环境，同时发现了实际缺陷与不足，激发我们学习的积极性。这是一次成功的有意义的实践活动。
实习感想：现在要找工作企业往往会问我们工作经验， 在大学期间的实习就
是我们积累工作经验的绝佳机会，从这次实习我学到了许多东西，师傅们讲的好多知识，使我们对以后将要学的知识有了一个宏观的认识， 这都对我们今后的专业课的学习有巨大的帮助。焦化厂的化工原料利用率很高，不论是煤原料还是到氨水等原料，几乎都是循环再利用。使化工向绿色化工迈进了一步。化工厂里的设备布局简单合理，安全警示明显而有说服力。厂里的工人师傅们个
10 / 10
个技术过硬。他们纯熟操练机器的样子给我留下深刻的映象。我很感谢他们给我们耐心讲解。同时也讲了作为一个专业化工工作者应该具备的素质。头脑灵活，态度严谨，时刻注意自己的人身安全。焦化厂是有两套工艺设备的，他们同时作业，从中可以看出厂子注重设备更新，充满活力。除以上专业知识的感悟外，我深深的为劳动人民的智慧感到骄傲。这么大的生产设备，这样的生产工具，这样的生产流程都是我们伟大的劳动人民创造的! 也许我们现在的工作技术不优秀，也许我们的工作原理不完美，但我们吃苦耐劳，刻苦钻研，一定会有优秀的技术，完美的原理。所以，作为新一代的未来的化工工作人员，我们只有好好学习专业知识，不断改进创新，为绿色和谐化工努力! 在大学我们学习的是理论知识，缺乏实践机会，通过这次实践让我学到了不少知识，开阔了眼界，明白了实际的复杂性，远不是理论上那么简单，所以我要努力学好我们的专业知识，在学好理论的基础上投身社会，以适应知识经济发展需要，更好应对市场经济的挑战
第五篇：钢铁企业焦炉煤气测量
钢厂是气体用量大户，一般有如下几种组成：
1.空分站和制氧厂出来的各种气体：用气车间或单位需要计量，主要是氧气、氮气、氩气、天然气 和二氧化碳气体
2.压缩空气：需要各车间或单位进行计量。
3.各种煤气：主要是焦炉煤气、高炉煤气和转炉煤气
对于 1，2 两种情况，用户的需求主要如下：
1. 流量计最好直接质量流量测量，无需安装压力变送器、温度变送器和积算仪，并能带数字通讯。
2. 流量变化大，需要有大量程比的流量计才能在小流量的时候也能测好。 3. 一年四季环境温度变化会导致气体温度变化，故流量计最好不需要温度补偿。 4. 气体的压力会随下游用气量的变化而变化，故流量计最好不需要压力补偿。 5.破管焊法兰连接方式成本高且需要停气影响生产，故需要安装简单、维护方便的、对于安全气体 可在线不停气插拔的特殊附件。 6.流量计最好免维护。 钢厂主要煤气种类
高炉煤气。用作高炉热风炉、焦炉、加热炉和锅炉的燃料。高炉煤气发热量低，多与焦炉煤气混合使用。
焦炉煤气。用作焦炉本身和加热炉等的燃料，也可作民用燃料。
转炉煤气。目前国外虽普遍安装回收转炉煤气的设备，但因经济原因，多数工厂把回收煤气燃烧放散，未加利用。日本的钢铁厂已把回收的煤气加以利用，中国有的钢铁厂也进行回收利用。
转炉煤气常与其他煤气混合使用。 发生炉煤气。在钢铁厂中，如果高炉煤气和焦炉煤气不足，可用发生炉煤气补充。发生炉煤气是固体燃料(如烟煤、无烟煤或焦炭)在煤气发生炉中与氧化剂(常用的是空气和水蒸气的混合物)相互作用产生的气体燃料。发生炉煤气主要用于轧钢加热炉、炼钢平炉。要求煤气燃烧温度高或火焰黑度大的用户(如某些加热炉和平炉)可就近制造发生炉热煤气使用。一般用炉则用经过净化的冷煤气。 对于3煤气情况，主要测试难点：
1.气体能源是钢铁企业广泛使用的能源，但对气体能源流量的测量却存在很大的难度，特别是焦炉煤气流量，其测量难度更大。
2.因为在焦炉煤气中除了含有氢、甲烷、乙烷、乙烯等成分外，还含有焦油、萘、氮的水化合物、粉尘、黏着物。
3.这些成分含量虽少，却会产生不利于测量的作用。它们很容易从煤气中分离出来，在管道内壁和管内其它构件表面凝结并聚集起来，使流量测量仪表无法正常工作。(如焦油会敷在测量设备的检测元件上萘会以固体结晶析出堵塞设备。
随外界温度变化会引起低温结晶现象;) 4.气体成分混合多变复杂。混合煤气系统是钢铁联合企业中应用极为普遍的能源供应系统，钢铁企业的混合煤气系统一般是由高炉煤气、焦炉煤气和转炉煤气等多组分混合而成焦炉煤气含有H2(55-60%)，CH4(23-27%)，CO(5-8%)，CO2(1.5-3.0%)，N2(3-7%)，O2(<0.5%)，CmHn(2-4%);密度为0.45-0.50 Kg/Nm3。 5冬季时期，煤气中的水分容易引起冻结。
6.焦炉煤气为有毒和易爆性气体，空气中的爆炸极限为6-30%(体积)。
7.钢厂煤气测量中存在的湿度大、腐蚀性强、粉尘、黏着物、杂质等，易堵，易粘连的复杂工况。气体成分混合多变复杂 气体流速比较低，流量变化不稳定 流量计测量不稳定，不准确等。
8.这些测量对象流体压力低、流速低、密度低、管径大，要准确测量有一定的难度。尤其是煤气，往往含水量、含尘量较高。有的还含有焦油，有的煤气管道内有排不尽的水，这些都要要求仪表有适应能力，不能因为凝液析出而影响测量，不能因灰尘而发生故障。
热式质量流量计具体有如下特征：
1.测量气体是质量流量，不需要温度压力补偿，测量数据不会漂移。 2.传感器材质采用防腐耐磨材料。
3.传感器是两根光滑的探针，不易粘挂。
4.量程比更宽，更能满足于大管径低流速的测量要求。 5.具有自动、手动反吹防堵装置，自动反吹清灰。 6.仪表加防腐耐磨护套.
7.最好做到定期清洗(按焦油量做定期清洗)