城市污水范文

城市污水范文第1篇

第一条 为迅速有效的处理锅炉、压力容器(含气瓶、空压机、储气罐，下同)、压力管道、起重机械(以下简称“特种设备”)等突发事故，增强对突发事故的综合处理能力，根据《特种设备安全监察条例》、《关于特别重大事故调查处理程序暂行规定》、《锅炉压力管道特种色设备事故处理规定》等有关法律、法规、规章，制定本预案。

第二条 本预案所涉及的事故是指特别重大事故、特大事故、重大事故和严重事故。

二、特种设备事故应急指挥系统及职责

第三条 本预案适用于在污水处理厂内使用的特种设备在运行过程中发生的事故。

第四条 为加强对污水处理厂特种设备应急工作的统一指挥，水厂成立了特种设备安全管理领导小组。分管生产的副厂长任组长，成员有生产办、政工办、综合办等部门的有关同志参加。水厂特种设备安全管理领导小组下设办公室，办公室设在水厂生产办。

第五条 特种设备安全管理领导小组职责：

(一)负责水厂范围内特种设备出现非正常情况时，组织、协调和指挥特种设备事故应急处置工作。

(二)制定、落实特种设备应急工作措施，抓好宣传、检查、整治、监督、落实等工作，解决事故应急过程中出现的问题。

(三)决定预案的启动或结束特种设备事故应急处理的程序。

第六条 成立水厂特种设备事故调查小组，由水厂特种设备安全管理领导小组统一指挥，设立事故报告及联系电话，电话号码为8835413。

三、事故报告制度 第七条 实行事故报告制度

事故发生后，事故班组组长应当立即带领有关人员迅速赶赴事故地点积极参与抢救工作，防止事故进一步扩大。并及时向水厂特种设备安全管理领导小组报告。

第八条 事故报告应包括以下内容

1、事故发生单位名称、联系人、联系电话;

2、事故发生时间(年、月、日、时、分);

3、事故发生地点;

4、发生事故设备名称;

5、事故类别;

6、人员伤亡、初步估计的经济损失及事故概况;

7、事故发生原因的初步判断。

第九条 事故情况及发生事故的初步原因应当在24小时内报上级主管部门。

四、事故应急救援

第十条 接到事故报告后，水厂特种设备安全管理领导小组应立即带领职能部门人员立即赶赴出事地点，组织抢救和事故处理工作。

第十一条 水厂特种设备领导小组于有关职能部门在赶赴现场后，应当立即成立现场指挥小组，加强现场的指挥、协调和救援工作。各有关职能部门应积极参加，协助做好事故原因的技术调查分析工作。

1、现场指挥小组在实施紧急救援时，应严密组织，加强联络，并明确相关部门职责分工。

2、及时将现场指挥小组的组成及联系方法报告公司应急抢险指挥部，保证通讯联络畅通。

3、对需调用的救援力量，由事故现场指挥小组向公司应急抢险指挥部报告或直接与相关单位联系。

第十二条 重大以上事故发生后，在迅速组织抢险救护工作的同时，应对事故现场进行严格的保护，防止与事故有关的设备、器材、物品、文件及其他操作凭证等被随意挪动或丢失，需要移动现场物件的，应当及时摄像、拍照，做出标志、绘制现场简图并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证。

第十三条 救援工作纪律：有关的领导和相关人员都必须自觉遵守本事故应急处理预案，一旦发生事故，必须把救援工作放到第一位，按规定立即赶赴事故现场组织救援工作，服从统一指挥，开展积极有效的应急救援。

五、事故调查

第十四条 事故调查工作必须坚持实事求是、尊重科学的原则。 第十五条 事故调查组调查的重点内容：

1、调查事故发生前特种设备的状况;

2、查明人员伤亡、设备损坏、现场破坏以及经济损失情况;

3、分析事故原因(必要时进行技术鉴定);

4、查明事故的性质和相关人员的责任;

5、提出对事故有关责任人的处理建议;

6、提出防止类似事故重复发生的措施;

7、按要求写出事故调查报告。 第十六条 事故调查按下列要求进行。

1、事故的调查应按《锅炉压力管道特种设备事故处理规定》的各项规定进行。

2、事故调查组有权向事故发生班组、有关部门及有关人员了解事故的有关情况，查阅有关资料并收集有关证据。

3、事故发生班组及有关人员，必须实事求是地向事故调查组提供有关设备的情况，如实回答事故调查组的询问，并对所提供情况的真实性负责。

第十七条 调查处理事故时，必须坚持事故原因不查清不放过、事故责任者和群众没有受到教育不放过、事故责任者没有受到应有的处理不放过、没有采取切实可行的防范措施不放过的四不放过的原则，认真、科学地查明事故原因，客观公正的分清责任，严肃处理相关人员，认真吸取事故教训，防止类似事故的重复发生。

城市污水范文第2篇

3.1污水处理构筑物设计计算 3.1.1中格栅

3.1.1.1设计参数：

3设计流量Q=60000m/d 栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=1.0m/s 栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=25mm 栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

333单位栅渣量ω1=0.06m栅渣/10m污水

3.1.1.2设计计算

(1)设过栅流速v=1.0m/s，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽B12Qmax20.91.01.34m 栅前水深hB121.3420.67m

v2(2)栅条间隙数nQmaxehvsin20.9sin600.0250.671.055.6(取n=58) (3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(58-1)+0.025×58=2m (4)进水渠道渐宽部分长度L1角)

(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则h1kh0kv22gsin32.42(0.010.0254BB12tan121.342tan200.9m(其中α1为进水渠展开

L120.45m

)31229.81sin600.094m

(0.08~0.15)

4/3其中ε=β(s/e)

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 (7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=4.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.67+4.3=4.97m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.67+0.094+4.3=5.06m (8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=0.9+0.45+0.5+1.0+1.1*4.97/tan60°=6m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=

3600000.061000

3=3.6m/d>0.2m/d 所以宜采用机械格栅清渣 (10)计算草图如下：

图2 中格栅设计简图

3.1.1.1设计参数：

3设计流量Q=60000m/d 栅前流速v1=0.6m/s，过栅流速v2=0.8m/s 栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=10mm 栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°

333单位栅渣量ω1=0.06m栅渣/10m污水

3.1.1.2设计计算

(1)设过栅流速v=0.8m/s，格栅安装倾角为60度则:栅前槽宽B12Qmax20.90.81.5m 栅前水深hB121.520.75m

v2(2)栅条间隙数nQmaxehvsin20.9sin600.010.750.8139.6(取n=140) 设计两组格栅，每组格栅间隙数n=70条

(3)栅槽有效宽度B=s(n-1)+en=0.01(70-1)+0.01×70=1.39m 所以总槽宽为B=1.39×2+0.15=2.93m(考虑中间隔墙厚0.15m)

L1BB12tan12.930.752tan202.99m3m(4)进水渠道渐宽部分长度(其中α1为进水渠展开角) (5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2(6)过栅水头损失(h1)

因栅条边为矩形截面，取k=3，则h1kh0kv22gsin32.42(0.010.014L121.5m

)30.81229.81sin600.21m

其中ε=β(s/e)

h0：计算水头损失

k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3 ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 (7)栅后槽总高度(H)

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.75+0.3=1.05m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=1.05+0.21+0.3=1.26m (8)格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+1.1/tan=3+1.5+0.5+1.0+1.1*1.05/tan60°=6.67m (9)每日栅渣量ω=Q平均日ω1=

34/3

600000.0810003

=4.8m/d>0.2m/d 所以宜采用机械格栅清渣 3.1.2污水提升泵房

本设计采用干式矩形半地下式合建式泵房，它具有布置紧凑、占地少、结构较省的特点。集水池和机器间由隔水墙分开，只有吸水管和叶轮浸没在水中，机器间经常保持干燥，以利于对泵房的检修和保养，也可避免对轴承、管件、仪表的腐蚀。

在自动化程度较高的泵站，较重要地区的雨水泵站、开启频繁的污水泵站中，应尽量采用自灌式泵房。自灌式泵房的优点是启动及时可靠，不需引水的辅助设备，操作简便;缺点是泵房较深，增加工程造价。采用自灌式泵房时水泵叶轮(或泵轴)低于集水池的最低水位，在高、中、低三种水位情况下都能直接启动。泵房剖面图如图2所示。

图3 污水提升泵房设计简图

3.1.2.1设计概述

选择水池与机器间合建式的方形泵站，用6台泵(2台备用)，每台水泵设计流量：Q=1390L/s，泵房工程结构按远期流量设计

采用AAO工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入平流沉砂池，然后自流通过厌氧池、缺氧池、曝气池、二沉池及计量堰，最后由出水管道排入受纳水体。

各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。

3.1.2.2集水间计算

选择水池与机器间合建的半地下式方形泵站，用6台泵(2台备用)每台泵流量为：Q0=1390/4=347.5L/s 集水间容积，相当与1台泵5分钟容量

3W=0.35560=105m

2有效水深采用h=2m，则集水池面积为F=105/2=52.5m 3.1.2.3水泵总扬程估算

(1)集水池最低工作水位与所需提升最高水位之前的高差为：

21.8(13.910.60.12.0)9.4m

(2)出水管线水头损失

每台泵单用一根出水管，共流量为Q0=1390/4=347.5L/s选用管径为600mm的铸铁管，查表得v=1.66m,1000i=5.75m，设管总厂为30m，局部损失占沿程的30%，则总损失为：

30(10.3)5.7510000.20m

(3)泵站内的管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m (4)水头总扬程为H21.8-13.90.21.51.010.3m取11m 3.1.2.4校核总扬程

泵站平面布置后对水泵总扬程进行校核计算 (1)吸水管路的水头损失 每根吸水管的流量为350L/s，每根吸水管管径为600mm，流速v=1.66m/s，只管长度为1.65m。

沿

1.655.751000i0.01m

直管部分长度1.65m，进口闸阀一个(0.609)Dg600350偏心管一个(0.2) 局部损失

2

2(0.5+0.609)1.66/2g+0.24.88/2g=0.41m 吸水管路总损失为：0.01+0.41=0.42m (2)出水管路的水头损失：管路总长度取25m，渐扩管1个(0.609)90度弯头四个(1.01)

沿程损失 255.75/1000i=0.14m

22局部损失(0.3+0.609+41.01)1.7/2g+0.24.88/2g=0.94m 出水管路总损失为 0.14+0.94=1.08m (3)水泵所需总扬程为

21.8-13.9+1.5+0.42+1.08=10.9m。

取11m。采用6台长沙水泵厂制造的56LKSB-10立式斜流泵，两台备用。该泵单台提升流量340L/s，扬程11.3m，转速370r/min，功率500kW

2污水泵房设计占地面积120m(12*10)高10m,地下埋深5米。

3.1.3、沉砂池

采用平流式沉砂池 3.1.3.1 设计参数

设计流量：Q=1157L/s(设计1组，分为2格) 设计流速：v=0.25m/s 水力停留时间：t=40s 3.1.3.2设计计算

(1)沉砂池长度： L=vt=0.25×40=10.0m (2)水流断面积：

22A=Qmax/v=1.39/0.25=5.56m 取5.6m。 (3)池总宽度：

设计n=2格，每格宽取b=3.5m>0.6m，池总宽B=2b=7m (4)有效水深：

h2=A/B=5.6/7=0.8m (介于0.25～1m之间)

(5)贮泥区所需容积：设计T=2d，即考虑排泥间隔天数为2天，则每个沉砂斗容积

V1Q1TX2K1015110523521.2102.5m

3(每格沉砂池设两个沉砂斗，两格共有四个沉砂斗)

353其中X1：城市污水沉砂量3m/10m， K：污水流量总变化系数1.2 (6)沉砂斗各部分尺寸及容积：

设计斗底宽a1=2m，斗壁与水平面的倾角为60°，斗高hd=0.5m，则沉砂斗上口宽：

a2hdtan60a120.5tan6022..6m

沉砂斗容积：

Vhd6(2a22aa12a1)20.56(22.6222.6222)2.66m(略大于

23V1=2.6m3，符合要求)

(7)沉砂池高度：采用重力排砂，设计池底坡度为0.06，坡向沉砂斗长度为L2L2a210.021.123.9m

则沉泥区高度为

h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×3.9=0.734m 池总高度H ：设超高h1=0.3m， H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.73=1.46m (8)进水渐宽部分长度: L1BB12tan2073.52tan205.4m

(9)出水渐窄部分长度: L3=L1=5.4m (10)校核最小流量时的流速：

最小流量即平均日流量：Q平均日=Q/K=1390/1.2=1157L/s 则vmin=Q平均日/A=1.157/5.6=0.21>0.15m/s，符合要求 (11)计算草图如下：

进水出水

图3 平流式沉沙池设计计算草图

图4 平流式沉砂池计算草图3.1.4、初沉池

3.1.4.1.设计概述

3本设计中采用中央进水幅流式沉淀池两座。则每座设计进水量：Q=25000m/d采用周边传动刮泥机。

3232表面负荷：qb范围为1.5-3.0m/ m.h ，取q=2/mh 水力停留时间(沉淀时间)：T=2h 3.1.4.2.设计计算

(1)沉淀池面积: 按表面负荷计算：AQ2qb10000022241042m

2(2)沉淀池直径：D4A410423.1436m16m

有效水深为：h1=qbT=2.02=4m Dh1302.512(介于6～12)

(3)贮泥斗容积：

本污水处理厂设计服务人口数为80万人。贮泥时间采用Tw=4h，初沉池污泥区所需存泥容积：

VwSNT1000n0.50801044100022433.33m

3设池边坡度为0.05，进水头部直径为2m，则： h2=(R-r)×0.05=(18-1)×0.05=0.85m 锥体部分容积为：

V13h(R2Rrr)2130.85(1821811)96.9m333.33m3(4)

二沉池总高度：

取二沉池缓冲层高度h3=0.4m，超高为h4=0.3m 则二沉池总高度

H=h1+h2+h3+h4=4+0.85+0.4+0.3=5.55m 则池边总高度为

h=h1+h3+h4=4+0.4+0.3=4.7m (5)校核堰负荷：

径深比

Dh1h53040.46.8

介于6-12之间，符合要求。 堰负荷

QnD11573.143625.12L/(s.m)2L/(s.m)

要设双边进水的集水槽。

(6)辐流式初沉池计算草图如下：

出水进水排泥图6 辐流式沉淀池出水55004700进水850

图4 幅流式初沉池设计计算草图

3.1.5、厌氧池

3.1.5.1.设计参数

3设计流量：最大日平均时流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留时间：T=1h 3.1.5.2.设计计算

(1)厌氧池容积：

3V= Q′T=1.39×1×3600=5004m

(2)厌氧池尺寸：水深取为h=4.5m。 则厌氧池面积：

2A=V/h=5004/4.5=1112m

池宽取50m，则池长L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 设双廊道式厌氧池。

考虑0.5m的超高，故池总高为H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。 3.1.6、缺氧池计算

3.1.6.1.设计参数

3设计流量：最大日平均时流量Q=1.39m=1390L/s 水力停留时间：T=1h 3.1.6.2.设计计算

(1)缺氧池容积： V=Q′T=1.39×1×3600=5004m

(2)缺氧池尺寸：水深取为h=4.5m。 则缺氧池面积：

2A=V/h=5004/4.5=1112m

池宽取50m，则池长L=F/B=1112/50=22.24。取23m。 考虑0.5m的超高，故池总高为H=h+0.3=4.5+0.5=5.0m。

33.1.7、曝气池设计计算

本设计采用传统推流式曝气池。 3.1.7.1、污水处理程度的计算

取原污水BOD5值(S0)为250mg/L，经初次沉淀池及缺氧池、厌氧段处理，按降低25%*10考虑，则进入曝气池的污水，其BOD5值(S)为： S=250(1-25%)=187.5mg/L 计算去除率，对此，首先按式BOD5=5(1.42bXCe)=7.1XCe计算处理水中的非溶解性BOD5值,上式中

Ce——处理水中悬浮固体浓度，取用综合排放一级标准20mg/L; b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之间，取0.09; X---活性微生物在处理水中所占比例，取值0.4 得BOD5=7.10.090.420=5.1mg/L. 处理水中溶解性BOD5值为：20-5.1=14.9mg/L 去除率=187.514.9187.50.92

3.1.7.2、曝气池的计算与各部位尺寸的确定

曝气池按BOD污泥负荷率确定

拟定采用的BOD-污泥负荷率为0.25BOD5/(kgMLSS·kg)但为稳妥计，需加以校核，校核公式：

Ns=k2Sef

MLVSSMLSSK2值取0.0200,Se=14.9mg/L,=0.92,f=代入各值，

Ns0..75

0.020014.90.750.920.242BOD5/(kgMLSS·kg) 计算结果确证，

Ns取0.25是适宜的。

(2)确定混合液污泥浓度(X)

*11根据已确定的Ns值，查图得相应的SVI值为120-140，取值140 根据式 X=106SVIR1Rr

X----曝气池混合液污泥浓度 R----污泥回流比

取r=1.2,R=100%，代入得： X=106SVIR1Rr=10614011.2114286mg/L 取4300mg/L。

(3)确定曝气池容积，由公式VV100000187.50.25430017500m

3QSNsX代入各值得：

根据活性污泥的凝聚性能，混合液污泥浓度(X)不可能高于回流污泥浓度(Xr)。

106rSVIr1061401.28571.4mg/L X

按污泥龄进行计算，则曝气池容积为：

VQCY(SSe)XV(1Kdc)105140.5(187.514.9)4300(10.0714)0.7518900m

3其中

3Q----曝气池设计流量(m/s)

c----设计污泥龄(d)高负荷0.2-2.5，中5-15，低20-30 Xr---混合液挥发性悬浮固体平均浓度(mgVSS/L)Xv=fx=0.75*4300mg/L

3根据以上计算，取曝气池容积V=18000m (4)确定曝气池各部位尺寸 名义水力停留时间

tmvQ18000241054.32h 实际水力停留时间

tsv(1R)Q1800024(11)103

52.16h 设两组曝气池，每组容积为18000/2=9000m

2 池深H=4.5m,则每组面积 F=9000/4.5=2000m池宽取B=8m，则B/H=8/4.5=1.8 ，介于1-2之间，符合要求。 池长 L=F/B=2000/8=250m 设五廊道式曝气池，则每廊道长： L1=L/5=250/5=50m 取超高0.5m，则池总高为 H=4.5+0.5=5.0m 3.1.7.3、曝气系统的计算与设计 本设计采用鼓风曝气系统 (1)、需气量计算 每日去除的BOD值：

BOD5100000(87.520)10001.6810kg/d

4理论上，将1gNO3-N还原为N2需碳源有机物(BOD5表示)2.86g.一般认为，BOD5/TKN比*11值大于4-6时，认为碳源充足。

原污水中BOD5含量为150-250mg/L，总氮含量为45-55mg/L,取BOD5为200mg/L，氮为50mg/L,则碳氮比为4，认为碳源充足。

+-AAO法脱氮除磷的需氧量：2g/(gBOD5),3.43g/(gNH3-N),1.14g/(gNO2-N),分解1gCOD--*12需NO2-N0.58g或需NO3-N0.35g。

+-++因处理NH4-N需氧量大于NO2-N，需氧量计算均按NH4-N计算。原水中NH3-N含量为+35-45 mg/L，出水NH4-N含量为25mg/L。

+平均每日去除NOD值，取原水NH4-N含量为40 mg/L，则：

NOD=100000(4025)=1500kg/L

1000100000(4525)=2000kg/L

1000日最大去除NOD值：

NOD=日平均需氧量：

7O2=BOD+COD=2×1.68×1000+4.57×1500×1000=4.0455×10㎏/d 4取4.1×10㎏/d，即1710㎏/h。 日最大需氧量：

7O2max=BOD+COD=2×1.2×1.68×1000+4.57×2000×1000=4.946×10㎏/d 即2060㎏/h。

最大时需氧量与平均时需氧量之比：

O2(max)O2206017101.2

3.1.7.4、供气量的计算

本设计采用网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.3米处，淹没水深4.2米，计算温度定为30摄氏度。

*14选用Wm-180型网状膜空气扩散装置。

其特点不易堵塞，布气均匀，构造简单，便于维护和管理，氧的利用率较高。每扩散器服务面积0.5㎡，动力效率2.7-3.7㎏O2/KWh，氧利用率12%-15%。查表*得: 水中溶解氧饱和度 Cs(20)=9.17mg/L, Cs(30)=7.63mg/L. (1)空气扩散器出口的绝对压力(Pb)：

3Pb=P+9.8×10H

5其中：P---大气压力 1.013×10Pa H---空气扩散装置的安装深度，m 533Pb=1.013×10Pa+9.8×10×4.2=1.425×10Pa (2)空气离开曝气池面时，氧的百分比：

Ot21(1EA)7921(1EA0)0 其中，EA---空气扩散装置的氧转移效率，一般6%-12% 对于网状膜中微孔空气扩散器，EA取12%，代入得：

Ot21(10.12)7921(10.12)0018.43%

(3)曝气池混合液中平均氧饱和度(按最不利温度条件30摄氏度)，即：

Csb(T)CS(Pb2.026105Ot42)

其中，CS---大气压力下，氧的饱和度mg/L 得Csb(30)7.63(1.425102.026105518.4342)7.63(0.70340.4388)8.71mg/L (4)换算为在20摄氏度的条件下，脱氧轻水的充氧量，即：

R0RCS(20)T-20[CSB(T)-C]1.024

取值а=0.85，β=0.95，C=1.875,ρ=1.0; 代入各值，得：

R01.7109.170.85[0.951.08.71-1.875]1.02430-202236.9kg/h 取2250kg/h。

相应的最大时需氧量为：

R0(max)20609.170.85[0.951.08.71-1.875]1.02430-202694.kg/h 取2700kg/h。

(5)曝气池的平均时供氧量: GSR0A0.3E10022500.3121006.2510m/h

43(6)曝气池最大时供氧量：

GS(max)

3RmaxA0.3E10027000.3121007.510m43/h

(7)每m污水供气量：

6.251010000042415m空气/ m污水

333.1.7.5、空气管系统计算

选择一条从鼓风机房开始最长的管路作为计算管路，在空气流量变化处设设计节点，统一编号列表计算。

按曝气池平面图铺设空气管。空气管计算见图见图5。 在相邻的两廊道的隔墙上设一根干管，共5根干管，在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管，全曝气池共设50根曝气竖管，每根竖管供气量为：

362500501250m3/h

曝气池总平面面积为4000m。

3每个空气扩散装置的服务面积按0.49m计，则所需空气扩散装置的总数为：

40000.499000508164个

为安全计，本设计采用9000个空气扩散装置，则每个竖管上的空气扩散装置数目为：

180个

6250090006.95m3每个空气扩散装置的配气量为：/h

将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图进行计算。 根据表4计算，得空气管道系统的总压力损失为：

(h1h2)61.609.8603.68Pa

网状膜空气扩散器的压力损失为5.88kPa，则总压力损失为：5880+603.68=6483.68Pa 为安全计，设计取值9.8kPa。

空气扩散装置安装在距曝气池底0.3米处，因此，鼓风机所需压力为：

P(4.50.31.0)9.850.96kPa

鼓风机供气量：

最大时供气量：7.1×10m/h，平均时供气量：6.25×10 m/h。

根据所需压力和供气量，决定采用RG-400型鼓风机8台，5用3备，根据以上数据设计鼓风机房。

3.1.7.6、回流污泥泵房

取回流比R=1,设三台回流污泥泵，备用一台，则每台污泥流量为

Q0*1

343

43115712578.5L/s

选用螺旋泵的型号为LXB-1000。据此设计回流污泥泵房。

3.1.8、二沉池

3.1.8.1.设计概述

3本设计中采用中央进水幅流式沉淀池六座。则每座设计进水量：Q=25000m/d采用周边传动刮泥机。

3232表面负荷：qb范围为1.0—1.5 m/ m.h ，取q=1/mh 水力停留时间(沉淀时间)：T=2.5h 3.1.8.2.设计计算

(1)沉淀池面积: 按表面负荷计算：AQ4qb1000001624694m

2(2)沉淀池直径：D4A46943.1430m16m

有效水深为：h1=qbT=1.02.5=2.5m<4m Dh1302.512(介于6～12)

(3)贮泥斗容积：

为了防止磷在池中发生厌氧释放，故贮泥时间采用Tw=2h，二沉池污泥区所需存泥容积：

Vw2Tw(1R)QR(12R)n22(11)11571(12)6514m

3设池边坡度为0.05，进水头部直径为2m，则：

h4 (R-r)×0.05=(15-1)×0.05=0.7m 锥体部分容积为：

V13h(R2Rrr)2130.7(1521511)56.23m3

另需一段柱体装泥，设其高为h3，则：

h351456.231520.65m

(4)二沉池总高度：

取二沉池缓冲层高度h5=0.4m，超高为h2=0.3m 则二沉池总高度

H=h1+h2+h3+h4+h5=2.5+0.3+0.65+0.7+0.4=4.55m 则池边总高度为

h=h1+h2+h3+h5=2.5+0.3+0.65+0.4=3.85m (5)校核堰负荷： 径深比

Dh1h5Dh1h3h5302.50.4302.50.650.410.34

8.45

均在6-12之间，符合要求。 堰负荷

QnD11573.143062.05L/(s.m)2.9L/(s.m)

符合要求，单边进水即可。

(6)辐流式二沉池计算草图如下：

出水进水排泥

图6 辐流式沉淀池出水45503850进水700650

图6 幅流式二沉池设计计算简图

3.1.9计量堰设计计算

本设计采用巴氏计量槽,主要部分尺寸：

L10.5b1.2(m)

L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m) B2=b+0.3(m) 应设计在渠道直线段上，直线段长度不小于渠道宽度的8-10倍，计量槽上游直线段不小于渠宽2-3倍，下游不小于4-5倍，喉宽b一般采用上游渠道水面宽的1/2-1/3。

当W=0.25-0.3时，

HH10.70为自由流，大于为潜没流，矩形堰流量公式为QM0bH(2gH)1/2

*16其中m0取0.45，H为渠顶水深，b为堰宽，Q为流量。查表得; Q=1389L/s 则 H1=0.70m,b=1m 则 L10.5b1.2(m)=0.5×1+1.2=1.7m L2=0.6m L3=0.9m B1=1.2b+0.48(m)=1.2×1+0.48=1.68m B2=b+0.3(m)=1.3m 取H2=0.45m，则HH10.450.70.640.7为自由流。

计算简图如图7：

图7 巴氏计量堰设计计算简图

3.2 污泥处理部分构筑物计算 3.2.1污泥浓缩池设计计算：

污泥含水率高，体积大，从而对污泥的处理、利用及输送都造成困难，所以对污泥进行浓缩。重力浓缩法是利用自然的重力沉降作用，使固体中的间隙水得以分离。重力浓缩池可分为间歇式和连续式两种，我们选用间歇式重力浓缩池。如图8所示：

图8 污泥浓缩池设计简图

3.2.1.1浓缩污泥量的计算

XY(SaSe)QKdVXV

其中，X— 每日增长(排放)的挥发性污泥量(VSS)，㎏/d; Q(Sa-Se)— 每日的有机污染物降解量，㎏/d;

Y— 污泥产率，生活污水0.5-0.65，城市污水0.4-0.5; VXV----曝气池内，混合液中挥发性悬浮固体总量，㎏，XV=MLVSS; Kd——衰减系数，生活污水0.05-0.1，城市污水0.07左右

4343取Y=0.5，Kd=0.07，Sa=187.5mg/L，Se=20mg/L,Q=12.01×10m/d，V=2×10m,则:

XV=f×MLSS=0.75×4300/1000=3.225㎏/L XY(SaSe)QKdVX0.5187.520100043V41050.072103.225

0.3910m/d剩余污泥量：QSXfXr

1RRXfXrXrX111390043008600mg/L

QS0.758.6

3604.65m3/d

采用间歇式排泥，剩余污泥量为604.65m/d，含水率P1=99.2%，污泥浓度为8.6㎏/ 3m;浓缩后的污泥浓度为31.2g/L，含水率P2=97%。 3.2.1.2浓缩池各部分尺寸计算

(1)浓缩池的直径

采用两个圆形间歇式污泥浓缩池。有效水深h2取2m，浓缩时间取16h。 则浓缩池面积

ATQ24H16604.65242201.42m3

则其污泥固体负荷为：

MQCA604.658600201.4225.8kg/md

3浓缩池污泥负荷取20-30之间，故以上设计符合要求。 采用两个污泥浓缩池，则每个浓缩池面积为：

A0=201.42/2=100.71㎡

则污泥池直径：

D4A04100.713.1411.33m

取D=12m。 (2)、浓缩污泥体积的计算

VQ(1P1)1P2604.65(199.2%)197%

3161.24m/d

3则排泥斗所需体积为161.24×16/24=107.5m (3)、排泥斗计算，如图，其上口半径r2D26m

其下口半径为0.5，污泥斗倾角取45度，则其高h1=2.5m。 则污泥斗容积

V13h1(r1r1r2r2)184.7m>107.5m

2233(4)、浓缩池高度计算：

H=h1+h2+h3=2.5+2+0.3=4.8m 排泥管、进泥管采用D=300mm，排上清液管采用三跟D=100mm铸铁管。浓缩池后设储泥罐一座，贮存来自除尘池的新污泥和浓缩池浓缩后的剩余活性污泥。贮存来自初沉池污泥333400m/d，来自浓缩池污泥161.24 m/d。总污泥量取600 m/d。设计污泥停留时间为16小时，池深取3m，超高0.3m，缓冲层高度0.3m。直径6.5m。

3.2.2 储泥灌与污泥脱水机房设计计算

采用带式压滤机将污泥脱水。选用两台

机房按照污泥流程分为前后两部分，前部分为投配池，用泵将絮凝剂加入污泥。后面部分选用7D—75型皮带运输机两台，带宽800毫米。采用带式压滤机将污泥脱水，设计选用两台带式压滤机，则每台处理污泥流量为：

Q60024212.5m3/h

选用DY—2000型带式压滤机两台，工作参数如下： 滤带有效宽度2000毫米; 滤带运行速度0.4-4m/min 进料污泥含水率95-98%，滤饼含水率70-80% 产泥量50-500kg/h·㎡ 用电功率2.2kW 重量5.5吨

城市污水范文第3篇

一施工准备技术文件

1、建设工程施工许可证

2、开工报告

3、设计技术交底及图纸会审记录

4、施工组织设计及审批表

5、施工技术交底记录

6、水准点、导线点复测记录

7、测量复核记录

二、材料、构配件检验，复试文件

1、主要原材料、构配件出厂证明、进场复检汇总表

2、见证取样送检试验汇总表

3、水泥检验报告

4、水泥出厂合格证

5、钢筋力学及工艺性能检验报告

6、钢筋出厂合格证

7、砂子、石子试验报告

8、混凝土外加剂均质性检验报告

9、混凝土外加剂出厂合格证

10、砖检验报告

11、砖出厂合格证

12、商品混凝土出厂质量合格证

13、成套设备检验报告

14、成套设备出厂合格证

15、管道出厂检验报告

16、密封橡胶圈、止水胶带、铸铁爬梯出厂检验报告

17、电气设备检验报告

18、电气设备出厂合格证

三、施工试验、检验文件

1、地基、复合地基、挡土墙槽基承载力试验报告

2、(管道沟槽)地基钎探记录

3、沟槽填土(素土、石灰土、砂砾土)击实试验报告

4、填土含水率检验记录

5、管道沟槽回填土压实度检验汇总评定表

6、(管道沟槽回填土)压实度检验报告

7、(管道沟槽回填土)压实度检验记录

8、(箱涵)回填土压实度检验汇总评定表

9、(箱涵回填土)压实度检验报告

10、(箱涵回填土)压实度检验记录

11、水泥混凝土强度检验汇总表

12、水泥混凝土抗压强度统计评定表及检验报告

13、混凝土抗渗性能检验报告

14、砂浆试块强度检验汇总表

15、砌体砂浆抗压强度统计评定表及检验报告

16、混凝土、砂浆配合比试验报告

17、焊缝质量综合评价汇总表

18、钢筋焊接接头力学工艺性能检验报告

19、钢筋挤压接头单向拉伸性能检验报告

20、超声波探伤报告

21、超声波探伤记录

22、钢构件射线探伤报告·

23、设备、钢构件、管道防腐层质量检查记录

24、管道吹洗、消毒、脱脂检验记录

25、补偿器冷拉试验记录

26、电机单机试运行试验记录

27、设备单机试运转记录

四、工程安全及功能性检验文件

1、现浇混凝土结构顶模支撑荷载试验报告

2、无压力管、涵严密性实验记录

3、压力管道强度及严密性试验验收记录

4、预制砼构件性能检验报告

5、阀门安装强度及严密性实验记录

6、污泥消化池气密性试验记录

7、电气绝缘电阻测试记录

8、电气接地电阻测试记录

9、电气照明全负荷试运行记录

10、设备负荷联动试运行记录

11、阀门启闭试验记录

五、隐蔽工程检查验收文件

1、地基、地基处理、基槽隐蔽验收记录

2、电气接地装置隐蔽检查验收记录

3、(混凝土基础)隐蔽工程检查验收记录

4、(管道、)隐蔽工程检查验收记录

5、(预埋件)隐蔽工程检查验收记录

六、预检文件

《工序报验单》《分项/分部工程报验单》

污水管网工程资料目录及表格，谁跟小编要来着速取!

以下内容均是恒智天成小编从网络整理而成，如有问题请及时沟通、指正。

污水管网工程资料目录

1、施工放样报验单

2、施工测量放线记录表

3、工程定位测量记录

4、工程定位(测量)复核记录

5、高程现场检验记录表

6、地基验槽记录

7、无压力管道严密性实验记录

8、首次使用砼开盘鉴定记录

9、工序工种交接检查记录

10、检验申请批复单

11、隐蔽工程验收表(记录)

12、管道基础及管节安装质量报验表

13、检查(雨水)井砌筑质量报验表

14、浆砌排水沟质量表报验表

15、肓沟质量检验报验表

16、建设项目质量检验评定表

17、单位工程质量检验评定表

18、分部工程质量检验评定表

19、工序质量评定表

20、管道基础及管节安装质量检验评定表

21、检查(雨水)井砌筑质量检验评定表

22、浆砌排水沟质量检验评定表

23、肓沟质量检验评定表

24、市政排水工程外观评分表

城市污水范文第4篇

污水处理厂自控系统是整个污水处理工程的重要组成部分，其设计好坏与控制设备选择是否适当，不仅关系着自控系统的性价比的高低而且对以后整个污水处理厂运行维护的难易有着重要影响。笔者以某市污水处理厂这个实际工程为例，对污水处理厂自控系统的设计进行详细阐述。

一、污水处理厂概况

该污水处理厂位于市中区，为日处理能力为5万吨/天的污水处理厂，出水排入黄海，水质达到国家一级排放标准。

本工程采用水解-AICS处理工艺。其具体流程为：污水首先分别经过粗格栅去除粗大杂物，接着污水进入泵房及集水井，经泵提升后流经细格栅和沉砂池，然后进入水解池，。水解池出水自流入AICS进行好氧处理，出水达标提升排入黄海。AICS反应器为改进SBR的一种。其工艺流程如下图1所示：

污水处理厂处理工艺流程

二、污水处理厂自控系统设计的原则

从污水处理厂的工艺流程可以看出，该厂的主要工艺AICS反应器是改进SBR的一种，需要周期运行，AICS反应器的进水方向调整、厌氧好氧状态交替、沉淀反应状态轮换都有电动设备支持，大量的电动设备的开关都需要自控系统来完成，因此自控系统对整个周期的正确运行操作至关重要。而且好氧系统作为整个污水处理工艺能量消耗的大户，它的自控系统优化程度越高，整个污水处理工艺的运行费用也会越低，这也说明了自控系统在整个处理工艺中的重要性。

为了保证污水厂生产的稳定和高效，减轻劳动强度，改善操作环境，同时提高污水厂的现代化生产管理水平，在充分考虑本污水处理工艺特性的基础上，将建设现代化污水处理厂的理念融入到自控系统设计当中，本自控系统设计遵循以下原则：先进合理、安全可靠、经济实惠、开放灵活。

三、自控系统的构建

污水处理厂的自控系统是由现场仪表和执行机构、信号采集控制和人机界面(监控)设备三部分组成。自控系统的构建主要是指三部分系统形式和设备的选择。本执行机构主要是根据工艺的要求由工艺专业确定，预留自控系统的接口，仪表的选择将在后面的部分进行描述。信号采集控制部分主要包括基本控制系统的选择以及系统确定后控制设备和必须通讯网络的选择。人机界面主要是指中控室和现场值班室监视设备的选择。

1、 基本系统的选择

目前用于污水处理厂自控系统的基本形式主要有三种DCS系统、现场总线系统和基于PC控制的系统。从规模来看三种系统所适用的规模是不同。 DCS系统和现场总线系统一般适用于控制点比较多而且厂区规模比较大的系统，基于PC的控制则用于小型而且控制点比较集中的控制系统。

基于PC的控制系统属于高度集成的控制系统，其人机界面和信号采集控制可能都处于同一个机器内，受机器性能和容量的限制，本工程厂区比较大，控制点较多，因此采用基于PC的控制系统是不太合适的。

DCS系统适用于模拟量多，闭环控制多的系统。而现场总线系统的主要优势是适用用于控制点相当较少而且特别分散的系统。从施工和维护的角度来看，传统的DCS系统布线的工作量要远远大于现场总线系统。此外，现场总线系统与DCS系统相比，还有最为重要的一点是开发性好，扩展方便。

本工程的控制点在700点左右，模拟量只占20%左右，属于规模比较小的类型，而且这些控制点是以工艺处理单元为界线分散在厂区各处，因此本工程采用现场总线作为基本控制系统。

2、通讯网络选择

现场总线系统最主要的特点就是依赖网络通讯，分散控制和信号采集，最大程度的减少布线，节省安装和维护费用。现场总线主要是指从现场控制器或 IO模块到监控系统的通讯网络。目前现场总线，根据通讯协议的不同可以分为很多种，比如，Profibus、CAN、ControlNet、 DeviceNet FF Lon总线等。目前现场总线技术还没有统一的标准，各自的功能特点基本一致，因此本工程设计时选用在中小型控制系统应用非常广泛的ProfiBus总线。其在性价比较高，且在国内推广的时间长，稳定性较高。

Profibus总线有三种形式DP、PA和FMS。PA总线是与智能仪表结合在一起安全性非常高的一种ProfiBus总线形式，造价比较高，常用于石油化工冶金等行业;FMS总线适用于大范围和复杂的通讯系统，旨在解决通用性通讯任务，传速速度中等;DP总线是用于传感器和执行器级的高速数据传速网络，不需要智能仪表配合，安全性略低于PA总线。本工程是污水处理工程，对通讯安全性的要求并不太高，通信的任务比较简单，对系统的传输速度有一定要求。因此本工程的采用ProfiBUS-DP网络，即用西门子S7系列PLC搭建整个系统。总线采用普通双绞作为传输介质，通讯速率可以达到 12MBP。

3、现场站设备配置的选择

对于Profibus-DP网络来说只是提供了一个从现场到监控层的信息通道，但信号的采集和执行命令的下达仍然需要由控制器和现场的IO模块组成的站来完成。ProfiBus-DP网络是一种主从站的网络结构。整个网络上最多可以有128个从站，但只有一个作为主站，所有的通讯事务都由主站来管理。主站必须要有控制器(CPU)，同时也可以安装IO采集模块。从站有两种方式：CPU+IO模块和通讯模块+IO模块。第一种方式每个从站都由 CPU，每个站的控制事务都由本站完成，与主站之间的通讯量比较少。第二种方式是所有的从站都没有CPU，所有的控制事务都由主站CPU来完成，通过总线网络把命令结果传输到从站完成，从站只是远程IO。

前述这两种从站组成方式各有自己的特点。第一种方式，控制比较分散，通讯事务较小，对网络的依赖不强，但每个站都有CPU，造价高。第二种方式，控制集中，控制事务对网络依赖性强，需要可靠的网络来支撑，同时对主站CPU的性能要求高，在软件编程和调试方面具有很大的优势。这两种方式对工程的现场安装布线施工影响比较少。

本工程控制点的规模施工调试工期比较短，选用了性价比比较高的第二种方式作为从站的组成方式即由西门子IM153通讯模块和S7 300系列IO模块组成，主战CPU选用S7 315-2DP系列。

4、人机界面设备的选择

人机界面设备是直接与操作管理人员进行交流的监控视备，一般由两部分组成，即现场监视设备和中控室监视设备。现场监视设备可以是PC机或是触摸屏，中控室监视设备一般由工控机、模拟屏或投影仪等组成。监视设备应在兼顾投资的情况下，保证操作管理人员可以对整个污水处理厂全面直观的监视与控制。

现场监视设备一般在比较重要的单元或控制事务比较大的从站中设置，以便操作人员及时对现场情况进行处理。本工程的从站的规模比较少，厂区大小从操作距离来看并不大，同时现场操作间内均设有有线电话，因此可在不设不设现场监视系统的情况下保证现场与中控室的联络畅通。

中控室监视设备是全厂的指挥和信息处理中心，其作用不言而喻。中控室监视设备比较传统的做法是模拟屏加工控机的方式，这种方式造价比较高且复杂。随着多屏卡功能的不断完善，现场又出现了工控机多屏显示加投影仪的模式。多屏卡的安装使得一台工控机可以同时拖动多台显示器，并显示不同画面，不同的工段可以同时显示，保证了操作人员监视的全面性。投影仪可以把所需要的任何画面进行放大显示，也可以供人参观。第二种方式的造价要远低于传统做法。本工程选用APPinx一拖四的多屏卡和东芝投影仪一台。

5、其它

成套设备的耦合

本工程中鼓风机为高速离心风机，脱水机为2000mm带宽脱水机，均为大型设备。这些大型设备是由许多辅助电动部分与主机共同工作完成鼓风机和脱水机的正常工作。本工程设计要求大型设备都单独配有自己小型的控制器，由供应商根据自己的经验编制相关程序并预留Profibus-DP接口，最终成为整个自控系统的一个从站。这样就其它大型设备自控系统与整个自控系统无缝连接，减少了不同供应商之间任务的交叉重叠。

监控软件的选择

监控软件是人机交流的桥梁和翻译，是保证整个自动控制系统易操作、易维护最重要的部分。应选用成熟、先进并应用广泛的知名监控软件，本项目选用力控PCAUTO组态软件。

自控控制系统与管理层的衔接

自控系统操作与污水处理厂管理层的衔接主要是把自动控制系统收集到的全厂信息可以顺利传输到管理层计算机，管理人员可以在线查看污水处理厂的运行状况并调用相关的运行数据。随着监控软件的供应商对INTERNET技术的不断应用开发，监控软件都可以通过局域网或INTERNET广域网进行信息发布，管理层或授权用户在任何可以上INTERNET网的地方便可浏览运行状况。而所使用MS IE浏览器的安全性问题已经得到解决。

冗余问题

由于本工程为污水处理厂工程，其安全性和可靠性要求并不严格，本设计没有对通讯网络和控制器进行冗余配置，只对上位工控机采用了双机热备配置。笔者认为在资金允许的情况下，应对主控制器进行冗余配置。

四、自控系统的站点划分

根据污水处理工艺的工作原理以空间分别特点，在布线最小、功能完整的情况下对全厂的站点进行了划分，子站为泵房站、水解池站、1号改进SBR 站、2号改进SBR站、脱水机房站和鼓风机房站。泵房子站负责提升泵房、粗格栅、细格栅和沉砂池的数据处理，脱水机房站除负责脱水机房外，集泥池、浓缩池也归在该站内，其余子站负责各自的工艺单元。主站为变电所站，设在变电所内。各站配置控制点数量统计如下表：

工段名称 控点类型及数量

DI DO AI AO

泵房子站 96 16 20 2

水解池子站 64 32 16

1号改进SBR子站 160 64 32

2号改进SBR子站 160 64 32

脱水机房子站 24 8 8

鼓风机房子站 设备配套PLC并提供接口

各站所配置的控制点数量，富余量均大于20%。本工程自控系统的结构如图2所示：

污水处理厂自控拓补图

五、自控系统的仪表选择

仪表系统遵循“工艺必需、计量达标、实用有效、免维护”的原则进行设计，仪表配置如下：

粗格栅渠配置超声波液位差测量仪表1套;

集水池配置超声波液位测量仪表1套;

细格栅进水井：pH及温度测量仪表1套;

细格栅渠配置超声波液位差测量仪表1套;

AICS反应池配置溶解氧测量仪表及悬浮物浓度测量仪表各4套;

AICS反应池进气管路流量测量仪表3套;

鼓风机房配置鼓风机进出风管压力测量仪表6套;

集泥池配置超声波液位测量仪表1套;

脱水机房配置脱水机进泥管路流量测量仪表2套(随污泥脱水设备成套);

絮凝制药装置液位开关2套(随污泥脱水设备成套);

变电所配置各出线回路的电量测量仪表。

尽管上述仪表中部分仪表已经实现的国产化，但是在精度和稳定方面与进口产品还有一定的差距，因此上述仪表中除通用的流量、温度和压力仪表外，其它均采用进口产品。

六、自控系统的功能设计

自动控制系统除了保证污水处理工艺的正常运转外，还有可以提高处理工艺的整体优化水平等，本工程的功能设计主要归纳如下;

1、单体设备控制

对单体设备来说其控制分为三个层次，其优先顺序为现场手动控制、上位手动控制和PLC自动控制，这样现场发现设备故障时可以最快的速度切断故障设备的运行，最大程度地降低设备的损坏程度。在整个系统中，单体设备的损坏时保证系统其它无关联设备的正常运转。

2、节能控制

本工程的节能设计主要包括提升水泵的变频控制和好氧部分溶解氧自动调节控制两部分。

通过变频器与液位计形成闭环控制，保持集水井内液面的稳定，这样可以减少因提升泵的启动对处理系统造成的冲击，保证系统的稳定运行，同时根据水量变化调节水泵频率，降低了运行能耗。

为保持AICS反应器曝气部分溶解氧浓度稳定在2mg/l左右，通过控制鼓风机进口导叶角度来实现鼓风机的流量的调节，达到节能的目的。

此外，液位差控制的格栅的按需运转也是节能设计的一部分。

3、信息处理设计

通过上位监控软件系统直接采集的在线仪表数据，并以数据报表和图形显示，还可根据处理工艺原理自动对所采集的数据进行分析和推导，提炼出对运行操作更有指导意义的数据。如：

污泥负荷、 提升水泵运行效率、污泥龄、絮凝剂投加比例、鼓风机运行效率、泵房提升单方水量的电耗、鼓风机每1000m3供风的电耗、单方污水污泥处理的电耗、低压总电量、附属设施耗电量、工艺设施总耗电量、提升电耗、供风电耗以及工艺其它各个工艺构筑物的电耗等等。

七、自控特点：

1、低投资：投资少

本工程除一些精度要求高的在线监测仪表(污泥浓度计、溶解氧仪和液位计)为进口仪表外，其余部分在线仪表实现国产化，节省了一部分投资费用。

另外，从工艺控制角度看，省区了一些不影响工艺运行要求的在线仪表，如ORP计、气体流量计等。不设现场监视设备的也是降低投资的重要原因之一。

在自控系统的总线技术选取上、现场I/O控制设备和上位监控设备的选取上，均采用了性价比较高的产品。如PLC采用西门子S7-300系列等。

本自控系统从以上几点节约了大量的费用。

2、低费用：运行费用低

在占全厂能耗90%的原水提升和鼓风曝气这两个环节上，依托自动控制系统，进水段实现恒液位、变流量控制，由大功率变频装置拖动大流量潜污泵，完全涵盖了500—3000m3/h的流量范围，克服了多台泵切换启停，流量突变对后续工艺的水力冲击，也达到节能的目的，立式潜污泵的提水电耗为 4.75kwh/km3。

占全厂能耗75%以上的鼓风机选用单级高速离心风机，通过控制进口导叶开度调节风量，从而降低能耗，具体的作法是在夜间小水量和过渡工序时自动减小供气量。

3、管理操作简便

本自控工程在上位软件二次开发过程从人性化角度出发，提高自控系统的可操作性，使管理者在任意时间和地点可对工艺系统进行全方面的监控，及时了解到处理系统运行的优劣状态。

八、投资

本工程自控系统的预算费用约占污水处理厂总投资的5%左右。与其它污水处理厂相比，本工程的自控系统投资是中等偏下，性价比较高。

九、结语

该污水处理厂自控系统是根据工艺要求在确定的设计原则下进行设计，既保证污水处理系统的正常运行，又尽可能的降低了工程的造价投资，其设计过程和结果对其它污水处理工程的自控设计具有一定的借鉴意义。

城市污水范文第5篇

1 城市污水对于城市建设的影响

城市建设是加速城市化发展进程的必要措施, 但必然也会产生一系列环境问题, 在目前形势下, 城市建设对于环境的影响主要体现在大气、水和土地占用三个方面。而其中, 污水对于环境来讲一直是十分严峻的问题, 污水处理对于城市环境污染治理尤为重要, 在我国当前城市建设中, 污水处理依然存在着很多问题, 如污水处理的设备、污水处理厂建设投入不足, 导致了资金不足、人力不足的情况。又如污水在处理时, 收集管网不能满足需要或不全面、不配套等, 使得污水处理时有效率性不能发挥、污水处理不彻底。同时, 污水处理技术相对落后, 不足以支持城市发展中的配套功能等, 都会对城市污水处理造成不良的影响。而现社会中, 环境质量的提升就是人们生活水平的提高, 污水处理的不达标对人们生活水平是一种严重的挑战。由于污水处理不达标所带来的各项问题也越来越引起人们的重视, 成为社会的焦点, 所以城市污水处理技术革新, 处理能力的加强也成为环境污染治理的焦点内容之一。

城市污水管网建设是城市基础设施中重要的环节, 是城市污水收集和集中处理的关键环节, 是污水处理和水资源保护、改善环境的必要手段。但是由于历史原因, 我国城市污水管网建设和管理目前相对滞后, 产生了一系列问题, 如何解决这些问题是我们所要面对和思考的重要问题。当前城市建设越来越提倡规划先行, 但是有些规划还是缺乏严谨性和科学性。因此, 建立统一协调机制, 突出规划的整体性、系统性和严谨性, 统筹规划区域污水治理的全局, 加大研究污水途径, 提高污水收集率和处理效率, 并通过行政手段确保其顺利实施。其次要加强对污水管网工作的统一管理, 做到统筹兼顾和保障可持续发展;再次要多渠道筹集资金, 保证建设投入, 加快污水管网的配套建设;此外要重视注意城区排水管网建设和管理, 实施污水的截流改造与分流改造;同时, 要全面调查管网实际, 有效发挥现有管网的效能。

2 城市污水治理的主要思路

城市是人口集中的地方, 也是环境矛盾相对尖锐的地方, 因而要解决城市水污染治理问题, 规划先行是首要因素。在城市规划中, 环境的保护问题也是将城市进行有效持续发展的根本所在, 是现代经济社会中城市发展的首要因素, 只有城市在规划时将环境治理问题作为首要因素考虑, 才能在根本上改善环境状况。

同时要加强污水管网的系统管理工作, 比如加强污水源头管理, 加强排水许可制度, 建立全面的重点排污户档案;加大污水管网养护投入, 切实维护管理现有设施;规范有关污水管道的施工行为, 严格工程验收和项目交接的管理;加强污水管网的运行、维护等, 保证城市污水处理的基础条件。

在对污水处理中, 要坚持做到废水分类及处理, 尤其是工业废水, 要进行细致严格的分类。目前对于工业废水分类通常有三种办法, 第一种是按工业废水中主要污染物的化学性质分类, 如无机废水和有机废水;第二种是按产生废水的产品和加工对象分类, 如冶金废水、造纸废水等;另一种是按废水中污染物的主要成分分类, 如酸性废水、碱性废水、含硫废水等。因此在污水处理中, 也要坚持几个原则, 如选用无毒生产工艺代替或落后生产工艺, 杜绝或减少有毒有害废水的产生;在使用有毒原料以及产生有毒中间产物和产品过程中, 应消除滴漏、减少流失;含有剧毒物质废水应与其它废水分流, 流量较大而污染较轻的废水, 应适当处理循环使用等。

对于城市污水处理, 还要加强污水处理的技术的提升。在目前的处理工艺中, 膜处理法占据着重要地位, 膜处理法在应对冲击力以及负荷的持久上比较强, 产泥量少并对占地没太高的要求, 而且操作简单;活性污泥法使用于大多数的污水处理, 应用范围广泛, 最后流放的水质好, 但设备投入较高;臭氧处理法是一种处理效果佳、发展前途大的方法, 但投入也较大;曝气充氧技术作为城市污水处理上的龙头, 工艺以及技术就已经相对完善, 在城市污水处理中处重要地位。

城市污水治理的关键在于管理措施的保障。在城市的建设中, 水污染治理作为其中的一项重要内容, 应当纳入各级政府和部门的建设目标中, 建立相应的考核机制, 通过考核以及对工作的评价, 促进水污染治理的进程;依靠先进的科学技术, 加强技术创新的应用和实践;要加强对水环境保护的监督, 建立相应的监督机制, 进一步推动生态环境保护各方面的建设;加大城市管网建设及保护的投入;进一步优化资源配置, 处理好生态环境与城市的关系;广泛开展宣传教育, 提高公民的生态环境保护意识;制定相关治理措施, 保护生态环境。

总之, 城市水处理是一个系统的复杂的工程, 不仅要从技术上不断创新, 设备上不断投入, 建设上不断科学化, 更要在管理上加强科学化探索, 进行全面有效的探索实践, 才能让城市水治理工作科学发展、可持续发展。

摘要：污水对于环境来讲一直是十分严峻的问题, 污水处理的不达标对人们生活水平是一种严重的挑战, 所以城市污水处理技术革新, 处理能力的加强也成为环境污染治理的焦点内容之一。

关键词：城市环境,污水治理

参考文献

[1] 邹家庆, 工业废水处理技术[M]化学工业出版社.

城市污水范文第6篇

1 污泥传统处置方法

污泥传统的处置方法有卫生填埋、填海、焚烧等。

污泥的卫生填埋始于上世纪60年代是指寻找合适的场地将污泥填埋后加以固封,是从保护环境的角度出发,在传统填埋的基础上经过科学选址和必要的场地防护处理,具有严格管理制度的、科学的工程操作方法。由于填埋技术对污泥的土力学性能要求较高,随着污泥量的增加,大面积选址更加困难,特别是在人口稠密的国家;同时市政建设也正在迅速占用着可利用的土地资源,合适的场地不宜寻找[5]。污泥中含有的营养物质使大量病原菌繁衍,导致污泥霉变,污染环境。污泥填埋后,其降解、无害化的过程中会释放出甲烷气体,若收集不当,不仅会污染大气,还可能成为安全隐患。而且,填埋过程中产生的有害浸出液可能会通过雨水夹带和渗漏作用污染地下水环境,污染土壤,使土地毒化、酸化、碱化。此外,污泥填埋费用高昂,据国内污水处理厂调查每吨污泥的填埋处理费用平均约为40元/吨。总之,填埋并不是理想的处置方法。

污泥投海是利用海洋的环境容量,一是投海,二是造地。这种方法只能是解决污泥出路的一种权宜之计,并没有从根本上解决环境污染问题。在我国,这种污泥处置方式不被推荐采用。

焚烧是利用污泥中有机成分高,具有一定热值的特点来处置污泥。在所有的污泥处置中,焚烧方法产生的剩余物最少;它的另一个优越性在于焚烧的产物无异味但是其不足也是显而易见的。首先,基建费用和运行费用高。其次,在焚烧过程中产生飞灰、炉渣和烟气。由于污泥中含有大量的有机物,燃烧时会产生大量的有害物质,如二噁英、二氧化硫、盐酸等气体,若控制不当可能会产生二次污染。这些不利因素都限制了该方法的广泛应用。

2 污泥资源化、能源化利用途径

随着土地资源日益匮乏、环境标准的严格化,传统的污泥处置方式已经不能够适应今后环境可持续发展的要求,污泥的根本出路必然是资源化。污泥资源化利用途径包括污泥堆肥土地利用、污泥材料化利用、污泥能源化利用以及污泥的其它资源化利用。

污泥堆肥土地利用是指污泥经处理后可用于农田的施肥,垦荒地、贫瘠地等受损土壤的修复及改良,园林绿化建设,森林土地施用,以及尾矿堆、露天矿坑的固定等。但是由于污泥中含有很多盐分、重金属、病原菌、寄生虫、有机污染物等有害成分,直接利用会污染土壤、水体,危害农作物或通过食物链危害人体健康,因此必须经过无害化、稳定化处理达到一定要求后方能施用[6]。因为污泥中含有大量病原菌、寄生虫卵及重金属等有害物质,所以污泥用作农肥前,必须研究污泥中的重金属、寄生虫卵以及其它有毒有害物质,并确定出最佳的投加量。

污泥的材料化利用技术也很广泛,如利用污泥制砖、制陶瓷等用作建筑材料,目前主要用于制造建筑材料,它被看作是一种可持续发展的污泥处置方式而在日本以及欧美国家逐渐发展起来,其处理(预处理和建材制造)的最终产物是可在各种类型建筑中使用的材料制品。因此,无需依赖土地作为其最终消纳的载体,同时它还有可能代替一部分用于制造建筑材料的原料,因此具有资源保护的意义。

一些学者研究发现,来源于污泥热解的衍生材料可以作为很好的吸附剂。城市污水处理厂污泥作为原料使活性炭制备的原料成本降至最低。此外,污泥还可用作型煤粘结剂,污泥作为型煤粘结剂替代白泥(一种常用粘结剂)可改善在高温下型煤内部孔结构,提高型煤气化反应性,降低灰渣中的残炭,提高炭转化率。

3 我国城市污泥处置方法分析

我国部分地区采用填埋处理污泥,但多数地区因填埋场的选址及运输花费等问题限制了其广泛应用。由于填埋并未最终避免环境污染,只是延缓了污染产生的时间,这都决定了土地填埋从多方面来讲都不是处置污泥可以长久依赖的方法。焚烧法的技术和设备复杂、耗能大、费用较高,并且有大气污染问题。污泥投海受到地理位置和国际海洋有关公约的限制以及对海洋生态系统和人类食物链己造成威胁。污水污泥用作建材是近年处于研究阶段的新课题,尚有许多技术难题需要解决。因此,上述几种方法的使用在我国都受到限制。而污泥堆肥化处置由于花钱少收益高,己成为最受欢迎的污泥处置方式,被越来越多的污水厂采用。

污泥施用到土壤中可以提高土壤的物理化学及生物学性状,我国是一个发展中的国家,又是一个农业大国,其广阔的土地资源是发展污水污泥土地利用的天然优势。因此,无论从经济因素还是从肥效利用因素出发,污泥的土地利用特别是污泥的农用都是一种符合中国国情的处置方法。这种处置方法一方面可以为国内污水厂污泥找到一条根本出路,另一方面还可缓解我国农村资源的短缺。城市污水污泥的处理处置与污泥资源化相结合,必将成为城市污水污泥的最终出路。

4 结语

通过各种污泥处置方法详细的对比分析,结合我国具体国情,我国当前适宜采用污泥土地利用特别是污泥农用这一处置方法,并且迫切需要加强污泥材料化利用的研究,使污泥处置朝着资源化的方向发展。

摘要：本文总结了当前城市污泥处置的各种方法,结合污泥的资源化、减量化、稳定化及无害化,对各种处置方法进行了分析,指出我国城市污泥的有效利用应根据我国国情采取以农业利用为主,其他方面为辅的处置方式。

关键词：污泥,处置方法,资源化利用,污水处理

参考文献

[1] 何培松,张继荣,陈玲,等.城市污泥的特性研究与再利用前景分析[J].生态学杂志,2004,23(3):131～136.

[2] Suna Cinar,Turgut T.Onay,Aysen Erdincler.Co-disposal alternatives of various municipal wastewater treat-ment-plant sludges with refuse[J].Ad-vances in Environmental Research,2004(8):477～482.

[3] Deniz Dolgen,M.Necdet Alpaslan,Nafiz Delen.Agricultural recycling of treatment-plant sludge:A case study for a vegetable-processing factory[J].Journal of Environmental Management,2007(84):274～281.

[4] F.Y.Wang,V.Rudolph,Z.H.Zhu.Sewage Sludge Technologies[J].Ency-clopedia of Ecology,2008,Pages3227～3242.

[5] 张幸涛.城市污泥的减量化与资源化研究[D].重庆大学,2005.