空气中取水范文第1篇
1 强化传热原则
在传热学中传热量可用下式计算:
即Q=k AΔT
通过上式我们可以分析出提高传热的途径。
1.1 提升平均温差ΔT
可采用逆流的方式提升换热交换面积, 因为相互流动换热的气体在经过换热器时, 逆流的ΔT最大, 顺流ΔT最小。
1.2 增加受热面积F
使用较小的管径是提升换热面的一种良法。可以通过增加肋片等提升换热面。
1.3 提高传热系数k
提高传热系数k是强化传热的最重要的的途径, 且在换热面积和平均温差给定时, 是增加换热量的唯一途径。当管壁较薄时从传热学中我们知道, 传热系数k可用下式计算:
由公式可知提升k, 需提升h1和h2, 当h1和h2差距较大时, 相对来说提升相对小的那个效果好得多。
2 强化传热在管式空气预热器中的应用
空气预热器是电站锅炉中必不可少的一个部件, 对于提高锅炉效率、保证燃烧方面起着重要的作用。管式空气预热器是最常用的一种空气预热器型式。在大型锅炉设备中, 管式预热器可重达数千吨。以配800MW机组的燃煤锅炉设备为例, 管式空气预热器的重量约为2500 t。因此, 在管式空气预热器中采用强化传热技术具有重要的实际意义。
在管式空气预热器中, 管内流动的为热烟气, 管外流动的为被加热的空气, 两者的换热系数都较低, 因而可以考虑在空气和烟气两侧均采用强化传热技术。
现以一个配800 MW机组锅炉的普通管式空气预热器为对象, 来讨论采用外肋片、插入螺旋片一级采用扩缩管等强化传热技术对管式空气预热器的影响。
2.1 采用管外焊以纵肋、管内插有螺旋片的管式空气预热器
经过多种方案比较, 这一种强化传热方法对于改进管式空气预热器的设计是无效的。计算表明, 当管外有纵肋, 管内插有螺旋片以及烟气在管内流动, 空气在管外横向冲刷管子时, 管子数目可以减少, 但由于存在肋片, 实际换热面积比采用光管时大。流动阻力则和光管时接近。此外, 所用的螺旋片所需的金属管约为管子金属量的4 %。
如果只采用外肋而不采用螺旋片, 则只有在空气侧强化了传热, 这是不合理的, 因为烟气侧的热阻也很大, 只强化一侧换热对传热系数的增长好处不多。
如果只在管内插入螺旋片而在管外无外肋, 同时使空气以较高速度纵向冲刷管束, 使空气侧和烟气侧的换热系数相近, 则换热面可以减少25 %左右, 而总的流动阻力要增加几倍, 这在实际上是行不通的。因此较合理的方案是采用烟气在插有螺旋片的管中流动而空气则横向冲刷管束的措施。
2.2 管内插有螺旋片, 管外空气横向冲刷的管式空气预热器
采用强化传热技术的管式预热器由普通光管构成的管式预热器的各项数据比较列于表1中。
由表可见, 当管内插有螺旋片时与光管时相比, 在阻力相近时可减少换热面23 %。此外, 采用螺旋片后可以提高管壁温度, 这对改善空气预热器的腐蚀是有益。这种方案的缺点为使空气预热器的占地面积比普通空气预热器增多40 %.
2.3 采用扩缩管构成的管式空气预热器
我们讨论两种采用扩缩管空气预热器的方案:一种方案采用管径尺寸为51x1.5mm的扩缩管;另一种采用管径尺寸为40x.5mm的扩缩管。这两种方案的各项数据比较也列于表1中。
由表1 可见, 采用管径较小的方案管子数目多但空气预热器的高度小, 总的占地面积和体积也比较小;采用管径较大的方案则与此相反。两种方案的换热面相近。在表1中, 标明相对百分数的各值都是相对于以光管构成的普通管式空气预热器的数值而言的。
综合分析表1可见, 采用扩缩管的强化传热方案3和方案4对改进管式预热器各项指标的效应最好。当采用扩缩管时与采用光管相比, 可节省换热面34 %~38 % (根据采用管径直径为40mm货51mm的管子而定) , 管子数目以及相应的管板上为安装管子所需进行的钻孔数可减少1~2倍。在空气预热器内部结构方面也比表1 中的方案1 和方案2 简单。此外方案3 的流动阻力也比其他方案的小些。采用管内插入螺旋片的方案2与光管的相比, 可使空气预热器的高度减少22 %左右, 可使空气预热器的高度减少一半。
摘要：空气预热器是电站锅炉中必不可少的一个部件, 对于提高锅炉效率、保证燃烧方面起着重要的作用。管式空气预热器是最常用的一种空气预热器型式。在大型锅炉设备中, 管式预热器可重达数千吨。以配800MW机组的燃煤锅炉设备为例, 管式空气预热器的重量约为2500t。因此, 在管式空气预热器中采用强化传热技术具有重要的实际意义。
关键词：强化传热,空气预热器,螺旋片,扩缩管
参考文献
[1] 徐春燕.燃煤锅炉改用天然气锅炉供热技术探讨[J].装备制造, 2014, (S1) :112-113.
[2] 刘凤国, 金阳.燃煤锅炉改用天然气锅炉供热技术探讨[J].山西建筑, 2014 (04) :113-114.
[3] 钟艳霞.银川市大气环境污染特征分析[J].宁夏大学学报 (自然科学版) , 2003, 24 (3) :290-292
空气中取水范文第2篇
滁州市第四自来水厂取水泵房施工方案
一、编制依据
1、相关施工图纸。
2、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
4、《建筑地基、基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002
5、《钢筋焊接及验收规范》JGJ18-96
6、《钢筋焊接接头试验方法标准》JGJ/T27-2001
7、《建筑防腐蚀工程施工及验收规范》GB50212-2002
8、《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2002)。
9、《电力建设施工质量验收及评定规程(DL/T 5210.1—2005)》(第一部分：土建工程)
10、《电力建设安全工作规程(DL 5009.1—2002)》
11、《建筑工程施工手册》(中国建筑工业出版社)(第四版)。
二、施工部署
1、根据本地的地下水水位和现场情况，计划采取井点降水的方法进行施工。根据现场需要定出井点位置、数量及深度。
2、根据设计要求进行整体基坑开挖。
3、根据各部分的基底标高，本着“先深后浅”的原则依次顺序进行施工，标高影响不大的部位可以根据工程需要现场进行调整，泵基础在泵房池壁完成后进行施工。
4、本工程施工顺序是：首先施工底板(包括集水坑)，并将池壁上翻300mm高和底板整体一次浇注，施工缝采用3mm厚止水钢板处理，其宽度为300mm;然后施工侧壁及挑板，侧壁模板采用Ф12止水螺栓加固，双向间距@500mm，在对拉螺栓的中间加焊50×50mm止水片。
5、在零米以下部分施工完毕后，水池部分进行满水试验;试验合格后方可进行基坑回填，回填至室外地面的高度，然后进行上部结构的施工。
6、本工程上部为框架结构，待地下部分施工完毕，回填土完成后进行上部结构的施工;上部结构先施工框架柱梁板，后进行墙体砌筑及建筑工程的施工。
吉林省建筑安装工程股份有限公司泰州市生物质热电项目部 取水泵房施工方案
- 2使模板下端放平，用水平钢管顶紧模板的方木(竖向)，钢管与方木之间不应有间隙，并加以固定。池壁模板支撑沿池壁两侧采用钢管脚手架,竖向钢管间距1000×1000mm，并通过原混凝土基础底板支撑。水池侧壁的模板采用长度为1300mm、Ф12止水螺栓加固，双向间距不得大于500mm，每块模板8根止水螺栓加固，在螺栓的中间加焊50×50mm止水片，在池壁两侧用Ф25圆钢焊接螺栓杆，并用钢管、扣件于内外脚手架相连。待混凝土强度达到规范要求时，方可进行模板拆除工作。拆除模板的过程中，严禁碰坏构件。
模板的拆除：
拆模的时间应按同条件养护的混凝土试块强度来确定，其标准为：侧模的拆除，其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损伤时，方可拆除;跨度小于8m的板、梁，混凝土的强度须达到75%，方可进行高大模板的拆除工作，模板拆除应履行拆模审批手续，经技术负责人审批后方可实施。
模板、钢筋及其它材料等施工荷载应均匀堆置、放平放稳，施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求;架体搭设后应全面检查支撑架的立杆间距、步距、扣件连接、连墙杆、支撑体系等是否符合施工方案要求;拆架前应清理架板上的杂物及地面障碍物;严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑后拆，先拆除栏杆、脚手板、剪刀撑，而后拆除水平横杆、立杆。高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除时，高度不应大于两层。架体连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除或数层拆除后再拆支撑架体。拆除时必须统一指挥，动作协调，当解开与别人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。高大模板拆除时，严禁将拆除的杆件向地面抛掷，应专人传至地面，并按规格分类均匀堆放。高支模支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。
(四)高支模工程
本工程高支模所用的满堂脚手架统一采用扣件式钢管脚手架，所有柱、梁、板选用的木板、木方、钢管、扣件、对拉螺杆等材料均应符合本方案要求及相关质量标准规定。钢管的壁厚是质量控制的关键，本工程所用钢管壁厚为3.0mm。不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。本工程高支模梁板模板均采用20mm厚木质胶合板，支撑系统均采用Φ48
取水泵房施工方案
- 4连接;在任何情况下，高支撑架的顶部和底部必须设水平加强层(天杆、扫地杆的设置层)。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔3m(两步架)设置。
在梁下立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不大于400mm;顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置，纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3;确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(2002年版)》(JGJ130-2001)的要求;确保每个扣件和钢管的质量满足要求，支架体系的接头检查验收采用力矩扳手，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，检查的数量及标准必须符合JGJ130-2001的要求。钢管不能选用已经长期使用发生变形的;高支模部分，中部每3.5～4.0.m设一道剪刀撑与地面呈45°～60°度夹角，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层。
(五)混凝土工程
1、本工程采用商品混凝土，用混凝土运输车运至施工现场，然后用输送泵将混凝土输送至模板内。
2、混凝土运到现场后混凝土泵车进行浇筑，浇筑能力80m3/h。浇筑混凝土时，应保证混凝土均匀密实、不发生离析现象。池底混凝土按一层由一端向另一端浇筑;池壁混凝土分层浇筑，每层浇筑厚度500mm，相邻两层混凝土浇筑的时间间隔，前层混凝土从搅拌机卸出到次层混凝土压茬的间歇时间不超过混凝土设计配合比的初凝时间。
混凝土采用插入式高频振动器振捣，各插点的间距不宜超过振动棒长度且均匀布置，并正确掌握振捣时间，振至泛浆不再冒泡为止，振捣要均匀密实，尽量避免碰撞钢筋、模板、预埋件等。分层浇筑的混凝土，振捣上层混凝土时，振动棒应插入下层尚未初凝的混凝土层至少50mm，保证上、下两层混凝土结合良好。
取水泵房施工方案
- 6砌混凝土砌块时宜采用“三一”砌筑方法，竖缝宜采用刮浆法。灰缝应横平竖直、厚薄均匀，水平灰缝和竖向灰缝宽度应控制在8～12mm，水平灰缝砂浆饱满度不小于80%。混凝土砌块的砌筑形式可采用一顺一丁或梅花丁两种。遇到构造柱必须留设马牙槎，马牙槎先退后进，进退均为60mm，每个马牙槎的砌筑高度为300mm。
节能保温混凝土砌块砌筑前应按实际尺寸进行预排，以主规格保温砌块为主，辅以相应的辅助块。砌筑时从房屋外墙转角定位处开始，砌筑皮数、灰缝厚度、标高应与皮数杆相一致，皮数杆树立在转角处和交接处，间距不宜大于15m。砌筑前砌块不得浇水，气候异常炎热干燥时，可在砌筑前稍微喷水湿润。砌块应错孔搭砌、反砌，搭砌长度不少于砌块全长的1/3。砌体竖缝和水平缝采用挤浆法施工，在砌块的档头部位和砌块全长敷浆，把砌块放置上墙后，对准皮数杆，配合锤子以挤压方式使砌块竖缝和水平缝两侧溢浆，并同时将一次上墙的砌块一次性摆平校正。砌筑砂浆应随铺随砌，墙体灰缝横平竖直。水平缝宜采用坐浆法满铺砌块全部壁肋或砌块的封底面，竖缝采取满铺端面法，即将砌块端面朝上铺满砂浆再上墙挤紧，然后加浆插捣密实。外墙和纵横墙交接处应交错搭接，临时间断处应砌成斜槎，斜槎水平投影长度不应小于斜槎高度，严禁留直槎。固定圈梁、挑梁等构件侧模的水平拉杆‘扁铁或螺栓应从小砌块灰缝中预留孔穿入，不得在砌块上打凿安装洞。砌体应分次砌筑，日砌筑高度不宜大于1.4m。在砌筑中，已砌筑的砌块受撬动或碰撞时，应清除原砂浆重新砌筑。每砌筑好一层砌块后，再进行节能保温泡沫板的放置。
加气混凝土砌块砌筑前应按实际尺寸进行预排，砌筑时需立皮数杆，依皮数杆先在构造柱脚处砌几皮砖，通过两端拉准线砌中间部分。应向砌筑面适量浇水，并要错缝搭砌，砌块搭接长度不应小于砌块长度的1/3。加气混凝土砌块的水平灰缝厚度和竖缝宽度宜分别为15mm和20mm。
门窗洞口的预埋木砖、预埋件应先制作成与砌体模数一致的砼预制块，在墙体砌筑时埋入，注意预埋木砖应做防腐处理。在墙体砌筑过程中应随时用水准尺检查墙体的垂直度及平整度，对墙体垂直度及平整度的校正应在砂浆凝固之前完成。除设置构造柱的部位外，砌体的转角处和交接处应同时砌筑，对不能同时砌筑而又必须留置的临时间断处，应砌成斜槎，斜槎的水平投影长度不应小于高度的2/3。砌体接槎时，必须将接槎处的表面清理干净，浇水湿润并填
取水泵房施工方案
- 8在设置剪刀撑时，每道剪刀撑宽度不应小于4跨且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间;剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得少于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件边缘距搭接杆端的距离不得少于100mm;剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
钢管脚手架在搭设时应随搭设随铺设安全网，在水平方向按规范要求设置平网，垂直方向设置立网，防止高空坠物伤人;安全网的挂设应牢固，网片与网片连接应绑扎，严禁出现漏扎现象;在上人梯与脚手架连接处也应满挂安全网，上人梯顶部应搭设防护棚防止高空坠物掉落伤人。
四、文明施工及环境保护
1、施工场地平整，临时道路保证畅通，满足工程施工需要。
2、施工现场必须做到精心施工，文明操作，不准任意裁割钢架管和在钢架管上焊接物品。
3、拆除的钢管要及时将钢管调直并拆下扣件，分规格堆放整齐。拆下的扣件和回形销要及时回收，以利周转使用。
4、随时清理建筑垃圾，做到“工完料净场清”，保持场貌整洁。
5、各种施工机具清洁，且经常维护，保证施工机具的正常使用，现场消防设施齐全有效，且摆放位置适宜。
五、成品保护措施
1、每道工序施工时都要保证不损坏前期已完成的成品构件。
2、半成品钢筋运至现场后，按型号和规格分类堆放，下垫方木或砖剁，以防钢筋污染和锈蚀。
3、模板支设完毕后，应保持模板内清洁，并不得用重物冲击模板，不准在吊帮的模板上支搭脚手板，以保证模板的牢固和严密。
4、对已绑扎好的钢筋不要乱踩乱拆，不粘油污，在施工中拆乱的骨架要认真修复，保证钢筋位置正确。
5、闪光对焊焊接后要稍冷却才能松开电极钳口，取出钢筋时，必须平稳，以免接头弯折。
6、已浇筑的混凝土强度达到1.2Mpa以上时，方可在上行走或进行上部施工。
空气中取水范文第3篇
该装置主要结构, 是一个直筒型厚壁透明的袖套状塑料袋, 三头、两头或一头开口, 开口处有系带, 可以束紧皮肤以免漏气, 在袋的两侧壁开孔, 接进氧及排氧管, 排氧管应稍细, 这样治疗时, 该装置就会自然鼓胀, 袋壁不会接触患处。 (装置见附图) [2～3]。
在治疗时, 患处不得着任何衣物, 必须去除全部敷料, 完全裸露, 禁止在创口涂抹任何油性成分, 以消除火灾隐患。将该装置套进患处, 上下口系紧, 松紧度以不漏气, 也不会压迫患处血流为准。套好后立即打开进氧口, 将装置自然吹涨, 以免袋壁接触患处。关门加压后, 应注意观察袋壁鼓胀程度, 适当调整进氧流量。以免在压力的作用下, 袋壁萎陷。接受治疗的患者同时戴面罩吸氧, 双管齐下。为避免交叉感染, 该装置专人专用, 每次用后用消毒水浸泡消毒, 治疗结束后销毁。
多人空气舱应用该装置的优势分析: (1) 安全性好。单人纯氧舱舱内氧浓度高达70%～80%, 患者又很难做到裸身入内, 舱内还有被褥等物品, 即使应用纯棉衣物, 也不能完全避免衣物等之间摩擦出现静电火花。就多年来的经验来看, 单人纯氧舱的火灾发生概率明显高于多人空气舱。该装置内的氧浓度虽然较高, 但我院要求患处一律不带任何敷料或衣物, 局部不使用任何油性物品, 且舱内氧浓度仍控制在23%以下, 因此, 安全性大大高于单人纯氧舱。 (2) 有家属陪伴。单人纯氧舱因空间限制, 不可能让家属入内。但应用此装置后, 患者治疗可以全程家属陪同, 对安抚患者的恐惧心理, 处理简单病情变化, 均有极大的好处。 (3) 疗效高于单人纯氧舱。众所周知, 高压氧疗效决定于氧浓度和压力。单人纯氧舱的治疗压力与多人空气舱是一样的, 但是, 单人纯氧舱即使多次洗舱, 舱内氧浓度也无法达到多人舱吸氧面罩内的水平。而该装置内, 因为空间很小, 又不间断地进行进氧和排氧, 相当于不停洗舱, 因此, 装置内氧浓度也高于单人纯氧舱内的氧浓度。因此, 应用该装置治疗, 疗效高于单人纯氧舱。 (4) 经济性好。即使患者面罩和该装置同时供氧, 单个患者氧气的总消耗量仍低于单人纯氧舱的氧气消耗量。而且可以多人同时治疗, 节省人力。
综上所述, 建议有大型空气加压舱的医院推广使用该装置, 造福各类难治性皮肤溃疡患者。 (图1) 。
摘要：目前国内大部分大型综合医院, 均配置了大型多人空气加压舱。与单人纯氧舱相比, 空气加压舱的安全性, 舒适性及疗效均大大改善。但是, 对于某些局部性的疾病如糖尿病足, 久治不愈的褥疮, 局部烧伤等, 仅通过面罩吸氧, 难以达到满意效果, 单人纯氧舱则可以让患处直接接触高压高浓度氧气, 有效改善局部缺氧状况, 抑制局部细菌生长, 因此, 与多人空气加压舱单纯面罩吸氧比较, 单人纯氧舱在此类疾病的治疗有明显优势[1]。
关键词：高压氧,多人空气加压舱,局部氧疗
参考文献
[1] 杨瑞, 李亚杰, 宋旭东, 等.局部氧气干预对高温复合创伤大鼠创面愈合的影响[J].中国临床康复, 2004, 8 (17) :3303～3305.
[2] 刘时清.自制“脚套”局部高压氧治疗糖尿病足[J].解放军护理杂志, 2005, 22 (3) :82.
空气中取水范文第4篇
1空气预热器的结构及原理
1.1热管的结构及原理
热管是空气预热器的核心元件,其性能的好坏与空气预热器整体运行状况优劣密切相关。我装置加热炉空气预热器所用的为重力式气—气热管换热器,工作介质为水,由管壳和工质两部分组成,以相变潜热传热和同相显热传热相结合的方式进行工作,传热效率高,结构简单,检修方便。
1.2空气预热器结构组成
我装置常压炉和减压炉烟气余热回收系统中均采用的热管式空气预热器,主要由翅片式热管束、上箱体、下箱体、中隔板、顶盖和壳体绝热保温层组成,上盖、上箱体、中隔板、下箱体之间均采用石棉绳密封,下箱体走高温烟气,上箱体走冷空气, 烟气和空气由引风机和鼓风机强制在各自的流通空间逆向流动,每支热管都是一个独立的传热元件。为了定时清除沉积在热管翅片表面的积灰,采用固定式蒸汽吹灰器。我装置热管式空气预热器设计参数见下表。
2热管空气预热器存在问题及原因分析
2.1热管检修及更换情况
两炉烟气余热回收系统自投用以来,因热管结垢、腐蚀问题使用周期一直较短,影响到装置余热回收系统长周期运行。
2.2热管空气预热器运行工艺状况
热管式空气预热器经检修清洗或更换的新热管,运行时间超过半年后,换热效率明显下降,排烟温度上升,预热空气温度大幅度下降,影响加热炉余热回收系统的正常运行,无法适应装置长周期运行需要。
3热管空气预热器运行失效原因分析
根据对检修时拆下的热管现场鉴定,两炉空气预热器热管运行失效,主要是腐蚀泄漏或翅片脱落、爆管、结垢和工质发生变化几个方面原因造成。
3.1腐蚀泄漏或翅片脱落原因分析
3.1.1为了防止烟气露点腐蚀,设计烟气出口为180℃,而装置在检修后开工初期,由于热管运行效率高,烟气排烟温度较低,使烟气出口侧的几排热管产生严重腐蚀,导致翅片脱落,有的热管壳体腐蚀穿孔。腐蚀机理如下:
烟气中SO2与过剩氧反应
SO2+O2→ SO3
SO3+H2O → H2SO3
3.1.2空气预热器为了清除积灰采用固定式蒸汽吹灰器,在预热器下箱体中间安装两排蒸汽喷射管,由于吹灰蒸汽常常达不到要求温度,甚至带水,与烟气中SO3形成高浓度的酸液腐蚀热管,与烟尘混和呈泥状,粘附在翅片上形成垢层,影响热管传热。
3.1.3对于气-气热管换热器,蒸发段在操作过程中外热内冷,翅片较管子膨胀多,翅片极易与管子脱开,而在冷凝段则与此相反。
3.2积灰结垢原因分析
3.2.1吹灰后带有一定湿度的灰垢与腐蚀产物结全,形成沉积物,沉积在蒸汽喷射不到的热管翅片上。
3.2.2装置加热炉使用炉管清灰剂,其主要成份为硝酸盐、 铵盐和铜盐,未燃烧完全或燃烧后产物,随烟气进入空气预热器在热管上形成坚硬的盐垢。
3.2.3固定式吹灰器间断使用(一周一次),蒸汽线内锈皮堵塞蒸气喷射孔,部分热管翅片吹不到,加剧了灰尘积集。
3.3爆管及工质发生变化原因分析
3.3.1该地区冬季气温最低可达-30℃,对于水工质热管冬季停用不采取相应防冻措施,很容易造成冻裂损坏。
3.3.2因预热器中隔板堵孔腐蚀脱落操作异常,燃料气因引烟机作用被吸入空气预热器,在空气预热器内形成剧烈燃烧, 温度高达830℃,热管部分产生爆裂。
3.3.3水热管内壁虽进行了钝化处理,一旦干烧或超温钝化层立即被破坏,在管内产生不凝气体-氢气,从而在热管上部形成导热死区,影响传热效果。
4改进措施
4.1为了避免蒸汽吹灰带来的吹灰不彻底、结垢和腐蚀问题,应用声波吹灰技术。
4.2为了保证翅片和管子在高温操作条件下紧密接触,在烟气段采用高频焊接,空气段紧帖管壁缠绕,翅片端头点焊固定。
4.3为消除导热死区,防止工质低温冻结、高温超压,可采用工质由多种无机活性金属及其化合物混合而成、温压比较小的超导热管。
4.4根据预热器的实际需要,定制热管时选择合适的翅化比,以调整出口烟气温度,避免减少热管根数后造成中隔板堵孔。
4.5减少燃料气中的硫含量,加热炉控制好“三门一板”,过剩空气系数控制1.02~1.10之间低氧燃料,控制SO2转化成SO3的量,降低露点腐蚀。
4.6采用烟道挡板与鼓风机、引烟机的自动连锁控制,鼓风机或引烟机停用自动打开烟道挡板,防止热管干烧损坏或焖炉。
4.7加强空气预热器操作管理,冬季引烟机停用,立即停用鼓风机,防止低温空气冻结热管工质;鼓风机停用同时立即停止引烟机,防止热管干烧;加热炉投用炉管清灰剂时,打开烟道挡板烟气直排。
摘要：主要针对热管空气预热器,在常减压装置加热炉余热回收应用过程中,腐蚀、结垢问题造成热管运行周期短,进行原因分析,并提出解决办法。
关键词：常减压装置加热炉,热管空气预热器,存在问题,分析,改进措施
参考文献
[1] 刘纪福等《热管换热器》(译文集)1980.
空气中取水范文第5篇
试验选用TMJ-9701盐雾试验机, 试样尺寸为15mm×3mm×50mm, 腐蚀介质为蒸馏水+空气, 喷雾机蒸馏水含量为 (20:20000) , 温度为25℃, 试验时间为30d (720h) 。试验结束后取出试样, 在室内自然干燥1h, 然后用温度不高于40℃的清洁流动水轻轻清洗以去除试样表面的残留盐雾溶液, 再立即用冷风吹干。
二、试验结果
试验后两种材料宏观形态去除腐蚀产物后试验后两种材料表面形态
试样表面腐蚀产物清洗后微观腐蚀形貌试样表面点蚀坑形貌
三、试验结果分析
从试验结果看出, 35Cr Mo试样腐蚀最严重, 表面上可见黄褐色腐蚀产物附着, 2Cr13可见金属光泽, 35Cr Mo试样表面可见有一层厚厚的腐蚀产物, 局部区域有面积大小不一的腐蚀产物堆积, 去除腐蚀产物后, 称重计算, 35Cr Mo平均腐蚀速率为0.0219mm/a, 属于轻度腐蚀, 两种材料试验后微观形貌显示, 35Cr Mo点蚀程度严重, 最大点蚀坑达到60µm, 局部腐蚀速率达0.73mm/a, 2Cr13基本未腐蚀。
四、O2腐蚀
当腐蚀电解质溶液中含有溶解氧时,
阳极反应为:
阴极反应为:
溶液中的Fe2+与OH-发生沉淀反应, 或与H2O发生水解反应生成Fe (OH) 2, Fe (OH) 2在氧化性环境下可以继续氧化生成Fe (OH) 3, 最终腐蚀产物为Fe3O4、Fe2O3或羟基氧化铁Fe OOH, 如式4-14~4-18所示:
因此, 溶解氧是极强的阴极去极化剂, 即使在质量浓度非常低的情况下 (<1mg/L) , 也能引起较严重腐蚀。由于在相同p H条件下, 氧电极电位比氢电极电位高1.228V, 吸氧腐蚀更容易发生, 在相同溶解量的条件下, 碳钢的O2腐蚀速率是CO2腐蚀速率的80倍, 是H2S腐蚀速率的400倍[30]。
五、结论
35Cr Mo的均匀腐蚀速率远高于2Cr13的均匀腐蚀速率, 但远小于一般均匀腐蚀速率判据0.2mm/a;在该模拟试验条件下, 35Cr Mo的局部腐蚀较为严重, 高达0.73mm/a, 而2Cr13点蚀轻微。
摘要：本文研究了2Cr13和35CrMo两种材料在湿空气下的氧腐蚀行为, 通过对比得知, 2Cr13相对于35CrMo有较好的耐腐蚀性。油田注气工艺向井下连续注入空气, 试样表面氧气含量较高并且源源不断地更新补充, 当干燥空气在金属材料表面局部区域形成水膜后, 由于水膜厚度很小, 更有益于空气中的氧向电极表面输送 (同全浸电解液中金属的氧腐蚀不同, 氧在其电解质中的扩散很慢) , 其结果是未有水膜覆盖的区域, 金属不腐蚀, 而有水膜覆盖的区域产生严重的腐蚀, 当腐蚀发展到一定程度, 便会在材料表面形成凹坑 (局部腐蚀) 。因此本文主要模拟注气井腐蚀环境, 研究不同材质在该环境下的腐蚀行为。
空气中取水范文第6篇
神燕矿发(2014)12号
关于燕家塔煤矿办理取水许可证的申请
神木县水政水资源管理办公室：
我矿是陕西省人民政府陕政函【2007】167号文件批准的单井整合矿井，核定生产能力30万吨/年。2013年8月经榆林市能源局组织相关部门全部验收合格投产。
我矿井下涌水经矿井污水处理站处理达标后回用于井下洒水、消防降尘等，不外排。生活污水经生活污水处理站处理达标后回用于绿化洒水、筛分系统及储煤系统洒水、场地道路洒水降尘等，不外排。榆林市环境保护局验收我矿矿井污水属于零排放。职工生活用水，取自办公楼内一口小水井，全矿从业人员71人，按每人1m³/d计算，合计71m³/d。现申请贵单位为我矿办理取水许可证。
神木县煤炭公司燕家塔煤矿