污水处理厂总体设计范文第1篇
摘 要：本文主要针对污水处理厂工艺的设计展开了分析，通过结合具体的实例，详细介绍了污水处理厂各工艺单体的设计参数和设备配置，并对设计经验作了系统的阐述和总结，以期能为有关方面的需要提供有益的参考和借鉴。
关键词：污水处理厂；工艺设计；分析
1 概述
某工业园区计划主要行业包括煤焦、化工、铸造、建材、电力材料加工、机械加工、玻璃加工、和农副产品加工。园区新建的污水处理厂设计管理范围为5万t/d，关键是接收新造的煤化工企业排出的焦化废液和经其他企业预处理后达到标准的工业废水，以及少许生活污水。
2 进、出水水质及分析
该污水处理厂出水部分处理到满足回用要求后排入附近水库，作为附近电厂等企业锅炉补给水处理系统的原水；其余尾水处理达标后排放，出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）一级A标准。
3 污水处理工艺流程
废水处理工艺流程及水量平衡见图1。
图1 处理工艺流程及水量平衡图
4 主要构筑物及设计参数
（1）粗格栅及进水泵房。粗格栅井和进水泵房合建，按5万t/d设计（总变化系数取1.38）。格栅井分两组，分别设机械格栅除污机1套，渠宽1200mm，高度8.0m，栅隙20mm，倾角α=75°。栅渣通过1套螺旋输送压榨一体机输送至垃圾小车外运处置。集水井除了接收厂外管网输送来的废水，浸没式超滤水池排污水通过厂内污水管也排入集水井，水量6400m3/d。
（2）调节池和事故池。调节池用于均化水质水量，事故池用于暂存事故废水，保障后续处理系统的正常稳定运行。两池合建，共3格，其中调节池2格，总停留时间16h；事故池1格，停留时间8h。池上部设配水渠道，渠道前端设细格栅，进水及事故池提升泵出水皆通过渠道在3格内通过闸门分配，即减小了水头损失又省去了许多切换阀门。
（3）气浮池。气浮池集破乳、混凝、絮凝、气浮、沉淀等功能于一体，去除废水中的油分及部分难降解有机物，减轻生化系统负荷。反应段投加硫酸亚铁和絮凝剂。有经验表明硫酸亚铁对于焦化废水的混凝效果较好，其作为混凝剂的同时还可沉淀废水中的硫化物。铁盐设计投加量150mg/L，絮凝剂投加量1～3mg/L。气浮池设计4座，每座3格，每格宽4m，包括反应段、接触段、分离段、排渣段及出水段，分离区池底设泥斗重力排泥。反应段停留时间15min，接触室停留时间大于60s，分离区表面负荷5.4m3/（m2·h），停留时间30min。
（4）水解酸化池。水解酸化单元将废水中复杂有机物降解为易生物降解的溶解性简单的有机物，提高废水的可生化性，以利于后续的生物处理。设4座推流式填料水解酸化池，单座平面尺寸35m×32m，水深7m，停留时间13.6h。池内设蜂窝状悬挂填料以固定污泥，使反应效率提高，填料高度3m，上部离水面1.5m，下部距池底2.5m。每座水解酸化池设4台潜水排泥泵，视运行情况定期排泥，并设4台低速潜水推流器间歇搅拌，以避免池内污泥沉积板结。
（5）A/O生化池。缺氧/好氧池主要作用为去除有机物和硝化反硝化脱氮。A/O生化池共4座。单座缺氧池平面尺寸42.5m×35.15m，水深7m，停留时间20h；好氧池160m×35.15m，水深6m，停留时间64.8h。设计温度18℃，混合液污泥浓度3.5gMLSS/L。由于该废水氨氮浓度高，BOD5/TN=1.88，可资利用的易降解碳源不足，需要通过投加外部碳源以保证反硝化的顺利进行。选用甲醇作为外加碳源，设计投加量3.5mg甲醇/mgNO3-N。生化池反硝化负荷：0.044kgNO3-N/（kgMLSS·d）；好氧池硝化负荷0.056kgNH3-N/（kgMLSS·d）；BOD5负荷0.031kgBOD5/（kgMLSS·d）。污泥回流比100%～150%，混合液回流比约900%。
（6）二沉池。设2座周进周出二沉池，直径36m，表面水力负荷1.18m3/（m2·h），停留时间2.4h。内设中心传动单管吸泥机，0.37kW。
（7）循环澄清池。设2座循环澄清池，含反应区和斜板沉淀区。单座总平面尺寸为25.2m×18.9m，有效水深5.0m，表面水力负荷3.5m3/（m2·h）。反应区内添加粉末活性炭、混凝剂和PAM用于进一步去除CODCr和SS。
（8）超滤（UF）。为保证出水满足回用要求，采用超滤+纳滤双膜工艺，去除废水中不可生物降解有机物及二价盐类。纳滤前的预处理采用抗污染性能良好，能耗低的浸没式超滤。设1座超滤车间，平面尺寸28.2m×95m，包括膜池、酸洗池、碱洗池、设备间、控制室及配电室，半地下式膜池水深5m，分8组，每组2格，单格尺寸11.4m×2.88m，每格设超滤膜组件6台，单台尺寸2.08m×1.45m×3.7m，膜面积1440m2/台，膜通量15L/（m2·h）。抽吸泵16用，2冷备，流量140m3/h，扬程25m，变频控制；反洗泵2用2备，流量300m3/h，扬程20m；反洗鼓风机风量80m3/min，风压50kPa；另配套抽真空系统1套、空压机系统1套以及NaClO/柠檬酸化学清洗装置各1套。
（9）污泥处理系统。污水处理过程中，气浮及澄清产生绝干泥约13.4t/d，含水率98%；生化处理产生绝干泥约3.1t/d，含水率99.3%；Fenton反应产生绝干泥约7.1t/d，含水率98%。污泥经调理后采用板框压滤机脱水至含水率低于60%外运填埋处置。
5 投资及运行成本
本工程總投资约56405万元，单位处理成本8.97元/t，可变成本6.03元/t。
6 分析及总结
以焦化废水为主的工业园区污水，其性质具有焦化废水的特点，水量又远大于常规焦化废水处理系统的处理水量，因此更增加了其处理难度。本工程设计中主要有以下几条经验。
（1）园区污水含大量难生物降解物质，为使出水达标，往往需要用到高级氧化技术。高级氧化工艺的设置有两种情况，即在主生化工艺前，或在生化工艺后。
（2）膨胀床Fenton氧化法是近年来发展起来的一种Fenton氧化法。由于反应要求的pH环境不像传统Fenton法那样苛刻，且膨胀床内载体具有与亚铁离子相似的催化作用并可固定在反应器内，因此所需投加的酸、碱、铁盐等药剂都大大减少，相应地减少了所需处理的化学污泥的量，并且操作管理简单，特别适用于处理水量大的工业园区污水处理厂。
（3）采用双膜法处理可使废水达到回用标准，但是浓缩了更高浓度污染物的浓水的处理成为膜法处理的一大难题。在出水要求不高的情况下，采用纳滤膜代替反渗透膜，可提高水的回收率，节省能耗，减少需要处理的浓水的水量。
（4）处理硬度较高的废水时，好氧池内曝气器的选用应谨慎。微孔曝气器可能因为水垢的沉积而堵塞，建议配置酸洗装置并采用可提升式曝气器以方便检修维护。本设计采用旋混式曝气器，大孔排气细泡布气，避免了微孔堵塞的问题。
7 结语
综上所述，随着我国工业技术的发展以及工业园区的建设，污水的排放量也随之增加。而污水处理厂担负的污水处理责任也越来越重，其污水处理的效果将对水资源的保护起到非常关键的重用，因此，需要对污水处理厂的工艺做好设计，以提高治污的能力，减少水资源的污染。
参考文献
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[2]郭红峰、杨捷、王卿.杭州七格污水处理厂三期工程工艺设计特点分析[J].城市道桥与防洪.2012（09）.
污水处理厂总体设计范文第2篇
57
4.7压缩机房 63 5 污水处理厂总体布置 63 5.1平面布置 63 5.1.1平面布置的一般原则 63 5.1.2 平面布置 63 5.2污水处理厂高程布置 64 5.2.1高程布置原则 64 5.2.2污水污泥处理系统高程布置 65 总 结 66 参考文献 68 致 谢 69 附 录 70
1 设计任务及概况 1.1 设计任务及依据 1.1.1 设计任务
30万吨城市污水处理厂初步设计 1.1.2 设计依据及原则 1.1.2.1 设计依据
《给水排水工程快速设计手册》1-5 给排水设计规范
《污水处理厂工艺设计手册》 《三废设计手册废水卷》
1.1.2.2 设计原则
(1)执行国家关于环境保护的政策 符合国家地方的有关法规、规范和标准; (2)采用先进可靠的处理工艺
确保经过处理后的污水能达到排放标准; (3)采用成熟 、高效、优质的设备 并设计较好的自控水平 以方便运行管理;
(4)全面规划、合理布局、整体协调 使污水处理工程与周围环境协调一致;
(5)妥善处理污水净化过程中产生的污泥固体物 以免造成二次污染;
(6)综合考虑环境、经济和社会效益 在保证出水达标的前提下 尽量减少工程投资和运行费用
1.1.3设计范围
设计二级污水处理厂 进行工艺初步设计
1.2设计水量及水质 1.2.1设计水量
污水的平均处理量为=30=12500=3.47;污水的最大处理量为=15125=4.2;污水的最小处理量为
日变化系数取为1.1 时变化系数取K为1.1 总变化系数取为1.21
1.2.2设计水质
设计水质如表1.1所示
表1.1 设计水质情况
项 目
入水() 200 200 出水() ≤25 ≤30 去除率(%) 87.5 85 1.3.3设计人口
(1)按SS浓度折算：
式中：Css--废水中SS浓度为200mg/L
Q --平均日污水量为30万m3/d
ass--每人每日SS量 一般在35-55/人g.d
则：
(2)按浓度折算
式中：--废水中浓度为200mg/L Q --平均日污水量为30万m3/d --每人每日BOD量 一般在20-35/人gd 取30/人g.d
则：
2 工艺设计方案的确定 2.1方案确定的原则
(1)采用先进、稳妥的处理工艺 经济合理 安全可靠
(2)合理布局 投资低 占地少
(3)降低能耗和处理成本
(4)综合利用 无二次污染
(5)综合国情 提高自动化管理水平
2.2污水处理工艺流程的确定 2.2.1厂址及地形资料
该污水处理厂厂址位于某市西北部 厂址所在地区地势比较平坦
污水处理厂所在地区地面平均标高为40.50米 地震基本烈度为7度
2.2.2气象及水文资料
某市位于东经 北纬
属温带半湿润季风型大陆性气候 多年平均温度7.4 冬季长 气候寒冷 多偏北风
最冷月(一月)平均气温-12.7;夏季多偏南风 非采暖季节主导风向为东南风 最热月(七月)平均气温24.6 降雨集中在7-8月 约占全年降雨的50% 多年平均降雨量75毫米 地面冻结深度1.2-1.4米
2.2.3可行性方案的确定
城市污水的生物处理技术是以污水中含有的污染物作为营养源 利用微生物的代谢作用使污染物降解 它是城市污水处理的主要手段 是水资源可持续发展的重要保证
城市二级污水处理厂常用的方法有：传统活性污泥法、AB法、氧化沟法、SBR法等等 下面对传统活性污泥法和SBR法两种方案进行比较(工艺流程见图2.1 2.2)
以便确定污水的处理工艺
传统活性污泥法的方案特点： (1)工艺成熟
管理运行经验丰富; (2)曝气时间长 吸附量大
去除效率高90～95%; (3)运行可靠 出水水质稳定; (4)污泥颗粒大 易沉降; (5)不适于水质变化大的水质; (6对氮、磷的处理程度不高; (7)污泥需进行厌氧消化 可以回收部分能源; SBR法的方案特点： (1)处理流程简单 构筑物少
可不设沉淀池; (2)处理效果好 不仅能去除有机物
还能有效地进行生物脱氮; (3)占地面积小 造价低;
(4)污泥沉降效果好; (5)自动化程度高 基建投资大;
(6)适合于中小水量的污水处理工艺
从上面的对比中我们可以得到如下结论：从工艺技术角度考虑 普通曝气法和SBR法出水指标均能满足设计要求 但是
SBR法对自动化控制程度要求较高且处理规模一般小于10万立方米/天
这与实际情况不符(污水厂自动化水平不高且本设计规模属大型污水处理厂) 故普通曝气法更适合于本设计对污水进、出水水质的要求(对P、N去除要求不高 水质变化小)
故可行性研究推荐采用普通曝气法为污水处理厂的工艺方案
2.2.4工艺流程方案的确定
SBR法是间歇式活性污泥法或序批式活性污泥法的简称 相对于传统活性污泥法
SBR法工艺是一种正处于发展、完善阶段的技术
因为从SBR法的再次兴起直至应用到今天只不过十几年的历史 许多研究工作刚刚起步
缺乏科学的设计依据和方法以及成熟的运行管理经验
SBR法现阶段在基础研究方面、实践应用方面、工程设计方面仍存在问题 例如：SBR的适宜规模、合理的设计和运行参数的选择 建立完整的运行维护和管理方法 运行模式的选择于设计方法脱节等等
污水工艺流程的确定主要依据污水水量、水质及变化规律 以及对出水水质和对污泥的处理要求来确定 本着上述原则 本设计选
传统活性污泥法作为污水处理工艺
图2.1 传统活性污泥法
图2.2 SBR法
2.2.5污泥处理工艺流程
目前
污泥的最终处置有污泥填埋 污泥焚烧
污泥堆肥和污泥工业利用四种途径 该厂的污泥主要来源于城市污水 完全可以再利用
只需在厂内进行预处理将重金属去除 该厂的污泥用于农业是完全可能的 目前暂时有困难
也可将污泥用于园林绿化 使污泥中的肥分得以充分利用 污泥也可得以妥善处置
根据上述原则
决定污泥采用中温厌氧二级消化 再经机械脱水后运出厂外处置 这时的污泥已基本实现了无害化 不会对环境造成二次污染
污泥消化产生的沼气用于烧锅炉和发电 热量可满足消化池污泥加热需要 电能供本厂使用
2.3主要构筑物的选择 2.3.1格栅
格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质 以保证后续处理单元和水泵的正常运行 减轻后续处理单元的负荷 防止阻塞排泥管道
本设计中在泵前和泵后各设置一道格栅 泵前为粗格栅 泵后为弧形细格栅 由于污水量大
相应的栅渣量也较大 故采用机械格栅
栅前栅后各设闸板供格栅检修时用 每个格栅的渠道内设液位计 控制格栅的运行
格栅间配有一台螺旋输送机输送栅渣
螺旋格栅压榨输送出的栅渣经螺旋运输机送入渣斗 打包外运
粗格栅共有三座 两座使用 一台备用
栅前水深为1.4m 过栅流速0.9m/s 栅条间隙为50mm 格栅倾角为60°
细格栅有四座 三台使用 一台备用
栅前水深为1.05m 过栅流速0.9m/s 栅条间隙为20mm 格栅倾角为60°
2.3.2泵房
考虑到水力条件、工程造价和布局的合理性 采用长方形泵房 为充分利用时间
选择集水池与机械间合建的半地下式泵房 这种泵房布置紧凑 占地少 机构省 操作方便
水泵及吸水管的充水采用自灌式 其优点是启动及时可靠 不需引水的辅助设备 操作简便
泵房地下部分高6.2m 地上部分6.3m 共高12.5m
2.3.3沉砂池
沉砂池的形式有平流式、竖流式、辐流式沉砂池 其中
平流式矩形沉砂池是常用的形式 具有结构简单 处理效果好的优点
其缺点是沉砂中含有15%的有机物 使沉砂的后续处理难度加大
竖流式沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内 无机物颗粒借重力沉于池底 处理效果一般较差
曝气沉砂池是在池体的一侧通入空气 使污水沿池旋转前进
从而产生与主流垂直的横向环流 其优点：通过调节曝气量 可以控制污水的旋流速度
使除砂效果较稳定;受流量变化的影响较小;同时还对污水起预曝气作用 而且能克服平流式沉砂池的缺点
综上所述 采用曝气沉砂池
池子共有六座;
尺寸：12m×16.8m×4.59m;
有效水深为2.5m
2.3.4初沉池、二沉池
沉淀池主要去除依附于污水中的可以沉淀的固体悬浮物 按在污水流程中的位置
可以分为初次沉淀池和二次沉淀池
初次沉淀池是对污水中的以无机物为主体的比重大的固体悬浮物进行沉淀分离
二次沉淀池是对污水中的以微生物为主体的、比重小的、因水流作用易发生上浮的固体悬浮物进行分离
沉淀池按水流方向可分为平流式的、竖流式的和辐流式的三种 竖流式沉淀池适用于处理水量不大的小型污水处理厂 而平流式沉淀池具有池子配水不易均匀 排泥操作量大的缺点
辐流式沉淀池不仅适用于大型污水处理厂 而且具有运行简便 管理简单
污泥处理技术稳定的优点
所以
本设计在初沉池和二沉池都选用了辐流式沉淀池
初沉池共有六座 直径为40m 高为6.83m 有效水深为3.6m 为了布水均匀 进水管设穿孔挡板 穿孔率为10%-20% 出水堰采用直角三角堰 池内设有环形出水槽 双堰出水
每座沉淀池上设有刮泥机 沉淀池采用中心进水 周边出水 周边传动排泥
二沉池九坐 直径为36m 高为6.79m 有效水深为3.5m 也采用中心进水 周边出水
排泥装置采用周边传动的刮吸泥机 其特点是运行效果好 设备简单
污泥回流设备采用型螺旋泵
2.3.5曝气池
本设计采用传统活性污泥法(又称普通活性污泥法) 该法对BOD的处理效果可达90%以上
传统活性污泥法按池形分为推流式曝气池和完混合曝气池
推流式曝气特点是：废水浓度自池首至池尾是逐渐下降的 由于在曝气池内存在这种浓度梯度 废水降解反应的推动力较大
效率较高;推流式曝气池可采用多种运行方式;对废水的处理方式较灵活;由于沿池长均匀供氧
会出现池首供气不足 池尾供气过量的现象 增加动力费用的现象
完全混合式曝气池的特点是：冲击负荷的能力较强;由于全池需氧要求相同 能节省动力;曝气池与沉淀池合建 不需要单独设置污泥回流系统
便于运行管理;连续进水、出水可能造成短路;易引起污泥膨胀;适于处理工业废水 特别是高浓度的有机废水
综上
根据各自特点本设计选择推流式活性污泥法 在运行方式上
以推流式活性污泥法为基础 辅以分段曝气系统运行 曝气系统采用鼓风曝气
选择其中的网状微孔空气扩散器
共有6座曝气池 池型采用折流廊道式 分五廊道 池长为66m 高为5.7m 宽6m 有效水深为5.2m 污泥回流比R=30%
2.3.6接触池
城市污水经二级处理后 水质改善
但仍有存在病原菌的可能 因此在排放前需进行消毒处理
液氯是目前国内外应用最广泛的消毒剂 它是氯气经压缩液化后 贮存在氯瓶中 氯气溶解在水中后 水解为Hcl和次氯酸
其中次氯酸起主要消毒作用 氯气投加量一般控制在1-5mg/L 接触时间为30分钟
接触池 总长为312.5m 分14个廊道 每廊道长23m 宽4m 2.3.7计量槽
为提高污水厂的工作效率和运转管理水平 并积累技术资料 以总结运转经验
为今后处理厂的设计提供可靠的依据 设计计量设备
以正确掌握污水量、污泥量、空气量以及动力消耗等 本设计选用巴式计量槽 设在污水处理系统的末端
2.3.8浓缩池
浓缩池的形式有重力浓缩池 气浮浓缩池和离心浓缩池等
重力浓缩池是污水处理工艺中常用的一种污泥浓缩方法 按运行方式分为连续式和间歇式 前者适用于大中型污水厂
后者适用于小型污水厂和工业企业的污水处理厂 浮选浓缩适用于疏水性污泥或者悬浊液很难沉降且易于混合的场合 例如
接触氧化污泥、延时曝起污泥和一些工业的废油脂等 离心浓缩主要适用于场地狭小的场合 其最大不足是能耗高 一般达到同样效果
其电耗为其它法的10倍 从适用对象和经济上考虑 故本设计采用重力浓缩池 形式采用连续式的 其特点是浓缩结构简单 操作方便 动力消耗小 运行费用低 贮存污泥能力强
采用水密性钢筋混凝土建造
设有进泥管、排泥管和排上清夜管
浓缩池二座 直径为24米 浓缩时间14h
2.3.9消化池
消化池的作用是使污泥中的有机物得到分解 防止污泥发臭变质且其产生的沼气能作为能源 可发电用
本设计采用二级中温消化 池形采用圆柱形消化池 优点是减少耗热量 减少搅拌所需能耗 熟污泥含水率低
一级消化池六座 直径为24m 消化温度为35℃ 二级消化池三座 且尺寸与一级相同
2.3.10污泥脱水
污泥机械脱水与自然干化相比较 其优点是脱水效率较高 效果好
不受气候影响 占地面积小 常用设备有真空过滤脱水机、加压过滤脱水机及带式压滤机等 本设计采用带式压滤机 其特点是：滤带可以回旋
脱水效率高;噪音小;省能源;附属设备少 操作管理维修方便
但需正确选用有机高分子混凝剂
另外
为防止突发事故 设置事故干化场 使污泥自然干化
3污水处理系统工艺设计 3.1格栅的计算 3.1.1粗格栅
选用三个规格一样的粗格栅 并列摆放 两台工作 一台备用
图3.1 格栅示意图 3.1.2格栅的计算
(1) 栅条间隙数
个;
--最大设计流量
=4.2;
--格栅倾角
取= 60;
--栅条间隙
取=0.05;
--栅前水深
取=1.4;
--过栅流速
取=0.9;
--生活污水流量总变化系数 根据设计任务书=1.21
式中：--栅条间隙数 则：
(2) 栅槽宽度
式中：--栅条宽度
取0.01
则： =0.01(31-1)+0.0531=0.3+1.55=1.85
(3) 通过格栅的水头损失
;
--计算水头损失 ;
--重力加速度
取=9.8; --系数
格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数 一般采用=3;
--阻力系数
其值与栅条断面形状有关; --形状系数
取=2.42(由于选用断面为锐边矩形的栅条)
则： ==0.28 ==0.01
(4) 栅后槽总高度
式中：--栅前渠道超高
取=0.3
则： =1.4+0.3+0.03=1.73
(5) 栅槽总长度
式中： --进水渠道渐宽部分的长度
式中：--设计水头损失 ;
--进水渠宽
取=1.7;
--进水渠道渐宽部分的展开角度
取=20;
--栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度 ;
--栅前渠道深 . 则：=
=
(6) 每日栅渣量
式中：--栅渣量
取=0.01
则： >0.2 宜采用机械清渣
(7) 校核
式中：--栅前水速
;一般取0.4m/s-0.9m/s
--最小设计流量 ;
=2.87
--进水断面面积 ;
--设计流量
取= 则：
在之间 符合设计要求
3.1.3选型
选用型链式旋转格栅除污机 其性能如表3.1所示 表3.1 粗格栅性能表 项 目 型 号
安装角 过栅水速
电机功率
性 能
型链式旋转格栅 除污机 60 0.9 1.5 3.2泵房
3.2.1泵房的选择
选择集水池与机械间合建的半地下矩形自灌式泵房 这种泵房布置紧凑 占地少 机构省 操作方便
3.2.2泵的选择及集水池的计算
(1) 平均秒流量
(2) 最大秒流量
(3) 考虑3台水泵 每台水泵的容量为
(4) 集水池容积
采用相当于一台泵6分钟的容量
集水池面积 3.2.3扬程估算
(1) 集水池最低工作水位与所需提升最高水位之间的高差
=45-(35+2.0×0.75-0.03-2)=10.53 其中：--集水池有效水深
取;
--出水管提升后的水面高程
取;
--进水管管底高程 取;
--进水管管径 由设计任务书;
--进水管充满度 由设计任务书;
--经过粗格栅的水头损失
取h=0.03
由于资料有限
出水管的水头损失只能估算 设总出水管管中心埋深0.9米 局部损失为沿线损失的30% 则泵房外管线水头损失为0.558m
泵房内的管线水头损失假设为1.5米 考虑自由水头为1米
则水头总扬程： Hz=1.5+0.558+10.53+1=13.588m
选用型污水水泵三台 每台 扬程
集水池有效水深 吸水管淹没深度 喇叭口口径
取泵房地下部分高6.2m 地上部分6 .3m 共
3.3细格栅
3.3.1细格栅的计算：
设四台机械格栅 三台运行 一台备用
3.3.2格栅的计算
(1) 栅条间隙数
式中：--栅条间隙数 个;
--最大设计流量 =4.2;
--格栅倾角
取= 60;
--栅条间隙
取=0.02; --栅前水深
取=1.05;(一般栅槽宽度B是栅前水深h的二倍)
--过栅流速
取=0.9;
--生活污水流量总变化系数 由设计任务书=1.21
则： 取70个
(2) 栅槽宽度
式中:--栅条宽度
取0.01
则：=0.01(70-1)+0.0170=2.10
(3) 通过格栅的水头损失
式中：--设计水头损失 ;
--计算水头损失 ;
--重力加速度
取=9.8; --系数
格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数 一般采用=3;
--阻力系数
其值与栅条断面形状有关; --形状系数
取=2.42(选用迎背水面均为半圆形的矩形栅条); 则：==0.96 ==0.034
(4) 栅后槽总高度
式中:--栅前渠道超高
取=0.3
则：=1.05+0.3+0.103=1.453
(5) 栅槽总长度
;
--进水渠宽
取=1.9;
--进水渠道渐宽部分的展开角度
取=20;
--栅槽与进水渠道连接处的渐窄部分长度;
--栅前渠道深
则：=
=
(6) 每日栅渣量
式中:--栅渣量
取=0.07
则： >0.2 宜采用机 械清渣
(7) 校核
式中：--栅前水速 ;
--最小设计流量
式中： --进水渠道渐宽部分的长度 ;
A--进水断面面积 ;
--设计流量
取= 则：
在之间 符合设计要求
3.3.3选型
选用型弧形格栅除污机 其性能如表3-2所示
表3.2 细格栅性能表 项目 圆弧半径
栅条组宽
重 量
安装角
过栅水速
电机功率
性能 500 1200 600 60 0.9 0.30.7 3.4沉砂池的计算 3.4.1池体计算
(1) 池子总有效容积
式中：--最大设计流量
=4.2;
--最大设计流量时的流行时间
一般为1min～3min 此处取=2
则：
(2) 水流断面面积
式中：--最大设计流量时的水平流速
取
一般为0.06m/s-0.1m/s 则：
(3) 池子总宽度
式中：--设计有效水深
取=2.5 一般值为2m-3m
则：
(4) 池子单格宽度
式中：--池子分格数 个 取=6
则：
(5)校核宽深比:
b/ =2.8/2.5=1.12 在1-2范围内 符合要求
(6) 池长
则：
(7) 校核长宽比：L/B=12/2.8=4.37>4 符合要求
(8) 每小时所需空气量
式中：--每污水所需空气量
取=0.2 则：
3.4.2沉砂室尺寸计算
(1) 砂斗所需容积
式中：--城市污水沉砂量
取=30;
--两次清除沉砂相隔的时间
取=2;
--生活污水流量总变化系数 由设计任务=1.21 则：
(2) 每个砂斗所需容积
式中：--砂斗个数
设沉砂池每个格含两个沉砂斗 有6个分格
沉砂斗个数为12个 则：
(3) 砂斗实际容积
;
--砂斗下口宽
取=1;
--砂斗高度
取=0.8;
--斗壁与水平面倾角
取=55 则：
>=1.5
(4) 沉砂池总高度(采用重力排砂)
取=0.3;
--砂斗以上梯形部分高度
式中：--砂斗上口宽式中：--超高 ;
--池底坡向砂斗的坡度 取=0.1 一般值为0.1-0.5 则：
(5) 最小流速校和
式中：--设计流量
取=;
--最小设计流量 ;2.87
--最小流量时工作的沉砂池格数 个 取=2;
--最小流量时沉砂池中的水流断面面积
为7.0
则：>0.15 符合设计要求
3.4.3排砂
采用重力排砂 排砂管直径
在沉砂池旁设贮砂池 并在管道首端设贮砂阀门
(1) 贮砂池容积
则：
(2) 贮砂池平面面积
取=2.5
则：
3.4.4出水水质
查《给排水设计手册》2 经曝气沉砂池 去除率10% 则:= 3.5初沉池
3.5.1池体尺寸计算
式中：--贮砂池有效水深
(1) 沉淀部分水面面积
式中：--最大设计流量
=12500;
--池数 个 取=6;
--表面负荷
取=1.8
则：
(2) 池子直径
则： 取40
(3) 实际水面面积
则：
核算表面负荷：<1.8 符合要求.
(4) 沉淀部分有效水深
取=2.0
则：
(5)校核径深比：D/=40/3.6=11.11 在6-11内 符合要求
(6) 沉淀部分有效容积
则：
(7) 污泥部分所需的容积
式中：--每人每日污泥量
查《给排水设计手册》5取=0.6;一般范围为(0.3-0.8)--设计人口数 人
取=人;为SS的设计人口 因为此处主要去除的就是SS
--两次清除污泥相隔时间
式中：--沉淀时间 取=4 则：
(8) 污泥斗容积
式中： --污泥斗高度 ;
--污泥斗上部半径
取=2.0;
--污泥斗下部半径
取=1.0;
--斗壁与水平面倾角
取=60 则：
(9) 污泥斗以上圆锥部分污泥容积
-
;
--池子半径
i──坡度 此处取i=0.05 则：
(10) 沉淀池总高度
取=0.3;
--缓冲层高度 取=0.3 一般值为0.3-0.5
──有效水深 为3.6m
──圆锥体高度 为0.9m
──污泥斗高度 为1.73m
则：
式中：--圆锥体高度式中：--超高
(11) 沉淀池池边高
则：
(12) 污泥总容积
V=V1+V2=12.7+418.3=430.9m3>20m3
(13)校核径深比:
D/h=40/3.6=11.23在6～12之间 符合要求 3.5.2中心管计算
(1) 进水管直径：
取=900 则
在0.91.2之间 符合设(2) 中心管设计要求 图3.2中心管计算图
(3) 套管直径
取 =2.2
则：
在0.150.20之间 符合要求
(4) 设8个进水孔
取
则：
(5) 取
则：
(6) 取 则： 在之间 符合设计要求
3.5.3出水堰的计算
(1) 出水堰采用直角三角堰 过水堰水深取 一般
为0.021-0.2之间
(2) 堰口流量：
(3) 三角堰个数：个
(4) 出水堰的出水流速取：
计要求 则：断面面积
(5) 取槽宽为0.8 水深为0.8 出水槽距池内壁0.5 则：
(6) 出水堰总长
(7) 单个堰堰宽
(8) 堰口宽0.10 堰口边宽0.155-0.10=0.055
(9) 堰高
(10) 堰口负荷：
在1.52.9之间 符合设计要求
3.5.4集配水井计算
(1) 设计三个初沉池用一个集配水井 共两座
(2) 配水井来水管管径取=1500 其管内流速为 则：
(3) 上升竖管管径取 其管内流速为 则：
(4) 竖管喇叭口口径 其管内流速为
取 则：
(5) 喇叭口扩大部分长度 取= 则：
(6) 喇叭口上部水深 其管内流速为 则：
(7) 配水井尺寸：直径 取 则：
(8) 集水井与配水井合建 集水井宽 集水井直径 则： 3.5.5出水水质
查《给排水设计手册》2 经初沉池、去除率分别取25%、60%
=
= 3.5.6选型
选用ZG型周边传动刮泥机六台 每座初沉池一台 其性能如表3.3所示
表3.3 型周边传动刮泥机性能表 项 目 池 径
电动机功率
滚轮与轨道型式
重 量
性 能 40 2.2 钢滚轮、钢板轨道 16000 3.6曝气池 3.6.1池体计算
(1) 水中非溶解性含量
式中：--微生物自身氧化率 一般在0.050.10之间 取=0.08;
--微生物在处理水中所占的比例 取=0.4;
--水中悬浮固体浓度
取=25
则：
(2) 出水中溶解性含量
式中：--出水中的总含量
取=25 则：
(3) 的去除率
式中：--的去除效率 %;
--进水的浓度
取=150
则：>83% 符合要求
(4) --污泥负荷率
式中：--污泥负荷 ;
--系数 取=0.0185;
--系数 一般为0.70.8 取=0.75 则：
在0.20.4之间 符合设计要求
(5) 混合污泥浓度
式中：--污泥体积指数
取=120;一般为(100-120)mg/L
--污泥回流比 取=30%;
--考虑污泥在二沉池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的有关系数 取=1.2; 则：
(6) 曝气池容积
式中：--进水设计流量
取= 则：
(7) 单个池容积
式中：--曝气池个数 共设三组曝气池 每组两座 共六座 =6 则：
(8) 单个池面积
式中：H--池深
则：
核算宽深比
取池宽 则: 在12之间 符合设计要求
(9) 池总长
则：
(10) 单廊道长
式中：--廊道条数 个 取=5
则： 取
(11) 池总高
式中：--超高
取=0.5
则：
3.6.2曝气系统设计与计算
(1) 曝气池平均需气量
式中：--氧化每公斤需氧公斤数
取 ; --污泥自身氧化需氧率
取;
--去除的浓度 ;
--混合液挥发性悬浮物浓度
则：
(2) 最大需氧量
式中：--变化系数 取=0.2 则：
(3) 每日去除的量
(4) 则去除每千克的需氧量
(5) 最大需气量与平均需氧量之比
3.6.3供气量
本设计采用网状模型微孔空气扩散器 敷设于池底 距池底0.2 淹没深度5.0 计算温度定为30 查得水中溶解氧的饱和度
(1) 空气扩散器出口处的绝对压力
式中：--空气大气压力
取;
--曝气头在水面以下造成的压力损失 ;
--曝气装置处绝对压力
则：
(2) 空气离开水面时氧的百分比
式中：--曝气池逸出气体中含氧百分数 %;
--氧利用率 % 取=12% 则：
(3) 曝气池混合液氧饱和度
式中：--标准条件下清水表面处饱和溶解氧 ;
--按曝气装置在水下深度处至池面的平均溶解氧值
则：
(4) 换算成20时
脱氧清水的充氧量为：
式中：--混合液中值与水中值之比 即
一般为0.80.85 取=0.82;
--混合液的饱和溶解氧值与清水的饱和溶解氧值之比 一般为0.90.97 取=0.95;
--混合液剩余值 一般采用2
则： = (5) 相应的最大时需氧量
则：
(6) 曝气池平均时供气量
则：
(7) 曝气池最大时供气量
则：
(8) 去除一千克的供气量
(9) 每污水的供气量
3.6.4空气管道系统计算
在曝气池的两个相邻廊道的隔墙上布设一条空气干管 共15条空气干管
在每根干管上布设6对空气竖管 全曝气池共设根空气竖管
则每根空气竖管供气量为 曝气池总平面面积
则：
每个扩散器的服务面积按计 则需空气扩散器的总数为个 按m=21600个计 则每根竖管上安装 采用布置
则：每个扩散器的配气量
空气管路及曝气头的布置如图3.3及图3.4所示 选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路 在空气流量变化处设计计算节点
统一编号后列表(表3.5)进行空气管道计算
空气管路总压力损失
网状膜空气扩散器的压力损失为5.88 则总压力损失
为安全起见 取8.600Kpa.
图3.3 空气管路布置简图
图3.4 曝气头布置图
表3.4 空气管路损失计算表 管道编号 管段长度 L/m 空 气 流 量 空气流速 v /(m/s)
管 径
D/mm
配 件 管道当量长度 L0/m 管段计算长度 L0+L/m 压力损失 h1+h2
m3/h m3/min
9.8/ (Pa/m) 9.8/Pa 17-16 0.5 3.25 0.054
32 三通1个 0.29 1.22 0.20 0.244 16-15 0.5 6.5 0.108
32 三通1个 0.29 1.78 0.41 0.7298 15-14 0.5 9.75 0.1625
32 三通1个 异径管1个 0.29 1.78 0.70 1.246 14-13 0.5 13.00 0.22
32 三通1个 异径管1个 1.01 1.78 1.12 1.9936 13-12 0.25 16.25 0.27
60 四通1个 异径管1个 2.90 1.62 1.39 2.2518 12-11 0.9 32.50 0.54 7.55 60 四通1个 异径管1个 4.17 3.89 0.62 2.4118 11-10 0.9 65.00 1.08 11.32 60 弯头3个 三通1个 闸门1个 4.68 5.53 0.44 2.4332 10-9 8.7 162.50 2.71 5.22 125 三通1个 异径管一个 10.59 19.65 0.76 14.934 9-8 6.6 325.00 5.42 2.61 250 四通1个 异径管一个 7.00 13.21 2.56 34.356 8-7 6.6 650.00 10.83 5.22 250 四通1个 异径管一个 7.19 17.86 1.40 25.004 7-6 6.6 975.00 16.25 7.83 250 四通1个 异径管一个 10.15 22.36 0.95 21.242 6-5 6.6 1300.0 21.67 10.44 250 四通1个 异径管一个 12.68 22.14 1.25 27.675 5-4 9.0 1625.0 27.08 13.04 250 四通1个 异径管1个 12.68 26.87 1.52 40.3054 4-3 12 4625.0 77.08 15.65 400 弯头2个 四通1个 异径管一个 29.57 30.24 0.58 17.542 3-2 12 17527 292.11 21.74 600 三通1个 异径管一个 28.29 40.19 0.69 27.731 2-1 30 70111.1 1168.5 19.57 900 四通1个 异径管一个 12.68 80.13 0..68 54.49
合 计
266.7
3.6.5空压机的选择
(1) 曝气沉砂池所需空气量为2916 则空压机总供气量
最大时：70111.1+2916=73027.1=1217.1 平均时：63247.2+2916=66163.2=1102.7
(2) 空气扩散器安装在距池底0.2处 因此空压机所需压
(3) 选型
根据所需压力和空气量决定采用型罗茨鼓风机六台 五台使用 一台备用
其性能如表3.5所示
表3.5 型罗茨鼓风机性能表 项 目 风 压
转 速
进口流量
轴功率
电机级数
电动机功率
性 能 58.8 710 330.7 389
8 450 3.6.6污泥回流系统
(1) 回流量
则：
(2) 回流设备选型
每组曝气池(两组)设一座泵房 共三座
选用六台型螺旋泵 其性能如表3.6所示
表3.6 型螺旋泵性能表 项 目 直 径
流 量
转 数
功 率 提升高度
安装角
性 能 1000 660 48 15 4.5 30 3.7二沉池
3.7.1池体尺寸计算
(1) 沉淀部分水面面积
式中：--设计流量
由设计任务书=12500; --池数 个 取=9;
--表面负荷
取=1.4 则：
(2) 池子直径
则： 取
(3) 实际水面面积
则：
核算表面负荷
在0.721.80 之间 符合设计要求
(4) 沉淀部分有效水深
式中：--沉淀时间
取=2.5 则：
(5) 沉淀部分有效容积
则：
(6) 污泥部分所需的容积
式中：--每人每日污泥量
查《给排水设计手册》5取=0.6; --设计人口数 人
取=人;
--两次清除污泥相隔时间
取=4 则：
(7) 污泥斗容积
式中：--污泥斗高度 ;
--污泥斗上部半径
取=2.0;
--污泥斗下部半径
取=1.0;
--斗壁与水平面倾角
取=60 则：
(8) 污泥斗以上圆锥部分污泥容积
式中：--圆锥体高度 ;
--池子半径
则：
(9) 沉淀池总高度
式中：--超高 取=0.3;
--缓冲层高度 取=0.3 则：
(10) 沉淀池池边高
则：
(11) 污泥总容积
则：
(12) 径深比
在612之间 符合设计要求
3.7.2中心管计算
(1) 进水管直径 取=800 则：
在0.91.2之间 符合设计要求
(2) 中心管设计要求
(3) 中心管直径 取=1.8 则：
在0.150.20之间 符合设计合理要求
(4) 设8个进水孔 取
则：
(5) 取 则：
(6) 取 则：
在之间 符合设计要求
3.7.3出水堰的计算
(1) 出水堰采用直角三角堰过堰水深取 (2) 堰口流量：
(3) 三角堰个数 个
(4) 出水堰的出水流速取 则：断面面积
(5) 取槽宽为0.5 水深为0.8 出水槽距池内壁0.5 则：
(6) 出水堰总长
(7) 单个堰堰宽
(8) 堰口宽0.14 堰口边宽0.21-0.14=0.07
(9) 堰高
(10) 堰口负荷
在1.52.9之间 符合设计要求
3.7.4集配水井计算
设计三个二沉池用一个集配水井 共三座
(1) 取回流量=30%
(2) 配水井来水管管径取=1100 其管内流速为 则：
(3) 上升竖管管径取 其管内流速为 则：
(4) 竖管喇叭口口径 其管内流速为
取 则：
(5) 喇叭口扩大部分长度 取= 则：
(6) 喇叭口上部水深 其管内流速为 则：
(7) 配水井尺寸：直径 取 则：
(8) 集水井与配水井合建 集水井宽 集水井直径为 则：
3.7.5出水水质
、均达到设计出水水质标准
=25
<30 3.7.6选型
选用型周边传动刮泥机九台 每座二沉池设一台 其性能如表3.7所示
表3.7 型周边传动刮泥机性能表 项 目 池 径
电 动 机 功 率
滚 轮 与 轨 道 型 式
重 量
性 能 36 2.2 钢滚轮、钢板轨道 14000 3.8接触池
3.8.1接触池尺寸计算
(1) 接触池容积
式中：--设计流量
由设计任务书取=;
--接触时间 取=30 则：
(2) 接触池平面面积
式中：--有效水深
取
则：
(3) 池长
式中：--接触池个数 个 取;
--单个池表面积 ;
--池宽
取
则：
(4) 单廊道长
式中：--廊道条数 个 取=14 则：
(5) 流速校核
3.8.2加氯间
(1) 加氯量
式中：--每日加氯量
取=8.5 则：
(2) 选择加氯机
选用四台型转子加氯机 三台工作 一台备用
其性能如表3.8所示
表3.8 型转子加氯机性能表 项 目 型 号 水 温
加 氯 量
外 形 尺 寸 宽高
水射器进水压力
性 能
型转子加氯机 40 5~45 425610 >0.3 (3) 选择钢瓶
贮存3天的氯量为 可选用容量为的液氯瓶十个 其中八个使用 两个备用
其性能如表4.9所示
表3.9 钢瓶性能表 项 目 容 量
外径瓶高
自 重
公称压力
生产厂家 性 能 1000 8002020 448 2 常洲洪庄机械厂
加氯间与氯库合建 平面尺寸为22.08.0
3.9计量槽
接触池后设巴式计量槽 共四条 喉宽0.9米
每条安装一台超声波流量计 信息输入电脑
可随时了解出水的流量变化情况
4 污泥的处理与处置 4.1 污泥浓缩池
(1) 全固体量
式中：CSS--初沉池SS浓度 为14～25g/人·d 此处取20 g/人·d
CBOD5--二沉池BOD浓度 为10～21 g/人·d 此处取15 g/人·d
NSS--按SS浓度折算的人口数 为120万人
NBOD5--按BOD5浓度折算的人口数 为200万人 则：
(2) 浓缩污泥量
式中：--污泥浓缩前含水率 % 取%;
--污泥密度
取
则：
(3) 浓缩池有效容积
式中：--停留时间
取 则：
(4) 浓缩池表面积
式中：--浓缩池个数 个 取;
--有效水深
则：
(5) 浓缩池直径
则： 取
(6) 浓缩后污泥量
式中：--浓缩后污泥含水率 % % 则：
(7) 分离出的污水量
则：
(8) 池边水深
式中：--超高
取
--缓冲层高度 m 则：
(9) 泥斗容积
式中：--泥斗以上梯形部分容积 ;
--泥斗容积 ;
--泥斗以上梯形部分高度 ;
--泥斗高度 ;
--泥斗上扣宽
取;
--泥斗下口宽
取
则：
(10) 池体总高
则：
(11) 浓缩机选择
选用型周边传动浓缩机 其性能如表4.1所示
表4.1 型周边传动浓缩机 项 目 周边速度
电动机功率
池 径
池边深
重 量
污水处理厂总体设计范文第3篇
二.施工方法
(一)施工准备
1 、模板安装前基本工作：
( 1 )放线：首先引测建筑的边柱、墙轴线，并以该轴线为起点，引出各条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的中心线和边线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板安装和校正。
( 2 )用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。 ( 3 )模板垫底部位应预先找平，杂物清理干净，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆或砼成形后烂根。
( 4 )需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。 ( 5 )事先确定模板的组装设计方案，向施工班组进行技术、质量、安全交底。
( 6 )经检查合格的模板应按安装程序进行堆放或运输。堆放整齐，底部模板应垫离地面不少 10cm.
( 7 )支承支柱的土壤地面，应事先夯实整平，加铺 50 厚垫板，并做好防水、排水设置。
( 8 )模板应涂刷脱模剂。结构表面需作处理的工程，严禁在模板上涂刷废机油。胶模剂要经济适用，不粘污钢筋为主。
( 9 )做好施工机具和辅助材料的准备工作。
(二)模板安装
1 、技术要求：
( 1 )按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。
( 2 )配件必须安装牢固，支持和斜撑的支承面应平整坚实，要有足够的受压面积。 ( 3 )预埋件、预留孔洞必须位置准确，安设牢固。
( 4 )基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。
( 5 )墙、柱模板底面应找平，下端应事先做好基准靠紧垫平，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行校正，两侧模板均应利用斜撑调整固定其垂直度。
( 6 )支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。
( 7 )同一条拼缝上的 U 形卡，不宜向同一方向卡紧。
( 8 )墙模板的对拉螺栓孔应平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。严禁在钢模板上采用电、气焊灼孔。
( 9 )钢楞宜采用整根杆件，接头应错开设置，搭接长度不应少于 300mm.2 、模板安装注意事项
( 1 )柱模板
保证柱模板长度符合模数，不符合模数的放到节点部位处理。柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫在配模时一并考虑留出。若梁、柱模板分两次支设时，在柱子砼达到拆模强度时，最上一段柱模先保留不拆，以便于与梁模板连接。
按照现行 《 砼结构工程施工及验收规范 》 ( GB50204-94 )，浇筑砼的自由倾落高度不得超过 2 m的规定。因此在柱模超过 2m 以上时可以采取设门子板车的办法。 ( 2 )梁模板
梁口与柱头模板的连接要紧密牢固。
梁模支柱一般情况下采用双支柱时，间距以 60~100 为宜，特殊情况应设计计算。模板支柱纵横向和水平拉杆、剪刀撑等均应按设计要求布置，当设计无规定时，支柱间距一般不宜大于 1 m，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于 1.5m ，纵横方向的剪刀撑间距不大于 6 米，扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。
(3) 墙模板
按位置线安装门洞口模板、预埋件或木砖。模板安装按设计要求，边就位边校正，并随即安装各种连接件，支撑件或加设临时支撑。相邻模板边肋用 U 形卡连接的间距不得大于 300 ;对拉螺栓应根据不同的对拉形式采用不同的做法。
墙高超过 2 米以上时，一般应留设门子板。设置方法同柱模板，门子板水平距一般为 2.5 米。
( 4 )楼板模板
采用 Φ48×3.5 钢管做立柱，从边跨一侧开始逐排安装立柱，并同时安装外楞。立柱和钢楞(大龙骨)间距，根据模板设计计算决定，一般情况下立柱与外楞间距为 600~1200 小龙骨间距 400~600 调平后即可铺设模板。在模板铺设完，标高校正后，立杆之间应加设水平拉杆，其道数要根据立杆高度决定，一般情况下离地面 200~300 处设一道，往上纵横方向每 1 。 2 左右设一道。
底层地面应夯实，底层和楼层立柱均应垫通长脚手板。采用多层支架时，上下层支
柱应在同一坚向中心线上。
( 5 )基础模板
为保证基础尺寸，防止两侧模板位移，宜在两侧模板间相隔一段距离加设临时支撑，浇筑砼时拆除。
箱基底板模板应按设计要求留置后浇带，剪力墙壁位置准确，随时找正，及时拧紧对拉螺栓。
( 6 )楼梯模板
施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和步模板。
安装模板蛙要特别注意斜向支柱(斜撑)的固定。防止浇筑砼时模板移动。
后浇带内侧模板安装时，底板处采用以层钢丝网片支模，墙壁、顶板采用 3 厚木板支模。
三、保证安全生产和要求
1 、模板上架设的电线和使用的照明灯具。应采用 36V 的低压电源或其它有效的安全措施。
2 、作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，不得掉落。 3 、要避开雷雨天施工。
4 、装、拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过 3 。 5 时，必须搭设脚手架。装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。
5 、安装墙、柱模板
四、模板设计
本工程墙、柱模板采用组合钢模板组拼，支撑、楞采用 Φ48×3.5 钢管。
1 、墙模板结构设计：取 6 米跨计算(其余跨度参照)，扣除柱位置，净跨为 6-0.24=5.76 米。采用 Φ12 对拉螺栓(两头采用钻孔钢片)，纵向间距 600mm ，竖向间距 300mm 。组合钢模拼装详附图所示。
钢材抗拉强度设计值： Q 235 钢为 215N/ mm 2 。钢模的允许挠度：面板为 1.5mm ，钢楞为 3mm 。验算：钢模板、钢楞和对拉 Φ12 钢筋是否满足设计要求。
( 1 )、荷载设计值砼自重 rc =24KN/mm 3 ，强度等级 C30 ，坍落度 12cma 、砼侧压力
砼初凝时间： t0 =200/T+15=200/20+15=5.71h
F1=0.22×rc×t0×1×1.15 ×1.81/2 =46.52KN/ 2
F2=rc×H=24×0.8=67.2KN/m 2
取两者中小值 , 即 F1=46.52KN/m 2,
实际值 F=F1×1×1.15=53.5KN/m 2
b. 倾倒砼时产生的水平荷截采用导管为 2KN/m 2
荷载实际值为 2×1.4×0.85=2.38KN/ m 2
荷载组合实际值 :F=53.5=2.38=55.88K / m 2
(2) 、验算 a. 钢模板验算采用 P3015 钢模板( δ=2.5 )
I=26.97×104mm4 Wxj=5.9×103mm3
计算简图 : ( 略 ) 化为线均布荷载 :
q1=F×o.33/1000=55.88×0.33/1000=18.44KN/mm
( 用于计算承载力 )
q2=F×0.3/1000=53.5×0.33/1000=17.66Kn/mm
( 用于验算挠度 )
挠度验算 : p=0.273×q P4/100E1
=0.273×17.66×6004/100×2.06×26.97×104
=1.13mm<[p]=1.5mm (可)
b. 内钢楞验算
1 根 Φ48×3.5 I=12.19×104 mm4 W=5.08×103 mm3
计算简图 : ( 略 ) 线荷截
q1=F×0.75/1000=55.88×0.6/1000=33.53/mm
( 用于计算承载力 )
q2=F×0.75/1000=53.5×0.6/1000=32.1/mm
( 用于验算挠度 )
抗弯强度验算 :
330/800=0.41≈0.
4近似按多跨连续梁计算
M=0.078×ql2=0.078×33.53×8002=167.38×104N.mm
抗弯承载能力 :
σ=M/W=167.38×104/5.08×103=329N/mm2
329.5N/mm2>215N/mm2 ( 不可 )
方案
一、
改用两根 Φ48×3.5 作内钢楞。
则抗弯承载能力： =167.38×104/2×5.08×103=164N/mm2<215n/mm2 ( 可 )
方案
二、
每根内楞间距改为 600mm.
M=0.078×33.53×6002=94.15×104/mm
δ=M/w=94.15×104/5.08×103=185N/mm2<215N/mm2 (可)
挠度验算：
p=0.644×ql4/100EI
=0.644×32.1×8004/100×2.06×105×2×12.9×104
=2.49mm<3mm (可)
c. 对拉钢筋 Φ12 验算
结拉杆的拉力 Φ12 净面积 A=88.74 mm2
按横竖计算
N=F×0.8×0.6=55.88×0.8×0.6=26.82KN
对拉杆应力 δ= N/A=26820/88.74=302N/ mm2 >215N/ mm2 ( 不可 )
改不竖向 0.3m , 纵向 0.6m 则 N=F×0.3×0.6=10.66KN
δ=10060/88.74=113.36N/ mm2 <215N/ mm2 ( 可 )
2 、梁模板结构设计采用 Φ48×3.5 钢管支设 . 取梁断面 b×h=250×400, 长 6000mm 的矩形梁 .
(1) 、底模验算抗弯强度验算
a. 荷载：砼自重 24×0.25×0.4×1.2=2.88Kn.m
钢筋荷重 1.05×0.25×0.4×1.2=0.18Kn /m
振捣砼荷重 2× 0.25× 1.2=0.6KN/m
合计 q1=3.66KN/m
折减系数 0.9, 则 q=q1 ×0.9=3.29KN/m
b. 抗弯承载力验算底模楞钢间距取 0.7, 为多跨连续梁 , 近似单跨计算。
M=q1=3.29×0.7=0.202×10N.mm
=M/W0.202×10/5.08×10=39.76N/mm2<205N/mm2 ( 可 )
c. 挠度验算
p=5ql4/384EI=5×3.29×700/384×2.06×105×12.9× 104
=0.39mm<[ p] =I/250=700/250=2.8mm ( 可 )
小楞验算：
a. 抗弯强度验算小楞间距 700 mm ，小楞上的荷载为集中荷载。
取 p=q1=3.66KN/m
M=1/8p1(2-b/t)=1/8×3660×700×(2-300/700)=0.511×106N.mm
δ =M/W=0.511×106/5.08×103=101N/mm2<205N/mm2 ( 可 )
若取间距 900 ，则 δ=130N/mm2<205N/mm2 (可)
b. 挠度验算
P=Pl/48EI=3660×103×700/48×2.06×105×12.9×104=0.2mm<1/250=2.8mm3 、大楞验算
M=1/10ql2=1/10 ×3.66 ×7002=1.8× 105N.mm ( 可 )
ó=M/W=1.8 ×105/5.08× 103=35.46M/mm2<205N/mm2
Р=3.66×7002/150EI=1.79×106/150×2.06×105×12.9× 104
=0.45mm<1/250=2.8 (可)
4 、钢管立柱验算横杆步距 1000mm ，立杆允许荷载 11.6Kn
每根立柱荷载 N=19.74/16=1.23KN
立柱稳定验算 : ψ =N/ψA ≤ f
A=489mm2
λ=1/I=130/1.58=82 查 (GBJ18-87) 附录三 :
轴心受压稳定系数 ψ =0.71(可)
ó=N/ψA=1230/0.7× 489=4.75N/mm2<205N/mm2 (可)
若取 @1000 立杆 , 则
N=19.74/12=1.65KN
Ψ =N/ψA=1650/0.71× 489=4.75N/mm2<205N/mm2 ( 可 )
取立杆 @900
污水处理厂总体设计范文第4篇
污水处理厂自控系统是整个污水处理工程的重要组成部分，其设计好坏与控制设备选择是否适当，不仅关系着自控系统的性价比的高低而且对以后整个污水处理厂运行维护的难易有着重要影响。笔者以某市污水处理厂这个实际工程为例，对污水处理厂自控系统的设计进行详细阐述。
一、污水处理厂概况
该污水处理厂位于市中区，为日处理能力为5万吨/天的污水处理厂，出水排入黄海，水质达到国家一级排放标准。
本工程采用水解-AICS处理工艺。其具体流程为：污水首先分别经过粗格栅去除粗大杂物，接着污水进入泵房及集水井，经泵提升后流经细格栅和沉砂池，然后进入水解池，。水解池出水自流入AICS进行好氧处理，出水达标提升排入黄海。AICS反应器为改进SBR的一种。其工艺流程如下图1所示：
污水处理厂处理工艺流程
二、污水处理厂自控系统设计的原则
从污水处理厂的工艺流程可以看出，该厂的主要工艺AICS反应器是改进SBR的一种，需要周期运行，AICS反应器的进水方向调整、厌氧好氧状态交替、沉淀反应状态轮换都有电动设备支持，大量的电动设备的开关都需要自控系统来完成，因此自控系统对整个周期的正确运行操作至关重要。而且好氧系统作为整个污水处理工艺能量消耗的大户，它的自控系统优化程度越高，整个污水处理工艺的运行费用也会越低，这也说明了自控系统在整个处理工艺中的重要性。
为了保证污水厂生产的稳定和高效，减轻劳动强度，改善操作环境，同时提高污水厂的现代化生产管理水平，在充分考虑本污水处理工艺特性的基础上，将建设现代化污水处理厂的理念融入到自控系统设计当中，本自控系统设计遵循以下原则：先进合理、安全可靠、经济实惠、开放灵活。
三、自控系统的构建
污水处理厂的自控系统是由现场仪表和执行机构、信号采集控制和人机界面(监控)设备三部分组成。自控系统的构建主要是指三部分系统形式和设备的选择。本执行机构主要是根据工艺的要求由工艺专业确定，预留自控系统的接口，仪表的选择将在后面的部分进行描述。信号采集控制部分主要包括基本控制系统的选择以及系统确定后控制设备和必须通讯网络的选择。人机界面主要是指中控室和现场值班室监视设备的选择。
1、 基本系统的选择
目前用于污水处理厂自控系统的基本形式主要有三种DCS系统、现场总线系统和基于PC控制的系统。从规模来看三种系统所适用的规模是不同。 DCS系统和现场总线系统一般适用于控制点比较多而且厂区规模比较大的系统，基于PC的控制则用于小型而且控制点比较集中的控制系统。
基于PC的控制系统属于高度集成的控制系统，其人机界面和信号采集控制可能都处于同一个机器内，受机器性能和容量的限制，本工程厂区比较大，控制点较多，因此采用基于PC的控制系统是不太合适的。
DCS系统适用于模拟量多，闭环控制多的系统。而现场总线系统的主要优势是适用用于控制点相当较少而且特别分散的系统。从施工和维护的角度来看，传统的DCS系统布线的工作量要远远大于现场总线系统。此外，现场总线系统与DCS系统相比，还有最为重要的一点是开发性好，扩展方便。
本工程的控制点在700点左右，模拟量只占20%左右，属于规模比较小的类型，而且这些控制点是以工艺处理单元为界线分散在厂区各处，因此本工程采用现场总线作为基本控制系统。
2、通讯网络选择
现场总线系统最主要的特点就是依赖网络通讯，分散控制和信号采集，最大程度的减少布线，节省安装和维护费用。现场总线主要是指从现场控制器或 IO模块到监控系统的通讯网络。目前现场总线，根据通讯协议的不同可以分为很多种，比如，Profibus、CAN、ControlNet、 DeviceNet FF Lon总线等。目前现场总线技术还没有统一的标准，各自的功能特点基本一致，因此本工程设计时选用在中小型控制系统应用非常广泛的ProfiBus总线。其在性价比较高，且在国内推广的时间长，稳定性较高。
Profibus总线有三种形式DP、PA和FMS。PA总线是与智能仪表结合在一起安全性非常高的一种ProfiBus总线形式，造价比较高，常用于石油化工冶金等行业;FMS总线适用于大范围和复杂的通讯系统，旨在解决通用性通讯任务，传速速度中等;DP总线是用于传感器和执行器级的高速数据传速网络，不需要智能仪表配合，安全性略低于PA总线。本工程是污水处理工程，对通讯安全性的要求并不太高，通信的任务比较简单，对系统的传输速度有一定要求。因此本工程的采用ProfiBUS-DP网络，即用西门子S7系列PLC搭建整个系统。总线采用普通双绞作为传输介质，通讯速率可以达到 12MBP。
3、现场站设备配置的选择
对于Profibus-DP网络来说只是提供了一个从现场到监控层的信息通道，但信号的采集和执行命令的下达仍然需要由控制器和现场的IO模块组成的站来完成。ProfiBus-DP网络是一种主从站的网络结构。整个网络上最多可以有128个从站，但只有一个作为主站，所有的通讯事务都由主站来管理。主站必须要有控制器(CPU)，同时也可以安装IO采集模块。从站有两种方式：CPU+IO模块和通讯模块+IO模块。第一种方式每个从站都由 CPU，每个站的控制事务都由本站完成，与主站之间的通讯量比较少。第二种方式是所有的从站都没有CPU，所有的控制事务都由主站CPU来完成，通过总线网络把命令结果传输到从站完成，从站只是远程IO。
前述这两种从站组成方式各有自己的特点。第一种方式，控制比较分散，通讯事务较小，对网络的依赖不强，但每个站都有CPU，造价高。第二种方式，控制集中，控制事务对网络依赖性强，需要可靠的网络来支撑，同时对主站CPU的性能要求高，在软件编程和调试方面具有很大的优势。这两种方式对工程的现场安装布线施工影响比较少。
本工程控制点的规模施工调试工期比较短，选用了性价比比较高的第二种方式作为从站的组成方式即由西门子IM153通讯模块和S7 300系列IO模块组成，主战CPU选用S7 315-2DP系列。
4、人机界面设备的选择
人机界面设备是直接与操作管理人员进行交流的监控视备，一般由两部分组成，即现场监视设备和中控室监视设备。现场监视设备可以是PC机或是触摸屏，中控室监视设备一般由工控机、模拟屏或投影仪等组成。监视设备应在兼顾投资的情况下，保证操作管理人员可以对整个污水处理厂全面直观的监视与控制。
现场监视设备一般在比较重要的单元或控制事务比较大的从站中设置，以便操作人员及时对现场情况进行处理。本工程的从站的规模比较少，厂区大小从操作距离来看并不大，同时现场操作间内均设有有线电话，因此可在不设不设现场监视系统的情况下保证现场与中控室的联络畅通。
中控室监视设备是全厂的指挥和信息处理中心，其作用不言而喻。中控室监视设备比较传统的做法是模拟屏加工控机的方式，这种方式造价比较高且复杂。随着多屏卡功能的不断完善，现场又出现了工控机多屏显示加投影仪的模式。多屏卡的安装使得一台工控机可以同时拖动多台显示器，并显示不同画面，不同的工段可以同时显示，保证了操作人员监视的全面性。投影仪可以把所需要的任何画面进行放大显示，也可以供人参观。第二种方式的造价要远低于传统做法。本工程选用APPinx一拖四的多屏卡和东芝投影仪一台。
5、其它
成套设备的耦合
本工程中鼓风机为高速离心风机，脱水机为2000mm带宽脱水机，均为大型设备。这些大型设备是由许多辅助电动部分与主机共同工作完成鼓风机和脱水机的正常工作。本工程设计要求大型设备都单独配有自己小型的控制器，由供应商根据自己的经验编制相关程序并预留Profibus-DP接口，最终成为整个自控系统的一个从站。这样就其它大型设备自控系统与整个自控系统无缝连接，减少了不同供应商之间任务的交叉重叠。
监控软件的选择
监控软件是人机交流的桥梁和翻译，是保证整个自动控制系统易操作、易维护最重要的部分。应选用成熟、先进并应用广泛的知名监控软件，本项目选用力控PCAUTO组态软件。
自控控制系统与管理层的衔接
自控系统操作与污水处理厂管理层的衔接主要是把自动控制系统收集到的全厂信息可以顺利传输到管理层计算机，管理人员可以在线查看污水处理厂的运行状况并调用相关的运行数据。随着监控软件的供应商对INTERNET技术的不断应用开发，监控软件都可以通过局域网或INTERNET广域网进行信息发布，管理层或授权用户在任何可以上INTERNET网的地方便可浏览运行状况。而所使用MS IE浏览器的安全性问题已经得到解决。
冗余问题
由于本工程为污水处理厂工程，其安全性和可靠性要求并不严格，本设计没有对通讯网络和控制器进行冗余配置，只对上位工控机采用了双机热备配置。笔者认为在资金允许的情况下，应对主控制器进行冗余配置。
四、自控系统的站点划分
根据污水处理工艺的工作原理以空间分别特点，在布线最小、功能完整的情况下对全厂的站点进行了划分，子站为泵房站、水解池站、1号改进SBR 站、2号改进SBR站、脱水机房站和鼓风机房站。泵房子站负责提升泵房、粗格栅、细格栅和沉砂池的数据处理，脱水机房站除负责脱水机房外，集泥池、浓缩池也归在该站内，其余子站负责各自的工艺单元。主站为变电所站，设在变电所内。各站配置控制点数量统计如下表：
工段名称 控点类型及数量
DI DO AI AO
泵房子站 96 16 20 2
水解池子站 64 32 16
1号改进SBR子站 160 64 32
2号改进SBR子站 160 64 32
脱水机房子站 24 8 8
鼓风机房子站 设备配套PLC并提供接口
各站所配置的控制点数量，富余量均大于20%。本工程自控系统的结构如图2所示：
污水处理厂自控拓补图
五、自控系统的仪表选择
仪表系统遵循“工艺必需、计量达标、实用有效、免维护”的原则进行设计，仪表配置如下：
粗格栅渠配置超声波液位差测量仪表1套;
集水池配置超声波液位测量仪表1套;
细格栅进水井：pH及温度测量仪表1套;
细格栅渠配置超声波液位差测量仪表1套;
AICS反应池配置溶解氧测量仪表及悬浮物浓度测量仪表各4套;
AICS反应池进气管路流量测量仪表3套;
鼓风机房配置鼓风机进出风管压力测量仪表6套;
集泥池配置超声波液位测量仪表1套;
脱水机房配置脱水机进泥管路流量测量仪表2套(随污泥脱水设备成套);
絮凝制药装置液位开关2套(随污泥脱水设备成套);
变电所配置各出线回路的电量测量仪表。
尽管上述仪表中部分仪表已经实现的国产化，但是在精度和稳定方面与进口产品还有一定的差距，因此上述仪表中除通用的流量、温度和压力仪表外，其它均采用进口产品。
六、自控系统的功能设计
自动控制系统除了保证污水处理工艺的正常运转外，还有可以提高处理工艺的整体优化水平等，本工程的功能设计主要归纳如下;
1、单体设备控制
对单体设备来说其控制分为三个层次，其优先顺序为现场手动控制、上位手动控制和PLC自动控制，这样现场发现设备故障时可以最快的速度切断故障设备的运行，最大程度地降低设备的损坏程度。在整个系统中，单体设备的损坏时保证系统其它无关联设备的正常运转。
2、节能控制
本工程的节能设计主要包括提升水泵的变频控制和好氧部分溶解氧自动调节控制两部分。
通过变频器与液位计形成闭环控制，保持集水井内液面的稳定，这样可以减少因提升泵的启动对处理系统造成的冲击，保证系统的稳定运行，同时根据水量变化调节水泵频率，降低了运行能耗。
为保持AICS反应器曝气部分溶解氧浓度稳定在2mg/l左右，通过控制鼓风机进口导叶角度来实现鼓风机的流量的调节，达到节能的目的。
此外，液位差控制的格栅的按需运转也是节能设计的一部分。
3、信息处理设计
通过上位监控软件系统直接采集的在线仪表数据，并以数据报表和图形显示，还可根据处理工艺原理自动对所采集的数据进行分析和推导，提炼出对运行操作更有指导意义的数据。如：
污泥负荷、 提升水泵运行效率、污泥龄、絮凝剂投加比例、鼓风机运行效率、泵房提升单方水量的电耗、鼓风机每1000m3供风的电耗、单方污水污泥处理的电耗、低压总电量、附属设施耗电量、工艺设施总耗电量、提升电耗、供风电耗以及工艺其它各个工艺构筑物的电耗等等。
七、自控特点：
1、低投资：投资少
本工程除一些精度要求高的在线监测仪表(污泥浓度计、溶解氧仪和液位计)为进口仪表外，其余部分在线仪表实现国产化，节省了一部分投资费用。
另外，从工艺控制角度看，省区了一些不影响工艺运行要求的在线仪表，如ORP计、气体流量计等。不设现场监视设备的也是降低投资的重要原因之一。
在自控系统的总线技术选取上、现场I/O控制设备和上位监控设备的选取上，均采用了性价比较高的产品。如PLC采用西门子S7-300系列等。
本自控系统从以上几点节约了大量的费用。
2、低费用：运行费用低
在占全厂能耗90%的原水提升和鼓风曝气这两个环节上，依托自动控制系统，进水段实现恒液位、变流量控制，由大功率变频装置拖动大流量潜污泵，完全涵盖了500—3000m3/h的流量范围，克服了多台泵切换启停，流量突变对后续工艺的水力冲击，也达到节能的目的，立式潜污泵的提水电耗为 4.75kwh/km3。
占全厂能耗75%以上的鼓风机选用单级高速离心风机，通过控制进口导叶开度调节风量，从而降低能耗，具体的作法是在夜间小水量和过渡工序时自动减小供气量。
3、管理操作简便
本自控工程在上位软件二次开发过程从人性化角度出发，提高自控系统的可操作性，使管理者在任意时间和地点可对工艺系统进行全方面的监控，及时了解到处理系统运行的优劣状态。
八、投资
本工程自控系统的预算费用约占污水处理厂总投资的5%左右。与其它污水处理厂相比，本工程的自控系统投资是中等偏下，性价比较高。
九、结语
该污水处理厂自控系统是根据工艺要求在确定的设计原则下进行设计，既保证污水处理系统的正常运行，又尽可能的降低了工程的造价投资，其设计过程和结果对其它污水处理工程的自控设计具有一定的借鉴意义。
污水处理厂总体设计范文第5篇
1 污水特点
本处理厂的污水为城镇污水，水量是30000m/d，进水水质见表 1
处理后排水水质应执行“城市污水处理厂污染物排放标准”(GB18919—2002)中水污染物排放标准二级标准要求，见表2。
2 工艺概况
2.1 工艺流程
综合考虑该城镇污水处理规模较小，生化性较好，且需要脱氮等特点，选择奥贝尔氧化沟工艺。其工艺流程见图 1
2.2 工艺特点
奥贝尔氧化沟有 3 个沟道组成，污水由外沟进入池内，然后依次进入中间沟和内沟道，最后经中心岛存储水质二沉池。外沟道容积占整个氧化沟容积的50%—55%，主要生物氧化过程和80%的脱氮过程在外沟道完成。
主要有以下优点： (1)处理流程简单，构筑物少;
(2)处理效果好且稳定，不仅对一般污染物质有较高去除效果，而且因为氧化沟中能进行充分的消化作用和在缺氧区的反硝化作用，所以有较好的脱氮功能; (3)设备少，运行管理容易，不要求高技术管理人员; (4)缓冲能力强，承受水量水质的冲击负荷高;
(5)能耗低，投资小。
3 构筑物和建筑物主要设计参数
该城镇污水处理工艺构筑物和建筑物及其技术参数详见表3，表中包括独立露天设置的设备。综合楼的功能包括办公与值班、化验、配电、控制机房。
构筑物平面尺寸指平面外形尺寸，建筑物平面尺寸为轴线尺寸。
4 运行效果
本污水处理厂对各种污染物的去除率见表4：
5 结语
污水处理厂总体设计范文第6篇
污水处理系统生产污水量按1000m3/h, 设计污水回收利用率不低于70%, 回收利用的水浊度低于70mg/L。
2 污水水质特性及水质分析
人工骨料生产系统污水按其来源可分为:筛分污水、棒磨污水、洗砂污水、脱水污水等, 加入的水量除部分消耗于生产过程外, 大部分将作为污水间接排放, 悬浮物主要为砂粒、混凝土残渣等。受纳水体为Ⅲ类水域功能区, 如不处理直接排放, 会污染河流水质, 影响水生生物的生存环境。
3 设计原则
(1) 认真贯彻执行国家关于环境保护的方针政策, 遵守国家有关法规、规范、标准。
(2) 根据污水水质和处理要求, 合理选择工艺路线, 要求处理技术先进, 处理出水水质达标排放。运行稳定、可靠。在满足处理要求的前提下, 尽量减少占地和投资。
(3) 设备选型要综合考虑性能、价格因素, 设备要求高效节能, 噪音低, 运行可靠, 维护管理简便。
(4) 污水处理站平面和高程布置要求紧凑、合理、美观, 实现功能分区, 方便运行管理。
4 工艺的选择
从进水水质的特性知道, 影响该污水水质的污染物主要为高悬浮物浓度。因此:对此类污水的处理主要围绕悬浮物的去除来考虑。一般去除污水中的悬浮物方法主要有砂滤、微滤机、反渗透法以及采用混凝沉淀法去除。选用不同的方法是根据悬浮物的状态和粒径来确定。本工程产生的污水为砂石污水, 其悬浮物主要为砂粒、混凝土残渣等, 因此, 确定该项目的处理工艺流程为:粗过滤+加药混凝+沉淀。
针对系统产生砂石污水水质特征, 具体分为以下几个方面。
(1) 预处理。
当污水进入污水处理系统, 通过链板刮泥设备对污水中大颗粒直径的悬浮物去除, 预计去除20%左右的悬浮物。链板式刮泥设备在让污水中大颗粒直径的悬浮物去除的同时, 又通过设备上数个刮板将沉在底部的悬浮物刮出设备外, 这就消除了由于不能及时排泥而导致系统不能连续正常运行的隐患。
(2) 加药絮凝。
预处理系统出水直接进入反应池, 并向反应池中投加PAC药剂, 通过搅拌机使絮凝剂与污水在反应池中充分混合, 使得污水中细小的砂粒和悬浮物形成粒径更大的絮状体, 从而使砂、水快速的分离开来。
(3) 辐流式沉淀池。
针对此类污水的特性, 辐流式沉淀池底部设有刮泥装置, 它能在污水中污泥不断沉降的过程中不间断的对底部污泥进行中心汇聚及搅动, 使得底部污泥区不会轻易板结, 为后续排泥提供了可靠保障。其具体措施是:当反应池中出来的污水通过辐流沉淀池四周的配水孔均匀分布的进入后, 水流在池中从周边向池中心流动, 在流动的过程当中, 污泥靠重力作用不断地沉淀。辐流沉淀池底部设0.2的坡度, 沉积下来的污泥通过重力作用向泥斗区流动, 考虑到砂石污水的比重大, 在辐流式沉淀池中设刮泥机, 且在池底中心泥斗内设有小刮泥板, 使污泥在沉降过程中易收集在中心泥斗, 便于污泥排出。辐流沉淀池沉淀下来的污泥通过渣浆泵连续打入厢式压滤机脱水处理。这样, 污水不断地流入, 上清液通过溢流流入清水池, 沉积下来的污泥通过渣浆泵泵入压滤机进行脱水。为避免排泥管堵塞, 在辐流式沉淀池和砂浆泵房修地下检修廊道, 便于人员检修 (此部分为工艺易发生事故部分, 修地下廊道方便检修可减少事故的发生) 。
本设计方案使整个污水处理系统能够连续、有效、可靠的稳定运行。
如图1所示。
处理后出水。本站污水经处理后, 达《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准 (COD≤100, SS≤70) , 可直接排放。为降低砂石加工厂运行成本, 本工程以污水回用为设计处理目标, 做到“零”排放。在事故风险等特殊情况下, 处理尾水可直接排放。
工艺选择的原则。选择污水处理工艺, 首先考虑处理工艺的实际效果, 必须使处理工艺的去除效果满足污水处理程度的要求, 使污水处理出水水质达标。
在选择污水处理工艺时, 还要考虑工艺的可靠性、稳定性。因为污水是不断变化的, 随时间的推移, 会在水质水量上产生一定的变化, 因此要求稳定、可靠的工艺。在保证达标的前提下, 则应考虑工艺的经济指标。投资少、运行费用低的工艺是人们的首选, 另外, 占地少、工艺流程短、运行管理方便亦是选择工艺时应注意的问题。
为达到环境保护对污水排放的要求, 实现细砂回收及污水回收利用和“零”排放标准, 污水经处理后被循环用于骨料的筛分冲洗。其工艺为砂石加工生产污水首先进入反应池, 水和絮凝剂在反应池内经搅拌机搅拌充分混合, 细小的悬浮物及胶体杂质在絮凝剂作用下形成较大的絮凝状颗粒, 出水进入辐流式沉淀池, 通过周边的配水孔, 均匀的从周边进入辐流式沉淀池, 污水中的絮体状颗粒沉淀到池底, 形成一定的污泥层, 此时用刮泥机将污泥刮至污泥斗内, 渣浆泵将沉淀下来的污泥打入厢式压滤机, 经厢式压滤机脱水后, 滤饼运往弃渣场, 等待最终处置。污泥脱水间的滤液及压滤机反冲洗出水自流回反应池, 沉淀池出水进入清水池, 通过加压泵将清水池中的水送至用水点, 若不回用时, 清水池出水通过排放口直接外排。
摘要：近几年, 随着我省经济社会的快速发展, 水利水电开发建设的规模不断扩大, 一些水利水电开发项目砂石加工系统在实施过程中。为保证砂石加工系统中污水的再次利用和达标后排放, 设计砂石加工系统污水处理系统。
关键词：污水,处理,系统
参考文献
[1] 中华人民共和国水污染防治法.1996年修正.
[2] GB8978-1996, 污水综合排放标准[S].
[3] 建设项目环境保护管理条例[S].1998, 1 2.