股权结构的设计范文

股权结构的设计范文第1篇

建筑结构的优化不仅仅关系到国家建筑行业的发展, 更加关系到普通民众的生活质量, 因为其中的房屋结构可以应用到生活的各个方面, 增加生活的情趣。文章以房屋结构在现代建筑结构的优化设计中的运用情况为例, 通过对结构优化的应用现状进行分析, 总结出其中存在的问题, 并针对性的提出几点解决措施, 以此促进建筑行业可以更上一层楼。

2、房屋结构在现代建筑结构优化设计的运用中出现的问题分析

尽管目前房屋结构在现代建筑结构优化中的运用流程较为合理和科学, 但是仍存在有许多问题, 这些问题制约了建筑行业的发展。

2.1 房屋结构设计在现代建筑结构优化中的运用浮于表面

目前国内许多建筑设计企业都具有相同的问题, 那就是房屋结构设计在现代建筑结构优化中的运用浮于表面, 这两者的融合存在很大方向上的偏差, 导致设计脱离实际情况, 使设计概念格格不入。就国内企业的现状来说, 基本上都具有独立的设计部门, 专门负责相关的方案设计等工作, 但是这部分专门负责的人员不懂得现代房屋结构设计在现代建筑结构优化的内核, 大多数从事一些具体事务工作。

2.2 对房屋结构设计的重视程度不够

意识决定形态。除了房屋结构设计在现代建筑结构优化中的运用浮于表面, 导致现代建筑装饰设计内容和实际建筑内容存在很大程度差异外, 企业的领导层乃至基层员工对房屋结构设计应用的重视程度不够, 或者是认识存在误区。部分管理者认为, 增加房屋结构设计的应用是一项长期投资, 是增加物流成本的措施, 尽管会比较美观并且吸引部分购买力, 因此在已经开展的有限的现代建筑装饰设计过程中, 资金的投入有限。

2.3 相关设计人员本身水平不高

建筑装饰设计方案的内容大方向一定是由公司的领导层来决定的, 但是具体的内容包括小细节和如何去讲, 都是由讲师自己来进行把控的。在许多基层的建筑设计企业, 存在着让业务水平一般的员工担任设计师的现象存在, 很大程度上制约了公司员工的专业技能和综合素养。员工被招聘到岗的初期, 存在着专业不对口现象的存在。这些从事相关行业的人, 不具备有足够的素质, 缺乏专业的基础知识, 不是出于本意的来进行应聘, 也拉低了公司的基层员工水平。

2.4 现代建筑房屋结构设计的整体性差

现代建筑房屋结构设计的内容很多, 一般由基础设计和特殊元素设计两部分组成。目前企业培训主要停留在员工的知识和技能方面的培训, 而对于员工在其他方面的培训则做的不够, 员工工作热情的激发等方面认识不足, 就导致只注重技能培训, 忽视了素质的培训。虽然员工技能得到长足的提高, 但缺乏正确的工作态度和优良的职业精神。这种缺失也是由于培训缺乏系统性而造成的[2]。

3、提高房屋结构设计的运用水平的措施

针对上述存在的各种问题, 笔者借鉴同行业其他企业的人员现代建筑房屋结构设计方案, 进行了思考, 建设性的提出了几点改进的措施。

3.1 提高房屋结构设计在现代建筑结构优化中的融合程度

针对房屋结构设计在现代建筑结构优化中的融合程度浮于表面, 导致设计脱离实际情况, 使设计概念格格不入的问题。公司的可以对这设计方向进行方向性的调整。当方向需要进行调整时, 也需要高层人员的负责。在设计工作开始前要做好调研工作, 从而可以提出建设性的意见和建议。建立科学的培训体系。企业应根据自己的实际情况, 建立一套科学的培训体系, 在这方面可以借鉴一些西方发达国家的经验。比如说进入实际部门后, 先开展技能的考察, 从而做出调整。

3.2 提高管理者对房屋结构设计的重视程度

现代企业的竞争归根到底是人才的竞争。那么也就是说, 相关设计机制的健全与否, 是对人才的直接培养, 是公司能否顺应时代发展要求的咽喉部分。可以说, 公司内部对喜爱传统文化人才的培养是个系统工程, 要充分发挥人才积极主动的作用, 积极构建符合现代建筑房屋结构设计特点的人才培养机制。要大胆选拔其中较为年轻的人, 靠员工具有的实力和特长来决定他们要工作的岗位。

3.3 提高相关设计人员的水平

想要提高相关设计人员的水平, 这是比较难的一点, 因为本身要受到很多因素的限制。要想提高只能从源头入手, 从管理层中找到因业务水平突出而被提拔的人担任相关的总设计工作。基层的员工和员工之间也要成立小组, 从中选拔像这样的设计领导型人物, 多对其进行培养, 把现代建筑装饰设计从现代转向古今结合的方向。面对一些海外归国人员的求职要求, 做出优先考虑, 带领这部分人进行部分实践学习后, 直接带入领导层或者是分配进讲师的队伍。

3.4 提高现代建筑房屋结构设计的整体性

要提高现代建筑房屋结构设计的整体性, 就要对设计人员进行一定程度的培训。其中, 对培训内容的把控工作一定要做好, 认识到这部分重中之重的重要性。尽管培训大环节被分成小方面进行讲解, 但是都是为了整体的呈现的。各部分之间在进行分开的设计时, 要保证各个部分都与整体具有一定的联系, 同时各个部分和其他部分之间要具有协调性, 使得他们组合起来具有合理性和科学性, 可以被完全的投入使用, 来进行基层设计人员的培训工作[6]。

4、结束语

综上所述, 制约房屋结构设计在现代建筑结构优化中运用的原因有房屋结构设计的运用浮于表面、管理者的认识程度不够、相关设计人员水平低下和建筑房屋结构设计不够科学合理等, 制约了企业效益的提升。基于此, 笔者针对具体情况提出几点改进措施, 从提升融合程度、提高重视程度、培养高层次的设计人员和科学合理的设计设计内容等几个角度着手提高房屋结构设计的运用水平。

摘要：随着经济的快速发展, 我国的各个行业都进行了深层次的改革和创新, 取得了更大程度上的进步, 其中商业的发展也尤为迅速, 为国家的发展提供了经济上的支持。在如此迅猛的商业发展之势下, 建筑结构设计的应用也越来越受到人们的重视。其中在现代建筑结构优化设计中的运用是房屋结构设计优化的一个很重要的组成部分。

关键词：建筑结构优化,房屋结构,应用研究

参考文献

[1] 蒋拥.建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用研究[J].建筑与装饰, 2018, (10) :38, 42.

[2] 刘宇安.建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用研究[J].建筑与装饰, 2018, (10) :17, 19.

[3] 柴平太.结构设计优化方法在房屋建筑结构设计中的应用[J].装饰装修天地, 2018, (16) :200.

[4] 李雪静.结构设计优化方法在房屋建筑结构设计中的应用[J].建材与装饰, 2018, (30) :133.

[5] 尹梓铧.建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用分析研讨[J].装饰装修天地, 2018, (11) :154.

股权结构的设计范文第2篇

1、房屋结构设计优化技术概述

在对房屋结构设计进行优化处理的时候, 主要就是对其整体的优化和分部结构的优化处理。其中整体优化主要是指对房屋建筑结构的屋盖系统、细部构造以及围护结构等各方面的设计方案进行不断地优化。在此过程中尤其应该对其相关结构的布置、选型、造价以及受力情况引起足够的重视。同时还应该和房屋的建筑美感还有经济适用性进行充分的结合。除此之外, 在对房屋建筑结构进行整体设计的过程中, 相关的工作人员还应该对工程质量中心和房屋建筑的刚度中心之间的关联性进行重点关注, 而且还应该有效确保房屋建筑整体平面的对称性和规则性, 在对结构垂直方向进行设计的时候, 应该尽可能确保同一方向的承重构件上下相通, 同时还应该对其刚度要求引起足够的关注, 从而根据刚度的变化尽量控制好房屋建筑结构本身的动力载荷, 进一步减少结构的转换层, 这样便在一定程度上降低了房屋建筑设计的难度。

2、房屋结构设计优化技术的重要性

随着我国社会经济的快速发展和城市化进程的不断加快, 城市的建筑用地越来越紧张, 所以高层和超高层建筑越来越多, 怎样才能在满足经济性的基础之上, 对房屋建筑结构进行更好地设计, 同时也可以更好地满足人们对于房屋建筑的要求, 所以这一问题成了现在人们非常关注的一个问题。

建筑企业想要对房屋建筑结构进行不断地优化设计, 这就要求设计人员应该在确保建筑质量的前提之下, 对设计方案进行系统化的分析与研究, 同时还应该在设计观念中不断加大对现代化设计理念的运用, 另外还应该对房屋建筑工程的造价进行合理的控制。根据以往的经验总结, 如果工作人员在设计过程中可以将经济利益和施工技术进行有效的结合, 制定出最为科学合理的设计方案, 从而使得建筑企业获得更大的经济效益。这就要求应该对房屋建筑材料和机械设备的性能进行有效的发挥, 使其可以更好地服务于房屋工程的建设。另外还应该对整个建筑结构的各个层次进行系统的整合, 不断提升房屋建筑的整体质量以更好地满足居住着的需求。

3、房屋建筑结构设计中优化技术的具体应用

3.1、优化技术思想在结构设计中的应用

在房屋建筑结构设计优化过程中, 对其技术思想的优化主要体现在以下几个方面:首先, 应该对相关参数的变量进行合理的选择, 在具体的设计过程中, 相关的工作人员应该不断提升设计思想的科学合理性, 可以采用多种手段来获取工程的参数, 然后在利用这些参数变量对工程施工进行具体的设计。在具体施工过程中, 目标参数主要包含了价格参数和预期中所出现的各种损失参数。在对房屋建筑工程结构进行优化设计的过程中, 设计人员一定要对这些参数进行详细的分析与研究, 主要分析参数对工程可能会带来的影响, 由于其过程相对比较复杂, 所以会对施工工期造成比较大的影响。在实际操作过程中, 如果将变幅较小的参数作为设计设计指标的话, 会大大降低建筑结构的设计难度, 而且设计人员也可以很快找到设计的目标点;其次, 是对函数的确定, 设计人员应该在众多函数当中找到目标函数, 同时还可以充分分析函数的性质来对施工成本进行有效的控制;再次, 衡量具体的施工条件, 只有在设计过程中对房屋的结构刚性、尺寸以及架构的安全性和稳定性进行充分的考虑, 才能设计出各项施工指标都满足施工要求的设计方案, 从而更好地确保整个工程的最终施工质量。

3.2、优化技术在钢结构中的应用

钢结构设计在房屋建筑结构设计过程中占据着非常重要的地位, 而不同的材料对钢结构的稳定性能又起着决定性的作用。所以设计人员一定要对其引起足够的重视。首先, 将钢结构和其他一些技术的应用优势进行充分的对比分析;其次, 还应该对钢结构的关键施工技术和设计内容引起足够的重视, 同时还应该对其内容当中存在的各个项目进行不断地优化以有效提升其可行性, 可以利用计算机相关软件对其构造数据进行建模;再次, 并对结构模型进行详细的分析与研究, 从而得出详细的优化报告, 然后根据报告选择出最为科学合理的优化技术。

3.3、建筑结构设计中对概念设计优化技术的应用

在对房屋建筑结构设计进行优化的过程中, 不能只是完全依赖于计算机相关软件的应用, 而是还应该和人工设计进行充分的结合, 只有这样才能将概念优化技术的效率实现很好的提升。在对建筑材料进行选择的过程中, 应该利用人工方式并结合材料的优缺点对材料进行最为科学合理的选择。对于房屋建筑工程来说, 安全性是其最为重要的一个基本要求, 只有在确保其使用过程的安全性的同时, 再利用概念设计技术不断提升其外部的抵抗力, 尽可能减少外部环境对其所造成的不良影响。在各种外部影响因素当中, 地震是最为重要的一个影响因素, 只有对其进行不断地设计优化处理, 才能有效提升房屋建筑的抗震性能, 通常情况下都是采用对称设计的模式来提升其稳定性能, 这种设计方式可以将其所承受的载荷力作用到建筑物本身, 减小了建筑的危险截面, 有效提升建筑物的抗震性能。

总而言之, 只有不断优化房屋建筑结构设计, 才能使得整个设计方案更加科学合理, 同时还可以在一定程度上降低施工成本, 更好地满足人们对房屋建筑的实际需求, 进一步促进我国建筑行业的可持续发展。

摘要：在对房屋建筑施工过程当中, 对其结构设计进行不断地优化处理, 不仅可以有效降低工程的施工成本, 而且还更好地确保了整个工程建设过程的安全性和稳定性。在具体设计过程中, 相关的工作人员应该将工程质量当做最为核心的设计内容, 在确保工程建设质量的前提之下, 并有效控制施工成本的投入, 这也可以在一定程度上提升建筑工程的相关功能, 由此可以看出对结构设计进行优化处理在房屋建筑工程中具有非常重要的意义。本文将对这一内容进行简要的阐述。

关键词：结构设计,优化技术,房屋结构,设计中,应用

参考文献

[1] 许若翊.房屋基础建筑结构优化设计及概念设计问题研究[J].河南建材, 2016, (01) :88-89.

股权结构的设计范文第3篇

1. 建筑结构设计优化方法的意义

建筑结构设计优化方法是指优化建筑结构各种性能的设计方法, 它的作用是使房屋结构设计更加完美。传统建筑结构设计只关注成本和实用, 不关注建筑的外观和环保性能。随着我国建筑行业的快速发展, 建筑结构设计得到快速发展, 人们开始关注建筑的地方特色和性能。随着建筑结构设计聚焦点的增加, 建筑结构设计优化方法逐渐增多。传统建筑结构设计方法的作用是提高房屋结构设计的使用性和经济性, 与之相比, 现代设计方法增加了生态效益和审美价值。比如现代房屋结构设计会综合计算自然采光, 利用全阴天、全日照等标准模型设计建筑采光结构, 提高建筑的节能性能。利用光对眼睛的刺激, 优化建筑光亮度设计, 提高建筑的舒适度。从地方特色出发, 利用建筑结构设计外观优化方法, 可全面提高房屋建筑的审美价值。比如青岛的建筑偏欧美风格, 北京建筑有很多设计成四合院等。

2. 建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用

建筑结构设计优化共有三个层次, 分别是尺寸优化、形状优化和拓扑优化。其中尺寸优化是最低等的优化, 拓扑优化是最高层优化。

2.1 尺寸优化

尺寸优化主要是优化建筑结构的尺寸, 提高建筑结构各部件尺寸和应力的准确性。一般情况下, 尺寸优化的变量是建筑各部件的横截面积、应力、厚度, 优化的计算方法是有限元计算。在优化时不需要重新划分建筑网格, 只需结合使用建筑敏度分析、数学规划方法便可。在房屋结构设计中, 对于建筑部件的固定节点、单项连接的房屋框架结构, 设计人员只需要对横截面积发生变化的部分进行有限元计算、分析即可, 不需要重新分析、计算。连续性的房屋框架结构, 优化设计尺寸时只需要将房屋框架部件的厚度作为可变量, 对可变量进行应力分析即可。一般而言, 连续框架结构设计的优化结果为梯形分布的板厚度, 它优化出的图形大多是线性。

2.2 形状优化

形状优化是指在指定的房屋结构下, 根据要求调整结构外部设计, 或者调整房屋内部结构部件的几何形状, 以优化房屋结构设计的实用性、经济性。由于形状设计优化方法需要不断改变分析、计算模型, 模型的改变势必需要重新生成有限元网格, 网格的增加使原有结构设计关系网更加复杂。使用形状优化方法, 在房屋结构设计中单元结构、房屋性能和设计变量之间不再是线性关系, 它的敏度分析和有限元计算比尺寸优化复杂且量多, 因此形状优化设计方法难度比尺寸优化大的多。虽然难度增加, 但是这种优化设计方法可提高建筑结构设计的经济性、实用性, 同时还能提高房屋建筑的审美价值。

2.3 拓扑优化

拓扑优化的作用是寻找房屋结构材料在房屋建筑结构中的最佳分布, 以组成最优化的传力途径。在房屋结构设计优化过程中, 拓扑优化的计算模型、分析模型、计算方法和可行性区域都在不断变化, 这使它的优化设计比着尺寸优化和形状优化更加复杂。从理论上来讲, 拓扑优化应该选择逻辑变量进行房屋结构设计优化, 但是这种方法会无形增加设计优化模型的复杂性。为了简化房屋结构设计的优化模型, 在实际设计优化时, 设计人员一般选择截面优化模型。虽然从截面出发不如从逻辑出发准确, 但是这种优化方法可简化设计优化模型, 减少大量计算、分析工作。与前两种优化设计方法相比, 拓扑优化为房屋结构设计人员提供初始阶段的概念性设计理念, 提高房屋结构设计的经济性、效益型, 为房屋结构设计提供最佳设计方案, 基于这些原因, 拓扑优化在房屋结构设计中应用最广泛。

3. 实例分析

3.1 实例概况

以某钢筋混凝土房屋结构的梁选筋设计优化为例, 采用第三种优化方法对其进行优化。下图1、图2分别是该房屋结构梁选筋的设计模板和模型:

3.2 优化问题

该房屋梁选筋设计优化的目的是根据给定的截面配筋需求量的梁, 选择最佳的配筋分布形式。梁选筋优化设计属于多目标优化, 根据以上对三个优化方法的分析可知, 拓扑优化应用最广泛, 优点最突出, 故而采用拓扑优化方法。在优化过程中存在的优化问题如下表1所示:

3.3 优化步骤

第一步是确定各控制截面配筋面积和截面尺寸, 第二步是在数据库中确定各控制截面的可行区域, 第三步编制染色体解码图并随机产生初始数据群, 第四步对染色体进行解码, 计算房屋梁选筋的评价目标值, 形成优化方案集的数学矩阵, 用模糊综合评价方法对各种优化方案进行权重评价, 对优化方案集进行滤波处理, 筛选出比较优化的方案, 依次方法进行直到筛选出最佳优化方案。

结束语:

建筑结构设计优化方法的意义是不断提高房屋结构设计的经济性、效益型、实用性和审美价值, 满足愈加苛刻的建筑设计要求。它的优化设计方法主要有三个层次, 分别是尺寸优化、形状优化和拓扑优化。其中, 拓扑优化难度最高, 但由于拓扑优化自身的优点, 它最容易被房屋结构设计人员接受, 也是我国目前应用最广的设计优化方法。

摘要：本文采用文献分析法、比较法和实例分析法, 分析了建筑结构设计优化方法的意义, 分析了建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用, 并举实例加以证明, 旨在为房屋结构设计优化提供有效参考。

关键词：建筑结构设计,房屋,优化

参考文献

[1] 赵炳均.论建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的实际应用[J].江西建材, 2015 (1) :33-33.

[2] 齐建民.建筑结构设计优化方法在房屋结构设计中的应用[J].科技资讯, 2015 (11) :73-73.

股权结构的设计范文第4篇

选择建筑场地时, 应根据工程需要, 拿捏地震活动情况和工程地质的有关资料综合评价。对不同的场地, 应分析其作为天然地基时的抗震承载力, 如为软弱土 (软土、液化土) , 则应分析其震陷、震动液化可能性与液化危害度。必要时, 可以按规范采取相应的地基或基础处理措施, 如桩基、地基加固处理、或基础与上部结构处理等。对于场地范围内的地震断裂, 规范要求根据地震烈度 (8度以上) 、断裂的地质历史和场地土的厚度来确定避让距离。宜选择对建筑抗震有利的地段;避开对建筑不利的地段, 当无法避开时, 取适当的抗震措施;不应在危险地段建造甲、乙、丙类建筑物。

2 选择有利于抗震的体系的类型

建筑结构影响抗震的因素很多.使用功能的重要性, 体系的类型 (结构在平面与立面上的规则性、对称性、整体性与刚度的均匀性, 以及材料类型) 与施工因素等都会有所影响。

首先, 建筑的体型要简单, 平立面布置宜规则。体型简单和规则的建筑, 受力性能明确.设计时容易分析结构在地震作用下的实际反应及其内力分析。且结构细部的构造也易于处理。所以这类结构遭遇地震后其震害相对都较轻。

其次, 对于结构体系的类型, 其规则性关系到建筑地震作用的产生、分配和传递其建筑材料及结构体系对建筑物的固有周期和抗震延性有很大影响。扭转不规则时产生附加扭矩, 即影响地震作用的产生:刚度不连续时, 影响地震作用的分配;传力构件不连续时, 影响地震作用的传递。它们都对建筑的抗震不利。因此, 对体型复杂、平立面特别不规则的建筑结构需要在适当部位设置防震缝, 使其形成多个较规则的抗侧力结构单元。否则, 如为平面不规则的建筑结构 (扭转不规则, 凹凸不规则, 楼板局部不连续) , 或立面不规则的建筑结构 (侧向刚度不规则, 竖向抗侧力构件不连续, 楼板侧向承载力突变) , 则应进行水平地震作用计算和内力调整, 并对薄弱部位采取有效的抗震结构措施。由于偶然偏心放大了结构的扭转效应, 因此扭转不规则的计算应该考虑偶然偏心的影响。必要时设置防震缝, 抗震规范的原则是, 建筑防震缝的设置, 可按结构的实际需要考虑。体型复杂的建筑。不设防震缝时、应选择符合实际的结构计算模型, 进行精细的抗震分析, 估计其局部应力和变形集中及扭转影响、判别其易损部位、采取措施提高抗震能力。当设置防震缝时。应将建筑分成规则的结构单元防震缝应根据烈度、场地类别、房屋类型等留有足够的宽度, 其两侧的上部结构应完全分开。

3 选择合理的抗震结构体系

避免因局部削弱或突变而形成薄弱部位产生过大的应力或塑性变形集中 (对可能出现的薄弱部位应采取措施提高抗震能力) ;结构体系各构件之间的连接应保证结构的整体性 (采用圈梁, 构造柱, 芯柱, 配筋砌体等) 。非结构构件应保证其合理设置和与主体结构的可靠连接与锚固。这些一般可以通过限制措施 (限制高度, 限制轴压比等) , 内力调整措施 (如构件设计内力乘以调幅系数) 和构造措施 (对配筋率和配筋规格提出要求等) 来体现。并确保不发生剪切破坏先于弯曲破坏, 混凝土压溃先于屈服, 锚固粘接破坏先于构件破坏。

同时, 抗震结构的材料应满足其强度等级, 或延性与韧性, 施工应满足施工顺序和施工质量上的特殊要求。宜有多道抗震防线.避免因部分结构或构件破坏而导致整个体系丧失抗震能力或对重力的承载能力。一个抗震结构体系应由若干个延性较好的分体系组成。并由延性较好的结构构件连接起来协同丁作。

—般情况下, 应优先选择不负担重力荷载的竖向支撑或填充墙, 或选用轴压比不太大、延性较好的抗震墙等构件, 作为第一道抗震防线的抗侧力构件。框架—抗震墙结构体系中的抗震墙、处于第一道防线当抗震墙在一定强度的地震作用下遭受可允许的损坏, 刚度降低而部分退出工作并吸收相当的地震能量后, 框架部分起到第二道防线的作用。这种体系的设计既考虑到抗震墙承受大部分的地震力。对于强栓弱梁型的延性框架。

应具备必要的强度, 良好的变形能力和耗能能力。如果抗震结构体系有较高的抗侧力强度, 但缺乏足够的延性, 则这样的结构在地震时很容易破坏 (如元筋砌体) ;但如结构有较大的延性、而抗侧力强度不高在不大的地震作用下结构产生较大的变形 (如纯框架结构) , 如果砌体结构加上届边约束构件, 使其只有较好的变形能力。如果框架中设琶抗震墙, 使其抗例力强度增加, 则上述两种结构的抗震潜力都增大了。

宜具有合理的刚度和强度分布, 避免因局部削弱或突变形成薄弱部位。产生过大的应力或塑性变形集中, 对可能出现的薄弱部位, 应采取措施提高抗震能力。结构在强烈地震下不存在强度安全储备、构件的实际强度分布是判断薄弱层 (部位) 的基础。

抗震计算中的延性保证。延性控制准则的一般要求都包括对两个物理量的要求:一是所讨论的部件 (如包括节点在内的梁柱接头区) 在预定部位 (如梁端) 屈服后所能达到的变形量的大小;另一个是直到变形量增大到预期值为止, 部件各部位都必须保持其应具备的承载力而不发生先期承载力失效。其中第一个物理量是被衡量和控制的量, 第二个量是第一物理量的基本保障.对节点而言, 就是要求节头区梁端或柱端屈服后达到某个必要的变形之前不会先行发生破坏或剪切失效。具体框架节点延性设计准则表达如下。提高抗震结构构件的延性、改变其变形能力, 力求避免脆性破坏;为此砌体结构应按规定设置钢筋混凝土圈梁和构造柱、芯校, 或采用配筋砌体和组合砌体柱等;钢筋混凝土构件应合理的选择尺寸、配置纵向钢筋和箍筋。避免剪切破坏先于弯曲破坏, 避免混凝土的受压破坏先于钢筋的屈服, 防止局部或整个构件失稳。其次, 保证抗震结构构件之间的连接具有较好的延性、是充分发挥各个构件的强度、变形能力, 从而获得整个结构良好抗震能力的重要前提。为了保证连接的可靠性, 构件节点的强度不应低于其连接构件的强度, 预埋件的锚固强度不应低于其连接构件的强度;装配式结构构件之间应采取保证结构整体性的连接措施。

摘要：建筑抗震设计规范是建筑抗震设防的依据, 人们的生命财产安全与否与之密切相关。论文重点针对建筑结构抗震设计中几个常见的问题的进行了分析和探讨。旨在不断提高建筑抗震等级, 确保人民生命财产安全。

关键词：建筑抗震,设计规范,地震作用

参考文献

[1] 凌燕.建筑结构设计的基本方法及存在的问题[J].科技咨询导报, 2007 (29) .

[2] 周定松, 吕西林, 蒋欢军.钢筋混凝土框架结构基于性能的抗震设计方法[J].四川建筑科学研究, 2005 (6) .

股权结构的设计范文第5篇

洛阳升龙城B区17#楼~21#楼位于洛阳市涧西区珠江路与周山路交汇处东侧, 项目规划建筑占地面积约8109平方米。17#楼~21#楼建筑形态为单塔楼超高层住宅楼及附属商业, 设两层地下室, 采用钢筋混凝土剪力墙结构, 地下2层, 地上51层, 其中地下室为停车库, 地上1至2层为住宅及商业网点, 其余楼层为住宅, 结构主体高度148.20m。设计参数如下表所示:

二、抗震性能指标

结合结构的平立面布置和多遇地震下的弹性反应谱计算结果进行超限判别, 判别依据为《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》, 可以判定本栋楼属于高度超限, 存在局部平面不规则的B级高层建筑。

针对本栋高度超限情况以及局部不规则, 采取如下设计措施:

1、采用弹性时程分析法进行多遇地震下的补充计算。

2、底部结构错层处, 错开的楼层各自作为一层进行分析, 对楼板采用弹性膜, 计算分析时按总刚分析方法, 并考虑双向地震作用与偶然偏心取大值。错层楼层楼板加强, 其板厚不小于120mm, 配筋双层双向;错层分界处两侧楼板加厚为不小于140mm, 采用双层双向配筋, 楼板配筋率不小于0.25%。错层处剪力墙抗震等级特一级, 墙厚300, 分布钢筋配筋率不小于0.5%。

3、采取性能化抗震设计, 提高关键和重要部位构件的抗震承载力, 确保整体结构达到《高层建筑混凝土结构技术规程》 (JGJ3-2010) 3.11.1条的抗震性能目标C。具体抗震性能指标, 如下表所示。

4、根据《高层建筑混凝土结构技术规程》 (JGJ3-2010) 3.11.4条进行结构静力弹塑性分析, 判定结构的薄弱部位和变形能力, 确保结构达到预期的抗震性能目标。

三、超限设计的主要措施与结论

如前所述, 本工程属于高度超限, 局部平面不规则的B类高层, 通过前面的抗震概念设计、结构小震、中震和大震计算分析以及针对结构特殊部位的专门分析, 在其设计过程中主要采取措施归纳如下:

1、计算措施

(1) 进行多遇地震作用下振型分解反应谱法计算时, 采用两种不同的计算软件SATWE和ETABS进行整体结构分析, 确保计算结果真实可靠。

(2) 按照规范要求采用弹性时程分析法进行多遇地震作用下的补充计算, 采用反应谱法与时程分析法结果的包络值进行结构设计, 确保结构构件在多遇地震作用下完好无损, 处于弹性状态。

(3) 提高关键部位结构构件的承载力和延性, 确保整体结构在设防地震和罕遇地震作用的能够达到预先设定的性能目标, 并且能形成比较合理的屈服机制, 具备较好的耗能能力。具体为:剪力墙底部加强区按中震抗剪弹性和抗弯不屈服设计, 非加强区墙体按中震抗剪、抗弯不屈服设计, 大震作用下满足截面抗剪限制条件;连梁在中震和大震下允许出现塑性铰, 但不应发生剪切脆性破坏。

(4) 按规范要求进行静力弹塑性分析, 评估结构在罕遇地震下的变形能力。

(5) 根据结构特点, 对结构部分楼层板包括门厅洞口周边及局部错层处采用弹性膜单元模拟, 以考虑楼板面内变形的影响, 并进行专项分析;

(6) 对该结构进行了风荷载作用下结构顶点最大加速度的验算, 以确保结构在风载荷作用下满足舒适度的要求;

(7) 对局部错层处剪力墙进行了中震和大震性能目标复核, 并进行专项分析。

结论:通过以上结构抗震概念设计, 结合结构小震、中震和大震计算分析以及针对结构特殊部位的专门分析结果, 其计算结果分析表明:结构的周期、振型、周期比、楼层位移比、层间位移角、刚重比等主要控制参数均在合理的范围内, 对照国家有关规范、规程, 该工程各项指标均满足规范的相关要求, 可以认为该结构方案的抗震设计是安全可行的。

摘要：我国现行设计规范提出了基于性能的抗震设计方法, 也是目前解决超限高层设计问题的普遍方法。本文通过对具体工程实例的分析, 根据超限情况和结构特点, 对超限高层整体及构件提出合理的抗震性能设计目标, 继而针对具体目标采取有效的抗震措施予以实现, 使超限高层的结构设计安全合理。

关键词：抗震性能化设计,超限高层,性能目标,性能水准

参考文献

[1] 赵西安, 现代高层结构最新设计, 北京, 中国建筑科学研究院, 1999

[2] 沈蒲生, 高层建筑结构设计, 北京, 中国建筑工业出版社, 2006

[3] 包世华, 新编高层建筑结构, 北京, 中国水利水电出版社, 2001

[4] 方鄂华, 高层建筑钢筋混凝土结构概念设计, 北京, 机械工业出版社, 2004

[5] 赵西安, 钢筋混凝土高层建筑结构设计, 北京, 中国建筑科学研究院, 1995

[6] JGJ3-2010, 高层建筑混凝土结构技术规程 (国标)

股权结构的设计范文第6篇

--- P90习题3.1 解：

Q采用三级对接焊接质量标准和I50b型钢，I字型钢翼缘的对接焊缝的抗拉强度设计值ftw175MPa，腹板对接焊缝的抗剪强度设计值fvw125MPa，翼缘和腹板交界处对接焊缝的抗拉强度设计值ftw185MPa。

假定焊接时采用引弧板，故对接焊缝的计算长度就是原长度。 查表可知，Sx1146cm3，Ix48600cm4，Wx1940cm3 剪力：V130kN;弯矩：M1302260kNm。

翼缘最上边至中性轴的距离y1y2250mm。 最大正应力：tMWx26010631940103134MPaft175MPa3w，满足要求。

最大剪应力：VSxIxtw13010114610486001014421.9MPafv125MPaw，满足要求。

上翼缘和腹板交界点处的正应力和剪应力分别为： 正应力：1MWx12601064486001025020123MPa

面积矩：Sx1216VSx1Ixtw46223 768cm233剪应力：11301076810486001014414.67MPa

该点处的折算应力：

131123314.67125MPa1.1ft1.1185203.5MPa

满足要求。 2222w由以上可知，此连接安全。

--- --- P90习题3.2 解：采用侧面角焊缝连接。

根据两块盖板的截面面积之和应大于或等于钢板截面面积，取盖板的宽度为350mm，则盖板厚：t42020350212mm，故取t12mm，则每块盖板的截面尺寸为：350mm12mm。

角焊缝的焊脚尺寸hf：hfmax121~2mm11~10mm hfmin1.5tmax1.5206.7mm

所以，取hf10mm。查表得ffw200MPa。 连接一侧所需的焊缝总计算长度为：

lwNheffw21060.7102001429mm

Q上下两盖板共有4条侧面角焊缝，每条焊缝长度为：

lw1l4w14294357mm60hf6010600mm

考虑起落弧影响，每条焊接的实际长度为：

llw12hf357210377mm，取为380mm。

两块被拼接钢板间留出10mm间隙，所需拼接盖板长度： L2l10238010770mm 检查盖板宽度是否符合构造要求：

盖板厚度12mm20mm，宽度b=350mm，且b350mml420mm，满足要求。

--- --- P90习题3.3 解：

(1)采用侧面角焊缝连接。

查表得ffw160MPa。

确定焊脚尺寸：hfmin1.5tmax1.5104.7mm

肢背焊脚尺寸：hfmax1.2tmin1.289.6mm 肢尖焊脚尺寸：hfmax81~2mm7~6mm 肢尖和肢背采用hf6mm。 等肢角钢：K10.7,K20.3

肢背、肢尖焊缝受力分别为：N1K1N0.7320224kN， N2K2N0.332096kN 肢背、肢尖所需焊缝计算长度为：

lw1N12heffN22hefwfw22410320.7616090103167mm60hf606360mm

lw220.7616071mm

考虑lwminmax8hf,40max86,4048mm，lwmax60hf606360mm 肢背、肢尖的实际焊缝长度为：

l1lw12hf16726179mm，取180mm。

90mm。 l2lw22hf712683mm，取

(2)采用三面围焊

同上，肢背、肢尖焊脚尺寸依然取hf6mm，取hf36mm。

求正面焊缝承载力：N3helw3fffw0.76901.22160147.6kN 此时，肢背、肢尖焊缝受力：

N1K1NN32224147.62150.2kN，N2K2NN3296147.6222.2kN

则肢背、肢尖所需焊缝长度为：

lw1N12hefN22heffwwf150.210320.7616022.2103111.8mm

lw220.7616016.5mm

肢背、肢尖的实际焊缝长度为：

l1lw1hf111.86117.8mm，取120mm。

l2lw2hf16.5622.5mm，考虑lwminmax8hf,40max86,4048mm，取

50mm。

(3)采用L形焊缝

此时不先选定正面角焊缝焊脚尺寸，先令N20，即：N2K2N得：N32K2N296192kN 由N3helw3fffw，得：

hf3he0.710.7N3192103N320

lw3fffw0.7290hf31.221608.6mm，取9mm。

肢背承载力：N1NN3320192128kN 肢背焊脚尺寸取hf19mm，则焊缝长度：lw1N12heffw12810320.7916063.5mm

实际长度：l1lw1hf163.5972.5mm，取75mm。

--- --- P90习题3.4 解： 该构件受到轴心力和弯矩共同作用。

偏心荷载使焊缝承受剪力：V250kN，

弯矩MVe2500.250kNm 假定剪力仅由牛腿腹板焊缝承受，假设焊脚尺寸为：hf10mm，

hfmin1.5tmax1.5hfminhfhfmax206.7mm， hfmax1.2tmin1.21518mm

，满足要求。

则he0.7hf7mm

竖向角焊缝有效截面面积：Aw2helw20.73042cm2

对水平角焊缝取面积矩，求焊缝有效截面的形心位置(距离翼缘和腹板交界线处)：

y715023.5760.523.5730021507150760.52730022299.8mm9.98cm2

34Ix0.71512.330.76.0529.630.73025.0211230.73026590.2cm

翼缘焊缝最外边缘的截面模量：Ww1Ixy1Ixy2Ixy3w6590.212.686590.29.986590.220.02519.73cm

翼缘和腹板连接处的截面模量：Ww2660.34cm3

腹板焊缝最底边缘的截面模量：Ww3MWw1VAwMWw2MWw32329.18cm3

1501063519.73102501042102396.2MPafff1.22160195.2MPa，满足要求

f59.5MPaff160MPaw

2501063660.34105010675.72MPa

3329.18103151.89MPafff1.22160195.2MPaw，满足要求

2f2f75.722w59.585.9MPaff160MPa1.222，满足要求

由以上可知，该角焊缝满足要求。

--- --- P90第3.6题 解：

由附表5查得：fvb140N/mm2，fcb305N/mm2 (1)螺栓强度验算 一个螺栓的抗剪承载力设计值为：Nnvbvd42fbv23.142442140103126.6kN

一个螺栓的承压承载力设计值为：Ncbdtfcb2420305103146.4kN 一个螺栓的抗剪承载力控制值为：NvminNvb,Ncbmin126.6kN,146.4kN126.6kN 而又15d0382.5mml1160mm，故螺栓的承载力不折减。 每侧有12个螺栓，一个螺栓所受的剪力为：

NvNn135012112.5kNminNv,Ncbb126.6kN，满足要求。

(2)构件净截面强度验算

1-1截面：An1An1d0t40232.55264.7cm2

22An2t2e4n21e1e2n2d0折线2-2截面：2244NAmin8852.5581cmN13501064.7103222

2净截面强度：1f205N/mm2minAn1,An2208.6Nmm2，与强度设计值相接近，可认为强度满足要求。

An3t2e4折线3-3截面：e1e23e15d02222232242n

883852.5561.13cm2NN1350103净截面强度：2An312261.1310135010184Nmmf205Nmm22，满足要求。

--- --- P91第3.7题 解：

牛腿腹板厚14mm，角钢厚20mm。

(1)验算角钢与牛腿连接处的螺栓强度，此处的螺栓受剪扭作用。

一个螺栓的抗剪承载力设计值为：Nnvbvd42fbv23.142442140103126.6kN

一个螺栓的承压承载力设计值为：Ncbdtfcb2414385103129.4kN

在扭矩作用下：y2252152500cm2

NxT

因此，Tymax2y120145150500102252.2kN，NyFn1204b30kN

NTx2Ny52.23060.2kNminNv,Nc22b126.6kN，满足要求。

(2)验算角钢与柱翼缘连接处的螺栓强度，此处的螺栓受剪弯作用。

一个螺栓的抗拉承载力设计值为：NtbAeftb352.517010360kN

VF120kN，MFe12020010324kNm

在弯矩作用下，受力最大的为螺栓群最上端的两个螺栓，中和轴位于最下一排螺栓处。

NMmaxNtMymaxmybv2i2410302102030222225.7kN

Nbvnvd42f13.142442140103363.3kN

Ncdtfc242038510NvVmn2bb184.8kN

12024215kNNc184.8kN22b，满足要求。

NvNtbbNvNt1525.70.491，满足要求。

63.360

--- --- P91第3.8题 解：

一个螺栓的抗拉承载力设计值为：NtbAeftb244.817010341.6kN (1)判定此连接为小偏心或大偏心受拉

myi225152221000cm22，ymax15cm

2515kN NmnMymaxmy2i200241010151000Nmin10kN0，属于小偏心受拉。

bNmax40kNNt41.6kN，满足要求。

(2)验算是否属于大偏心受拉

NmnMymaxmy2i100242310151000212.534.5kN

因Nmin22kN0，属于大偏心受拉，中和轴处于最下排螺栓处。 myi210203022222800cm22

40.7kNNt41.6kNbNmaxMNey12myi231010015302800，满足要求。

--- --- P91第3.9题 解：

(1)采用高强度螺栓摩擦型连接

Nv0.9nfP0.920.458064.8kN b 所需螺栓个数：nNNbv135064.820.8，即至少需要21个螺栓。

本题才用12个高强度摩擦型螺栓远不能满足承载力要求。

(2)采用高强度螺栓承压型连接

Nbvnvd42fbbv23.1416422501033100.5kN

Ncdtfc162047010NminminNv,Ncbbbb150.4kN

100.5kNNNminb

13.4，即至少需要14个螺栓。 所需螺栓个数：n1350100.5本题才用12个高强度承压型螺栓不能满足承载力要求。

--- --- P91第3.10题 解：

螺栓布置如下图，螺栓间距均在容许距离范围内。

y4511045707045x4570

(1)螺栓强度验算

受扭矩、剪力作用，共有两块板上的螺栓承担。 每一块板所受剪力为VF2100250kN，扭矩为TVe500.315kNm 一个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载力：Nvb0.9nfP0.910.510045kN 在剪力作用时，每个螺栓所受的剪力为：N1vy在扭矩作用时，最外排的螺栓受剪力最大：

NT1xVn5086.25kN

Ty1x22ivy2i1510105855435105222321.5kN

NT1yTx1xi2yi2151055855435105222311.3kN

受力最大螺栓所受的剪力合力为：

N1xN1yN1yTT221.526.2511.327.8kNNv45kNb2，满足要求。

(2)连接板强度验算

计算1-1净截面，M16螺栓的孔径取为d018mm

In1.0301230321.01.83.510.5221809cm4, WnInymax180915120.6cm3

Sn1.0302431.01.83.510.587.6cmTWn151063

截面最外边缘正应力：120.6103124.4Nmmf310Nmm22，满足要求。

截面形心处的剪应力：

VSInt501087.610180910104324.2Nmmfv180Nmm22，满足要求。

综合上述，螺栓受力及净截面强度均满足要求，设计满足要求。

--- --- P91第3.11题 解：

螺栓群承受剪力为V，弯矩MVe0.2V (1)采用高强度螺栓摩擦型连接

一个高强度摩擦型螺栓的抗拉承载力：Ntb0.8P0.8125100kN

一个高强度摩擦型螺栓的抗剪承载力：Nvb0.9nfP0.910.4512550.6kN 弯矩作用下，受拉力最大螺栓所承担的拉力为：

NtMy1myi20.2V1014022701402260.2857VkN

每个螺栓承受的剪力：NvV10kN 受力最大螺栓强度计算：

NvNbvNtNbtV1050.60.2857V1001

所以V208.3kN，取设计值V200kN

(2)采用高强度螺栓承压型连接 一个高强度承压型螺栓的承载力：

Nbvnvd42fbv13.14204225010378.5kN

Ncdtfc201047010Nbtbb394kN

de42ftb3.1417.654240010397.9kN

在弯矩作用下，受拉力最大螺栓所承担的拉力为：

NtMy1myi20.2V1014022701402260.2857VkN

每个螺栓承受的剪力：Nv受力最大螺栓强度计算：

22NvNtbNvbNt1bNcNv1.2V10kN

22V100.2875V178.597.994V1.2V314.1kN V783.3kN所以V314.1kN，取设计值V300kN