透水路面范文第1篇
供方：
需方：
遵照《中华人民共和国合同法》的有关规定，结合呼和浩特土工旗园区建设工程生产、销售建筑工程用具体要求，经协商需方同意将本工程所需部分空心砖、多孔砖、配砖向供方订购，为明确双方的权利和义务，经双方协商一致，签订本合同。
项目名称：
工程地点：
一、 供方供应的产品
本项目涉及的总价空心砖、多民砖、配砖。
1、 供方提供本项目的产品种类、数量及产品进场时间由需方决定，
2、 需方提前3天将进场产品的规格、数量以电话或书面的形式通知供方，供方必须在需方规定时间内按需方的计划保质、保量进场。
二、质量：
供主提供的产品质量必须符合现行行业标准。
二、 供方责任
1、 供方必须严格按需方的材料计划进场，且下车、堆码在需方的场内指定地点。
2、 供方提供的产品成本加工至需方场内的下车、堆码过程中所发生的一切费用 及安全责任事故供方承担。
3、 供方负责产品运输车辆所经路线的道路清洁卫生、扬尘治理等，如因上述原因导致相关部门的处罚全部由供方承担并支付。
4、 供方自行确定运输道路并协调与相关的一切事宜，承担与些相关的一切费用，并按照伟成公司要求使用运输车辆。
5、 供方提供的产品在运输、下车过程中的所有损耗由供方承担。
6、 供方进场产品的检测报告由供方提供，供方进场产品的现场抽样、检验供方负责并承担费用，且现场抽样必须符合相关规范规定。
7、 供方产品的进场必须按建设单位的相关程序执行，相关手续由供方办理且承担相关费用。
五、结算方式
1、砖的票据双方现场确认，以回票作为结算依据。
2、成品砖运至现场单价：
多孔砖：无/匹，空心砖：元/m3， 配砖：元/匹
需方每月按供言供应的合格产品数量按以上单价输结算(供方每次必须提供等额发票，发票费用已综合含在产品单价中。)
本工程砌体分项工程完工后三月内需方无息支付供方工程尾款。
六、质量保证金
需方在供方的每次结算款中分别扣除30%(累计扣至5万元为止)，作为供方产品的质量保证金。此保证金在需方支付供方尾款时一并支付。
七、违约处理及合同解除
1、供主产品的质量如达不到相关标准的要求，所产生的返工材料、人工、机械费用由供方承担，且供方还应承担需方的工期延误损失。
2、如供方累计两次未按需方材料计划进场时间组织材料进场，需方有权骑墙供方处以按2000/次的处罚。
3、 如供方累计两次未按需方材料计划进场时间组织材料朝霞，需方有权解除本合同。合同解除后经双方协调按以下方式输结算：
4、 结算工程款只计算供方已进场合格产品的90%，进场的数量按双方签字认可的数量计算，单价执行本合同相应单价。
供方法定代表人：需方法定代表人： 委托代理人：委托代理人： 现场负责人：现场负责人： 开户银行：开户银行：
户名：户名：
透水路面范文第2篇
摘 要：对于超大超深基坑的支护施工，地连墙槽段接头技术十分关键。本文依托天津市文化中心交通枢纽工程，采用理论分析、数值模拟与现场实测相结合的方式综合分析工字钢型槽段接头在超深地下连续墙工程中的应用效果。文章首先阐述了工字钢接头的结构构造；然后利用ABAQUS数值模拟软件对于槽段接头分别从水平位移、竖向位移和弯矩三个指标进行了接头的变形效果分析，并且依次采用抗压（POR）、饱和度（SAT）和渗流量（RVF）三个指标进行了抗渗效果分析；最后，结合现场实测数据给予综合评判。总之，文章从三个不同角度介绍分析了工字钢槽段接头的效果，为未来的超深地下连续墙施工提供可靠的依据，具有一定的工程参考价值。
关键词：超深地下连续墙；工字钢接头；ABAQUS；变形分析；抗渗分析
引言
伴随着城镇化的不断推进，城市人口成几何倍地增长，土地资源变得越来越稀缺与珍贵。特别是在大城市的繁华地区，如何充分利用寸土寸金的土地资源逐渐成为城市化的新课题。在人们通过鳞次栉比的摩天大楼充分利用了地上空间后，如何利用地下空间成为了工程师的新问题。近年来，随着地连墙基坑支护技术的日臻完善，越来越多的超大超深基坑被采用。这种超大超深基坑需要解决抗渗工程难题，而地连墙槽段接头技术更是该工程问题的重中之重。本文结合实际工程，从不同层面阐述了工字钢接头在地连墙基坑支护技术中的应用。
1 工程概况
天津市文化中心交通枢纽工程Z1线车站为地下三层三跨现浇钢筋混凝土框架结构，基坑宽度25.7m，深度约26.3m，车站全长286m，采用盖挖法施工。围护结构为地下连续墙，一字型标准幅厚度1000mm，最大深度66.5m。采用工字钢接头，并在地下连续墙接缝处外侧采用3根φ800@600高压旋喷桩加固，加固深度自墙顶至基坑下4m。Z1线地下连续墙共计123幅，现场平面示意图如图1所示，基坑示意图如图2所示。
图2 基坑内开挖与支撑示意图
2 工字钢接头的构造与施工过程
该工程选择工字钢接头是由于其具有施工便捷、流水化程度高、止水路径长等工程优势，而且配合回填“泡沫+砂包”的施工技术，有力地解决了混凝土绕流的问题。这是目前在大厚度大深度的地下连续墙施工中较普遍采用的一种接头型式。如图3所示。
施工步骤如下：①对开挖完成的槽段清底；②将工字钢焊接在钢筋笼端部；③采用吊装设备将焊接好的钢筋笼与工字钢板一并吊装入槽；④为防止浇灌混凝土时，混凝土从工字钢板与槽壁之间的两侧缝隙流出，影响下一幅槽段的施工，再在工字钢板的另一侧填充泡沫与砂包，具体做法见图4；⑤浇灌混凝土；⑥取出放置在槽段內的填充物。该幅地连墙施工完毕[1-4]。
图3工字钢施工示意图
图4泡沫加砂包填充方式示意图
3 ABAQUS建模的参数与计算结果
结合工程实际参数建立了一个1000mm厚墙、1200mm厚混凝土顶板支撑、50m深地下连续墙、60m深土体的矩形模型，如图5所示。
结合工程背景，将土体简化为五层，其数值模型土体参数如表1。
表1 数值模型土体参数表
[土层＼&重度γ/kN/m3＼&泊松比/v＼&弹性模量
/MPa＼&杂填土＼&17.9＼&0.36＼&7.43＼&粉质黏土＼&18＼&0.36＼&6.16＼&淤泥质粉质粘土＼&19＼&0.36＼&4.8＼&黏土＼&20＼&0.36＼&7.85＼&粉砂＼&20.6＼&0.36＼&16＼&]
其工字钢接头型式的数值模型结构参数如表2。
表2工字钢接头数值模型结构参数表
[结构名称＼&重度γ/kN/m3＼&弹性模量
/MPa＼&泊松比
/v＼&渗透系数
m/s＼&结构楼板＼&2500＼&35000＼&0.2＼&0＼&地下连续墙＼&2500＼&23000＼&0.2＼&1.0×10-7＼&工字钢板＼&7850＼&20000＼&0.3＼&1.0×10-9＼&]
表3 孔压和饱和度数据表
[孔压＼&饱和度＼&-200＼&0.021544＼&-150＼&0.046416＼&-100＼&0.1＼&-50＼&0.416869＼&-20＼&0.99＼&0＼&1＼&]
3.1水平位移分析
从图6，开挖首层土体（首道支撑位于-10.00m处）后，超深地下连续墙接头沿深度方向的水平位移变化范围为-0.015m～0.050m，在接头顶部处出现了累计50mm的水平位移，在第一开挖面深度10m 附近，出现了向坑外的最大累计水平位移15mm，但尚可满足国家标准中基坑变形的监控值的相关规定。在超深地下连续墙接头开挖面以下至底部处，水平位移呈递减趋势，最后趋近于零。
开挖中间层土体（第二道支撑位于-20.00m处）后，超深地下连续墙接头沿深度方向的水平位移变化范围为-0.02m～0.055m，在接头顶部处出现了累计55mm的水平位移，在第二开挖面深度20m 附近，出现了向坑外的最大累计水平位移20mm，同样，其水平位移变化量满足国家标准中基坑变形的监控值的相关规定，且同样地在超深地下连续墙接头开挖面以下至底部处，水平位移亦呈递减趋势，最后趋近于零。
在开挖底层土体（第三道支撑位于-30.00m处）后，超深地下连续墙接头沿深度方向的水平位移变化趋势与开挖中间土体后大体类似，唯一不同的是向坑外的最大变形出现在第三开挖面深度30m 附近，最大累计沉降量亦为20mm。
因此，伴随着每层土体的开挖与支撑的支设完成，在每层土体的开挖面附近，超深地下连续墙接头处依次出现了向坑外的最大累计水平位移，且呈现出低幅度的增加趋势。而且，都在当层的开挖面以下，超深地下连续墙接头沿深度方向累计水平位移呈现逐步递减的趋势，且在超深地下连续墙接头底部处水平位移趋近于零。
图6工字钢接头型式水平位移图
图7工字钢接头型式竖向位移图
3.2竖向位移分析
从图7可以发现，工字钢接头在墙顶处的竖向位移变化趋势大致一致，只是竖向位移的绝对数值有变化。在开挖首层土体后，工字钢接头型式的沿地下连续墙墙幅长度中心线方向上墙顶竖向位移整体呈平直状态，均为处于23mm处，符合《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）中关于一级基坑及其支护结构报警值中的墙顶竖向位移的要求，小于（0.1%～0.3%）·h=（0.1%～0.3%）×10000=10～30mm（其中h为基坑开挖深度）。
在开挖中间层土体后，工字钢接头型式的沿地下连续墙墙幅长度中心线方向上墙顶竖向位移均为41mm左右，符合《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）中关于一级基坑及其支护结构报警值中的墙顶竖向位移的要求，小于（0.1%～0.3%）·h=（0.1%～0.3%）×20000=20～60mm。
在开挖底层土体后，工字钢接头型式的沿地下连续墙墙幅长度中心线方向上墙顶竖向位移均为61mm左右，符合《建筑基坑工程监测技术规范》（GB 50497-2009）中关于一级基坑及其支护结构报警值中的墙顶竖向位移的要求，小于（0.1%～0.3%）·h=（0.1%～0.3%）×30000=30～90mm。
3.3弯矩分析
从图8可以看出，在开挖首层后在超深地下连续墙深度约10m处，出现首个弯矩为-0.55kN·m/m的极大值；之后在约20m深处，出现了第一个弯矩约为-0.38kN·m/m极小值；最后在约40m处，出现了第二个弯矩约为-0.70kN·m/m极大值。因此，在开挖首层土体后工字钢接头沿深度方向接头处的整体弯矩呈现“3”型式。由于工字钢接头的刚度较大，开挖首层土体后，由于接头处分别受到了较大的主动土压力和被动土压力，造成了工字钢接头的弯矩幅度波动较剧烈。
在开挖中间层后在超深地下连续墙深度约为20m处，出现了首个弯矩为-0.42kN·m/m的极大值；之后在约30m深处，出现了第一个弯矩为-0.40kN·m/m极小值；最后在约40m处出现了第二个弯矩为-0.50kN·m/m的极大值。因此，同样是由于工字钢接头刚度较大，从整条曲线变化趋势可以看出在开挖中间层土体后，在地连墙沿深度方向接头处的弯矩变化幅度减小，这是地连墙腹背两侧受到的主动被动土压力与水头高差正在重塑，慢慢变化平衡中。
同样是在开挖地层土体后在超深地下连续墙深度分别约为10m、20m处依次出现了2个拐点，且在深度约为30m处出现第一个弯矩为-0.44kN·m/m的极大值，之后整条曲线弯矩变化平缓，并在端部弯矩逐渐减小。因此，在整个基坑开挖完成之后，地连墙受到的主、被动土压力应力重分布，水头高差也逐渐重塑，故整条曲线趋近平缓，弯矩变化幅度趋同。
图8工字钢接头型式弯矩图
3.4压（POR）分析
由数值模拟计算结果所绘制的工字钢接头形式的孔压等值和浸润面分布云图如图9所示。
由图9可见，沿深度方向的地连墙正负孔压同时存在着，这意味着工字钢接头型式的地连墙同时存在饱和渗流与非饱和渗流。而且在距开挖面10m处接头为负孔压，说明该区域为非饱和区，且黑色部分即为孔隙水在超深地下连续墙的浸润面（线）。
3.5饱和度（SAT）分析
由数值模拟计算结果所绘制的工字钢接头形式饱和度等值云图如图10所示。
从图10中发现，采用工字钢接头型式的超深地下连续墙端部处的饱和度为-2.970×10-2，在根部处的饱和度为1.111，说明在超深地下连续墙体中并存非饱和渗流和饱和渗流。沿深度方向的地连墙饱和度的变化量为1.1407，变化梯度为2.22814×10-2/m。而且在沿深度方向约10m左右处，饱和度便开始趋近于1，也就是说在饱和度接近于1之后，墙体从非饱和渗流过渡到了饱和渗流，因此，这也同样地验证了在孔压分析过程中的结论——墙体渗流过程中既存在非饱和渗流也存在饱和渗流。
通过从饱和度这个角度的分析，在开挖首层土体时，是在工字钢接头10m处出现渗漏危险的关键时刻，需密切监测注意，确保基坑安全，防止透水渗漏事故的发生。
3.6渗流量（RVF）分析
由数值模拟计算结果所绘制的工字钢接头形式饱和度等值云图如图11所示。
从图11可以发现，同样是在沿深度方向的接头处出现了渗漏且主要渗流面为墙体沿深度方向上6～8m区间范围内。结合现场地质勘查报告中的水文条件后，如若发生接头渗流则在此范围内。再通过在ABAQUS內输入相应土体渗透系数与水头坡度等相应参数，经计算后，渗流量为3.430×10-6 m3/s～6.236×10-4 m3/s，最大渗流量为6.236×10-4 m3/s[5-6]。
结论
通过有限元软件计算并结合现场水文地质勘查报告，可以得出如下结论：
①工字钢接头型式施工便捷，可靠性较高；
②工字钢接头型式在水平位移变化、竖向位移变化和弯矩变化三项指标中均符合相关规范要求；
③沿深度方向，地连墙非饱和度渗流和饱和度渗流并存，且从非饱和渗流向饱和渗流过渡；
④渗流量最大值一般出现在非饱和度渗流向饱和渗流转换层，且最大渗流量满足基坑支护规范要求；
因此，在超深、超大地连墙中的工字钢接头方案在位移、弯矩和渗流分析等多项指标上均满足设计要求，施工效果良好，结合施工实践可见，工字钢接头方案可行性较高，且为今后类似工程提供了理论依据，为后续的研究工作奠定了基础。
参考文献
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透水路面范文第3篇
关键词：聚合物;透水混凝土;抗压强度;透水性能
聚合物透水混凝土是一种新型的建筑材料，这种材料是在混凝土的基础上加以完善与改进，利用聚合物的相关性质来使混凝土的抗压强度及透水性能得到显著的加强。在对聚合物透水混凝土相关性能的研究过程中要不仅要对材料进行合理的选择，还要对研究方法加以完善，使其能够更简便更有效的体现出所研究的相关性能。聚合物透水混凝土的应用较为广泛，其中最为主要的就是应用于建筑施工中，对其进行优化有利于提高我国未来建筑的质量及稳定性。
1 原材料及试验方法
1.1原材料
聚合透水混凝土所需要的原材料有两种，骨料以及高分子树脂胶黏剂。本研究中所选用的骨料为级配不同的卵石，分别为.2.54~4.32mm.4.32~9.45mm，9.45~13.65mm三种卵石。所有使用的卵石均符合建筑质量管理规定的相关要求，其压碎值数、泥沙含有量等指标也符合相关标准，适用于建筑混施工中凝土的原材料。高分子树脂粘合剂是近些年被研究出并逐渐广泛应用于建筑材料中的一种新型材料，其种类较多，与其他胶黏剂相比高分子树脂粘合剂具有较多的优点，其能够在建筑中提高结构的稳定性，同时使得建筑的使用寿命在原有的基础上进行增加，最为重要的是一些高分子树脂胶黏剂还有具有环保的特性，为国家生态环境的平衡发展起到积极的影响意义。目前普遍得到使用的包括聚氨酯、环氧树脂等。不同种类的树脂在性能上具有较大差别，其中环氧树脂在粘合效果以及稳定性与安全性上具有较显著的优势，所以现阶段对其具有较多的研究。环氧树脂包括水性环氧树脂、无溶剂型环氧树脂两大类。
在本研究中将对无溶剂型聚氨酯胶黏剂、无溶剂型环氧树脂胶黏剂以及水性环氧树脂胶黏剂进行功能稳定性分析。所有高分子树脂胶黏剂的配比以及制作方法具有统一明确的规定与流程，所以其质量均达到研究所需标准。
1.2试验方法
在对聚合物透水混凝土进行抗压强度和透水性能分析时，所采用的试验方法大致分为两步，首先为试样的制备，然后进行相关性能的测试。在对试样的制备过程中，以厂家所提供的配比比例进行胶黏剂的制备，同时将所选择的骨料卵石放入搅拌锅中进行搅拌，达到一定程度后向锅中加入配置好的胶黏剂，并进行均匀的搅拌。将搅拌好的材料取出进行进一步的成型测试，能够成型的材料可以进行后续的自然养护，一般情况下7天以后就可以进行各项性能的测试工作。聚合物透水混凝土具有多种性能，本研究将对其抗压强度以及透水性能进行分析。在抗压强度性能测试中要注意聚合物透水混凝土在完全固化以后其抗压强度就不会发生变化，所以本研究中的抗压强度即为聚合物透水混凝土完全固化时的抗压强度。根据抗压强度的相关试验方法，同时按照参考标准进行抗压强度的对比，得到抗压强度结果。透水性能测试也要按照相关的测试流程以及专业的设备进行，测试试件要进行提前采用一定的模型制备，这样才能较好的保证测试结果的相关性与准确度。将测试后得到的透水性能结果与参考标准进行对照，来确定高分子聚合物透水混凝土的透水参数。
2试验结果与讨论
2.1 胶黏剂类型对聚合物透水混凝土强度及性能的影响
选择不同种类的胶黏剂对于聚合物透水混凝土的抗压强度具有较大的影响，这是由于不同胶黏剂的胶黏能力与稳定性存在较大差异。本研究中所选取的三种胶黏剂分别为无溶剂型聚氨酯胶黏剂、无溶剂型环氧树脂胶黏剂以及水性环氧树脂胶黏剂，从所得到的结果中可以发现在抗压强度性能上，这说明环氧树脂胶黏剂能够较好的加强聚合物透水混凝土的抗压强度。进一步分析可以的得到在环氧树脂胶黏剂中，环氧树脂具有高活性的环氧基、羟基以及酯键等重要的化学键。使用水性环氧树脂胶黏剂中水为环氧树脂提供了丰富的极性溶剂，这使得环氧树脂能够发挥出更好的流动性，进而其在对骨料的粘合中发挥出更为灵活的作用，同保证了聚合物透水性混凝土的抗压强度。无溶剂型环氧树脂胶黏剂缺少水溶剂，所以环氧树脂能够更好地发挥粘合的稳定性，进而使高聚物透水混凝土的抗压强度有所降提高。但是环氧树脂粘合剂还有一些缺点，由于其所含有的大多数化学键都为不可逆性，所以造成环氧树脂粘合剂的脆性较大，韧性有待进一步的加强。而在无溶剂聚氨酯胶黏剂中，其所含有的化学键为氨酯键，使高分子聚合之间能够形成可逆性强的氢键，这一作用使其韧性与耐候性显著增强，但是同时由于氢键的可逆性造成多聚物透水混凝土的抗压强度较小。在透水性能中可以得到水性环氧树脂胶黏剂>无溶剂型聚氨酯胶黏剂>无溶剂型环氧树脂胶黏剂，水性环氧树脂胶黏剂的溶剂水使其加大程度上加强的透水性能，所以使得聚合透水混凝土的透水效果最好。在无溶剂型聚氨酯胶黏剂中含有丰富的氢键，也使其透水性达到较高的水平。无溶剂型环氧树脂胶黏剂的透水性最差，所以导致聚合物透水混凝土的透水效果较差。
2.2胶骨比对聚合物透水混凝土强度及性能的影响
在聚合物透水混凝土中的胶骨比是一项十分重要的内容，对于聚合物土水混凝土的抗压强度产生直接的影响作用。所谓的胶骨比就是胶黏剂与骨料的比例，所以本研究中就是指所选取的三种胶黏剂与卵石的比例j从结果中可以得到，随着胶骨比数值的减小，聚合物透水混凝土的抗压强度所呈现的趋势为先快速后缓慢的下降。三种树脂胶黏剂在聚合物透水混凝土中发挥着重要的粘连作用，其含量的降低势必造成骨料卵石粘连效果的降低，从而使得高聚物透水混凝土的抗压强度逐渐降低。先快速后缓慢的降低说明在树脂胶黏剂低于一定量时对于聚合物透水混凝土抗压强度的影响较差，此时其抗压强度接近于卵石本身的抗压强度。聚合物透水性混凝土的透水性能与抗压性强度相反，表现出的趋势为先缓慢后快速的上升。树脂胶黏剂的在逐渐减少的过程初期还能对卵石起到粘合作用，所以其透水性能上升的较为缓慢，但后期树脂胶黏剂的含量以及不能有效的使卵石进行粘连，所以导致聚合物透水混凝土的透水性能快速上升。
2.3骨料类型及颗粒级配对聚合物透水混凝土强度及性能的影响
骨料卵石的级配数对于聚合物透水混凝土的抗压强度以及透水性能也有着重要的影响作用，本研究中所选用的卵石级配数为2.54~4.32mm，4.32~9.45mm，9.45—13.65mm。从结果中可以看出聚合物透水混凝土的抗压强度随着骨料卵石级配数的增加呈现出的趋势为先上升后下降，这表明骨料卵石在2.54—4.32mm之间的级配数时其体表面积较大，导致一定量的树脂胶黏剂不能有效的将所有卵石进行粘连，使得到的聚合物透水混凝土的抗压强度较差。随着级配数的增加，卵石的体表面积逐渐降低，这时树脂胶黏剂能够较好的发挥粘连作用，提高聚合物透水混凝土的抗压强度。级配数较大所需要的树脂胶黏剂量较少，所以其抗压强度又逐渐下降。透水性能与抗压性能表现出的趋势相反，其原因与抗压强度变化相同。
3结语
想要使聚合物通欧水混凝土的抗压强度与透水性能进行改善，就要对胶黏剂类型、胶骨比以及骨料类型及颗粒级配进行较好的控制。在我国未来的发展中，聚合物透水混凝土将被更广泛的应用于各项施工工程中，其质量与稳定性也会进行显著的加强。
参考文献
[1]徐周聪，王火明，李汝凯，陈飞.聚氨酯碎石混合料透水路面施工工艺与质量控制J].公路交通技术，2015(06):05-08.
透水路面范文第4篇
1 透水混凝土材料的组成
透水混凝土利用无砂混凝土的原理, 以水泥为主要的胶结料, 配比高效外加剂和矿物掺料, 实现高强度的粗骨料的点连接, 结构内有15%~20%的孔隙, 地面具有较强的承载能力, 是兼顾透水性和承载力的硬质景观产品。
材料的组成:透水混凝土由透水混凝土专用胶结剂、碎石、水组成。
透水混凝土胶结剂是一种专用胶结剂, 是以高强度等级的硅酸盐水泥为基料, 配以多种助剂增加强度与粘结力组成的粉状料, 并可按用户要求加入无机耐候颜料, 使其和碎石、水按一定比例混合后, 组成不同色彩的透水混凝土面层。
碎石:透水混凝土用的碎石应具有技术要求, 一般采用二级品标准的高强度碎石, 其物理性能指标见 (表1) 。
碎石颗粒也有一定的要求, 按其颗粒大小范围分1#、2#、3#三号。具体的颗粒范围见 (表2) 。
水:普通自来水即可用。一般末经过滤的混浊的地下水或使用过的不洁水, 不能利用。
2 透水混凝土材料配合比的要求
要施工出高质量、高标准的透水混凝土地面, 在原材料固定的条件下, 严格控制以上三种原材料的配比, 是施工中的重要关键, 在施工现场负责人必须严格控制比例。
透水混凝土配合比 (按质量计) ∶水∶水泥∶胶结剂∶碎石=113∶310∶100∶1520
3 透水混凝土路面及基层的要求
(1) 透水混凝土路面的厚度:因彩色透水混凝土大都应用于人行道、广场、停车场、园林小道等场所。根据路面的不同应用面板厚度不同。对人行道, 自行车道等轻荷重地面, 一般面层厚度不低于8cm;对停车场、广场等中荷重地面, 面层厚度不低于10cm, 考虑成本, 可将面层分为二层, 即表层为彩色透水混凝土层, 厚度一般不低于3cm, 下层为素色透水混凝土层。
(2) 为确保路体结构层具有足够的整体强度和透水性, 表面层下需有透水基层和较好保水性的垫层。
基层要求:在素土层夯实层上, 配用的基层材料, 应有适当的强度外, 须有较好的透水性, 采用级配砂砾或级配碎石等。采用级配碎石时, 碎石的最大粒径应小于0.7倍的基层厚度, 且不超过50mm。
垫层一般采用天然碎石, 粒径小于10mm, 俗称瓜子片, 并铺有一定厚度、铺设需均匀平整。
(3) 考虑大暴雨季节因素, 为防止基层过多积水, 影响地基, 在基层处设置专用透水管道排水, 通向道路边的排水系统, 及时排除过量的雨水。
4 彩色透水混凝土的施工
一般按8cm为标准作为人行道的基准厚度, 在此基础上按不同的功能, 设计不同的厚度。为降低成本, 可采用分层设计时。施工上述单层或分层的透水混凝土路面, 键全的施工工艺是透水混凝土路面质量的保证, 具体施工方案如下。
4.1 施工前的准备
施工前应作好组织、物质、技术等三大准备。
(1) 组织准备:建立健全的施工项目组织机构的人员设置, 以能实现施工项目所要求的工作任务为原则, 人员配置要从严控制, 力求一专多用, 一人多职。
(2) 物质准备:透水混凝土施实质上相似于水泥混凝土施工, 其原料中仅少了砂子, 而一定粒度的高料碎石替代了骨料, 在施工中具有一定量的材料 (胶结料、高料) 。
物质准备应是现场的准备, 如人员的住宿、所需的水、电供应、工程材料堆放工棚 (胶结料须要有防水措施的工棚) 搭建;搅拌机械的设置场地等等一系列的准备工作。
搅拌机械的设置场地, 透水混凝土的搅拌是采用小型卧式搅拌机。搅拌机最佳的设置方案是施工现场的中段, 因透水混凝土是属干料性质的混凝土, 其初凝快, 为保证运输时间应尽量短。为防止混凝土粘污施工场地, 搅拌机下部的一定范围需用防护板设防措施。
(3) 施工机械、推车、瓦工工具等必备的工具、立模用的木料或型钢等配备;水、电设施到位, 生活用水、电以及施工用水、电。施工用电:三相电, 施工用水:普通自来水连接到搅拌设备旁。
(4) 施工前的技术准备:了解和分析工程项目特点、进度要求, 了解施工的客观条件, 根据设计要求, 熟悉设计图纸, 合理布置施工力量, 制定出施工方案, 为工程顺利完成作好技术上的准备工作。
(5) 配合做基础方的土建队, 在做地面基层的同时进行专用透水管道的铺设, 透水管道除按图子要求铺设外, 必须与原道路排水系统相连接, 成为道路排水系统的一部分。
4.2 施工过程
在准备工作充分的基础上人员设备方可进场施工。
(1) 立模:施工人员在首先须按设计要求进行分隔立模及区域立模工作, 立模中须注意高度、垂直度、泛水坡度等的问题。
(2) 搅拌:搅拌器:根据工程量的大小, 配置不同容量的机械搅拌器, 机械搅拌器的一定范围内的地面处, 应设置防止水和物料散落的接料设备 (如方型板式斗类) , 保护施工环境的卫生, 减少施工后的清理工作。
透水混凝土不能采用人工搅拌, 采用普通混凝土搅拌机械进行搅拌, 搅拌时按物料的规定比例及投料顺序将物料投入搅拌机, 先将胶结料和碎石搅拌约30s后, 使其初步混合, 再将规定量的水分2~3次加入继续进行搅拌约1.5min~2min。视搅拌均匀程度, 可适当延长机械搅拌的时间, 但不宜过长时间的搅拌。
5 结语
透水混凝土的铺装工艺, 类似于混凝土的铺装, 但又不同于混凝土铺装方面。因透水混凝土系统拥有系列色彩配方, 配合设计的创意, 针对不同环境和个性要求的装饰风格进行铺设施工, 这是传统铺装和一般透水砖不能实现的特殊铺装材料。
摘要：本文就透水混凝土施工方案进行探讨。
关键词：透水混凝土,沥青路面,平整度
参考文献
[1] 刘新菊, 赵宇光, 任子明.多孔混凝土的研究开发[J].中国建材科技, 1999, 4.
[2] 程娟, 杨杨, 陈卫忠.透水混凝土配合比设计的研究[J].混凝土, 2006, 10.
透水路面范文第5篇
工艺对比：整体浇筑;整体坚固耐用;抗折抗压、高强透水; 一次成型工期短
人工对比：现场浇筑、密实、平整、养护一次到位 性能对比：透水透气、雨水储蓄
功能性强：维护对比 不易阻塞、容易清理;10年以内无需返修
外观对比：整体性强、气势宏伟
二、透水砖铺筑地坪
工艺对比：预制拼装;容易缺损凹陷;容易断裂; 二次铺贴耗时间
人工对比：现场拌灰铺贴，人工费、铺材费成本增加; 性能对比：透水率低，一年后透水减少50%